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复合冲压模具设计画图（全部结清）,复合,冲压,模具设计,画图,全部,结清
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大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）大连交通大学机械工程学院大连交通大学机械工程学院毕业设计题目题目:端盖零件落料冲孔复合模设计端盖零件落料冲孔复合模设计系 部 机械工程学院 _专 业 名 称 机械工程及自动化+软件工程 班 级 R 机械 104 姓 名 孔祥衍 指 导 教 师 阎长罡 2014 年年 12 月月 27 日日大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）I摘 要本文为顺装复合冲压模设计。设计中运用冲压模具设计与制造的知识及 CAD 应用的知识，包括工艺分析、冲压方案的确定、模具结构的设计、参数的计算、也包含了冲裁力计算，定距方法，冲裁间隙选择，压力中心计算的设计要点以及运用 CAD 画零件图和装配图。本文介绍的模具实例简单实用,使用方便可靠,根据零件的几何形状要求和尺寸的分析，采用复合模冲压，这样有利于提高效率，模具设计和制造也相对简单。关键词关键词：复合模；冲压；设计 大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）IIABSTRACT This article makes compound stamping die design . Used in the design of stamping die design and manufacture of knowledge, and the application of CAD, including process analysis, the scheme determination of stamping, die structure design, parameter calculation, also includes cutting force calculation distance method of blanking clearance choise ,design key points of pressuer center calculation and the use of CAD drawing parts drawing and assembly drawing. Examples in this paper, the mold is simple and practical, easy to use and reliable, according to the requirements of the parts geometric shapes and dimensions of analysis, USES the compound die stamping, so to improve efficiency, mold design and manufacturing is relatively simple.Key words: compound die; Stamping; design大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）III目目 录录第一章第一章 绪绪 论论 .1第二章第二章 工艺分析工艺分析 .2 22.1 材料分析 .22.2 零件结构 .22.3 尺寸精度 .2第三章第三章 冲压工艺方案的确定冲压工艺方案的确定 .4 43.1 冲裁工艺方案的确定 .43.2 冲裁工艺方法的确定 .43.3 冲裁结构的选取 .5第四章第四章 冲压模具总体结构设计冲压模具总体结构设计 .6 64.1 模具类型.64.2 操作与定位方式.64.3 卸料与出件方式.64.4 模架类型及精度.6第五章第五章 工艺参数计算工艺参数计算 .7 75.1 排样方式.75.1.1 搭边值的确定 .75.1.2 材料利用率的计算 .95.2 冲压力的计算 .105.2.1 总冲裁力的计算 .105.2.2 压力中心的确定 .11第六章第六章 刃口尺寸计算刃口尺寸计算 .13136.1 冲裁间隙的确定 .136.2 刃口尺寸的计算及依据和法则 .13第七章第七章 模具的总体设计模具的总体设计 .17177.1 凹模设计 .187.2 凸模设计 .197.2.1 凸模结构的确定 .19大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）IV7.2.2 凸模高度的确定 .197.2.3 凸模材料的确定 .207.2.4 凸模精度的确定 .207.3 凸凹模设计 .217.3.1 凸凹模外形尺寸的确定 .217.3.2 凸凹模壁厚的确定 .217.3.4 凸凹模尺寸的设计 .217.3.5 凸凹模材料的选取 .217.4 卸料版设计 .227.4.1 卸料板外型设计 .227.4.2 卸料板材料的选择 .227.4.3 卸料板整体精度的确定 .227.5 固定板设计 .227.5.1 凸模固定板的设计 .227.5.2 凸凹模固定板的设计 .237.6 卸料弹簧设计 .237.7 推件块、垫板、推板和推杆的设计 .247.7.1 推件块的设计 .247.7.2 垫板的设计 .247.8 挡料销导料销的选取 .257.9 上下模座、导柱和导套的标准 .25第八章第八章 模具的装配模具的装配 .26268.1 模具的装配过程可归纳为.268.2 装配的技术要求有.268.3 选择冲压设备.268.4 试模.27谢辞谢辞 .2929参考文献参考文献 .3030大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）0第一章第一章 绪绪 论论冲压是塑性加工的基本方法之一，它主要用于加工板料零件，所以有时也叫板料冲压。冲压加工时在板料模具的作用下，于其内部产生使之变形的内力。当内力的作用到达一定程度时，板料的某一部分就会产生与内力性质相应的变形，从而获得一定的形状尺寸和性状的零件。冲压工艺的材料利用率高，便于自动化生产，适应新时代的需要，因而具有很强大的生命力。 冲压的特点及应用 与机械加工及塑性加工的其它方法相比，冲压加工无论在技术方面还是经济的方面都具有许多独特的优点。主要表现如下。 (1) 冲压加工的生产效率高，且操作方便，易于实现机械化与自动化。这是因为冲压是依靠冲模和冲压设备来完成加工，普通压力机的行程次数为每分钟可达几十次，高速压力要每分钟可达数百次甚至千次以上，而且每次冲压行程就可能得到一个冲件。 （2）冲压时由于模具保证了冲压件的尺寸与形状精度，且一般不破坏冲压件的表面质量,而模具的寿命一般较长,所以冲压的质量稳定,互换性好,具有“一模一样”的特征。 （3）冲压可加工出尺寸范围较大、形状较复杂的零件，如小到钟表的秒表，大到汽车纵梁、覆盖件等，加上冲压时材料的冷变形硬化效应，冲压的强度和刚度均较高。 （4）冲压一般没有切屑碎料生成，材料的消耗较少，且不需其它加热设备，因而是一种省料，节能的加工方法，冲压件的成本较低。 但是，冲压加工所使用的模具一般具有专用性，有时一个复杂零件需要数套模具才能加工成形，且模具 制造的精度高，技术要求高，是技术密集形产品。所以，只有在冲压件生产批量较大的情况下，冲压加工的优点才能充分体现，从而获得较好的经济效益。 冲压模在现代工业生产中，尤其是大批量生产中应用十分广泛。相当多的工业部门越来越多地采用冲压法加工产品零部件，如汽车、农机、仪器、仪表、电子、航空、航天、家电及轻工等行业。在这些工业部门中，冲压件所占的比重都相当的大，少则 60%以上，多则 90%以上。不少过去用锻造=铸造和切削加工方法制造的零件，现在大多数也被质量轻、刚度好的冲压件所代替。因此可以说，如果生产中不谅采用冲压工艺，许多工业部门要提高生产效率和产品质量、降低生产成本、快速进行产品更新换代等都是难以实现的。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）1模具材料是模具加工业的基础。随着我国国民经济发展和人民生活水平的提高，人们对产品的审美观、价值观也不断提高，从而对各类模具产品，无论是内在质量还是外表美观等方面均要求日益精臻，因此势必对工模具材料在数量上、系列上和质量上提出更高的要求。中国的模具材料从无到有，从小到大，从少到多，直到现在，无论是从钢种还是从规格、标准化、系列化等方面，都是伴随着模具制造发展而发展的。 改革开放以来，我国的工业和经济蓬勃发展，以前的手工作坊和落后的生产方式已经不能满足现代工业的要求，迫切需要寻找另一种更有效率的方式来适应现代工业。而在现代制造业中，企业的生产一方面朝着多品种、小批量和多样式的方向发展，加快换型，采用柔性化加工，以适应不同用户的需要；另一方面朝着大批量、高效率生产的方向发展，以提高劳动生产率和生产规模来创造更多效益，生产上采取专用设备生产的方式。于是模具技术及模具工业应运而生。在现代工业生产中，60%90%的工业生产需要使用模具来加工。作为一种高效率的生产工具，模具是工业生产中使用极为广泛、地位极其重要的工艺装备。采用模具生产制品和零件，具有生产效率高，可实现高速大批量的生产；节约原材料，实现无切屑加工；产品质量稳定，具有良好的互换性；操作简单，对操作人员没有很高的技术要求；利用模具批量生产的零件加工费用低；所加工出的零件与制件可以一次成形，不需进行再次加工；能制造出其它加工工艺方法难以加工、形状比较复杂的零件制品；容易实现生产自动化的特点。这是一个端盖落料冲孔复合冲压生产的一个典型零件，在生活中有很强的实用性，其模具设计有一定的实用价值。对于该制件我们利用先进的模具生产提高生产效益、保证产品质量、节约成本，从而取得很高的经济效益。第二章第二章 工艺分析工艺分析大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）2图图 2-1 零件简图零件简图生产批量：中批量；材料：08F；材料厚度：1.2mm；2.1 材料分析材料分析 表表 2-1 部分碳素钢抗剪性能部分碳素钢抗剪性能材料名称材料状态抗剪强度（Mpa）抗拉强度（Mpa）屈服点（Mpa）伸长率（%）08F未退火17529517535由上表 2-1 可知：08F 碳素结构钢，强度低和硬度、塑性、韧性好，易于深冲、拉延、弯曲和焊接，适合钢板用作深冲压和深拉延的容器，如搪瓷制品、仪表板、汽车驾驶室盖板等。 圆钢用作心部强度要求 不高的渗碳或氰化零件。2.2 零件结构零件结构零件结构形状相对简单，整体是一个矩形长度 34mm，宽度 32mm，厚度 1.2mm，有四个直径为 3.2mm 的圆孔以及中心部分有一个直径 8.5mm 的圆孔，四个角倒圆角大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）3R3.5mm，根据该零件形状来分析，该零件的结构满足冲裁要求。2.3 尺寸精度尺寸精度由于该图纸未标注尺寸公差，所以此次设计孔中心距公差等级取 12 级，其余的尺寸公差等级全部取 14 级。由公差等级表查得：零件外形: 、62. 003462. 00323 . 005 . 3零件内孔: 、3 . 002 . 336. 005 . 8中心尺寸: 、26. 02822. 0282-2 常见零件公差等级表常见零件公差等级表公差等级IT4IT5IT6IT7IT8IT9IT10IT11IT12IT13IT14基本尺寸/mm/m/mm336610101818303050508080120120180180250250315315400400500344567810121416182045689111315182023252768991316192225293236401012151821253035404652576314182227333946546372818997253036435262748710011513014015540485870841001201401601852102302506075901101301601902202502903203604000.100.120.150.180.210.250.300.350.400.460.520.570.630.140.180.220.270.330.390.460.540.630.720.810.890.970.250.300.360.430.520.620.740.871.001.151.301.401.55工件厚度为 1.2mm，适于冲裁。结论：该产品用冲压工艺完全可以得到。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）4第三章第三章 冲压工艺方案的确定冲压工艺方案的确定3.1 冲裁工艺方案的确定冲裁工艺方案的确定在冲裁工艺分析和技术经济分析的基础上，根据冲裁件的特点确定工艺方案。工艺方案分为冲裁工序的组合和冲裁顺序的安排。3.2 冲裁工艺方法的确定冲裁工艺方法的确定冲裁工序分为单工序冲裁、复合冲裁和级进冲裁三种。单工序冲裁是在压力机一次行程内只完成一个冲压工序的冲裁模。复合冲裁是在压力机一次行程内，在模具的同一位置同时完成两个或两个以上的冲压工序。级进冲裁是把冲裁件的若干个冲压工序，排列成一定的顺序，在压力机的一次行程中条料在冲模的不同位置上，分别完成工件所要求的工序。其三种工序的性能见表 3-1。表表 3-1 单工序冲裁、级进冲裁和复合冲裁性能单工序冲裁、级进冲裁和复合冲裁性能比较项目单工序模复合模级进模生产批量小批量中批量和大批量中批量和大批量冲压精度较低较高较高冲压生产率低，压力机一次行程内只能完成一个工序较高，压力机一次行程内可完成二个以上工序高，压力机在一次行程内能完成多个工序实现操作机械化自动化的可能性较易，尤其适合于多工位压力机上实现自动化制件和废料排除较复杂，只能在单机上实现部分机械操作容易，尤其适应于单机上实现自动化生产通用性通用性好，适合于中小批量生产及大型零件的大量生产通用性较差，仅适合于大批量生产通用性较差，仅适合于中小型零件的大批量生产冲模制造的复杂性和价格结构简单，制造周期短，价格低冲裁较复杂零件时，比级进模低冲裁较简单零件时低于复合模复合模的特点是生产效率高，冲裁件的内孔与外缘的相对位置精度高，板料的定位精度要求比级进模低，冲模的轮廓尺寸较小。由于零件的生产要求的是大批量生产、零件的尺寸较小，制造相对比较难，为提高生产率，根据上述方案分析、比较，宜采用复合模冲裁。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）53.3 冲裁结构的选取冲裁结构的选取按照复合模工作零件的安装位置不同，分为正装式复合模和倒装式复合模两种，两种的优点、缺点及适用范围见表 3-2。通过对正装式复合模和倒装式复合模两种优点、缺点及适用范围的分析比较，正装式复合模适合于冲制材质较软或板料较薄的平直度要求较高的冲裁件，还可以冲制孔边距离较小的冲裁件。综上所述，宜采用顺装复合模。表表 3-2 正装式复合模、倒装式复合模的优点、缺点及适用范围正装式复合模、倒装式复合模的优点、缺点及适用范围比较项目正装(顺装)式复合模倒装式复合模结构凸凹模装在上模，落料凹模和冲孔凸模装在下模凸凹模装在下模，落料凹模和冲孔凸模装在上模优点冲出的冲件平直度较高结构较简单缺点结构复杂，冲件容易被嵌入边料中影响操作不宜冲制孔边距离较小的冲裁件适用范围冲制材质较软或板料较薄的平直度要求较高的冲裁件，还可以冲制孔边距离较小的冲裁件不宜冲制孔边距离较小的冲裁件，但倒装式复合模结构简单、又可以直接利用压力机的打杆装置进行推件，卸料可靠，便于操作，并为机械化出件提供了有利条件，故应用十分广泛大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）6第四章第四章 冲压模具总体结构设计冲压模具总体结构设计4.1 模具类型模具类型根据该零件的工艺分析，采用复合模。模具类型为顺装式复合模。4.2 操作与定位方式操作与定位方式零件中批量生产，安排生产可采用手工送料方式能达到批量生产，且能降低模具成本，因此采用手工进料方式;零件尺寸较小，保证冲孔落料的精度采用固定挡料销和活动导料销.4.3 卸料与出件方式卸料与出件方式卸料方式采用弹性卸料，以弹簧为弹性元件。冲孔废料从凸凹模顶出,成品从凹模推出4.4 模架类型及精度模架类型及精度因为零件材料厚度较小，尺寸较小，所以采用导向精度较高的后侧导柱标准模架，考虑零件精度要求不是很高，采用 I 级模架精度。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）7第五章第五章 工艺参数计算工艺参数计算5.1 排样方式排样方式冲裁件在板料、带料或条料上的布置方法称为排样。排样的意义在于减小材料消耗、提高生产率和延长模具寿命，排样是否合理将影响到材料的合理利用、冲件质量、生产率、模具结构与寿命。排样的方法有：直排、斜排、对直排、混合排 ，根据设计模具制件的形状、厚度、材料等方面全面考虑。因此有下列三种方案：方案一：有废料排样 沿冲件外形冲裁，在冲件周边都留有搭边。冲件尺寸完全由冲模来保证，因此冲件精度高，模具寿命高，但材料利用率低。方案二：少废料排样 因受剪切条料和定位误差的影响，冲件质量差，模具寿命较方案一低，但材料利用率稍高，冲模结构简单。方案三：无废料排样 冲件的质量和模具寿命更低一些，但材料利用率最高。采用少、无废料排样法，材料利用率高，不但有利于一次冲程获得多个制件，而且可以简化模具结构，降低冲裁力，但受条料宽度误差及条料导向误差的影响，冲裁件的尺寸精度不易保证，故应采用方案一。分析零件形状，零件可能的排样方式如图：图图 5-1 排样图排样图5.1.1 搭边值的确定搭边值的确定排样中相邻两工件之间的余料或工件与条料边缘间的余料称为搭边。搭边是废料，从节省材料出发，搭边值应愈小愈好。但过小的搭边容易挤进凹模，增加刃口磨损，降低模具寿命，并且也影响冲裁件的剪切表面质量。一般来说，搭边值是由经验和查表来确定的，该制件的搭边值采用查表取得。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）8表表 5-1 搭边搭边 a 和和 a1数值（低碳钢）数值（低碳钢） 矩形件边长 L50mm 的工件材料厚度 t工件间 a1沿边 a0.25 以下2.22.50.250.51.82.00.50.81.51.80.81.21.21.51.21.61.51.81.62.01.82.52.02.52.02.22.53.02.22.5如表 5-1 所示：根据此表和工件外形可知 L50mm，得:a=1.5mm，a1=1.2mm。宽度的确定：根据模具的结构不同，可分为有侧压装置的模具和无侧压装置的模具，侧压装置的作用是用于压紧送进模具的条料（从料带侧面压紧），使条料不至于侧向窜动，以利于稳定地加工生产。本套模具无导料板为无侧压装置。故按下式计算： B=（Dmax+2a1+C） (5-1) 0 - 0 - 式中:B-条料宽度；Dmax-条料宽度方向冲裁件的最大尺寸； a1-侧搭边值，可参考表 5-1；-条料宽度的单向（负向）偏差，见表 5-2；表表 5-2 剪料公差及条料与导料板之间隙剪料公差及条料与导料板之间隙 材料厚度 t/mm条料宽度B/mm0112233550501001001501502202203000.40.50.70.80.50.60.70.80.90.70.80.91.01.10.91.01.11.21.3大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）9 条料宽度:B=（Dmax+2a1）=(34+21.5)= mm 0 - 0 - 0 - 5 . 0375.1.2 材料利用率的计算材料利用率的计算冲裁件的实际面积与所用板料面积的百分比就叫材料利用率，它是衡量合理利用材料的经济性指标。步距为：S=D+a=32+1.2=33.2mm一个步距材料利用率 为：%91.78372 .33)25 . 3(14. 325 . 35 . 34)25 . 8(14. 3)22 . 3(14. 343234%100222BSAA-一个步距内冲裁件的实际面；B-条料宽度；S-步距。经过计算，选择 1600mm x 800mm 的板料。每张可裁剪为（40X800）规格的 40 张条料，每条可冲 24 个工件，总料为 960 个，则 总为： 总=%100BLnA =%7 .72%1008004036.96924n 条料上实际冲裁件的总数；L 条料长度；B 条料宽度；A 一个零件的实际面积。5.2 冲压力的计算冲压力的计算 计算冲裁力是为了选择合适的压力机，设计模具和检验模具的强度，压力机的吨位必须大于所计算的冲裁力，以适宜冲裁的要求，普通平刃冲裁模，其冲裁力 Fp一般可以按下式计算：Fp=KptL (5-2)大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）10式中: -材料抗剪强度； L-冲裁周边总长(mm)；t-材料厚度(mm)系数Kp是考虑到冲裁模刃口的磨损，凸模与凹模间隙之波动（数值的变化或分布不均）润滑情况，材料力学性能与厚度公差的变化等因数而设置的安全系数Kp，一般取13。当查不到抗剪强度时，可以用抗拉强度b代替，而取Kp=1.3的近似计算法计算。其中 是按 08F 号钢最大值计算。5.2.1 总冲裁力总冲裁力的计算的计算由于冲裁模具采用弹性卸料装置和自然落料方式。F冲= F1+F2 (5-3) 式中:F冲-总冲裁力；F1-落料时的冲裁力； F2-冲孔时的冲裁力。 冲裁周边的总长(mm)落料周长为: mmL28.1245 . 3214. 322)25 . 332(2)25 . 334(1冲孔周长为:mmL882.665 . 814. 32 . 314. 342落料冲裁力由公式得：F1=KtL1 = N656.5719329528.1242 . 13 . 1 冲孔冲裁力由公式得： F2=KtL2 =N1 .30779295882.662 . 13 . 1 卸料力:大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）11 (5-4)NFKF62.3431656.5719306. 01卸卸 K卸查表可得推件力: F 推=nK 推 F (5-5)=1x0.05x57193.656=2859.68NK推查表可得顶件力: F 顶=K 顶 F (5-6) =0.06x57193.656 = 3431.62N K顶查表得总冲压力：F 总=F 落+F 冲+F 卸+F 推/F 顶=57193.656+30779.1+3431.62+2859.68+3431.62=97.7(KN) 5.2.2 压力中心的确定压力中心的确定模具压力中心是指冲压时诸冲压力合力的作用点位置。为了确保压力机和模具正常工作，应使模具的压力中心与压力机滑块的中心相重合，否则会使冲模和压力机滑块产生偏心载荷，使滑块和导轨之间产生过大的摩擦，模具导向零件加速磨损，降低模具和压力机的使用寿命。冲模的压力中心，可按下述原则来确定： （1）对称形状的单个冲裁件，冲模的压力中心就是冲裁件的几何中心。（2）工件形状相同且分布位置对称时，冲模的压力中心与零件的对称中心相重合。（3）形状复杂的零件、多孔冲模、级进模的压力中心可用解析计算法求出冲模压力中心。解析法的计算依据是：各分力对某坐标轴的力矩之代数和等于诸力的合力对该轴的力矩。求出合力作用点的坐标位置X0，Y0（即x=0，y=0），即为所求模具的压力中大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）12心。设工件的压力中心为（x0，y0），取工件的质心为压力中心，以工件的的对称中心为坐标远点。因为工件在X轴和Y轴上都是对称，所以压力中心和产品中心重合，即产品的中心孔圆心为压力中心。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）13第六章第六章 刃口尺寸计算刃口尺寸计算冲裁件的尺寸精度主要决定于模具的刃口尺寸精度，模具的合理间隙值也要靠模具刃口尺寸及制造精度来保证。正确确定模具刃口尺寸及其制造公差，是设计冲裁模主要任务之一。6.1 冲裁间隙的确定冲裁间隙的确定冲裁间隙是影响冲裁工序最重要的工艺参数，其定义为冲裁凸模与凹模之间的空隙尺寸。设计模具时一定要选择合理的间隙，以保证冲裁件的断面质量、尺寸精度满足产品的要求，所需冲裁力小、模具寿命高。冲裁过程中模具的失效形式一般有磨损、变形、崩刀和凹模刃口胀裂四种。间隙大小主要对模具磨损及胀裂产生影响,间隙增大可以使冲裁力、卸料力等减小，因而模具的磨损也减小。但当间隙继续增大时，卸料力增加，又影响模具寿命。一般间隙为（10%15%）t 时的磨损最小，模具寿命较高。由于冲裁间隙对断面质量、工件尺寸精度、模具寿命、冲裁力等的影响规律并非一致，所以，并不存在一个绝对合理的间隙数值，能同时满足断面质量最佳、尺寸精度最高、模具寿命最长、冲裁力最小等各方面的要求。所以在实际生产中，其总的原则应该是在保证满足冲裁件剪切断面质量和尺寸精度的前提下，使模具寿命达到最长。目前在生产中，广泛采用经验法和查表法来确定合理的间隙植。本套模具采用查表法予以确定其间隙植。根据实用间隙表 6-1 查得材料 08 钢的最小双面间隙 Zmin=0.126mm，最大双面间隙 Zmax=0.180mm。 6.2 刃口尺寸的计算及依据和法则刃口尺寸的计算及依据和法则在确定冲模凸模和凹模刃口尺寸时，必须遵循以下原则：（1）根据落料和冲孔的特点，落料件的尺寸取决于凹模尺寸，因此落料模应先决定凹模尺寸，用减小凸模尺寸来保证合理间隙；冲孔件的尺寸取决于凸模尺寸，故冲孔以凹模为基准件，用增大凹模尺寸来保证合理间隙。（2）根据凸、凹模刃口的磨损规律，凹模刃口磨损后使落料件尺寸变大，其刃口的基本尺寸应取接近或等于工件的最小极限尺寸；凸模刃口磨损后使冲孔件孔径减小，故应使刃口尺寸接近或等于工件的最大极限尺寸。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）14（3）凸模和凹模之间应保证有合理的间隙。（4）凸模和凹模的制造公差应与冲裁件的尺寸精度相适应。制造模具时常用以下两种方法来保证合理间隙： 表表 6-1 冲裁模初始双边间隙值冲裁模初始双边间隙值 08、10、35、09Mn、Q23516Mn40、5065Mn材料厚度ZminZmaxZminZmaxZminZmaxZminZmax小于 0.5极小间隙(或无间隙)0.50.60.70.80.91.01.21.51.752.02.12.52.753.03.54.04.55.56.06.58.00.0400.0480.0640.0720.0920.1000.1260.1320.2200.2460.2600.2600.4000.4600.5400.6100.7200.9401.0800.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3600.3800.5000.5600.6400.7400.8801.0001.2801.4400.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.6800.7800.8400.9401.2000.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9200.9601.1001.2001.3001.6800.0400.0480.0640.0720.0900.1000.1320.1700.2200.2600.2800.3800.4200.4800.5800.6800.7800.9801.1400.0600.0720.0920.1040.1260.1400.1800.2400.3200.3800.4000.5400.6000.6600.7800.9201.0401.3201.5000.0400.0480.0640.0640.0900.0900.0600.0720.0920.0920.1260.126 （1）分别加工法。分别规定凸模与凹模的尺寸和公差的尺寸及制造公差来保证间隙要求。凸模与凹模分别加工，成批制造，可以互换。这种加工方法必须把模具的制造公差控制在间隙的变动范围之内，使模具制造难度增加。这种方法主要用于冲裁形状简单、间隙较大的模具或用精密设备加工凸模和凹模的模具。（2）单配加工法。用凸模和凹模相互单配的方法来保证合理间隙。先加工基准件，然后非基准件按基准件配做，加工后的凸模和凹模不能互换。通常落料件选大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）15择凹模为基准模，冲孔件选择凸模为基准模。这种方法多用于冲裁件的形状复杂、间隙较小的模具。表表 6-2 简单形状（方形、圆形）冲裁时凸、凹模制造偏差简单形状（方形、圆形）冲裁时凸、凹模制造偏差 公称尺寸凸模偏差凸凹模偏差凹公称尺寸凸模偏差凸凹模偏差凹1818303080801201201800.0200.0200.0200.0250.0300.0200.0250.0300.0350.0401802602603603605005000.0300.0350.0400.0500.0450.0500.0600.070根据上述计算法则，对于采用分别加工的凸模和凹模，应保证下述关系：凸凹ZmaxZmin (6-1)所以，新制造的模具应该保证凸凹ZminZmax，否则，模具的初始间隙已超过了允许的变动范围 ZminZmax，影响模具使用寿命。查表得:Zmin=0.126mm Zmax=0.180mm Zmax-Zmin=0.180-0.126=0.054mm零件尺寸如下：零件外形: 、62. 003462. 00323 . 005 . 3零件内孔: 、3 . 002 . 336. 005 . 8中心尺寸: 、26. 02822. 016（1）对落料件尺寸的凹、凸模偏差值查下表 6-2 得62. 0034凸=0.020mm 凹=0.030mm根据条件:凸凹ZmaxZmin 则(0.0200.030)mm=0.050mm0.054mm所以，满足分别加工条件。（2）对落料件尺寸的凹、凸模偏差值查下表 6-2 得62. 0032凸=0.02mm 凹=0.03mm根据条件:凸凹ZmaxZmin 则(0.020.03)mm=0.050mm0.054mm大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）16所以，满足分别加工条件。（3）对落料件尺寸的凹、凸模偏差值查下表 6-2 得3 . 005 . 3凸=0.02mm 凹=0.02mm根据条件:凸凹ZmaxZmin 则(0.020.02)mm=0.040mm0.054mm所以，满足分别加工条件。（4）对冲孔件尺寸的凹、凸模偏差值查下表 6-2 得36. 005 . 8凸=0.020mm 凹=0.02mm根据条件:凸凹ZmaxZmin 则(0.0200.02)mm=0.04mm0.054mm所以，满足分别加工条件。（5）对冲孔件尺寸的凸、凹模偏差查表 6-2 得3 . 002 . 3凸=0.020mm 凹=+0.020mm根据条件:凸凹ZmaxZmin 则(0.0200.020)mm=0.040mm0.054mm所以，满足分别加工条件。表表 6-3 磨损系数磨损系数 材料厚度工件公差1122440.160.200.240.300.170.350.210.410.250.490.310.590.360.420.500.600.160.200.240.300.160.200.240.30非圆形值圆形值磨损系数10.750.50.750.5查表 6-3 得圆孔的磨损系数取 x=0.5，非圆形的磨损系数也取 0.5所以 得到以下尺寸大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）17零件外形: 、62. 003462. 00323 . 005 . 3零件内孔: 、3 . 002 . 336. 005 . 8表表 6-4 工作零件刃口尺寸的计算工作零件刃口尺寸的计算尺寸及分类尺寸转换计算公式结果D凹=03. 031.343462. 0034D凸=002. 0184.34D凹=03. 031.323262. 0032D凸=002. 0184.32D凹=02. 065. 3落料R3.53 . 005 . 3R D凹=(Dmax-)凹0 D凸=(Dmax-Zmin)0凸D凸=002. 0524. 3d凸=02. 035. 33.23 . 002 . 3d凹=02. 00476. 3d凸=02. 032. 8冲孔8.536. 005 . 8d凸=(dmin+) 0凸d凹=( dmin+ Zmin)凹0d凹=02. 00806. 8大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）18第七章第七章 模具的总体设计模具的总体设计虽然各类冲裁模的结构形式和复杂程度不同，但组成模具的零件种类是基本相同的，根据它们在模具中的功用和特点，可以分为工艺零件和结构零件两类。7.1 凹模设计凹模设计凹模的外形一般有矩形和圆形两种。凹模的外形尺寸应保证有足够的强度、刚度和修磨量。凹模的外形尺寸一般是根据被冲材料的厚度和冲裁件的最大外形尺寸来确定的，如图7-1所示。凹模各尺寸计算公式如下：凹模边壁厚 H=Kb1 （7-1）凹模边壁厚 c=(1.52)H （7-2）凹模板边长 L=b1+2c （7-3）凹模板边宽 B=b2+2c （7-4）式中：b1-冲裁件的横向最大外形尺寸；b2-冲裁件的纵向最大外形尺寸；K-系数，考虑板料厚度的影响，查表7-1。表表 7-1 系数系数 K 值值材料厚度 t/mm材料料宽 s/mm11336500.300.400.350.500.450.60501000.200.300.220.350.300.451002000.150.200.180.220.220.302000.100.150.120.180.150.22查表7-1得：K=0.4。根据公式（7-1）可计算落料凹模板的尺寸。凹模厚度：H=Kb1 =0.4x37=14.8mm 根据公式（7-4）计算凹模宽： B=b2+2c=37+2x30=97mm 取标准模板，凹模板的外形为160x140（mm）大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）19表表 7-2 矩形和圆形凹模外形尺寸矩形和圆形凹模外形尺寸 矩形凹模的长度和宽度 LB矩形和圆形凹模厚度圆形凹模直径d6350、6363 10、12、14、16、18、20638063、8080、10063、10080、100100、12580 12、14、16、18、20、2280、100125100、125125、（140）80、（140）100 14、16、18、20、22、25125（140）125、（140）（140）、160100、160125、160（140）、200100、200125 16、18、20、22、25、28（140）160160、200（140）、200160、200125、250（140） 16、20、22、25、28、32160200200、250160、250200、（280）160 18、22、25、28、32、35200250250、（280）200、（280）250、 20、25、28、32、35、40250315250 20、28、32、35、40、45（280）、315根据公式（7-2）可计算凹模边壁厚：c=(1.52)H =(1.52)x14.8 =(22.229.6)mm 实取 c=50mm取凹模边壁厚为50mm。根据凹模厚度和边壁厚可确定凹模板的长、宽的尺寸。根据公式（7-3）可计算凹模长：L=b+2c=33.2+2X50=133.2mm，取标准模板长度=160mm。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）207.2 凸模设计凸模设计7.2.1 凸模凸模结构的确定结构的确定因为该制件形状不复杂，圆凸模冲模，凸模与凸模固定板的配合按 H7/m6。7.2.2 凸模高度的确定凸模高度的确定根据圆凸模冲模小圆孔其长度 L1 为凸模固定板厚度、空心垫板厚度、凹模厚度、料厚以及凸模伸入凹凸模内部的深度之和，所以 L=20+25+1.2+3.8=50mm，再考虑到凸模刃口的修模量，凸模进入凹模的深度（0.51mm），根据1取 L1=55.5mm， 工件工作孔也取其长度 L2=52mm7.2.3 凸模材料的确定凸模材料的确定该模具要求有较高的寿命和较高的耐磨性，并能承受冲裁时的冲击力,所以凸模的材料应选 Cr12，热处理 5054HRC。7.2.4 凸模精度的确定凸模精度的确定根据凸模作为工作零件，其精度要求较高，所以选用 IT7 级，表面粗糙度为Ra1.6um，同轴度为 0.01。图图 7-1 冲孔凸模图冲孔凸模图7.3 凸凹模设计凸凹模设计7.3.1 凸凹模外形尺寸的确定凸凹模外形尺寸的确定凸凹模的外形由本套模具所设计的零件图样外形确定。凸凹模的外形尺寸应保证有足够的强度、刚度和修磨量，一般根据被冲材料的厚度和冲裁件的最大外形尺寸来大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）21确定的，与落料凹模配合确定，其内孔尺寸与冲孔凸模配合确定。7.3.2 凸凹模壁厚的确定凸凹模壁厚的确定凸凹模是复合模中同时具有落料凸模和冲孔凹模作用的工作零件。它的内外缘均为刃口，内外缘之间的壁厚取决于冲裁件的尺寸。从强度方面考虑，其壁厚应受最小值限制。凸凹模的最小壁厚与模具结构有关：当模具为正装结构时，内孔不积存废料，胀力小，最小壁厚可以小些；当模具为倒装结构时，若内孔为直筒型刃口形式，且采用下出料方式，则内孔积存废料，胀力大，故最小壁厚应大一些。凸凹模的最小壁厚值，目前一般按经验数据确定。凸凹模内外刃口间壁厚校核：根据冲裁件结构凸凹模内外刃口最小壁厚为4.9mm，故该凸凹模的侧壁强度要求足够。 7.3.4 凸凹模尺寸的设计凸凹模尺寸的设计凸凹模的长度为凸模固定板、弹簧厚度、卸料板之和 L凸凹=30+40+20=90mm 考虑到安全卸料板起压料作用，选取凸凹模长度为 L凸凹=85mm 7.3.5 凸凹模材料的选取凸凹模材料的选取由于冲模为复合模，所以材料要有良好的耐磨性、高强度、足够的韧性、良好的抗疲劳性、热处理工艺性等。Cr12 刚具有较好的淬透性，很高的耐磨性，有较高的冲击韧度和承载强度，且淬火变形小。为满足以上要求，在该模具中凸凹模材料选用Cr12 钢。7.4 卸料版设计卸料版设计7.4.1 卸料板外型设计卸料板外型设计在冲压工艺分析中已经选择了弹性卸料装置，采用卸料板进行卸料。卸料板不仅有卸料作用，还具有用凸凹模导向，对凸凹模起保护作用，卸料板的边界尺寸与凹模的边界尺寸相等。卸料板与凸凹模的间隙值由表 7-4 确定，取 0.15mm。表表 7-4 卸料板与凸凹模间隙值卸料板与凸凹模间隙值材料厚度 t/mm0.50.511单边间隙 Z/mm0.050.10.15卸料板的厚度查表 7-5，卸料板与凹模的外形尺寸相同。根据凹模的尺寸160x140x20（mm），从而可以确定卸料板的尺寸。所以，卸料板的厚度取 20mm。大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）227.4.2 卸料板材料的选择卸料板材料的选择卸料板主要是起卸料的作用，对它的强度和硬度要求较高，所以材料选择是 45 钢。45 钢是优质碳素结构钢，它的质量较好，含碳量（0.45%）波动小，性能较稳定。经过热处理（调质）后具有良好的综合力学性能，即具有较高的强度、硬度，又具有较好的塑性、韧性。7.4.3 卸料板整体精度的确定卸料板整体精度的确定内轮廓的精度要求比外轮廓的要求稍高，所以选取 IT11 级，粗糙度为 Ra1.6，卸料板外轮廓的精度要求不高，Ra6.3。7.5 固定板设计固定板设计7.5.1 凸模固定板的设计凸模固定板的设计凸模固定板主要是固定凸模，保证凸模有足够的强度，使凸模与落料凹模、上模座、垫板更好的定位。凸模与凸模固定板的配合按 H7/m6。凸模固定板的厚度一般取凹模厚度的0.60.8倍。则凸模固定板的厚度： H凸固=（0.60.8）H凹 （7-5）式中：H凸固-凸模固定板厚度；H凹-凹模厚度。根据公式得凸模固定板厚度为： H凸固=（0.60.8）H凹=（0.60.8）H凹凹7.5.2 凸凹模固定板的设计凸凹模固定板的设计凸凹模固定板主要是固定凸凹模，保证凸凹模有足够的强度，使凸凹模与卸料版，下模座，垫板更好的定位。凸凹模与凸凹模固定板的配合按 H7/m6。凸凹模固定板的厚度一般取凹模厚度的0.60.8倍。则凸凹模固定板的厚度为： H凸凹固=（0.60.8）H凹 （7-6）式中：H凸凹固-凸凹模固定板厚度；H凹-凹模厚度。根据公式得凸凹模固定板厚度为：大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）23 H凸凹固=（0.60.8）H凹=（0.60.8）H凹=（0.60.8）25=1520（mm）根据实际使用要求，因凹凸模具尺寸较大，所以为了加强固定强度，故凸模固定板厚度取 30mm。7.6 卸料弹簧设计卸料弹簧设计在冲裁模卸料与出件装置中，常用的元件是弹簧和橡胶，考虑模具的结构，该模具采用的弹性元件为弹簧。弹簧允许承受的负载较大，占据空间尺寸较小，安装调整较方便灵活，而且成本低，是中小型冲模中弹性卸料、顶件及压边装置常用的弹性元件。卸料弹簧的选用原则与计算步骤： 1 弹簧的选择原则： 所选择的弹簧必须满足压力要求，即nFF/卸预式中 -每个弹簧在预压状态下的预压力，N;预F -卸料力,N；卸F n- 弹簧数目 所选弹簧必须满足压缩量的要求，即修模工作预许HHHH式中 许H-弹簧允许的最大压缩量；预H-弹簧的预压缩量；工作H-卸料板的工作行程；修模H-凸模的总修磨量所选弹簧必须满足模具结构空间要求大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）242 弹簧选择的一般步骤 根据模具结构空间尺寸和卸料力的大小，初步确定弹簧的数目，计算每个弹簧应承担的卸卸F料力。nF /卸 根据的压力要求，选择弹簧规格，使得所选弹簧的允许最大工作负荷nFF/卸预.预许FF 根据弹簧压力与其压缩量成正比的特性，可以按照下面公式求得弹簧的预压缩量。许许预预HFFH 检查弹簧的允许最大压缩量是否满足下公式要求，即修模工作预许HHHH如果满足，说明所选择的弹簧合适。所以根据前面所计算的顶料力,所以弹簧的总卸料力=3431.62N,此次NF62.3431顶总卸F设计 2 个弹簧，每个弹簧的卸料力为，根据模具结构可以知NF81.17152/62.3431卸道此次工作行程为 10mm，压缩状态下弹簧高度为 30mm。设计取预压 5mm， 综上所述，此次选择的弹簧要求如下：自由高度 45mm，压缩 15mm 时弹力要求1715.81N 以上。7.7 推件块、垫板、推板和推杆的设计推件块、垫板、推板和推杆的设计7.7.1 推件杆的设计推件杆的设计推件的目的是将制件从凹模中推出。推件杆结构形式分为：（1）弹性推件装置：一般装在下模，具有压料作用，冲裁件质量好；但推件力较小。常用于正装式复合模或冲裁薄板料的落料模中。 （2）刚性推件装置：一般装在上模，利用压力机的力推件，因此推件力大，推件可靠；但不具有压料作用。常用于倒装式复合模中。工件的顶出在实际生产中根据模具的顶件力选用适当的橡胶圈规格及可，冲孔废料是从凸凹模中用顶料杆顶出。 7.7.2 垫板的设计垫板的设计大连交通大学 2015 届本科毕业设计（论文）25它的作用是直接承受和扩散凸模传递的压力，如果凸模的端部对材料的压力超过材料的许用压力，需在凸模端部与上模座之间加上垫板防止模具损坏。垫板外形尺寸可与凸模固定板相同，其厚度一般取310mm，查参考文献中国模具设计大典：第3卷 冲压模具设计22.5-17JB/T7643.3-1994，可得垫板尺寸为160X140X10。7.8 挡料销导料销的选取挡料销导料销的选取设计挡料销时，应注意以下几点：（1）工件外形简单时，应以外形定位，外形复杂时以内孔定位。（2）定位要可靠，放置毛坯和取出工件要方便，确保操作安全。（3）若工件需要
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