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FDP-15非开挖导向钻机主机体设计【5张CAD图纸和毕业论文】【答辩通过】

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摘要  ………………………………………………………………………I
Abstract …………………………………………………………………II

第1章  绪论  ……………………………………………………………1
  1.1  选题意义 ………………………………………………………1
  1.2国内外概况 ………………………………………………………1
  1.3设计特点…… ……………………………………………………1
第2章  FDP-15D钻机总体方案的确定 …………………………………5
  2.1具体方案的确定   ………………………………………………3
2.2 技术特性 …………………………………………………………3
第3章  FDP-15D钻机结构方案的确定 …………………………………3
  3.1主机部分 …………………………………………………………4
       3.1.1 回转机构 …………………………………………………4
    3.1.2 给进机构 …………………………………………………5
3.2 动力设备部分 ……………………………………………………6
      3.2.1 动力机 ……………………………………………………6
       3.2.2 油泵 ………………………………………………………7
      3.2.3 油箱 ………………………………………………………7
  3.3  操纵台部分  ……………………………………………………7
第4章  动力机的确定 ……………………………………………………8
  4.1电动机功率的确定 ………………………………………………8
      4.1.1 油泵—马达回转机构 ……………………………………9
       4.1.2 油泵—油缸给进机构……………………………………15
       4.1.3 泥浆泵……………………………………………………16
       4.2  柴油机的选择 ……………………………………………16
第5章  机械传动系统设计………………………………………………26
5.1   变速箱的设计…………………………………………………17
5.1.1 强度计算的依据…………………………………………17
5.1.2 齿轮强度的计算…………………………………………17
5.1.3   轴的设计………………………………………………23
5.2.4 滚动轴承的寿命计算………………………………………29
5.3   链条选择 32
第6章钻机液压系统的设计与计算 ………………………………………33
6.1  液压系统的确定…………………………………………………33
6.1.1 形式的选择…………………………………………………33
6.1.2 调速方案的选择……………………………………………34
6.1.3 换向回路的选择……………………………………………34
6.1.4 压力控制回路的选择………………………………………35
6.1.5 液压系统图的方案确定……………………………………35
6.2  液压元件的选择…………………………………………………36
6.2.1 油泵的选择…………………………………………………36
6.2.2 马达的选择…………………………………………………36
6.2.3 液压缸的选择………………………………………………37
6.2.4 阀类元件的选择……………………………………………37
6.2.5 辅助液压装置的选择………………………………………38
第7章  FDP-15D钻机的使用与维护 ……………………………………42
第8章  经济分析 …………………………………………………………44
第9章  结论 ………………………………………………………………45
致  谢 ………………………………………………………………………46
参考文献 ……………………………………………………………………47
附录 1  专题 工程机械液压系统常见故障分析及控制…………………49
附录 2  外文翻译 …………………………………………………………56
摘要
   FDP-15D型非开挖导向钻机,是一种全液压动力头式导向钻机。该钻机主要用于非开挖地下管线的铺设工程。可在不开挖地面的情况下,穿越地表建筑物或地下设施等障碍(如公路、铁路、河流、建筑及地下埋设物等),铺设各类地下管线。广泛是用于通讯、电力、热力、煤气及自来水管线的非开挖铺设施工。
FDP-15D型非开挖导向钻机可分为动力站和主机体操纵台三部分。动力站主要提供高压液压油,而主机体就负责把液压油的能量转换为钻进的动力。主机体的设计重点在于动力头的设计。合理的设计主机体,可提高钻进的效率和钻机的使用寿命,灵活的结构可以减低钻机维护和维修的难度减低使用成本。


关键字:非开挖 导向钻机 主机体 动力头

Abstract
The FDP-15D type non-dig direction drilling machine, is a kind of whole hydraulic pressure power prinipal type direction to drill machine.Should drill machine to mainly used for to open to dig the earth not the paving engineering of the pipeline.Can cross the earth's surface building or underground facilities etc. obstacle(such as the highway,railroad,river,construct and the underground lay a thing etc.) under the sistuation that not open to dig the earth surface, build each kind of underground pipeline.Extensively is used for not open of communication,electric power,thermodynamic energy,gas and the water pipe line to dig to build a construction.
FDP-15D type can be divided into non-dig-rigs and power stations mainframe hardware components. Provide high-pressure hydraulic oil major power stations, and on mainframe hardware for the hydraulic oil to the energy conversion into power. Mainframe hardware design focuses on the first engine design. Reasonable mainframe hardware design can enhance the efficiency and rigs into the life, flexible structures can reduce maintenance and repair rigs used to reduce the difficulty of cost.

Keyword:no-dig  direction drilling   Main engine part    power prinipal

第一章   绪  论
1.1  选题意义
目前越来越多的大规模交通、铁道、电力、地铁、水利等建设活动过程中都需要水平定向钻探技术,即非开挖施工技术。该技术与开挖施工技术相比,具有不影响交通、不破坏环境、施工周期短、社会效益显著等优点。可广泛应用于穿越公路、铁道、建筑物、河流,以及在闹市区、古迹保护区、农作物和植被保护区等条件下进行的供水、煤气、电力、电讯、石油、天然气等管线的铺设,更新和修复。
1.2  国内外概况
1900年美国人采用顶管法成功地实现了非开挖铺设管线的技术突破。非开挖技术经历60年的发展,先后只发明了螺旋钻进法和冲击矛法技术。1970年美国加洲人率先使用“水平导向钻进法”穿过河流铺设第一条采用此技术的管道,成为创立“水平导向钻进法”的第一人。由于他经常到全美各地推广此技术。因此,“水平导向钻进法”成为非开挖施工所普遍采用的施工工艺。随着非开挖技术的不断成熟,人们又针对不同的管网情况,1980年发明了“胀管法”(爆管法),此技术逐步推行开来,特别是自来水行业运用较多。
国内现状:非开挖铺设更换管道技术以其独特的优越性,已被人们逐步接受,特别是在大中城市,商业繁华地区普遍采用此项技术,我国香港特别行政区已运用很久。但内地还处在起步阶段
1.3  设计特点
所谓定向钻探,就是在钻探和钻井施工中,利用土层造斜规律,采用人工造斜手段,或者两种同时并用,使井孔按照设计的轨迹钻达预定目标的钻进方法。在钻探施工中,根据地质条件,合理采用定向钻进方法,不但能够提高工程量,节约施工费用,而且能够缩短施工时间,获得较好的技术经济效果。
而对钻孔深度300米左右的水平定向钻机需求量比较大,以往的300米水平定向钻机,存在着机械式、笨重、使用不方便等缺点。鉴于以上原因,此次毕业设计,我的导师陈少云老师让我对300米水平定向钻机(FDP-15D)进行研究。经过调研,我觉得水平定向钻机是一种小型液压钻机,应有以下特点:
1.经济耐用可靠、质优价廉;
2.结构简单,易于加工制造;
3.操作简单,维修方便;
4.适用于、两种钻杆;
5.钻进速度快,效率高;
6.施工周期短、综合施工成本低、社会效益显著。
7.随着水平定向钻探技术的发展,这种钻机应具有良好的发展空间。


第2章 FDP-15D钻机总体方案的确定
2.1  具体方案的确定
经过陈老师的细心指导和长时间的搜集和查阅资料,我对钻机的整体结构和工作原理都有所了解。钻机的结构与其所采用的钻进工艺相关联。目前国内外都正在研制和应用全液压钻机。全液压钻机同传统钻机一样,都是用来完成钻进和升降钻具等基本工序,以实现采取岩心,达到探矿的目的。从结构上看,全液压钻机可以分为立轴式全液压钻机和动力头式全液压钻机。二者相比较,动力头式全液压钻机具有结构简单、重量轻、操作简便、可以实现无级调速、加压给进等优点,工作效率大大改善。并且动力头式全液压钻机也是钻机的发展方向之一。综合各方因素,我选择设计水平定向动力头式全液压钻机。
具体方案如下:
1.考虑到此钻机常用于户外作业,动力可选柴油机。
2.钻机应用螺纹连接钻头精简结构,节约时间,提高有效钻进速度。
3.动力头采用单极齿轮减速器,减少变速箱体积,根据不同的地质条件,选用不同的钻进速度。
4.在满足上述要求的同时,尽量结构简单,操作方便,适于整体或解体搬运。尽量做到标准化、通用化、系列化。

2.2  技术特性

1.最大钻进深度                                  
2.导向孔直径                                    
3.钻杆直径                                        
4.动力头转速                            


第3章   FDP-15D钻机结构方案的确定
一台全液压钻机主要包括主机、动力设备和操纵台三个部分。
3.1  主机部分
水平定向全液压钻机的主机包括回转机构、给进机构等基本部件。
3.1.1 回转机构
  全液压动力头式钻机的回转机构,就是移动式回转器,亦称为动力头。动力头是钻机的重要组成部分,主要由回转马达、减速器、水接头组成。它的功能有二:一是传递扭矩,以带动钻具旋转钻进或拧卸钻杆;二是动力头由给进机构带动,以传递向上或向下的轴向力及其运动,用来实现加减压给进。



内容简介:
黑龙江科技学院毕业设计(论文)任务书姓名: 张 翼 任务下达日期: 2006 年 03 月 13 日设计(论文)开始日期: 2006 年 03 月 13 日设计(论文)完成日期: 2006 年 06 月 25 日设计(论文)题目: FDP-15 非开挖导向钻机主机体设计 二、专题题目: 工程机械液压系统常见故障分析及控制 三、设计的目的和意义: 目前越来越多的大规模交通、铁道、电力、地铁、水利等建设活动过程中都需要水平定向钻探技术,即非开挖施工技术。该技术与开挖施工技术相比,具有不影响交通、不破坏环境、施工周期短、社会效益显著等优点。可广泛应用于穿越公路、铁道、建筑物、河流,以及在闹市区、古迹保护区、农作物和植被保护区等条件下进行的供水、煤气、电力、电讯、石油、天然气等管线的铺设,更新和修复。社会的进步和人们环保意识的逐渐增强,非开挖技术必将逐渐取代传统开挖方式,非开挖钻机产品的前途不可限量。 四、设计(论文)主要内容: 钻机的动力头结构设计、架体的设计,及动力机确定、机构传动系统设计。五、设计目标: 使钻机能穿越公路、铁道、建筑物、河流。钻进长度为 300 米,最大回托力为 150KN。六、进度计划: 2006 年 03 月 13 日查阅相关资料,了解设计产品性能、发展现状 2006 年 03 月 20 日毕业实习、参观相关产品、收集资料 2006 年 03 月 30 日整理现有资料、写实习总结、整理实习日记 2006 年 04 月 03 日确定设计内容、写开题报告 2006 年 04 月 10 日设计产品总体装配图、画草图、确定各部分结构、位置 2006 年 04 月24 日计算相关内容 2006 年 05 月 01 日- 2006 年 06 月 1 日编制说明书 2006 年 06 月 20 日完成图纸 2006 年 06 月 21日整理说明书 2006 年 06 月 25 日检查资料、准备答辩 1. 七、参考文献资料: FDP15D 型导向钻机使用维护说明书。 成大先机械设计手册减(变)速速器电机与电器化学工业出版社,2004。 胡家秀简明机械零件设计使用手册机械工业出版社1999。成大先机械设计手册联接与紧固化学工业出版社,2004。施工定向孔用 55mm 钻杆时的定向方法江西省地矿局探矿研究室探矿工程(第 5 期) ,1992。吉林省地质勘探技术研究所 吉林省地矿局第四探矿工程大队螺杆钻向钻探技术在某金矿区的应用探矿工程(第 6 期) ,1992。 殷琨发展中的冲击回转钻进技术探矿工程(第 5 期) ,1997指 导 教 师: 院(系)主管领导: 年 月 日I摘要FDP15D 型非开挖导向钻机,是一种全液压动力头式导向钻机。该钻机主要用于非开挖地下管线的铺设工程。可在不开挖地面的情况下,穿越地表建筑物或地下设施等障碍(如公路、铁路、河流、建筑及地下埋设物等) ,铺设各类地下管线。广泛是用于通讯、电力、热力、煤气及自来水管线的非开挖铺设施工。FDP15D 型非开挖导向钻机可分为动力站和主机体操纵台三部分。动力站主要提供高压液压油,而主机体就负责把液压油的能量转换为钻进的动力。主机体的设计重点在于动力头的设计。合理的设计主机体,可提高钻进的效率和钻机的使用寿命,灵活的结构可以减低钻机维护和维修的难度减低使用成本。关键字:非开挖 导向钻机 主机体 动力头IIAbstractThe FDP15D type non-dig direction drilling machine, is a kind of whole hydraulic pressure power prinipal type direction to drill machine.Should drill machine to mainly used for to open to dig the earth not the paving engineering of the pipeline.Can cross the earths surface building or underground facilities etc. obstacle(such as the highway,railroad,river,construct and the underground lay a thing etc.) under the sistuation that not open to dig the earth surface, build each kind of underground pipeline.Extensively is used for not open of communication,electric power,thermodynamic energy,gas and the water pipe line to dig to build a construction.FDP-15D type can be divided into non-dig-rigs and power stations mainframe hardware components. Provide high-pressure hydraulic oil major power stations, and on mainframe hardware for the hydraulic oil to the energy conversion into power. Mainframe hardware design focuses on the first engine design. Reasonable mainframe hardware design can enhance the efficiency and rigs into the life, flexible structures can reduce maintenance and repair rigs used to reduce the difficulty of cost.Keyword:no-dig direction drilling Main engine part power prinipal 1第一章 绪 论1.1 选题意义目前越来越多的大规模交通、铁道、电力、地铁、水利等建设活动过程中都需要水平定向钻探技术,即非开挖施工技术。该技术与开挖施工技术相比,具有不影响交通、不破坏环境、施工周期短、社会效益显著等优点。可广泛应用于穿越公路、铁道、建筑物、河流,以及在闹市区、古迹保护区、农作物和植被保护区等条件下进行的供水、煤气、电力、电讯、石油、天然气等管线的铺设,更新和修复。1.2 国内外概况1900 年美国人采用顶管法成功地实现了非开挖铺设管线的技术突破。非开挖技术经历 60 年的发展,先后只发明了螺旋钻进法和冲击矛法技术。1970年美国加洲人率先使用“水平导向钻进法”穿过河流铺设第一条采用此技术的管道,成为创立“水平导向钻进法”的第一人。由于他经常到全美各地推广此技术。因此, “水平导向钻进法”成为非开挖施工所普遍采用的施工工艺。随着非开挖技术的不断成熟,人们又针对不同的管网情况,1980 年发明了“胀管法” (爆管法) ,此技术逐步推行开来,特别是自来水行业运用较多。国内现状:非开挖铺设更换管道技术以其独特的优越性,已被人们逐步接受,特别是在大中城市,商业繁华地区普遍采用此项技术,我国香港特别行政区已运用很久。但内地还处在起步阶段1.3 设计特点所谓定向钻探,就是在钻探和钻井施工中,利用土层造斜规律,采用人工造斜手段,或者两种同时并用,使井孔按照设计的轨迹钻达预定目标的钻进方法。在钻探施工中,根据地质条件,合理采用定向钻进方法,不但能够提高工程量,节约施工费用,而且能够缩短施工时间,获得较好的技术经济效果。而对钻孔深度 300 米左右的水平定向钻机需求量比较大,以往的 300 米水平定向钻机,存在着机械式、笨重、使用不方便等缺点。鉴于以上原因,此次毕业设计,我的导师陈少云老师让我对 300 米水平定向钻机(FDP-15D)进行研究。经过调研,我觉得水平定向钻机是一种小型液压钻机,应有以下特点: 1. 经济耐用可靠、质优价廉;22. 结构简单,易于加工制造;3. 操作简单,维修方便;4. 适用于 、 两种钻杆;506m5. 钻进速度快,效率高;6. 施工周期短、综合施工成本低、社会效益显著。7. 随着水平定向钻探技术的发展,这种钻机应具有良好的发展空间。第 2 章 FDP-15D 钻机总体方案的确定32.1 具体方案的确定经过陈老师的细心指导和长时间的搜集和查阅资料,我对钻机的整体结构和工作原理都有所了解。钻机的结构与其所采用的钻进工艺相关联。目前国内外都正在研制和应用全液压钻机。全液压钻机同传统钻机一样,都是用来完成钻进和升降钻具等基本工序,以实现采取岩心,达到探矿的目的。从结构上看,全液压钻机可以分为立轴式全液压钻机和动力头式全液压钻机。二者相比较,动力头式全液压钻机具有结构简单、重量轻、操作简便、可以实现无级调速、加压给进等优点,工作效率大大改善。并且动力头式全液压钻机也是钻机的发展方向之一。综合各方因素,我选择设计水平定向动力头式全液压钻机。具体方案如下:1. 考虑到此钻机常用于户外作业,动力可选柴油机。2. 钻机应用螺纹连接钻头精简结构,节约时间,提高有效钻进速度。3. 动力头采用单极齿轮减速器,减少变速箱体积,根据不同的地质条件,选用不同的钻进速度。4. 在满足上述要求的同时,尽量结构简单,操作方便,适于整体或解体搬运。尽量做到标准化、通用化、系列化。2.2 技术特性1. 最大钻进深度 m302. 导向孔直径 763. 钻杆直径 54. 动力头转速 10/2/inr第 3 章 FDP-15D 钻机结构方案的确定一台全液压钻机主要包括主机、动力设备和操纵台三个部分。43.1 主机部分水平定向全液压钻机的主机包括回转机构、给进机构等基本部件。3.1.1 回转机构全液压动力头式钻机的回转机构,就是移动式回转器,亦称为动力头。动力头是钻机的重要组成部分,主要由回转马达、减速器、水接头组成。它的功能有二:一是传递扭矩,以带动钻具旋转钻进或拧卸钻杆;二是动力头由给进机构带动,以传递向上或向下的轴向力及其运动,用来实现加减压给进。 本全液压钻机通常采用导向钻杆,其钻进工艺对动力头的基本要求有下列几点:1) 动力头的钻数和扭矩应是可调的,最好的方案是无级调速,以适应钻进工艺的需要。2) 转数调节范围应满足钻进工艺的需要。3) 具有正反转的能力。4) 回转平稳、振动少和噪音不大等。动力头转速调节范围,取决于地质条件、钻头直径以及钻进方式。由于是全液压钻机可以实现无级调速,马达的调速范围在 8300r/min 之间完全满足钻机的要求。采用导向钻杆钻进时,要求高转速。国外的最高转速以达20003000r/min;国内大致在 10001500r/min,而从处理事故和拧紧钻杆的要求,则需要低速档,一般为 200300r/min。本设计动力头的转速范围为160、 1120r/min。本设计的动力头主要特点如下:1. 油马达上装有安全阀,可自动进行过载安全保护。2. 无液压卡盘,采用螺纹连接结构,使整体结构简单化。3. 结构紧凑,节省原材料。4. 壳体由铸铁制成,故有良好的工艺性。动力头按照回转油马达的安装位置不同,可分为装有油马达的动力头(A 型)和不装油马达的动力头(B 型)两类。A 型动力头与 B 型动力头相比,具有结构简单紧凑、工作可靠、重量轻和搬运方便等优点。目前,国内外全液压动力头式钻机的大多数均采用 A 型动力头。本设计也采用 A 型动力头。A 型动力头的工作原理(图 1-1):油马达 2 经齿轮传动箱带动输出轴回转,从而使钻具回转。5654321图 1-1 钻机动力头原理示意图1-底座 2-马达 3-联轴器 4-减速器 5-法兰盘 6-钻头3.1.2 给进机构给进机构是钻机的工作机构之一,它对钻机的技术性能、工作效率以及其应用范围有着极大的影响。全液压动力头式钻机给进机构的功用有二:一是用来保证钻头具有所需压力,一是实现进给;二是用来“倒杆” 。 一个完善的给进机构应满足下列要求: 1) 能调节钻头压力,浅孔时加压、深孔时减压,故要求给进机构具有加压和减压等机能,压力调定后就应保持恒定不便。2) 给进速度是可以调节的,并应能无级调速,使钻头给进速度能与机械钻速相适应。3) 给进行程应尽可能的长。4) 结构简单、工作可靠、操作灵活安全。并应配备有仪表来观测钻头压力、进尺和钻速等。目前,全液压动力头式钻机的给进机构有油缸液压给进机构和油马达链条给进机构两种。大多数钻机采用油缸给进机构。油缸给进机构又分为一般油缸给进机构和油缸链条倍速给进机构两种。一般油缸给进机构是油缸的液压力或运动直接作用于动力头和钻具;油缸的行程和动力头的给进行程相等,故又称为非倍数油缸给进机构。油缸链条倍速给进机构是动力头的给进行程等于活塞行程的两倍。本设计选用单油缸链条给进机构。6单油缸链条给进机构工作原理(图 1-2):给进油缸缸体固定在机架上,活塞杆的前端与带有链轮的连接轴相连接。拖板向后移动。每根链条的一端都是绕过链轮之后固定在给进机架上,而另一端绕过链轮之后分别与拖板相连接,组成为一个封闭的倍增传动链,拖板行程比活塞行程增大一倍。图 1-2 给进机构示意图1-动力头 2-液压油缸 3-链条3.2 动力设备部分全液压钻机的动力设备,包括动力机、油泵、油箱、过滤器、冷却器等。3.2.1 动力机驱动油泵的动力机,一般采用电动机或柴油机。在坑道钻探中,也有采用风马达的。动力机的转数,一般为 14601800 转/分,国外钻机有增高动力机转数的趋势,高达 24003600 转/分。这样可以大大提高油泵排油量,或缩小油泵尺寸和重量,使动力机和油泵小型化。动力机的功率是设计钻机的依据。钻机的功用主要是用来完成钻进工序。7回转钻进所需的功率包括破碎孔底岩石和回转钻具等所需功率,前者基本上不受孔深的影响;后者当转数不高时随孔深的变化也不大,当转数较高时随孔深增加而增大。本设计采用柴油机作为动力机。3.2.2 油泵油泵是将动力机的机械能转换成液压能的一种装置,它是液压传动中的动力源。目前,每台全液压钻机的油泵站通常有两个油泵,一个为主油泵,它向回转马达供油;另一个为辅助油泵,它向给进机构供油。但有的钻机(如泰美克 250 型钻机)只有一个油泵,它向油马达及各油缸供油。油泵类型的选择应能满足钻机工作的特点和要求。由于钻机的回转速度有高有低,一般主油泵选用变量油泵,并且都用轴向柱塞式变量油泵,它能使液动机实现无级容积调速;辅助油泵多用齿轮油泵,也有选用轴向柱塞式变量油泵的。这时因为轴向柱塞式变量油泵具有 体积小、重量轻、调速方便、转速高、压力大等特点,它较适用于钻机的工作需要。但定量油泵价格比较便宜。本设计采用双油泵,主油泵采用变量泵,辅助油泵采用定量油泵。3.2.3 油箱油箱是用来储油、散热、分离油中杂质和空气的装置。它的形状和尺寸要根据钻机的总体布置及散热的需要来决定。按一般机械要求,油箱的有效容积为油泵的每分钟流量的三倍以上。但是,考虑野外工作条件的需要,钻机的油箱容积不能太大。而且多数钻机在油箱里装有冷却器,因此油液的发热大为改善。本钻机也采用这种结构。3.3 操纵台部分“集中手柄操纵”这是全液压钻机的特点之一。钻机的所有控制阀、各种仪表等都集中装在操纵台的控制面板上。从油泵输出的压力油经高压橡胶管到各控制阀,操纵控制阀手把的各种不同位置,使压力油经阀板下的软管分配给各个液动机,根据钻探工艺的需要来驱动油马达、给进油缸等,从而完成钻探各工序的动作。因此,操作台是钻机的操纵驱纽。 本钻机也采用“集中手柄操纵” 。8第 4 章 动力机的确定4.1 电动机功率的确定本钻机的驱动装置采用柴油机,因为钻机多在野外作业,柴油机无需外接能源。本设计的液压系统由两个独立的支路组成,油泵马达回路系统和油9泵油缸给进系统,且两油泵共用一台电动机联合驱动,因此钻机的电动机的总功率为:给回电 N其中: 钻机的电动机总功率 电NKW回转钻杆及破碎岩石所需功率 回给进油缸所需功率 给4.1.1 油泵马达回转机构1基本参数的确定:机械效率 85.0液压传动效率 .钻头外径 cmD37钻头内径 0d泵 驱回 N1动马 321N动其中: 孔底破碎岩石所需的功率 1 KW钻头与孔底摩擦所消耗功率 2回转钻杆所需的功率 3N机械效率 取85.0液压马达效率 取1 .110井底破碎岩石所需功率 306AN41压nmhKW其中: 动力头转速 r/min钻头切削刃数 取 2()/4()m钻 进 回 托钻进速度 h in5.0h岩石抗压强度 见表 41压表 41 岩石抗压强度 岩 石 名 称 抗压强度(N/cm 2)硬 土 18004)8.537(4)(22dDA其中: 井底环状切削面积钻头外径 取 Dcm3.7钻头内径 取 d0d将动力头各种转数以及岩石的不同抗压强度 分别代入上式中所得压的相应值见表 42 中。1N钻头与孔底摩擦所需功率 2N19480rRnef压其中: 岩石抗压强度 压11钻具和岩石间摩擦系数 取f 3.0f侧摩擦系数 取e 1.e动力头转速 n钻头外半径 R钻头内半径 r将动力头的不同转数和不同孔底压力代入上式中, 的相应值见2N表 42。回转钻杆所需功率 3N3.12109. nLdKW其中: 孔深 取L0m钻杆直径 d6动力头转速 n冲洗液的比重 取 15.将上述各参数及动力头的不同转速代入上式中所得 值列3N表 42 中。12表 42 功率计算表功率(kw)nmi)/(r压(N/cm 2)30(回托) 60(回托) 120(钻进)1N1800 0.22 0.26 0.03721800 0.71 1.43 0.27831800 3.15 7.92 19.95动N1800 4.08 9.61 20.265马1800 5.1 12.0 25.332马达的选择马达转矩的确定 mNWM301其中: 马达的转矩 M 马达的输出功率,根据表 42 取得0NK70 马达输出轴的平均角速度 W6021n式中: 马达转速 1n1动力头转速按 120 转最大功率计算,将所求的值列于表 43。13表 43 马达转矩min)/(r1201360)/(slW25.13mNM507.36)(0K25.25根据设计要求,用两个马达分担功率,需选用低速大扭矩马达。其主要根据转矩 来选择。辅助因素包括排量、额定压力、转速范围等最终确定。可选用 型摆线马达,其技术参数如下表 44。625T表 44 马达技术参数排量 最高转速 最大输出转矩 最高工作压力 重量390/mlr21/inr1380Nm20Mpa32.1kg3液压泵的选择液压泵的选择主要根据供油压力 和最大供油量 两个因素决定。ppq马马QNP其中: 马达的进油压力P 马达的输入功率马N14马Q 马达的实际输入流量 Vnq1Q马其中: 马达排量q马达的转速1n容积效率 V90.V将所求的值列于表 45。表 45 马达及泵的流量min)/(1r120 240LQ马52 104i)/(泵57.7 115.5即 maxqkp马泵 Qk其中: 考虑系统泄露修正系数,一般 。这里取k 3.11.k1pPp根据经验,对简单的系统 ,对于复杂系统Ma5.021。这里取 。Mpap5.1014.将所求的数值分别列于表 46。15表 4-6 马达的进油压力及排量压力 )(Mpanmi)/(r压(N/cm 2)120 240P1800 5.52 16.5由表中的数值,查液压元件手册可选:柱塞泵 CCY14-1B,其技术参数如下表 47。表 47 柱塞泵的技术参数理论排量 最高压力 额定转速 驱动功率 容积效率 重量63/mLr1.5aMP10/minr26KW91.0kg85.74.1.2 油泵油缸给进机构1.给进油缸的基本参数油缸数量 1 个油缸直径 125D活塞杆直径 90dm活塞有效行程 L油缸面积 21.7Ac活塞杆面积 263.有效面积 21259.cm2.油泵工作压力的计算16钻机打水平孔时,油缸最大推力为: 摩FCW式中:W油缸最大推力按设计要求 150KNN因此,油泵的工作压力 P 为: 215024.98/4.9.PkgcmMpaA3. 油泵最大工作流量计算油缸回程时的最大容积油量: 1.2314.7VLL油缸送进时的最大容积油量: 20.59.0A当选用动力头的速度 时,动力头送进时每分钟所需油min/v量为: i/08.2LQ令活塞回程时间为 0.3min,则回程所需油量为:15.3/inV4. 给进油缸所需的功率 给N25601PQKW5根据上面的计算,查液压元件手册选用 MCY14-1B 型柱塞泵,其技术参数如下表 48。表 48 型柱塞泵的技术参数排油量 额定压力 额定转速 驱动功率 容积效率 重量1725/mlr31.aMP 50/minr25KW0.8 6.4kg4.1.3 泥浆泵考虑钻进润滑的需要,引进 HBW150/40 型泥浆泵,功率 7.5KW。4.2 柴油机的选择柴油机的功率 25.7.58NKW柴 油 机由此,可查的此设计选用 R6105G36 型柴油机,其技术参数如下表 49。表 49 电机技术参数额定功率 满载转速 效率85KW20/minr0.82218第 5 章 机械传动系统设计5.1 变速箱的设计 5.1.1 强度计算的依据1) 在校核零件的强度时,假设两液压马达全部功率输入动力头,然后再输入动力。2) 动力头在连续工作情况下,可连续工作 10000 小时,纯机动时间每班 16小时,可连续工作 20 个月。5.1.2 齿轮强度的计算选定齿轮的类型、精度等级、材料及齿轮。本设计的传动方案选用直齿圆柱齿轮。考动力头的工作环境较为恶劣,为增大齿轮使用寿命大小齿轮都选用硬齿面。根据表 52 选得大小齿轮的材料都为 40Cr,并且需要调质及表面淬火,齿面硬度为 4855HRC。精度等级选为 7 级。齿宽系数根据表 53 中的单级齿轮传动,两支承相对齿轮为对称布置,且两齿轮均为硬齿面。选择齿宽系数为 0.6。因为受载比较平稳、齿轮为硬齿面、支承为对称分布,故取。齿数选择时为了避免根切,对于标准直齿圆柱齿轮 ,开式5.1K 17minZ齿轮传动中为保证齿根弯曲强度,常取 ,闭式齿轮传动中常取2017Z,本设计取 。4071Z241Z变速箱内各齿轮主要参数及材料见表 54。表 5-2 齿轮常用材料及其力学性能材料 热处理方法 齿面硬度 许用接触应力 1H许用弯曲应 1F40Cr 调质后淬火 4855HRC 13951426 48351819表 5-3 齿宽系数齿面宽度齿轮相对于轴承的位置软齿面 硬齿面对称布置 0.81.4 0.40.9非对称布置 0.61.2 0.30.6悬臂布置 0.30.4 0.20.25表 54齿号 齿数 模数 齿宽 材料 硬度 齿型角 螺旋角 精度Z1 19 2.5 80 40Cr 4855HRC 200 00 7DCZ2 38 2.5 75 40Cr 4855HRC 200 00 7DC1确定许用接触疲劳应力 lim1326HMpaS其中: 失效概率为 1时试验齿轮的接触疲劳极限力limH单位: 。由表 52 查得palim1057Hpa 解除疲劳强度的最小安全系数, ,(失效概率为HS S1)。2确定许用弯曲疲劳应力 FxFSYlim120其中: 齿轮弯曲疲劳极限。由表 52 查得limF MpaF50lim 齿轮弯曲疲劳强度安全系数。机械齿轮失效率 1时S FS 弯曲疲劳寿命系数。由于 m =5.5,查表得 。XY 0.9XYMpaSYFxF50lim1大小齿轮的齿面硬度相同, 12057HpaF3小齿轮转矩的计算16161 05.905.9nNnpT马1max94.6TN4按齿面接触疲劳强度计算mm其中: 小齿轮的分度圆直径。td1 载荷系数,取 。tK5.1tK 齿数比。2 齿宽系数,取得 。d0.4d 许用接触应力。1H代入数值得:3211 .6.7HdttK215312.946107689.487tdm齿轮模数为: 1.7dmz5按齿根弯曲疲劳强度计算 321max6.FdSZYKT其中: 齿型系数,查表得 , 。FsY19.4s 9.32FsY5321.9460.2.8m6接触疲劳强度校核1) 分度园上的圆周力 Ft1294.6005237.8tTFNd2) 使用系数 5.1AK3) 动载系数 4.V4) 齿向载荷分布系数 32.1H5) 齿间载荷分布系数 6.K6) 节点区域系数 3.2HZ7) 弹性系数 8.19E228) 重合度系数 41.0Z9) 接触应力 231 .6tHAVHHEFu NKKmdb10) 寿命系数 1NZ11) 安全系数 , limHSliF12) 润滑剂系数 86.0L13) 速度系数 93.VZ14) 粗糙度系数 8.0R15) 硬化系数 92.W16) 尺寸系数 1XZ17) 许用接触应力 2lim11li /360mNSZHHRVLNHP18) 接触强度判断因为 ,所以校核通过。P7弯曲疲劳强度校核1) 齿向载荷分布系数 1K2) 应力修正系数 7.saY3) 重合度系数 38.0234) 齿根应力 F 21 149.1/tAVFsaKYNm5) 寿命系数 5.T6) 相对齿根圆角敏感系数 9.0RELt7) 相对齿根表面状态系数 6.1RELtY8) 尺寸系数 X9) 许用齿根应力 2Im1in987.6/FisTIrelTXRrelTPFYYNmS10) 弯曲强度因为 ,所以弯曲强度校核通过。FP18具体参数的确定由上述计算可见,本设计的齿轮传动接触疲劳强度较弱,故应以为佳。 m59.2查标准模数取得模数 。5.m齿轮主要几何尺寸:分度圆直径 11.904.dZ225382齿顶高直径 *11().(19)5.aadmhm225.3820Z24中心矩 1256.7dam齿宽 ,故取 , 取214b245b)102(1b。由于设计结构需要,改 b180mm,b 275mmmb4615.1.3 轴的设计1. 输出轴上功率 、转速 和转矩 的初步确定2P2n2T已知下列条件:材料 40Cr,调质处理,各齿轮分度圆直径为:, 104.5dm209dm2621.9nPT将计算结果输入表 55。表 55 输出轴上功率、转速和转矩(r/min)2n30 60 120KWP6 12 255mNT21910 1910 2029.32. 求作用在齿轮上的力因为是直齿圆柱齿轮传动 0圆周力 32max1ax9.1708.2t FNd径向力 6.705.4rtgtg其中: 小齿轮传递的转矩, 。max1Fm 大齿轮传递的转矩,2 。N25大齿轮的节圆直径,对标准齿轮即分度圆直径, 。2d m 啮合角,对标准齿轮为 20。圆整后, 。方向如图 51 所示。9710tFN360r3. 初步估计轴的最小直径,选取连轴器。初估轴径:安装联轴器处轴的直径 d- (图 51a)为周的最小直径。d- = 32nPA其中:查得 A = 90107 5.1.708.2md为满足设计结构需求取 d- 。3选取联轴器:由于承受轴向力过大,所以采用单独设计的非标联轴器。4轴的结构设计1)拟订轴上零件的装配方案轴上的大部分零件包括:大圆柱齿轮、档油环、左端轴承和轴承端盖以及联轴器依次由左端装配,仅右端轴承和轴承端盖由右端装配。2)根据轴向定位及固定要求,确定轴的各段直径和长度,见表 56。3)轴上零件的周向固定齿轮采用平键定位,滚动轴承与轴则采用过渡配合。4)定出轴肩处的圆角半径 r 的值见图 61a,轴端倒角取 245。表 56 轴的各段直径和长度26轴段位置 轴段直径和长 度 )(m说明d- = 7080 联轴器需要L- =62.52 联轴器需要d- =120 根据滚动轴承 32215,查手册取 d- = 120L- =81.5 初选圆锥滚子轴承 30224 dDT = 12021543.5 上d- = 140 为满足用轴承受大的轴向力设计L- = 20 按齿轮宽度加轴套设计d =75 初选圆锥滚子轴承 322 寸 dDT = 7513033.25L =116.5 按照轴承和轴套的宽度确定d =70 结构考虑 L =109.5 结构考虑5)确定轴的需用应力已知轴的材料,该轴无特殊要求,选用材料 35SiMn,调质处理。由于轴的尺寸较大,性能数据按毛坯直径 的选用,查手册得m20, , , 2/7mNB/5Ns 21/350mN。15需用应力,查手册得27, , 21/5mN20/1mN21/70mN6)画轴的计算简图,计算支反力由轴的结构简图(51) ,可确定出轴承支撑点跨距 ,L382,悬臂 。由此可画出轴的受力简图,如图 61b 所示。L483L71水平面支反力如图 61c 所示NFRtCH391021CHtA 67垂直面支反力如图 61e 所示NLFRrCV491021CVrA 56画轴的弯矩图和扭矩图水平面弯矩图 (图 51d)HM截面 B 处 NLRAB816031垂直面弯矩图 (图 51f)V截面 B 左边 AB3024611截面 B 右边 NLRMCV54922 合成弯矩图(图 51g)截面 B 左边 mBVH 86142308622212128截面 C 右边 mNMBVHB 8614302586222扭矩图(图 61h)扭矩 mNT907水 平 面 受 力 图 DL=84C轴 结 构 图 BA 172.5f)垂 直 面 弯 矩 图g合 成 弯 矩 图h扭 矩 图图 51 轴的设计图8)按弯扭合成应力校核轴的强度从图 51g 可见截面 C 处弯矩最大,应校核该截面的强度。截面 C 的当量弯矩29mNTMCe 3.18694)290758.(.8072)( 222其中: .10b校核强度 We其中:W 轴的抗弯截面系数,对直径为 d 的空心轴231.0md239.1648.0. mNMeeb 校核结果: ,截面 C 的强度足够。21/7N5.2.4 滚动轴承的寿命计算轴承的额定寿命与所受载和的大小有关,工作载荷越大,引起的接触应力也越大,轴承的额定寿命也就越小。 PCnLth601其中: 基本额定寿命,单位: 。hLr 指数。求轴承 ,滚子轴承 。33/10在较高温度下工作的轴承,应该采用经过较高温度回火处理的高温轴承。由于在轴承样本中列出的基本额定动载荷值是对一般轴承而言的, 因此,如果要将该数值用于高温轴承,需乘以温度系数 ft (见表 67) ,即Ctt其中: 高温轴承的修正额定动载荷tC 轴承样本所列的同一型号轴承的基本额定动载荷30表 57 温度系数 tf轴承工作温度/C 125 150 175 200 225 250 300温度系数 0.95 0.90 0.85 0.80 0.75 0.70 0.60所以轴承的寿命计算公式为: nPCffnLtth 167601对于同时承受径向载荷 R 和轴向载荷 A 的轴承类型,寿命计算公式中的这个载荷 P 就是一个与实际作用的复合外载荷有同样效果的当量载荷。它的计算公式为: YX其中: 径向载荷系数。其值见表 68。X 轴向载荷系数。其值见表 68。Y表 58 径向载荷系数 X 和轴向载荷系数 Y轴承类型 A / Re A / Re名称 代号相对轴向载荷A/C0 X Y X Y e圆锥滚子轴承 30000 1 0 0.4 (Y) e注: C 0是轴承基本额定静载荷 表中括号内的系数 Y 和 e 的值应查轴承手册,对不同型号的轴承有不同的值。但是,此公式只是一个理论值,实际上,轴承上的载荷由于机械的惯性、零件的不精确性及其他因素的影响,所以应对于当量动载荷乘上一个经验的载荷系数,其值见表 69。故实际计算时,轴承的当量动载荷 P 应为:)(YAXRfPv表 59 载荷系数 vf31载荷性质 vf 举例无冲击或轻微冲击 1.01.2 电机、汽轮机、通风机、水泵等中等冲击或中等微冲击 1.21.8 车辆、动力机械、起重机、造纸机、冶金机械、选矿机、卷扬机、机床等强大冲击 1.83.0 破碎机、轧钢机、钻探机、震动筛等查手册得 , , 。41.0e5.YKNC7.63因为: ,所以当量动载荷 Fra )4.0(arvYFfP.(36.)2P1031709567618.4thfCL hn所以轴承的最小寿命为 4418 小时。5.3 链条选择本钻机的进给动作主要靠链条来传动,查机械手册得下表:ISO 链号 板数组合 抗拉强度 KNLH1222 22 48.9LH1223 23 48.9LH1234 34 75.6LH1244 44 97.9LH1246 46 97.932LH1266 66 146.8LH1288 88 195.7由于钻机回托时链条受力是 15KN,采用两根链条共同受力,古选 LH1246 链条。第 6 章 钻机液压系统的设计与计算利用密闭容器内的液体的压力来进行能量转换、传递和分配的液压传动系统与其它传动方式相比具有许多优点和缺点。优点: 同等体积下,液压装置能比电气装置产生出更多的动力。 同等功率下,液压装置的体积小、质量小、结构紧凑。 液压装置工作比较平稳。由于质量小、惯性小、反应快,液压装置易于实现快速启动、制动和频繁的换向。 液压装置能在大范围内实现无级调速,还可在运行过程中进行调速。 液压传动易于实现自动化。 液压装置易于实现过载保护。 液压元件的布置具有较大的机动性。 液压传动来实现直线运动远比用机械传动简单。缺点: 液压传动不能保证严格的传动比。 液压传动在工作过程中常有较多的能量损失。 液压传动对油温变化比较敏感,它的工作稳定性易受到温度的影33响,因此不宜在很高或很低的温度下工作。 液压元件在制造精度上的要求较高,造价较贵。 液压传动要求有单独的能源。 液压传动出现故障时不宜找出原因。但总的来说,液压传动的优点是突出的,它的一些缺点有的现已大为改善;有的将随着科学技术的发展而进一步得到克服。液压传动的发展前景广大。任何液压传动系统的设计,除了应符合其主机在动作循环和静、动态性等方面所提出的要求外,还必须满足结构简单,使用方便、工作安全可靠、效率高、寿命长、经济性好等条件。6.1 液压系统的确定6.1.1 形式的选择按照液体流动的循环方式不同,液压系统可以分为开式循环系统和闭式循环系统两种。闭式循环系统结构紧凑,油路封闭,运动平稳。但是其结构复杂,散热条件差,为补偿油液泄露和进行油液更新及冷却必须设置完整的补油系统,油液过滤精度要求也较高。开式循环系统结构简单,又也可以很好的在油缸中进行冷却和沉淀杂质,散热条件好。适用于多个液动机进行并联的情况;也适用于定量油泵、节流调速的液压系统。所以,大多数全液压系统都采用开式循环系统。本设计也采用开式循环系统。6.1.2 调速方案的选择钻机的回转速度、给进都有快有慢,必须根据钻进工艺的要求进行调整。液动机的调速方法主要有节流调速和容积调速。节流调速是利用节流元件来控制通过流量以实现液动机速度调节的一种方法,它用于定量泵与定量液动机所组成的系统。根据节流元件在系统中的安装位置不同,可分为进油节流、回油路节流和旁路节流调速三种。从调速范围、低速稳定性及承受的载荷能力等方面来看,回油路调速性能最好,旁路调速最差。在钻机的给进液压系统中,主要是选用回油路节流调速方案。容积调速是利用改变油泵或油马达的每转排量来实现液动机速度调节的34一种方法。它没有流量和压力的损耗、效率高、发热小,适用于大功率系统;但是变量油泵结构复杂、价格贵。在全液压钻机液压系统中多用容积调速系统。本设计综合各方面的因素,采用回油路节流调速。6.1.3 换向回路的选择根据钻进工艺的要求,回转器应具有正反转能力,给进机构能实现直线往复运动。因此,液动机必须换向。液动机的启停和换向,一般采用换向阀,也有采用双向变量油泵的。当液压系统为单油泵单液动机的闭式系统时,一般采用双向变量油泵来实现液动机的换向。如果液动机单独控制时,通常采用一个换向阀来实现液动机的换向。本设计选用换向阀来实现液动机的换向。6.1.4 压力控制回路的选择在全液压钻机的液压系统中,常采用的压力控制回路有:调压和限压回路、减压回路、背压平衡回路、顺序动作回路、缓冲制动回路、减压给进回路等。调压限压回路为钻机常用的一种回路,可调溢流阀安装在油泵的出口处,以调节和限制系统的压力。单向阀是用来防止事故停车时压力油产生反向冲击的。减压回路用在多个液动机的复杂系统中,由于液动机的负载大小和工作要求不同,因此它们要求的工作压力有时差别较大,为了保证系统的正常运行,对某些个别的支路将进行减压。背压平衡回路是利用背压阀使油缸活塞具有一定的背压,从而使给进速度平稳,并可避免液压冲击。本设计采用调压限压回路和背压平衡回路。6.1.5 液压系统图的方案确定由图 61 所示,两方案最大的不同即:方案一有两台油泵,方案二有一台油泵。目前,全液压钻机的油泵站通常有两台油泵,一个为主油泵,它向回转马达供油。另一个为辅助油泵,它向给进机构供油。故本设计选用方35案一。通过液压系统试验无级调速,由一台电机带动两个泵,液压系统由两个独立的回路组成,互不干扰使得液压回路简单化。马达与减速器相连避免了马达效率低的问题。调压溢流阀是调节和限制系统的压力起调节和安全保护的作用。油泵马达回路中的电磁换向阀有三个位置,用来实现油马达的正转、反转或停转。油泵油缸回路中的电磁换向阀也有三个位置,可使油缸上腔或下腔进压力油或不进油,完成给进钻具的各种工作。单向背压阀的作用是防止油缸推力过大,影响油马达的工作,使油缸获得适当的稳定压力。另外,由于钻进过程中,油马达的外负载是变化的,这就要求油马达的输出扭矩随外负载的增减而变化,以满足钻进工艺的要求。为此,油马达设有压力补偿装置,它能起到自动调节油马达转速的作用。 方 案 二方 案 一图 61 液压原理图6.2 液压元件的选择6.2.1 油泵的选择在第四章中有介绍。366.2.2 马达的选择1额定压力的选择钻机液压系统的额定压力应根据钻机的使用情况和外负载特性来决定。一般马达的外负载较大时,额定压力选高一些,反之应选低一些;而钻机持续工作时间越长,外负载冲击越大,则额定压力应改选的越低。目前,全液压钻机主要系统的额定工作压力为 如果额定工作压力2/104cmkg选的高些,则液动机及各种阀的尺寸可以选的小些,结构较为紧凑,动作部件的惯性力小,易于满足大功率的要求。但是,工作压力选得太高,对液压系统的密封性要求很高,制造困难,液压装置的寿命低。若工作压力选得过低,其结果恰恰相反。2油马达合理转速范围的选用每种类型的马达都有其高效的使用转速范围,在该转速范围外,便会出现传动效率下降的现象;因此,油马达的选型主要是使油马达高效的转速范围与钻机的常用转速范围相适应。目前,用金刚石钻头在基岩钻进中,一般高速用 14001600 r/min,我国现用 8001000 r/min 左右。仅在地表钻进时使用 300r/min 左右。因此,全液压动力头式钻机都选用高速小扭矩的油马达,这样,齿轮传动箱的传动结构比较简单,一般只用一对齿轮传动。由于非开挖导向钻机的钻头和回托的特殊需要,马达合理的转速范围是 60120r/min。具体型号的选择见第四章。6.2.3 液压缸的选择见第四章。6.2.4 阀类元件的选择液压阀是用来控制液压系统中油量的流动方向或调节其压力和流量的。一个形状相同的阀,可因为作用机制不同,而具有不同的功能。油泵马达回路中油泵的额定流量 390124680/min46.8/inqlL油泵油缸回路中油泵的额定流量 5737.537两回路泵的额定流量相差不大,为了制造简单两回路中的阀元件可以选得一样。查手册,可以得到本设计中所用的各种阀的具体型号。表 61 调压溢流阀型号 通径 额定流量 压力 重量LHY20*min/0LMpa32kg7.4表 62 液控单向阀型号 通径 最大流量 最大工作压力 重量ASV15in/5Lpa5.31kg5.0表 63 电磁换向阀型号 通径 最大流量 最大工作压力 重量5MEmin/15LMpa25kg4.1表 64 单向背压阀型号 通径 最大流量 最大工作压力 重量03HCT1in/50Lpa21kg1.46.2.5 辅助液压装置的选择1滤油器的选择滤油器的功用在于过滤混在液压油液中的杂质,使进到系统中取得油液的污染度降低,保证系统正常地工作。滤油器按其滤芯材料的过滤机制来分,有表面型滤油器、深度型滤油器和吸附型滤油器三种。表面型滤油器的整个过滤作用是有一个几何面来实现的。滤下的污染杂质被截流在滤芯元件靠油液上游的一面。在这里,滤芯材料具有均匀的38标定小孔,可以滤除比小孔尺寸大的杂质。深度型滤油器的滤芯材料为多孔可透性材料,内部具有曲折迂回的通道。大于表面孔径的杂质直接被截流在外表面,较小的污染杂质进入滤材内部,撞到通道壁上,由吸附作用而得到滤除。吸附型滤油器的滤芯材料把油液中的有关杂质吸附在其表面。本设计中采用表面型滤油器。2 油箱的选择油箱的功用主要是存储油液,此外还起着散发油液中热量(在周围环境温度较低的情况下则是保持油液中热量) ,释放出混在油液中的气体,沉淀油液中污物等作用。液压系统中的油箱有整体式和分离式两种。整体式油箱利用主机的内腔作为油箱,这种油箱结构紧凑,各处漏油易于收回,但增加了设计和制造的复杂性,维修不便,散热条件不好,且会使主机产生热变形。分离式油箱单独设置,与主机分开,减少了油箱发热和液压源振动对主机工作精度的影响,因此得到了普遍的采用。油箱的容积应满足设备停止运转时,由于重力作用又能返回油箱;操作时,油面保持适当高度;可以散发操作时产生的热量;分离出油中的空气和杂物。油箱的有效容积(油面高度为油箱高度 80时的容积)应根据液压系统发、散热平衡的原则来计算,一般估算式为: pqV其中: 油箱的有效容积。单位:VL 与系统压力有关的经验数字:低压系统 ,中压系统 42,高压系统 。75120 液压泵的额定流量。pqmin/L331(39501)84pVq L3 油管的选择液压系统中使用的油管种类很多,有钢管、尼龙管、塑料管、橡胶管等,需要按照安装位置、工作环境和工作压力来正确选用。油管的规格尺寸大多由它所接的液压元件接口处尺寸决定,只有对一些39重要管道才验算其内径和璧厚。油管的管径不宜选得过大,以免使液压装置的结构庞大;但也不能选得过小,以免使管内液体流速加大,系统压力损失增加或产生振动和噪音,影响正常工作。油管内径: vqd2其中: 油管内径d 油管流量q 管中油液的流速,吸油管道取 ,高压管道取v sm/5.10, (压力高的取大值,低的取小值) ,回油管道取sm/5.2,短管及局部收缩处取 。1 /7在强度保证的情况下,管壁可尽量选得薄些。薄壁易于弯曲,规格较多,装接教易,采用它可减少管接头数目,有助于解决系统泄露问题。该系统只有吸油管路为钢管,所以仅验算吸油管路壁厚。油管壁厚: bpd2其中: 油管壁厚 油内工作压力。已知为 10Mpa.p 管道材料的抗拉强度.查表得bMpab108油泵马达回路 smlLq /59.in/7.952013带入公式中,求得数值见表 65表 65 油泵马达回路各种管道参数吸油管道 高压管道 回油管道 短管及局部收缩处40管中油液的流速 sm/1.4 4 1.9 6油管内径 )(38.08 22.53 22.53 12.0取油管内径 d40该系统只有吸油管路为钢管,所以仅验算吸油管路壁厚。则油管壁厚 mpb76.1280.3查手册选得标准管件,见表 66。表 66 油泵马达回路吸油管标准参数公称直径 m钢管外径 管接头连接螺纹 m管子壁厚 m40 50 M482 3.5油泵油缸回路 slLq /1045.in/7.8145063 带入公式中,求得数值见表 67。表 67 油泵油缸回路各种管道参数吸油管道 高压管道 回油管道 短管及局部收缩处管中油液的流速 sm/1 3 1.8 6油管内径13.6 7.8 10.13 12.9取油管内径 d1541则油管壁厚 mpdb57.108263查手册选得标准管件,见表 68。表 68 油泵油缸回路吸油管标
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