东临沂迎宾桥自锚式悬索桥复核报告-

临沂市柳清河迎宾自锚式悬索桥复核报告大连xxx有限公司2008年12月目 录1、工程概述11.1工程概况11.2设计工作概况11.2.1 设计单位11.2.2 主要设计技术标准12、上部结构计算复核22.1计算依据22.2结构整体计算复核22.2.1 计算模型与方法22.2.2 成桥状态32.2.3 主梁验算52.2.4 主塔验算162.2.5 横梁验算172.2.6 主缆与吊索验算282.3桥面板局部计算312.3.1 桥面板受力分析312.3.2 桥面板强度复核362.4上部结构计算复核结论373、下部结构计算复核373.1钻孔灌注桩单桩容许承载力计算373.2桥塔基础计算复核383.2.1作用在承台底面荷载383.2.2钻孔灌注桩承载力验算393.2.3承台验算393.3下部结构计算复核结论43 第1章 工程概述1.1 工程概况临沂迎宾大桥位于临沂市柳青河上，与内环路相连，是南坊新区建设的重要组成部分。桥梁结构方案采用独塔双索面自锚式混凝土悬索桥形式，桥梁主跨为70m，边跨为25m，主缆中心距32m，吊索沿顺桥向间距4m。索塔采用欧式塔型，塔结构总高34米，桥面以上塔结构高24.5米(其中2.5米为装饰部分,桥面至主缆中心点为22米)；横断面上共两个欧式塔，中间不设横向连接。桥梁横断面宽43米，上部加劲梁采用双边肋纵梁与吊杆间横梁相交的框架体系，纵梁高度采用2.3米，横梁高度采用2米，其间设置现浇钢筋混凝土桥面板，桥面铺装采用9cm厚沥青混凝土。下部结构主塔基础采用150cm的群桩，主跨桥台采用钻孔灌注桩，小边跨桥台采用半整体式重力桥台。内环路是南坊新区的主要道路，其间是商业办公黄金用地，为此选择两个主塔做为桥体设计元素，意喻着临沂市的开放之门和张开双臂迎接海内外宾客之意。桥塔顶部造型为山东莒县大汶口文化出土的中国最早的象形文字造型，基座四周侧面装饰了体现沂蒙文化特色的雕塑造型。该桥为我省第一座独塔自锚式悬索桥，其受力体系清晰明确，轮廓分明，良好的欧式桥型将为柳青河增添一缕亮色，同时也从一个侧面反映出一个城市的整体风貌。1.2设计工作概况1.2.1设计单位：临沂市公路勘察设计院1.2.2主要设计技术标准1) 道路等级：城市主干路；2) 机动车道数：双向8车道(主塔外另设置2个非机动车道,兼做人行道)3) 计算行车速度： 60km/h ；4) 桥梁宽度：43 m ；布置形式为：0.25m护栏+4m人行及非机动车道+2.5m锚索区+（0.5m+43.5m+0.5m+43.5m+0.5m）机动车道+2.5m锚索区+4m人行及非机动车道+0.25m护栏 5) 桥面横坡：1.5%6) 桥梁纵断：主塔位于变坡点处，前后纵坡2，凸曲线半径3000m7) 设计荷载：城A级，人行及非机动车道活载3.5 KN/m28) 地震基本烈度为，结构物按度设防9) 设计洪水频率1/100，设计洪水位68.00m第2章 上部结构计算复核2.1 计算依据(1) 迎宾悬索桥施工图设计文件（7月）(2)城市桥梁设计准则CJJ11-93(3)城市桥梁设计荷载标准CJJ77-98(4)公路桥涵设计通用规范 JTG D60-2004(5)公路桥涵地基与基础设计规范JTJ024-85(6)公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86(7)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004(8)公路悬索桥设计规范(报批稿)2.2 结构整体计算复核2.2.1 计算模型与方法整体静力计算采用通用有限元程序ansys，根据设计方提供的施工图和相关设计资料建立平面模型进行计算。模型简图如下： 图1 模型简图模型中各主要构件的几何特性如下表所示：名称材料自重(kN/m3)面积(m2)抗弯惯矩Izz（m4）主塔(桥面以上部分)C55266.324.7252主塔（根部）C552612.25212.5052纵梁1(主跨箱形)C552617.751812.5969纵梁2(主跨支点实心)C552632.601832.7864纵梁3（边跨跨中实心）C552627.621815.8159纵梁4（边跨支点实心）C552666.12179.0408主缆高强钢丝81.850.10172182/吊杆（7-73）高强钢丝840.0028092/吊杆（7-121）高强钢丝840.0046562/吊杆（7-163）高强钢丝840.0062722/吊杆（7-223）高强钢丝840.0085812/ 表1 模型中各主要构件的几何特性 2.2.2 成桥状态(1) 成桥状态下的支反力计算模型中成桥状态下，0#桥台、1#塔底和2#桥台处的支反力分别为：7767.8KN，-29815KN和149210KN，支反力总和为127160KN。(2) 成桥状态下的主缆力成桥状态下主缆力见下表：由主跨端到塔顶(KN)40453 40458 4046340619 40879 41181 4151641863 4226842710 43189 4369744243 44812 4539646258 表2 主跨主缆轴力 (KN)由塔顶到边跨端(KN)56901 56883 55122 55107 53749 5373452413 52399 50424 50411 50398 表3 边跨主缆轴力 (KN)(3) 成桥状态下的吊杆力成桥状态下吊杆力见下表：吊杆编号吊杆力(KN)1#8862#1286 3#1284 4#1259 5#1168 6#1245 7#1250 8#1254 9#1244 10#1251 11#1234 12#1202 13#1703 14#2467 15#1956 16#1966 17#3101 表4 成桥吊杆力 (KN)(4) 成桥状态下的主梁内力图2 成桥状态下主梁轴力图图3 成桥状态下主梁弯矩图(5) 成桥状态下的主塔内力图4 成桥状态下主塔轴力图图5 成桥状态下主塔弯矩图2.2.3 主梁验算验算各荷载作用下的主梁应力，考虑的荷载作用包括：恒载（含二期恒载、预应力）、活载（含汽车荷载、人群荷载）、收缩徐变、索梁温差、温度梯度、系统温差。主梁单元编号从1至108，方向由主跨端部到边跨端部，拉应力为正，压应力为负。各荷载作用下的主梁应力图如下所示：图6 恒载作用下主梁上缘应力图 (MPa)图7 恒载作用下主梁下缘应力图 (MPa)图8 活载作用下主梁上缘应力包络图 (MPa)图9 活载作用下主梁下缘应力包络图 (MPa)图10 收缩徐变作用下主梁上缘应力图 (MPa)图11 收缩徐变作用下主梁下缘应力图 (MPa)图12 索梁温差15度作用下主梁上缘应力包络图 (MPa)图13 索梁温差15度作用下主梁下缘应力包络图 (MPa)图14 温度梯度作用下主梁上缘应力包络图 (MPa)图15 温度梯度作用下主梁下缘应力包络图 (MPa)图16 体系温差30度作用下主梁上缘应力包络图 (MPa)图17 体系温差30度作用下主梁下缘应力包络图 (MPa)成桥状态：若在该桥竣工时立即投入使用，在汽车、人群和其他荷载（索梁温差、体系温差、桥面日照，未考虑收缩徐变）作用下，按照最不利的荷载组合，该桥主梁的拉压应力状况如下所示，拉应力为正，压应力为负：图18 主梁上缘拉应力包络图 (MPa)图19 主梁下缘拉应力包络图 (MPa)图20 主梁上缘压应力包络图 (MPa)图21 主梁下缘压应力包络图 (MPa)成桥1年后：考虑收缩徐变产生的部分作用，在汽车、人群和其他荷载（索梁温差、体系温差、桥面日照）作用下，按照最不利的荷载组合，该桥主梁的拉压应力状况如下所示，拉应力为正，压应力为负：图22 主梁上缘拉应力包络图 (MPa)图23 主梁下缘拉应力包络图 (MPa)图24 主梁上缘压应力包络图 (MPa)图25 主梁下缘压应力包络图 (MPa) 由成桥1年后的计算结果可知，收缩徐变对主跨跨中下缘拉应力有很大影响，必须在成桥1年到2年内通过对该桥的检测结果来进行吊杆力的二次调整，以消减收缩徐变带来的不利影响，改善主梁的应力状况，若不进行吊杆力的二次调整，则收缩徐变将引起主梁主跨下缘处的拉应力继续增大，最终导致该桥的破坏。由上述计算结果可知，在最不利的荷载组合下，最大的法向拉应力出现在主跨跨中附近的主梁下缘，最大的法向压应力出现在主梁与主塔交接处主跨一侧的主梁下缘，两处均为标准的2.3m高纵梁截面。应力计算时考虑全截面承受轴力，有效截面承受弯矩，有效截面为纵梁中心线两侧各3.8m的范围。各荷载作用在上述两处位置产生的应力值如下表所示，拉应力为正，压应力为负：主跨跨中下缘应力值（Mpa）荷载名称应力值荷载名称应力值恒载-8.9395系统温差30度0.2765活载7.1033温度梯度1.8247收缩徐变7.0574索梁温差15度2.3403表5 各荷载作用下主跨跨中下缘应力 (MPa)主梁与主塔交接处主跨一侧下缘应力值（Mpa）荷载名称应力值荷载名称应力值恒载-4.4666系统温差30度-0.4413活载-6.5813温度梯度-1.6670收缩徐变-6.5604索梁温差15度-2.9001 表6 各荷载作用下主梁与主塔交接处主跨一侧下缘应力值(MPa)主梁最不利荷载组合下的应力验算如下表所示：验算内容控制应力容许应力验算结果拉应力上缘1.696 1.918满足下缘3.687 1.918不满足压应力上缘-14.523 -24.85满足下缘-17.757 -24.85满足表7 横梁正截面法向压应力验算表（MPa）2.2.4 主塔验算根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004中第4.1.6条的规定，对永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应进行组合，其中的结构重要性系数按规范表1.0.9的规定取为1.0。持久状态承载能力极限状态基本组合主塔内力包络图如下图所示：图26 承载能力极限状态基本组合主塔轴力包络图(KN)图27 承载能力极限状态基本组合主塔弯矩包络图(KNm)根据以上内力分布情况对主塔按钢筋混凝土构件进行持久状态承载能力极限状态验算，选取主梁位置主塔最不利断面及塔根部断面按偏心受压构件进行截面承载能力验算。验算结果列于下表：位置计算轴力计算弯矩承载轴力承载弯矩验算结果主梁位置断面86656.60 151420.72 125042.42 218494.75 满足塔底断面99832.20 214740.88 216512.25 465721.79 满足表8 主塔承载能力验算表（KN, KNm）2.2.5 横梁验算 对横梁进行使用阶段预应力构件抗裂验算，横梁按预应力混凝土A类构件验算，根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004中第6.3.1条，正截面抗裂验算应对构件正截面混凝土短期荷载效应作用下的法向拉应力进行验算。拉应力为负，压应力为正。 在作用短期效应组合下，各横梁上下缘应力包络图如下图所示： 图28 作用短期效应组合主跨中横梁上缘应力图(MPa) 图29 作用短期效应组合主跨中横梁下缘应力图(MPa)图30 作用短期效应组合边跨中横梁上缘应力图(MPa)图31 作用短期效应组合边跨中横梁下缘应力图(MPa)图32 作用短期效应组合主跨端横梁上缘应力图(MPa)图33 作用短期效应组合主跨端横梁下缘应力图(MPa)图34 作用短期效应组合边跨端横梁上缘应力图(MPa)图35 作用短期效应组合边跨端横梁下缘应力图(MPa)图36 作用短期效应组合塔处横梁上缘应力图(MPa)图37 作用短期效应组合塔处横梁下缘应力图(MPa)使用阶段横梁正截面抗裂验算见下表：验算内容控制应力容许应力验算结果主跨中横梁上缘01.918满足下缘01.918满足边跨中横梁上缘01.918满足下缘01.918满足主跨端横梁上缘01.918满足下缘0.481.918满足边跨端横梁上缘0.741.918满足下缘1.731.918满足塔处横梁上缘1.151.918满足下缘01.918满足表9 横梁正截面抗裂验算表（MPa）根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）中第7.1节的规定对预应力混凝土构件进行使用阶段正截面的混凝土法向压应力验算。 图38 使用阶段主跨中横梁上缘应力图(MPa)图39 使用阶段主跨中横梁下缘应力图(MPa)图40 使用阶段边跨中横梁上缘应力图(MPa)图41 使用阶段边跨中横梁下缘应力图(MPa)图42 使用阶段主跨端横梁上缘应力图(MPa)图43 使用阶段主跨端横梁下缘应力图(MPa)图44 使用阶段边跨端横梁上缘应力图(MPa)图45 使用阶段边跨端横梁下缘应力图(MPa)图46 使用阶段塔处横梁上缘应力图(MPa)图47 使用阶段塔处横梁下缘应力图(MPa)持久状况横梁正截面法向压应力验算见下表：验算内容控制应力容许应力验算结果主跨中横梁上缘-6.01-24.85满足下缘-9.14-24.85满足边跨中横梁上缘-6.39-24.85满足下缘-8.92-24.85满足主跨端横梁上缘-6.74-24.85满足下缘-3.48-24.85满足边跨端横梁上缘-6.04-24.85满足下缘-4.15-24.85满足塔处横梁上缘-10.52-24.85满足下缘-16.85-24.85满足表10 横梁正截面法向压应力验算表（MPa）2.2.6 主缆与吊索验算一、主缆强度验算 主缆选用；一根主缆的面积为，钢丝总直径为0.35988m。其每延米容重为，每延米重量为；主缆平行钢丝标准抗拉强度， 其破断荷载为。 使用阶段主缆的最大应力为考虑恒载+活载+索梁温差+温度梯度+系统温差时的最大应力，安全系数为：，故最不利组合作用下主缆的安全系数满足规范要求，主缆是安全的！二、鞍槽中主缆抗滑系数的验算按公路悬索桥设计规范(报批稿)，鞍槽内索股的抗滑安全系数：式中：索股与槽底或上层索股与下层索股间的摩擦系数，取0.15； 主缆(索股)在鞍槽上的包角(弧度)； 、分别为主缆(索股)两边的拉力。中心角最不利组合作用下的抗滑安全系数为：鞍槽中主缆的抗滑满足规范要求！三、吊索验算 取最不利荷载组合作用下的吊索应力对吊索进行验算，结果如下表：吊索编号吊索最大应力(Mpa)安全系数1#218.853 7.63 2#513.876 3.25 3#514.875 3.24 4#505.095 3.31 5#469.656 3.56 6#498.780 3.35 7#500.554 3.34 8#501.101 3.33 9#496.251 3.37 10#497.937 3.35 11#489.748 3.41 12#475.156 3.51 13#408.262 4.09 14#437.704 3.82 15#467.447 3.57 16#470.090 3.55 17#404.349 4.13 表11 吊索验算表所有吊索安全系数均大于3，满足规范要求！四、索夹验算索夹采用10.9级高强螺栓，预紧力。索夹厚度，E取，主缆外径，索夹内径。索夹应力验算如下表所示：编号L(mm)N(KN)s1(Mpa)Dc(mm)Dd(mm)s3(Mpa)s1+s3(Mpa)1#770488056.086 398404421.663 477.748 2#770488056.086 398404421.663 477.748 3#770488056.086 398404421.663 477.748 4#770488056.086 398404421.663 477.748 5#970732066.782 398404421.663 488.445 6#970732066.782 398404421.663 488.445 7#970732066.782 398404421.663 488.445 8#970732066.782 398404421.663 488.445 9#970732066.782 398404421.663 488.445 10#12501098077.735 398404421.663 499.397 11#12501098077.735 398404421.663 499.397 12#12501098077.735 398404421.663 499.397 13#12501098077.735 398404421.663 499.397 14993 398404421.663 520.656 15993 398404421.663 520.656 16993 398404421.663 520.656 17993 398404421.663 520.656 表12 索夹应力验算表索夹抗滑安全度验算如下表所示：编号f(。)sinfTc(KN)T(KN)F(KN)r1#9.792 0.1701 885.91 150.668 2049.613.60 2#11.365 0.1971 1286.15 253.447 2049.68.09 3#13.201 0.2284 1284.06 293.237 2049.66.99 4#14.982 0.2585 1259.42 325.581 2049.66.30 5#16.659 0.2867 1167.89 334.804 3074.49.18 6#18.287 0.3138 1244.80 390.590 3074.47.87 7#19.948 0.3412 1250.38 426.589 3074.47.21 8#21.577 0.3678 1253.88 461.116 3074.46.67 9#23.163 0.3933 1243.67 489.197 3074.46.28 10#24.718 0.4182 1251.34 523.252 4611.68.81 11#26.233 0.4420 1234.10 545.499 4611.68.45 12#27.676 0.4645 1201.94 558.267 4611.68.26 13#29.331 0.4899 1703.40 834.419 4611.65.53 14#44.424 0.7000 2466.80 1726.669 8198.44.75 15#42.704 0.6782 1956.20 1326.716 8198.46.18 16#41.107 0.6575 1965.81 1292.456 8198.46.34 17#38.902 0.6280 3101.02 1947.413 8198.44.21 表13 索夹抗滑验算表索夹抗滑安全度满足规范要求！2.3 桥面板局部计算2.3.1 桥面板受力分析迎宾桥桥面系是由加劲梁、横梁及其上的行车道板组成，行车道板是支承在横梁上的单向连续板，按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范第4.1条进行板的计算，采用简化方法先计算出相同跨度简支板在恒载和活载作用下的跨中弯矩M0，再根据板厚与肋高比值的不同乘以相应系数得到板的跨中和支点截面的设计弯矩。本桥主跨横梁宽0.4m，边跨横梁宽0.7m，高2.0m，两根横梁的中心间距4m，行车道板主跨厚0.22m，边跨厚0.25m，加腋长度0.3m，桥面铺装层为9cm沥青混凝土；设计荷载为城A。计算时取1m板宽，计算自重弯矩及恒载弯矩，活载按有效分布宽度计算1m宽板的受力，然后进行荷载组合，得到行车道板的跨中和支点的设计弯矩。桥面板顺桥向计算跨径，横桥向计算跨径，桥面板的长宽比为：2，可视作单由短跨承受荷载的单向受力板（即单向板）来设计。2.3.1.1 主跨桥面板的计算（一）恒载内力沿横桥方向取一米宽的板条进行计算1、每延米板条上的恒载g沥青混凝土铺装： 板的平均厚度： 桥面板自重： 合计： 2、每米宽板条的恒载内力：（1）、板的计算跨径板的计算跨径按照桥规（JTGD 622004）规定：，且不大于，所以板的计算跨径取为，上式中为板的净跨径，为板厚，为中横梁腹板宽度。（2）、恒载弯矩（二）活载内力设计荷载为城市-A级，按照桥规（JTGD 622004）选用如下图所示车辆荷载进行计算： 图48 城A级标准车辆纵面图1、选取荷载根据轴重和轴距，应以重轴为主，取用P=200KN或2（P=140KN）计算。2、轮载分布重轴车轮着地尺寸=0.2m0.6m，经铺装层按角扩散后在板顶的分布尺寸为3、汽车及冲击力弯矩（1）、荷载取用时、荷载位于板中央的有效分布宽度 桥规（JTGD 622004）规定不小于，所以，,此时有效工作宽度相互重叠，则取每个车轮荷载的有效分布宽度为 、荷载位于板支承处的有效分布宽度 桥规（JTGD 622004）规定不小于，所以， 、板的有效工作宽度如下图所示图49 单向板内力计算图、汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击系数=1.3）（2）、荷载取用时板的有效工作宽度同上，如下图所示图50 单向板内力计算图汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击系数=1.3）所以，汽车及冲击力弯矩取用荷载为时的弯矩计算，即（三）荷载组合 由于板厚与梁高之比2.3.1.2 边跨桥面板的计算（一）恒载内力沿横桥方向取一米宽的板条进行计算1、每延米板条上的恒载g沥青混凝土铺装： 板的平均厚度： 桥面板自重： 合计： 2、每米宽板条的恒载内力：（1）、板的计算跨径板的计算跨径按照桥规（JTGD 622004）规定：，且不大于，所以板的计算跨径取为，上式中为板的净跨径，为板厚，为中横梁腹板宽度。（2）、恒载弯矩（二）活载内力设计荷载为城市-A级，选用的车辆荷载同上。（1）、荷载取用时、荷载位于板中央的有效分布宽度 桥规（JTGD 622004）规定不小于，所以，,此时有效工作宽度相互重叠，则取每个车轮荷载的有效分布宽度为 、荷载位于板支承处的有效分布宽度 桥规（JTGD 622004）规定不小于，所以， 、板的有效工作宽度如下图所示图51 单向板内力计算图、汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击系数=1.3）（2）、荷载取用时板的有效工作宽度同上，如下图所示图52 单向板内力计算图汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击系数=1.3）所以，汽车及冲击力弯矩取用荷载为时的弯矩计算，即（三）荷载组合 由于板厚与梁高之比2.3.2 桥面板强度复核迎宾大桥行车道板上下缘纵向钢筋都配置了HRB335等级的钢筋，直径20，钢筋间距10cm，即每米板宽配10根20钢筋，受力钢筋保护层为5.8cm，行车道板混凝土强度等级为C55。桥面板作为矩形截面受弯构件，按规范第5.2.2条计算截面受弯承载力，计算时偏于安全地不考虑受压钢筋，结果列出在下表。 桥面板截面抗弯承载力计算见下表：计算内容主跨桥面板边跨桥面板支点截面跨中截面支点截面跨中截面设计弯矩MdkNm-88.24963.035-81.22458.017桥梁结构重要性系数01111截面宽度bcm100100100100截面高度hcm37224025混凝土强度等级55555555受拉钢筋类型HRB335HRB335HRB335HRB335受拉钢筋直径dmm20202020受拉钢筋根数根10101010受拉钢筋保护层acm5.85.85.85.8混凝土轴心抗压强度设计值fcdMPa24.424.424.424.4受拉钢筋面积Ascm231.4231.4231.4231.42受拉钢筋设计强度fsdMPa280280280280中性轴位置xcm3.60563.60563.60563.6056受压区高度界限jgh0cm16.8488.74818.46810.368校核OKOKOKOK正截面抗弯承载弯矩MjkNm-258.63126.661-285.02153.054校核OKOKOKOK表14 桥面板强度验算表桥面板强度复核表明，板的受力是安全的，极限承载力有足够的安全储备。2.4 上部结构计算复核结论对迎宾大桥上部结构受力进行的计算复核，得到以下结论：1、使用阶段主缆的安全系数最小为2.8393，吊杆的安全系数在3.247.63之间，均满足规范要求； 2、主梁拉应力不满足规范对A类构件的要求；混凝土主塔的承载能力满足规范要求； 3、对自锚式悬索桥各个部位的横梁进行了抗裂验算和持久状况应力验算，基本满足要求； 4、主梁桥面板极限承载力大于设计内力，板的受力是安全的，满足规范要求。第3章 下部结构计算复核3.1 钻孔灌注桩单桩容许承载力计算根据临沂市柳清河迎宾悬索桥施工图设计，桩尖持力层达到3-3层（弱风化安山岩）。根据交通部标准公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）第4.3.4条，支承在基岩上或嵌入基岩内的钻（挖）孔桩的单桩轴向受压容许承载力P，可按下式计算：式中 单桩轴向受压容许承载力（）； 天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（）； 桩嵌入基岩深度（），不包括风化层； 桩嵌入基岩部分的横截面周长（）； 桩底横截面面积（）； 根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数，按规范表4.3.4中条件为“一般的”并对钻孔桩系数降低20取c10.4，c20.032。按柱承桩计算的单桩容许承载力结果列于下表：桥墩台桩号桩径桩底标高弱风化安岩UAhRa设计值(m)(m)顶面标高(m)(m)(m2)(m)MPakN1#塔墩111.551.11254.200 4.712 1.767 3.08811.513484.0 141.551.11253.590 4.712 1.767 2.47811.512426.1 171.551.11254.800 4.712 1.767 3.68811.514524.4 201.547.11250.080 4.712 1.767 2.96811.513275.9 231.546.11249.470 4.712 1.767 3.35811.513952.2 261.546.11248.230 4.712 1.767 2.11811.511801.8 表15 单桩容许承载力计算表因为弱风化安山岩天然湿度下的单轴极限抗压强度远远大于钻孔灌注桩的C25混凝土轴心抗压强度设计值，因此表中Ra取混凝土的轴心抗压强度设计值。按柱承桩计算得到1号桥塔基础1.5m钻孔灌注桩单桩容许承载力。3.2 桥塔基础计算复核 迎宾桥为独塔自锚式悬索桥，1号墩为悬索桥桥塔中墩，0号、2号桥台分别为悬索桥主跨和边跨桥台。桥塔基础计算包括：承台验算、钻孔灌注桩承载力及桩身强度验算。3.2.1 作用在承台底面荷载根据城市桥梁设计荷载标准CJJ77-98第4.2.1条，桥塔所受制动力为：10%的车道荷载：；取汽车制动力为： 塔底截面顺桥向弯矩： 主塔承台底所受结构荷载组合表如下所示：竖向力N(kN)水平力 H(kN)弯矩 M(kNm)上部结构自重74602.75 0.00 2521.40 承台自重7800.00 0.00 0.00 汽车与人群荷载4712.25 0.00 14694.20 汽车制动力0.00 345.00 4412.55 荷载组合87115.00 345.00 21628.15 表16 主塔承台底所受结构荷载组合表3.2.2 钻孔灌注桩承载力验算桥塔承台底面单桩竖向力设计值可按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）第8.5.1条计算，根据上面的内力组合，可以计算得到各号钻孔灌注桩的设计内力，计算结果列于下表：桩号竖向力N(kN)11 10640.7 12 9679.4 13 8718.2 14 10640.7 15 9679.4 16 8718.2 17 10640.7 18 9679.4 19 8718.2 表17 钻孔灌注桩承载力验算表 计算结果表明桥塔基础钻孔灌注桩最大设计内力： ；小于单桩容许承载力