阿拉善右旗一中科技实验图书楼建设结构设计.doc

阿拉善右旗一中科技实验图书楼建设结构设计第一部分：建筑设计1.工程概况：1.1工程名称：阿拉善右旗一中科技实验图书楼1.2建筑类型：多层教学建筑1.3工程规模：总建筑面积 m21.4结构形式：采用钢筋混凝土框架结构，层数五层，层高3.9米，室内外高差0.45米。2.设计资料：2.1地质条件：场地地势较为平坦，场地自上而下各土层的工程地质特征如下：砾砂，承载能力标准值f=130kNm2(KPa)角砂，承载能力标准值f=260kNm2(KPa),类场地本工程地基持力层为角砂，地基承载力特征值=260KPa地下水埋深较深，对本工程无影响。2.2基本风压：0.55KN/2.3基本雪压：0.10KN/2.4耐火等级：二级2.5抗震设计烈度8度，类场地3.设计意图：根据任务书的分析及规范规定，本着设计标准化，合理化，实用化，美观化的原则进行设计。4.建筑设计说明：4.1平面设计：整个建筑采用框架设计，教室设计主要采用内廊式平面组合方式。4.1.1房间安排：为满足办公的要求，每一层设一小会议室，在第一层设一大会议室。 4.1.2楼梯：根据规范及耐火等级的要求，位于两个外部出口或楼梯之间的房间至外部出口或封闭楼梯间的最大距离为35m,本建筑有三部楼梯，分散布置，均为双跑。且因为梯段的水平投影总长3m,所以设计为梁式楼梯。4.1.3厕所：最远房间距厕所小于规范规定50m,满足使用要求。4.1.4门厅：门厅与走廊、中部楼梯相通。4.1.5采光：所有房间的窗地比均大于1/5,满足采光要求。4.2立面设计：该建筑立面采用竖向线条,用柱分割以凸显洁净整齐的感觉,门窗居中统一布置,墙外贴灰瓷砖,柱子外贴大理石瓷砖。4.3剖面设计：普通办公室及房间窗台高0.8m，厕所设有高窗。4.4屋面防水：屋面排水采取有组织排水，材料找坡，按2%排水坡度把屋面降水有组织地排到天沟，设落水管。防水采用高分子防水，保温层采用加气混凝土板保温。4.5门窗设计：入口处采用双扇采用弹簧门，其他房间采用普通实木门，窗均采用铝合金推拉窗。4.6墙体：采用240mm厚粉煤灰轻渣空心砌块。4.7建筑做法： 4.7.1散水：混凝土水泥散水 素土夯实 150厚37灰土夯实 （备注：宽600mm，流水坡35%，沿墙设缝，沿墙长度每隔812mm处伸缩缝油膏嵌缝）60厚C15混凝土 20厚12.5水泥砂浆压实抹光 4.7.2楼面：（自上而下）8-10厚地砖20厚1：4干硬性水泥砂浆20厚细石混凝土120厚钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰卫生间楼面：8-10厚地砖20厚1：4干硬性水泥砂浆1.5厚合成高分子防水涂料15厚1:2水泥砂浆找平层C15细石混凝土找坡最薄处30厚（i=0.5%） 120厚钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰4.7.3屋面：（自上而下）4mm厚SBS聚脂胎带砂砾防水层20厚1:2.5水泥砂浆找平层水泥膨胀珍珠岩找坡最薄处为20mm厚(i=2%)120厚聚苯板120厚现浇钢筋混凝土板20mm厚板底抹灰 4.7.4内墙：粘贴铝塑板墙面（用于楼过道、室内墙、洗手间、楼梯间）刷混凝土界面处理剂一道8厚218水泥石灰膏砂浆打底扫毛8厚12.5水泥砂浆结合层 4.7.5外墙：贴面砖墙面，刷ML908水泥砂浆打底扫毛 6厚13水泥砂浆打底扫毛 12厚10.22水泥砂浆结合层 3厚T920瓷砖胶粘剂贴612厚面砖，用J924砂质勾缝剂勾缝注：设计采用标准图集DBJT142 （建筑做法说明）LD2J01 （墙体配件）L92J121 （砌块）DBJT14 （钢筋混凝土过梁）L91G313 （多层砖房抗震构造详图）DBJT14 （楼梯）LD3J602 （铝合金门窗）LJ104 （屋面）LJ105 （室内配件）L96J401 （楼梯配件）L92J601 （木门）第二部分：结构设计1. 设计资料：1.1根据房间使用要求，层高为3.9米，一共五层，室内外高差0.45m1.2屋面做法（自上而下）：4mm厚SBS聚脂胎带砂砾防水层20厚1:2.5水泥砂浆找平层水泥膨胀珍珠岩找坡最薄处为20mm厚(i=2%)120厚聚苯板120厚现浇钢筋混凝土，20mm厚班底抹灰1.3楼面(自上而下)：8-10厚地砖20厚1：4干硬性水泥砂，20厚细石混凝土120厚钢筋混凝土板20mm厚班底抹灰1.4墙：外墙部分瓷砖贴面，部分为涂料，内墙面粉刷1.5地震烈度：8度，类场地第一组。设计基本地震加速度为0.15g1.6风荷载：0.5KN/(50年一遇) 0.3KN/(10年一遇) 0.6KN/(60年一遇)1.7雪荷载：0.4KN/(50年一遇) 0.25N/(10年一遇) 0.45N/(60年一遇)1.8活荷载：楼面活荷载标准值.办公室、卫生间为2.0 KN/，走廊、楼梯间为2.5 KN/，不上人的钢筋混凝土屋面活荷载为 0.5 KN/，上人的为2.0 KN/，微机室，电教室，语音室，电子阅览室，电子备课室，美术室，声乐室，器乐室楼面的活荷载为3.0N/，舞蹈室，健身房，室内训练场的活荷载为3.5N/。1.9工程地质条件：场地地势较为平坦，场地自上而下各土层的工程地质特征如下：砾砂，承载能力标准值f=130kNm2(KPa)角砂，承载能力标准值f=260kNm2(KPa),类场地本工程地基持力层为角砂，地基承载力特征值=260KPa地下水埋深较深，对本工程无影响。2.柱网布置： 柱网布置如图1所示。 图1 柱网布置图3.梁柱尺寸确定： 横向框架梁：框架梁的截面高度可按跨度(1/81/12)估算确定.但不宜大于净跨的1/4,框架梁截面宽度可取高度的(1/31/2).但不宜小于200mm,截面高度和跨度的比值不大于4H=（1/81/12）6800=567850mm 初选H=600mm B=(1/31/2) 600=200300mm 初选b=300mm纵向框架梁：考虑到纵梁兼过梁，初选H =800mm,考虑到外墙厚为300，取b=300mm框架柱：底层柱高3900mm，室内外高差为450，考虑到待建的地质条及气候因素，设定基础顶面距离室外地坪550故底层柱高：H=3900+450+550=4900采用等截面柱，从限制细长柱考虑，要求b51/30=4900/30=163，HL/25=196mm,截面尺寸可按下列公式估算：B=H/15=4900/15=328，取B=600mm；框架柱截面都采用方形截面以利于抗震，故取H=600mm4.楼板设计：4.1设计资料4.1.1楼面做法：8-10厚地砖20厚1：4干硬性水泥砂，20厚细石混凝土120厚钢筋混凝土板20mm厚班底抹灰 4.1.2楼面荷载：教室、办公室及卫生间均布活荷载2.0 KN/，走廊及楼梯均布活载2.5 KN/，微机室、美术室均布活荷载3.0 KN/， 4.1.3材料：混凝土等级C25，板内受力钢筋用HPB2354.2楼板平面布置 楼板结构布置图如下图，按高跨比条件连续板h3900/50=78mm,取板厚120mm区格板B1 B2 B3 B6为双向板4.3双向板的设计 4.3.1荷载设计值：恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4 ，得 卫生间、办公室：g=1.2(2.50.12+2.00.02+0.12+280.02)=4.896KN/ q1=1.42.00=2.8KN/ g+q1/2=6.23KN/ g+q1=7.7 KN/ 走廊及门厅：g=1.24.08=4.9KN/ q2=1.42.50=3.50KN/ q2/2=1.75 KN/ g+q2/2=6.65 KN/ g+q2=8.4 KN/4.3.2计算跨度：由于板在各个分格（包括边跨）均与梁整体现浇，故内跨：Lo=Lc (轴线间距) 边跨 Lo=Lc-120+120/2图2 现浇板区化分图板区格B1B2B3B6L014.26.02.76.3L026.66.64.27.2L01/L020.636 0.9090.6420.875（kN/m）（0.0351+0.20.009）6.234.22+（0.0769+0.20.026）1.44.22=6.083（0.0194+0.20.0166）6.2362+（0.0448+0.20.0359）1.462=7.716（0.0363+0.20.0092）6.652.72+（0.0076+0.20.0266）1.752.72=2.886（0.02335+0.20.01605）6.236.32+（0.0481+0.20.0353）1.46.32=8.188（kN/m）（0.009+0.20.0351）6.234.22+（0.026+0.20.0769）1.44.22=2.782（0.0166+0.20.0194）6.2362+（0.0359+0.20.0448）1.462=6.854（0.0092+0.20.0363）6.652.72+（0.0266+0.20.076）1752.72=1.331（0.01605+0.20.02335）6.236.32+（0.0353+0.20.0481）1.46.32=7.619.（kN/m）-0.07797.74.22=-10.58-0.05817.762=-16.10532-0.0778.42.72=-4.715-0.06077.76.32=-18.5507（kN/m）-10.58-16.10532-4.715-18.5507（kN/m）-0.05717.74.22=-7.7557-0.05387.762=-14.913-0.05718.42.72=-3.497-0.05467.76.32=-16.686（kN/m）-7.7557-14.913-3.497-16.686表1：弹性理论计算弯矩值4.3.3弯矩计算 混凝土=0.2。跨中最大弯矩取在g+q/2作用下（内支座固定）的跨中弯矩值取在q/2作用下（内支座简支）的跨中弯矩之和，支座最大弯矩取在g+q作用下（内支座固定）的支座弯矩。根据支撑情况，整个楼面分为B1、B2、B3、B6五个区格，现将各区格板计算跨度及跨中、支座弯矩列于表14.3.4截面设计 截面有效高度：Lo1方向跨中截面的1=100mm,Lo2方向跨中截面的1=90mm.支座截面=100mm相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，配筋计算时取=0.95,=,=210 kN/mm2表2：按弹性理论设计的楼面板截面配筋截面区格方向（mm）M(kNM)配筋实际配筋跨中B1Lo11006.083304.98160314.0Lo2902.742154.98240210.0B2Lo11007.716386.778130387.0Lo2906.854381.738130387.0B3Lo11002.886144.608240210.0Lo2901.33174.138240210.0B6Lo11008.188410.438120419.0Lo2907.619424.248110457.0支座B1-B1100-7.7557388.768/10160403.0B1-B2100-16.105807.271095826.0B1-B3100-7.7557388.768/10160403.0B2-B2100-14.913771.8910100785.0B2-B6100-16.686836.3910/12110871.0B6-B6100-16.686836.3910/12110871.05.框架结构计算。5.1确定框架计算简图 假定框架柱嵌固于基础顶面，框架粮与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线间的距离。底层柱高为4920，其它楼层均为3600，按平均负载原则选取10轴为一个计算单元，负载区宽度为7.2m，计算简图如图4 ，图5 所示5.2计算框架线刚度 采用混凝土强度等级：梁用C30(Ec=30.0 KN/) 柱用C50（Ec=34.5KN/）边跨梁中跨梁上层柱底层柱 图4 框架计算简图 图5 梁柱的相对线刚度令：，则各杆相对线刚度相对值为： 框架梁柱的相对线刚度如图5所示，作为各节点杆端弯矩分配依据。5.3荷载标准值的计算 5.3.1恒荷载标准值 参照GB500092001建筑结构荷载规范对材料及有关建筑做的取法，分层分部计算出有关的恒载标准值。屋面框架梁线荷载标准值SBS防水层 0.4 KN/39厚细石混凝土找平 2.40.03=0.72 KN/ 115厚陶粒混凝土找坡 70.125=0.875 KN/ 120厚加气混凝土块保温 250.12=3.0 KN/20厚现浇钢筋混凝土楼板 250.12=3.0 KN/吊顶 0.4 KN/ 屋面荷载标准值 6.2 KN/ 框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/侧粉刷 2（0.6-0.12）0.0217=0.326 KN/作用在顶层框架梁上线荷载 g61=4.5+0.326=4.826 KN/m g62=6.27.2=44.64 KN/m楼面框架梁线荷载标准植大理石地面 280.02=0.56 KN/20厚1：2水泥沙浆找平 200.02=0.4 KN/ 120厚现浇钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/吊顶 0.12 KN/楼面荷载 4.08 KN/边跨框架梁自重及两侧粉刷 4.826 KN/边跨填充墙 0.2(3.6-0.6) 6=3.6 KN/墙面粉刷 0.2（3.6-0.6-0.15）217=1.938 KN/踢脚线 0.150.025172=0.1275 KN/中框架梁及梁侧粉刷 4.826 KN/作用在中间层框架梁上的线荷载 39.86 KN/ 屋面框架节点集中荷载标准值边节点边柱框架联系梁自重 0.30.6（7.2-0.4）=30.6 KN/粉刷及贴瓷砖 0.50.6（7.2-0.4）+0.02（7.2-0.4）（0.6-0.12）17=3.149 KN/0.6m高女儿墙自重 0.6（7.2-0.4）0.2419=19.0 KN/粉刷及贴瓷砖 0.6（7.2-0.24）（0.5+0.0217）=3.50 KN/连系梁传来的屋面自重 1/27.21/27.26.2=80.35 KN/顶层边节点集中荷载 注：贴面砖墙面 0.5 KN/ 包括水泥砂浆打底厚25中节点中柱联系梁自重 0.30.6（7.2-0.4）25=30.6 KN 粉刷 20.02（7.2-0.4）（0.6-0.12）17=2.22 KN连系梁传来的屋面自重 （1/21/22.72.7+1/27.21/27.2）6.2=91.65 KN顶层中节点集中荷载 楼面框架节点集中荷载标准值边柱框架连系梁自重 30.6 KN粉刷及贴瓷砖 3.149 KN钢窗自重 21.82.40.45=3.88 KN窗下墙体自重（窗台高800） 0.240.81.8219=13.13 KN粉刷及贴瓷砖 0.51.820.8+0.022（0.8-0.15）1.817 =2.199 KN窗边墙体自重 0.24（0.3+0.25）2（3.6-0.6）19=15.05 KN贴瓷砖及粉刷 0.5（0.3+0.25）2（3.6-0.6）+0.02 （0.3+0.25）2（3.6-0.6-0.15）17=2.72 KN 顶层框架柱自重 （0.40.43.6+0.240.240.6）25=15.264 KN 粉刷 0.240.60.5+0.020.240.61.7+（0.4+0.082） 3.60.5+0.02(0.4+0.082) (3.6-0.15) 17=1.742 KN中间层框架住自重 0.40.43.625=14.4KN粉刷 （0.4+0.082）3.60.5+0.02（0.4+0.082）(3.6-0.15) 17 =1.008+0.05688=1.665 KN 踢脚线 0.15（7.2+0.082）0.02517=0.469 KN连系梁传来的楼面自重 （1/21/22.72.7+1/27.21/27.21/22） 4.08=60.3 KN五层边节点集中荷载 一四层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 30.6 KN 粉刷 0.50.6（7.2-0.4）+0.02（7.2-0.4）（0.6-0.12） 17=3.149 KN内纵墙自重及门及过梁自重（3.6-0.6）（7.2-0.4）-21.52.4-22.00.40.26+2.00.20.4225=21.92 KN 粉刷 （3.6-0.6-0.15）（7.2-0.4）-21.5（2.4-0.15）0.02217=8.588 KN踢脚线 0.15（7.2+0.12）-20.151.50.025217=0.561 KN门重 21.22.40.45=2.59KN框架柱自重 0.40.43.625=14.4 KN粉刷 （0.4+ 0.12）（3.6-0.15）0.02217=1.407 KN连系梁传来的楼面自重 （1/21/22.72.7+1/27.21/27.21/22）4.08=60.3 KN中间层中节点集中荷载 恒载作用下结构的计算简图如图6所示。 图 6 结构恒载图 （kNm , kN）5.3.2活荷载标准值 由规范查得：屋面活荷载的标准值为0.70 kN/m2(不上人)，雪荷载标准值为0.4 kN/m2，两者不同时考虑，取两者中的较大值：0.70 kN/m2.楼面活荷载标准值.公室、卫生间为2.0 KN/，走廊、楼梯间为2.5 KN/，不上人的钢筋混凝土屋面活荷载为 0.5 KN/，上人的为2.0 KN/.顶层： =0.77.2=5.04 kN/m =5.034 kN/m=2.07.2=14.4 kN/m =2.57.2=18 kN/m=0.57.20.57.20.520.7=9.072 KN=（0.50.52.72.7+0.57.20.57.2）0.7=10.347 KN=0.57.20.57.22=25.92 kN =0.52.70.52.72.0+1/21/27.27.22.0=30.48kN 活荷载作用下结构的计算简图如图7所示。图 7 活荷载计算简图（kNm , kN）5.3.3风荷载计算 风荷载标准值计算公式：=zsz0 其中：0=0. 5 kN/m2（50年）风震系数：z=1.0（房屋未超过30m） 风载体型系数：s=0.8-（-0.5）=1.3 风压高度系数：z查建筑结构荷载规范列于表3。节点风荷载：=RA 计算结果如表3所示（地面粗糙度为B类）表3 风荷载计算表层号Z（m）zsz0（KN/） A（）P（KN）622.371.01.31.3310.50（1.8+0.6）7.2=17.2814.95518.771.01.31.2230.503.67.2=25.9220.605415.171.01.31.1440.503.67.2=25.9219.274311.571.01.31.0440.503.67.2=25.9217.58927.971.01.31.000.503.67.2=25.9216.84814.371.01.31.00 0.50（4.37+3.6）7.20.5=28.69218.649 风荷载作用下的计算简图如图8所示。 图 8风荷载作用下计算简图 （kN） 5.3.4地震荷载计算对于高度H40m以剪切变形为主且质量和刚度分布十分均匀，结构采用底部剪力法计算。设计要求设防烈度为7度，类场地。 经计算，结构各层的总重力荷载代表值为：顶层：=8439 KN中间层：= 8586 KN （注：二楼全部自重+0.5雪载+0.5楼面活载）根据GB500092000规范，结构的基本自震周期公式为 T=0.25+0.035=0.25+0.035=0.543s 其中：H为结构总高度，B为结构宽度。 设防地震裂度为7度，则水平地震影响系数最大值max=0.08，在类场地条件下，其特征周期为：Tg=0.35s地震影响系数1为1=max=0.08=0.05388结构总重力荷载代表值GE=8439+86565=51369KN则底剪力法计算的水平地震力为：FEK总=1Geq=10.85GE=0.053880.8551369=2352.6KN每榀框架所承受的总水平地震力为： KN每榀框架所承受的地震作用力为：Fi=FEK （i=1，2，3，4，5，6）计算过程如表4所示。表4 地震作用力计算层数Hi(m)Gi(KN)GiHi(103KNM)（103KNM）Fi (KN)Fi (KN)622.928439193.42713.72713.720.27170.8470.84519.328586165.880.23260.64131.48415.728586 134.970.18949.41180.89312.128586 104.060.14638.16219.05 28.52858673.150.10226.67245.7214.92858642.240.05915.68261.4地震荷载作用下的计算简图如图9所示。 图 9 地震荷载作用下计算简图 （kN）5.4框架结构内力计算5.4.1恒载为竖向荷载，内力计算采用弯矩二次分配计算，在恒载作用下的框架计算简图如图6 所示。将三角形及梯形分布荷载等级为均布荷载，其等效如图10所示。 图 10 三角形荷载分布荷载等效为均布荷载计算过程如表5所示表5 （kN）此时，恒载作用下的计算简图如图11所示。楼层梁顶层边跨梁4.8344.640.5027.932.73中跨梁4.8344.640.5027.932.73中间层边跨梁10.529.3760.5018.3628.86中跨梁4.8329.3760.5018.3623.19梁端弯矩，其计算过程如表6所示。表6：杆端弯矩 楼层梁(m)=（KNm）顶层边跨梁32.736.3108.25中跨梁32.732.719.88中间层边跨梁28.866.395.45中跨梁23.192.714.09采用弯矩二次分配法计算，在恒载作用下框架的内力计算过程如表7所示。表7:恒载下内力计算表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2840.7150.6250.1070.268 -108.25108.25 -19.8830.8677.39-55.23-9.45-23.6810.59-27.61538.69-3.905 4.8312.17-21.74-3.72-9.32546.3-46.369.96-17.07-52.885 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -95.4595.45 -14.0921.1921.1953.07-45.96-7.81-7.81-19.7815.4310.59-22.9826.54-4.73-3.9 -0.68-0.68-1.68-10.12-1.72-1.72-4.3532.5731.11-63.6865.51-14.86-13.43-38.22上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -95.4595.45 -14.0921.1921.1953.07-45.96-7.81-7.81-19.7810.5910.59-22.9826.54-3.9-3.9 0.40.41-10.59-1.8-1.8-4.5532.1832.18-64.3665.44-13.51-13.51-38.42上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -95.4595.45 -14.0921.1921.1953.07-45.967.81-7.81-19.7810.5910.59-22.9826.54-3.9-3.9 0.40.41-10.59-1.8-1.8-4.5532.1832.18-64.3665.44-13.51-13.51-38.42 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -95.4595.45 -14.0921.1921.1953.07-45.96-7.81-7.81-19.7810.5910.59-22.9826.54-3.93.9 0.40.41-10.59-1.8-1.8-4.5532.1832.18-64.3665.44-13.51-13.51-38.42上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -95.4595.45 -14.0921.1921.1953.07-45.96-7.81-7.81-19.7810.59-23.5628.25-3.9 3.062.237.68-14.09-2.435-1.753-6.07236.1818.65-54.8362.5-14.47-7.613-40.417计算完毕后所得框架弯矩图如图12所示。求得框架各梁、柱的剪力和轴力如图13，图14所示。考虑梁端弯矩周幅，并将梁端点弯矩换算至梁端柱边弯矩，以备内力组合时用，如图15所示。 图12 恒载弯矩图 （kNm） 图 13 恒载作用下的框架剪力图 (kN) 图 14 恒载下的框架轴力图 （kN） 图 15 调幅后恒载弯矩图（kNm）5.4.2活荷载作用下的内力计算活荷载内力计算仍然用弯矩二次分配法。设计中活荷载满跨布置。将三角形分布荷载等效为均布荷载，计算过程如表8所示。 表 8：楼层梁P（KNM） （KNM）顶层边跨梁5.040.503.15中右梁5.040.503.15中间层边左梁14.40.509中右梁180.5011.25此时，活载作用下的框架结构计算简图变为图16所示。 图 16 换算后的活载计算图计算杆端弯矩，梁端弯矩M=/12，其计算过程如表9所示。同理，采用弯矩二次分配法，计算活载作用下框架内力，如下表10所示。楼层梁号（KNm）=/12 ( KNm) 顶层边跨梁3.156.310.42中跨梁3.152.71.92其他层边跨梁96.329.76中跨梁11.252.76.836.83表 9 杆端弯矩表 10 活荷载内力计算表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2840.7150.6250.1070.268 -10.4210.42 -1.922.977.45-5.31-9.1-2.283.3-2.663.725-1.1 -0.18-0.46-1.64-0.28-0.7056.09-6.097.195-2.29-4.95 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243-29.7629.76 -6.836.66.616.56-12.96-2.2-2.2-5.571.4853.3-6.488.28-0.46-1.1 0.3760.3760.943-3.797-0.645-0.645-1.6338.46110.276-18.7421.283-3.305-3.945-14.033上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -29.7629.76 -6.836.66.616.56-12.96-2.2-2.2-5.573.33.3-6.488.28-1.1-1.1 -0.027-0.027-0.0668-3.435-0.584-0.584-1.4779.879.87-19.7421.645-3.984-3.984-13.68上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -29.7629.76 -6.836.66.616.56-12.96-2.2-2.2-5.573.33.3-6.488.48-1.1-1.1 -0.027-0.027-0.0668-3.435-0.584-0.584-1.4779.879.87-19.7421.645-3.984-3.984-13.68 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -29.7629.76 -6.836.66.616.56-12.76-2.2-2.2-5.573.33.51-6.488.48-1.1-1.488 0.0730.0730.184-3.33-0.566-0.566-1.439.97310.183-19.49621.95-3.866-4.254-13.83上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2220.2220.5560.5650.0960.0960.243 -29.7629.76 -6.837.025.1217.62-13.276-2.29-1.65-5.7143.3-6.6388.81-1.1 1.250.9153.15-4.46-0.771-0.555-1.92411.576.035-17.60520.834-4.161-2.205-14.468 计算完毕后所得框架弯矩图如图17所示。求得框架各梁、柱的剪力图和轴力图，如图18，19所示。柱的轴力包括纵墙传来轴力及自重。考虑梁端弯矩调幅，并将梁端弯矩换算至梁端柱边弯矩