某高层住宅楼结构设计毕业设计论文.doc

*大学毕业设计某高层住宅楼结构设计毕业设计论文 1 绪论 建设社会主义新农村是目前我国政府提出的促进农村发展的总的方针。建设社会主义新农村就是要将农村建设成为生产发展、生活宽裕、乡村文明、村容整洁的新农村。建设社会主义新农村包括的着诸多方面的内容总的来说就是对农村进行城镇化的建设。 最近中央一号文件将村庄规划正式纳入各级政府的工作范畴，加强村庄规划和人居环境治理。随着生活水平提高和全面建设小康社会的推进，农民迫切要求改善农村生活环境和村容村貌。很明显，基于农村生产生活的具体特点，我们生搬硬套以前城市发展的模式是行不通的。首先，我们要克服许多以往城市建设中的诸多不合理之处，例如，由于规划不到位造成的许多设施建设的不合，对于住宅来讲它经历了从底层到多层再到高层，而且目前随着城市人口的不断增加，住宅要往高层方向发展，在此过程中就会有不少资源浪费，对于新农村的建设中要克服这些不合理之处，减少不必要的浪费。另外，我们要充分考虑到农村居民生产生活的特点，做到以人为本。从以上分析来看，我们进行新农村的建设最好做到一步到位，尽量用最经济的建筑形式来满足农村居民生产生活的需要，以免不必要的浪费。 在这次毕业设计中，在*老师的引导下我们一组对新农村建设比较感兴趣的搞了个新农村房屋设计的系列，在我们组内讨论中我比较主张新农村房屋建设的一步到位，所以我选择作钢结构的高层住宅。随着我国钢材产量的不断增长，其价格也不断降低，使钢材大量的用于住宅成为可能。最近几年，国家一直提倡城市建造钢结构小高层住宅，当然用在新农村的建设中也未尝不可。特别是在经济基础较好的地区，建造高层钢结构住宅也是完全可行的。如仅考虑造价，钢材比混凝土贵是显然的，但要真正评判一个结构系统的优越性，需全面系统地考虑问题，考察其综合效益。高层建筑采用钢结构具有良好的综合经济效益和力学性能，其特点主要主要表现在：（1）.钢结构自重轻。结构自重的降低可以减小地震作用力，进而减少设计内力。此外结构自重的减轻还可以使基础的造价降低。（2）钢结构材料强度高。与混凝土结构相比，钢结构截面积小，从而增加建筑有效使用面积。（3）钢结构施工速度快。结构施工周期的缩短，可使整个建筑更早投入使用，缩短贷款建设的使用周期，从而减少借贷利息。（4）钢结构的延性比混凝土的延性好得多，从而钢结构的抗震性能比钢筋混凝土结构好。（5）钢结构的环保性能比较好。钢结构为干性施工，可避免混凝土湿性施工造成的环境污染。钢结构建筑拆除后，钢构件或可以直接利用，或经冶炼后在使用，对环境没有影响，因此，钢材也成为绿色建材。从以上的分析来看在农村大量利用钢材是完全可行的，当然从长远来看，这也正好本着节约的原则，不仅节约了大量的建筑用地，而且可防止大拆大建，加重农民负担，扎实稳步推进农村的整体发展。 钢结构住宅虽然拥有许多优点，但其本身也存在不少弱点，如防火能力差，易锈蚀等。而在我国，钢结构住宅毕竟属于初期发展阶段，仍存在许多问题需要解决，如钢结构住宅的综合技术规范不完善、投资过高、技术含量不高、缺少专业技术人才等。不过，随着社会经济的发展，科学技术的进步，上述问题的解决指日可待。2 设计资料和结构选料2.1建筑概况 本工程是位于*市*河的一高层住宅(详图见总平面图)，地上10层，另有小棚一层。H=32.8m，L=46.5m，B=18.6m。建筑类别为二类，耐火及防火等级均为二级。屋面做法为：现浇压型钢板-现浇混凝土组合的结构层，刷素水泥砂浆一道，20厚1：3水泥砂浆找平，4后高聚物改性沥青防水涂抹防水层，1：8水泥膨胀珍珠岩找坡，100厚憎水珍珠岩保温，30厚1：2.5水泥砂浆双向配筋，25厚1：3水泥砂浆结合层，粘贴10厚铺底缸砖，干水泥擦缝 。楼盖做法为压型钢板混凝土组合楼板结构层，下有隔音低板顶棚，20厚水泥砂浆找平，上铺磨光花岗石板（在花岗石板背面刷2-3厚YJ-9型建筑粘结剂后粘贴）。外墙采用200厚泰柏板，除卫生间和厨房采用100厚泰柏板外其余均采用200厚泰柏板。门窗为塑钢门窗，室内部分门为木门。2.2 结构设计条件本建筑结构安全等级为二级，使用年限50年，抗震设防类别为丙类,抗震等级为三级，地震基本烈度为6度，基本地震加速度为0.05g，抗震分组为第二组，场地类比为类。地面粗糙程度为B类基本风压0.55kN/m2,基本雪压为0.15kN/m2。 工程地质概况： 杂质土层厚0.8m；粉质粘土层厚88.8m地基承载力fk=260kPa；碎石土层（未钻透），地基承载力fk=300kPa。2.3结构选料钢材选用Q235B，摩擦型高强螺栓采用8.8级M20。框架梁和次梁选用窄翼缘的H型钢，框架柱选用H型钢截面。屋盖和楼盖均采用YX70200600型压型钢板和混凝土组合楼板，混凝土强度等级采用C25。基础混凝土采用C30，钢筋采用HPB235。3 结构方案3.1抗震设防标准的确定根据抗震规范(GB500112001)和钢结构规程（JGJ9998），本地区抗震设防烈度为6度，抗震设防分类为丙类，处于类场地，故本工程可不计算地震作用，且可不进行罕遇地震作用下的结构计算。地震作用和抗震措施均按6度考虑。3.2结构体系与布置本工程的结构类型为钢结构纯框架体系。3.3不规则检验 高宽比验算：由JGJ9998知，6度抗震设防的钢结构最大高宽比为5，H/B=32.8/18.6=1.845，满足要求。 结构平面布置需满足L/B=46.5/18.6=2.5有效计算宽度be=50t=60mm，取be=60mm计算，而Ws=30.63/m,满足要求。5.1.1.2.4刚度验算压型钢板施工阶段按单项单跨简支板验算刚度，楼板跨度取最大值,则 = ,满足要求。5.1.1.3使用阶段验算5.1.1.3.1荷载计算压型钢板组合楼板 0.162240.125=3.162 kN/m2 素水泥浆一道（厚） 200.01=0.2 kN/m2 20厚1：3水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/m2 4厚高聚物改性沥青防水涂膜防水层 0.05 kN/m2 1：8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚 0.052=0.1 kN/m2 100厚憎水膨胀珍珠岩块保温层 0.125=0.25 kN/m230厚1：25水泥砂浆4200双向配筋，66m分格 0.0325=0.75 kN/m2缝宽10，油膏嵌缝4厚高聚物改性沥青防水卷材防水层（SBS,APP） 0.05 kN/m225厚1：3水泥砂浆结合层 0.02520=0.5 kN/m2粘贴10厚铺地缸砖（铺地砖），干水泥擦缝， 0.0121=0.21 kN/m236m留10宽缝，1：3石灰砂浆勾缝 小计 5.67 kN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.17 kN/m2恒载: 5.84 kN/m2活载 2.0 kN/m2设计值 可变荷载控制的组合 1.25.841.42.0=9.81 kN/m2永久荷载控制的组合 1.355.841.02.0=9.89 kN/m25.1.1.3.2内力计算 取一个波距的计算宽度kNm kN5.1.1.3.3正截面受弯承载力计算 , 故塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土中，组合楼板受压区高度为故取，则受弯承载力为 故满足要求。5.1.1.3.4斜截面抗剪承载力计算故满足要求。5.1.1.3.5刚度验算单元板宽度内截面惯性矩 ，每延米宽度内截面惯性矩 荷载短期效应组合下 荷载长期效应组合下 荷载短期效应组合下的挠度荷载长期效应组合下的挠度 均满足要求。5.1.1.3.6自振频率的验算由5.1.1.3.5中永久荷载产生的挠度 故自振频率满足要求。5.1.1.3.6 组合楼板的构造要求前面的计算中将组合楼板简化成剪支板来验算施工及正常使用过程中的承载力与挠度，但实际上在简支板的端部肯定受负弯矩的作用，故在此处要按构造配置负弯矩筋以满足此处的承载力要求。根据连续组合楼板按简支板设计时需配置的抗裂钢筋截面面积应大于相应混凝土截面的最小配筋率为0.2%的要求，配的抗裂钢筋，一米宽板带的配筋面积为283的要求，顺肋方向抗裂钢筋的保护层厚度为20。与抗裂钢筋垂直的分布钢筋同样按构造要求，取为。抗裂钢筋的配置长度从边缘算起为800，能够满足抗裂钢筋与不小于5根分布钢筋相交的要求。为阻止压型钢板与混凝土之间的滑移，在组合楼板的端部均设栓钉，栓钉应设置在端支座的压型钢板凹肋处穿透压型钢板，并将栓钉和压型钢板均焊于钢梁翼缘上。栓钉的直径均取为。在压型钢板端部每一个凹肋处设置栓钉，栓钉还应符合下列要求：沿梁轴方向满足；沿垂直于梁轴方向满足。5.1.2屋盖次梁的设计5.1.2.1荷载计算次梁截面选用,次梁最大跨度。截面力学特征，自重次梁承受的线荷载为 恒载 活载 标准组合 设计值 可变荷载控制的组合 永久荷载控制的组合 5.1.2.2内力计算次梁的计算简图如图5.2所示。 图5.2次梁的计算简图按简支板计算最大弯矩设计值 5.1.2.3强度验算抗弯强度验算 抗剪强度验算，由于型钢的腹板较厚，不必验算抗剪强度。5.1.2.4整体稳定验算将次梁连于主梁的加劲肋上，不必验算次梁支座处局部承压强度。5.1.2.5刚度验算全部荷载标准值作用下可变荷载标准值作用下均满足要求。5.1.3 楼盖板的设计楼盖板的设计资料和施工阶段的验算均同屋盖板的，不再赘述，下面进行楼盖板使用阶段的验算。5.1.3.1 楼盖板使用阶段的验算5.1.3.1.1 荷载计算 恒载 磨光花岗石板20厚1:3干硬性水泥砂浆结合层20厚水泥砂浆一道 1.00 kN/m2压型钢板与混凝土组合楼板 kN/m2 V型轻钢龙骨吊顶 0.17 kN/m2小计 4.332 kN/m2活载 2.0 kN/m2设计值 可变荷载控制的组合 1.24.331.42.0=8.00kN/m2永久荷载控制的组合 1.354.331.02.0=7.85kN/m25.1.3.1.2内力计算取一个波距计算宽度kNm kN5.1.3.1.3正截面受弯承载力计算 , 故塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土中，组合楼板受压区高度为取，则受弯承载力为 故满足要求。5.1.3.1.4斜截面抗剪承载力计算故满足要求。5.1.3.1.5刚度验算单元板宽度内截面惯性矩 ，每延米宽度内截面惯性矩 荷载短期效应组合下 荷载长期效应组合下 荷载短期效应组合下的挠度荷载长期效应组合下的挠度 均满足要求。5.1.3.1.6自振频率的验算由5.1.3.1.5中永久荷载产生的挠度 故自振频率满足要求。5.1.3.1.7组合楼板设计的构造要求 标准层的楼盖板所需配置的抗裂钢筋和分布钢筋及压型钢板与混凝土的连接栓钉的设置均与屋盖板一样，在此不再余赘。5.1.4 楼盖次梁的设计5.1.4.1荷载计算次梁截面选用，次梁最大跨度。截面力学特征，自重次梁承受的线荷载为 恒载 活载 标准组合 设计值 可变荷载控制的组合 永久荷载控制的组合 5.1.4.2内力计算计算简图如图5.3所示。 图5.3楼盖次梁的计算简图按简支板计算最大弯矩设计值 5.1.4.3强度验算抗弯强度验算 抗剪强度验算，由于型钢的腹板较厚，不必验算抗剪强度。5.1.4.4 整体稳定验算将次梁连于主梁的加劲肋上，不必验算次梁支座处局部承压强度。5.1.4.5 刚度验算全部荷载标准值作用下可变荷载标准值作用下均满足要求。5.2 墙体设计 内外墙均采用泰波网架轻板墙体，外墙采用外保温复合外墙，内墙采用隔墙构造，部分具体构见下图 图5.4 墙体构造图5.3 阳台设计本建筑中有两种型式的阳台,一种为顺板肋方向挑出的板式阳台,另一种为梁式阳台,因为这种阳台的悬挑方向与搂板肋垂直,宜设为梁式的。5.3.1板式阳台的设计阳台板仍为压型钢板与混凝土组合楼板,即为与楼板同时现浇而成向外悬挑1.5m,本建筑中有宽为2.9和3.3的两种,去1米宽的板条进行负弯矩筋的配置计算即可。其施工检修荷载取1.5kN/m。图5.5 阳台的构造图5.3.1.1荷载及内力计算恒载： 20厚水泥砂浆面层 0.0220=0.4 kN/ 压型钢板与混凝土组合楼板 3.16 kN/ 20厚水泥砂浆底面 0.0220=0.4 kN/ 3.96 kN/活载标准值 2.5 kN/均布荷载设计值：由可变效应控制的组合： 1.23.961.42.5=8.25 kN/由永久效应控制的组合： 1.353.961.02.5=7.85 kN/取8.25 kN/。栏板自重：20厚石灰砂浆面层 0.0217=0.34 kN/120厚混凝土 0.1224=2.88 kN/ 20厚水泥砂浆底面 0.0220=0.4 kN/ 3.56 kN/1米板条的端部集中荷载为： 3.561.01.2=4.27 kN图5.6 阳台板计算简图最大弯矩设计值为：（阳台板计算简图如右图） m 5.3.1.2 阳台板负弯矩筋配筋计算 负弯矩超限判断： 图5.7 阳台板配筋的计算简图单位长度内压型钢板的下翼缘宽度,=1.011.925070(70/2+90-35)+10001.011.990=18742500+10710000=29.45kNmm，不需要加大混凝土层的厚度。由式子,得, 选用，。5.3.1.3 栏板配筋计算 5.3.1.3.1荷载计算：栏板所受的水平荷载为0.5kN设计值： 1.40.5=0.7 kN取1米宽栏板计算：(栏板高1.2米) 图5.8 栏板的计算简图最大弯矩设计值：M=0.71.2=0.84kNm 板厚为120,环境类别为一类,混凝土强度等级为C25,钢筋保护层厚度为15,。,按最小配筋率配筋：0.2%1000120=240，只需按构造配筋,选，,满足要求。5.3.2梁式阳台的设计5.3.2.1荷载计算恒载： 3.96 kN/活载： 2.5 kN/均布荷载设计值：由可变效应控制的组合： 1.23.961.42.5=8.25 kN/由永久效应控制的组合： 1.353.961.02.5=7.85 kN/取8.25 kN/。栏板自重： 3.56 kN/5.3.2.2连梁的设计先选连梁的截面为HN1759058,其截面参数为：连梁所受荷载的设计值为： Q=(3.561.2+0.182)1.4=6.24 kN/m 跨中最大弯矩为： m 由强度公式：故选截面HN1759058,梁跨中无孔眼削弱,两的抗弯强度满足要求。由于剪力不大,腹板较厚,不必验算抗剪强度。又连梁上部与悬臂梁的加劲肋相连,不必验算支座处的局部承压强度。验算挠度：在全部荷载标准值作用下：则连梁的挠度满足要求。5.3.2.3悬臂梁的设计5.3.2.3.1荷载计算阳台板传来的恒载： 3.96(1.5+2.65)=16.434kN/m栏板及连梁传来的集中力： (1.23.56+0.182)(1.5+2.65) =18.48kN活荷载： 2.5(1.5+2.65)=10.375kN 线荷载的设计值： 1.216.434+1.410.375=34.25 kN/m集中荷载设计值： 1.218.48=22.176 kN悬臂梁根部所受到的最大弯矩为： m 5.3.2.3.2 强度和稳定性的验算用抗弯刚度来设计悬臂梁的截面：选HN3001506.59的截面，其截面抵抗矩为,重量为,则梁的抗弯刚度满足要求。又由该截面的腹板较厚,不必验算其抗剪强度。其上部与楼板连牢,整体稳定性可以保证,不必验算。5.3.2.1.4 刚度验算悬臂梁跨度全部线荷载标准值作用下 全部集中荷载标准值作用下 全部荷载标准值作用下 可变线荷载标准值作用下 均满足要求。5.4 楼梯的设计5.4.1梯梁计算 5.4.1.1荷载和内力计算梯梁和平台梁采用简支连接。梯梁跨度的水平长度为2.24m，竖向长度为1.5m，斜向跨度为2.70m，踏板取40mm厚。 图5.9梯梁计算简图梯梁初步选用槽钢，型号为10，自重为，截面模量为。楼梯板（宽为）传于梯梁的自重 梯梁所受荷载 楼梯恒荷载 活荷载 梯梁所受线荷载标准值 设计值 可变荷载控制的组合 永久荷载控制的组合 梯梁的支座反力 梯梁的最大弯矩 5.4.1.2强度验算抗弯强度验算，由受弯构件的强度计算公式 ，满足要求。5.4.2平台梁计算5.4.2.1荷载和内力计算平台梁两端采用简支连接。其跨度为2.6m，计算简图如图5.10示图5.10平台梁计算简图该梁选用HN2001005.58，自重为。平台板仍用压型钢板与混凝土组合楼板。平台梁所受线荷载为 恒荷载 活荷载 平台梁所受线荷载标准值 设计值 可变荷载控制的组合 永久荷载控制的组合 平台梁上的集中荷载 梯梁的最大弯矩 5.4.2.2强度和稳定性验算抗弯强度验算，由受弯构件的强度计算公式 ，满足要求。由于腹板较厚，不必验算抗剪强度。组合楼板与次梁连牢，可视为刚性铺板，整体稳定可以保证。热轧型钢不必验算局部稳定。5.4.2.3刚度验算全部荷载标准值作用下可变荷载标准值作用下均满足要求。6 主框架荷载计算与内力分析 本工程为板式结构，根据该结构布置不规则，应采用空间结构计算模型，但由于毕业设计时间和计算条件有限，在计算过程中近似采取选择一榀受力较为的框架进行计算。经分析选取到轴处的一榀框架进行计算，计算简图为一11层三榀框架如图4.2所示。6.1构件截面尺寸的初步确定 框架梁选用窄翼缘H型钢，框架柱选用宽翼缘H型钢。6.1.1 框架梁截面型号的确定6.1.1.1标准层框架梁截面的确定6.1.1.1.1荷载计算楼板、面层自重：4.332kN/作用在框架梁上的均布荷载为：=8.45kN/m填充墙及粉刷：5.7 kN/m板面的活荷载为2.0 kN/，作用在梁上的均布荷载为：kN/m 梁上作用的线荷载设计值（暂不考虑钢梁）: g+q=1.2(8.45+5.7)+1.43.9=22.44kN/m考虑到钢梁固定端弯矩，初步估计最大弯矩（首先选一跨度为8.6m框架梁进行计算）M=（g+q）l=22.448.6=138.31kNm考虑到内力组合时梁的最不利的内里组合是：恒载+活载+风载，将计算弯矩乘上1.2的放大系数，可得：,即=771.96 因此，截面选用HN400200813的截面， =119，I=1740，自重0.66 kN/m加上梁自重重新验算：g+q=1.2(8.450.665.7)1.43.9=23.23kN/m M=（g+q）l=23.238.6=143.18kNm =799.14 故选HN400200813的截面满足强度要求。 对于屋面楼板框梁仍选用HN400200813的截面，验算其承载力是否满足： 6.1.1.2屋盖框架梁截面的确定 6.1.1.2.1 荷载计算楼板、面层自重： 5.84kN/作用在框架梁上的均布荷载为：=11.39kN/m板面的活荷载为2.0 kN/，作用在梁上的均布荷载为：kN/m 梁上作用的线荷载设计值: g+q=1.211.39+1.43.9=16.85kN/m考虑到钢梁固定端弯矩，初步估计最大弯矩：M=（g+q）l=16.858.6=103.85kNm考虑到内力组合时梁的最不利的内里组合是：恒载+活载+风载，将计算弯矩乘上1.2的放大系数，可得：,即=541.0 故屋面选HN400200813的截面满足强度要求。6.1.2框架柱截面型号的确定选取一受力最大的柱，如A轴线处的底层柱，计算其内力。每个标准层作用的压力为176.28 kN，顶层为212.70 kN，则底层柱受轴力为：212.70+10176.28=1975.5 kN钢框架结构中，框架柱的长细比控制在3070之间，在这个范围内柱的轴心受压稳定系数大致在0.70.8范围内，同时考虑到柱是处于弯压状态，在没有计算弯矩作用时，把柱所受轴力N乘以放大系数。 取选取截面HW4004001321，A=219.5，自重0.172 kN/m，I=66900，I=22400。6.2 计算框架梁、框架柱的刚度6.2.1框架梁刚度的计算查得HN400200813型钢的截面参数为:I=23700,W=1190，A=84.12考虑楼板对梁抗弯刚度的有力作用(仅整体受力分析时),则框架梁的梁抗弯刚度为：A-C跨梁的刚度:I=1.2I=1.223700=28400C-J跨梁的刚度:I=1.5I=1.5223700=71100J-N跨梁的刚度:I=1.5I=1.2223700=56880则框架梁的抗弯及抗拉强度为:EI=2.06102840010=58504kN EA=2.061084.1210=1732872kNEI=2.06107110010=146466kN EA=2.061084.12102=3465744kNEI=2.06105688010=117172.8kN EA=2.061084.12102=3465744kN 6.2.2框架柱的刚度的计算 框架柱的截面参数：I=66900,I=22400，A=219.5 单柱: EI=2.06106690010=137814 kN EA=2.0610219.510=451700kN双柱: EI=275628kNEA=903400kN6.3 计算荷载及作用6.3.1 荷载计算6.3.1.1 恒荷载计算6.3.1.1.1 屋面框架梁所受荷载6.3.1.1.1.1 屋面框架梁所受集中荷载女儿墙（1.5米高）及粉刷：混凝土空心小砌块 11.80.19=2.242kN/ 内外20厚粉刷： 0.362=0.73 kN/女儿墙自重： （2.242+0.72）1.5=4.443kN/m 楼板、面层自重： 5.84kN/ 框梁自重： 0.66kN/m 次梁自重： 0.66kN/m6.3.1.1.1.1.1 A-C跨处的荷载计算A轴处的集中荷载：（5.840.664.44）=138.91kN C轴处的集中荷载：板传到次梁上的线荷载：5.84=17.812kN 次梁自重： 0.50kN/m次梁上的线荷载： 18.312kN/m次梁传到柱上的集中荷载：18.312=154.2Kn6.3.1.1.1.1.2 C-J跨上所受的集中荷载 F轴处的作用的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载：5.84=15.768kN 次梁自重： 0.66kN/m次梁上的线荷载： 16.268kN/m F轴处的集中荷载： 16.268=126.48kN J轴处的作用的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载： 5.84=15.476kN 次梁自重： 0.66kN/m次梁上的线荷载 15.976kN/mJ轴处的集中荷载： 15.976=124.21kN6.3.1.1.1.1.3 J-N跨处的荷载计算L轴处的作用的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载： 5.84+0.66=15.56kN/mL轴处的作用的集中荷载为： 15.40=119.7kNN轴处的作用的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载： 5.84+0.66=9.42kN/m女儿墙自重： 4.44kN/mN轴处集中荷载值： 13.86=97.37kN6.3.1.1.1.2 屋面框架梁所受的均布荷载A-C跨梁的均布荷载： 0.66 kN/mC-J、J-N跨梁的均布荷载： 20.66=1.32kN/m6.3.1.1.2 楼面框架梁所受恒载楼板、面层自重： 4.332kN/填充墙及粉刷自重： 5.7 kN/m框梁自重： 0.66kN/m次梁自重： 0.50kN/m墙体自重 厨房及卫生间重： 0.95kN/ 其它墙体： 1.90 kN/ 塑钢门窗自重： 0.4kN/钢柱自重： 1.72 kN/m柱防火保护层的自重： 0.8 kN/m 框架柱自重： 2.52 kN/m6.3.1.2.1楼面框架梁所受集中荷载6.3.1.2.1.1 A-C跨上所受的集中荷载A轴处的集中荷载计算墙体、粉刷及门窗自重：5.7-（1.9-0.4）（2.22.11.22.01.52.01.82.1）=24.268kN 钢梁自重传来的荷载： 0.66=5.56kN 柱自重： 3.0（1.72+0.8）=7.56 kN集中荷载值为： 108.56kN C轴处的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载： 4.332=13.21kN 次梁自重： 0.50kN/m次梁上的线荷载： 13.71kN/m柱自重： 3.0（1.72+0.8）2=15.12kN C轴处的集中荷载： 13.7115.12=130.63kN 6.3.1.2.1.2 C-J跨上所受的集中荷载 F轴处的集中荷载计算：次梁上所受线荷载： 4.332+0.5=11.76kN/m F轴处的集中荷载为： 11.76=91.43 kN/m J轴处的作用的集中荷载计算：板传到次梁上的线荷载： 4.332=11.48kN 次梁自重： 0.50kN/m次梁上的线荷载： 11.98kN/mJ轴处的集中荷载： 27.56+ 11.98=108.26kN6.3.1.2.1.3 J-N跨处的荷载计算：L轴处的作用的集中荷载计算：L轴处的集中荷载为 （4.332+）=89.77kNN轴处集中荷载的计算：墙体、粉刷及塑钢门窗的自重： 框梁传来的荷载： 0.66=4.637kN 柱子自重： 15.12kN板传给框梁，梁再传给柱的集中荷载：4.33245.648 kNN轴处的作用的集中荷载： 86.02kN6.3.1.2.2楼面框架梁所受的均布荷载：A-C跨的均布荷载： 5.70.66=6.36kN/mC-J、J-N跨的均布荷载： 2(5.7+0.66) =12.72kN/m6.3.1.2活荷载的计算 屋面活荷载： 2.0kN/m雪荷载： 0.15 kN/m组合时雪荷载与屋面活载不同时考虑，活载较大，只取活载。此时屋面活载与楼面活载相同。计算楼面及屋面的活荷载计算过程如下： A轴处所受的集中力： 2.0=32.86kN C轴处所受的集中力： 2.0=51.4kN F轴处所受的集中力： 2.0=45.5kN J轴处所受的集中力： 2.0=41.2kN L轴处所受的集中力： 5.1=39.5kN N轴处所受的集中力： 2.0=21.1kN6.3.1.3风荷载的计算风荷载标准值计算公式为：对于矩形截面=1.3；可查荷载规范，当查得1.0时，取=1.0。根据荷载规范取T=0.1n=0.111=1.1，T=0.551.1=0.67，查表得脉动增大系数为=2.935。结构的高宽比：34/18.4=1.85，且该建筑处于B类地区，查得脉动影响系数，=0.49。振型系数可由Z/H值查表得到。将风荷载转换成作用于框架每层节点上的集中荷载，具体计算过程如下表所示。其中为风振系数，为风载标准值，A、A分别为左风及右风的受风面积。 表6.1层数ZmZ/H=1+kN.m A A 左风kNm右风kNm11341.4761.31.01.01.7951.89425.2824.9847.8747