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土木工程专业20xx届毕业设计计算书设计题目： 白城伟业办公楼结构、施工设计 学生姓名： 专业方向： 建筑工程 班 级： 学 号： 指导教师： 职 称: 20xx年 6 月 21 日附录1 弯矩二次分配（恒载）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱900.5090.4910.31100.3220.3680.37600.3290.2950.4730.52709.375-129.69129.69-1.971.97-152.45152.459.79461.24 59.07 -19.86 -39.72 29.54 -41.13 -47.00 56.58 49.51 44.39 -76.74 -85.50 17.53 -13.17 28.29 -23.50 15.76 -38.37 22.20 -23.40 1.19 1.14 -13.89 -14.38 -16.43 17.34 15.17 13.60 0.57 0.64 79.96 -89.33 105.62 -68.68 -37.11 52.39 80.44 -132.83 98.48 -108.27 80.3370.3370.3260.2350.2430.2430.2780.2830.2480.2480.2220.310.3450.3456.328-110.36110.36-1.971.97-129.09129.096.57735.06 35.06 33.91 -25.47 -26.34 -26.34 -30.13 35.97 31.53 31.53 28.22 -42.06 -46.81 -46.81 30.62 17.53 -12.74 16.96 -20.56 -13.17 17.99 -15.07 24.75 15.76 -21.03 14.11 -23.40 -42.75 -11.93 -11.93 -11.54 -0.28 -0.29 -0.29 -0.34 -1.25 -1.10 -1.10 -0.98 16.13 17.96 17.96 53.74 40.65 -100.73 101.56 -47.20 -39.80 -14.45 21.63 55.18 46.19 -122.88 117.28 -52.25 -71.60 70.3370.3370.3260.2350.2430.2430.2780.2830.2480.2480.2220.310.3450.3456.328-110.36110.36-1.971.97-129.09129.096.57735.06 35.06 33.91 -25.47 -26.34 -26.34 -30.13 35.97 31.53 31.53 28.22 -42.06 -46.81 -46.81 17.53 12.12 -12.74 16.96 -13.17 -21.68 17.99 -15.07 15.76 7.88 -21.03 14.11 -17.82 -23.40 -5.70 -5.70 -5.51 -0.02 -0.02 -0.02 -0.03 3.52 3.09 2.76 2.76 8.40 9.35 9.35 46.89 41.48 -94.70 101.82 -39.53 -48.04 -14.14 26.40 50.38 42.17 -119.13 109.55 -55.27 -60.85 60.2480.5130.2390.1860.40.1930.2210.2240.1960.4060.1750.2260.5220.25212.591-110.36110.36-1.971.97-129.09129.0912.3224.25 50.16 23.37 -20.16 -43.36 -20.92 -23.95 28.47 15.76 51.61 22.25 -31.96 -73.82 -35.64 17.53 19.55 -10.08 11.68 -13.17 -18.32 14.24 -11.98 15.76 21.10 -15.98 11.12 -28.71 -23.40 -6.70 -13.85 -6.45 1.04 2.23 1.07 1.23 -2.00 -1.75 -3.62 -1.56 9.26 21.39 10.33 35.08 55.86 -103.53 102.92 -54.30 -38.16 -10.46 16.47 29.78 69.10 -124.38 117.52 -81.13 -48.71 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30.4080.4080.1840.1510.3350.3350.1790.1810.3390.3390.1420.1730.4130.4133.802-35.2235.2200-41.4941.494.03612.82 12.82 5.78 -5.32 -11.80 -11.80 -6.30 7.51 14.07 14.07 5.89 -7.88 -18.80 -18.80 6.41 4.68 -2.66 2.89 -5.90 -7.31 3.75 -3.15 7.03 5.48 -3.94 2.95 -7.63 -9.40 -3.44 -3.44 -1.55 0.99 2.20 2.20 1.17 -0.98 -1.84 -1.84 -0.77 2.44 5.82 5.82 15.79 14.06 -33.65 33.78 -15.50 -16.91 -1.37 3.38 19.26 17.70 -40.31 39.00 -20.62 -22.39 20.3170.5030.180.1490.4150.2610.1760.1780.2640.4190.1390.1690.510.3215.704-35.2235.2200-41.4941.496.0559.36 14.85 5.31 -5.25 -14.62 -9.19 -6.20 7.39 10.95 17.38 5.77 -8.04 -24.25 -15.26 6.41 6.27 -2.62 2.66 -5.90 -6.30 3.69 -3.10 7.03 7.53 -4.02 2.88 -10.22 -9.40 -3.19 -5.06 -1.81 0.87 2.43 1.53 1.03 -1.33 -1.97 -3.12 -1.04 2.83 8.54 5.37 12.58 16.06 -34.34 33.50 -18.09 -13.97 -1.48 2.96 16.02 21.79 -40.78 39.17 -25.93 -19.29 10.4250.4230.1520.1290.3580.360.1530.1540.3630.3620.1210.1430.4280.435.704-35.2235.2200-41.4941.496.05512.54 12.49 4.49 -4.54 -12.61 -12.68 -5.39 6.39 15.06 15.02 5.02 -6.80 -20.35 -20.44 7.42 -2.27 2.24 -4.60 3.19 -2.69 8.69 -3.40 2.51 -12.12 -2.19 -2.18 -0.78 -0.11 -0.30 -0.30 -0.13 -0.40 -0.94 -0.94 -0.31 1.37 4.11 4.13 17.78 10.31 -33.79 32.81 -17.51 -12.98 -2.32 3.29 22.81 14.08 -40.18 38.58 -16.23 -28.43 5.15 -6.49 7.04 -8.12 xxx 学 院毕业设计（论文）成绩评定表学 生 姓 名所 学 专 业土木工程（建工）设 计 题 目白城伟业办公楼结构、施工设计指 导 教 师 评 阅 成 绩（35%） 及 评 语调研综述（15分）外文翻译（10分）成果质量（60分）工作表现（15分）评语： 指导教师评阅总成绩： （百分制）指导教师评阅总成绩： （35%） 指导教师： 评 阅 教 师 评 阅 成 绩（15%） 及 评 语题目难度（10分）调研综述（10分）外文翻译（10分）成果质量（70分）评语： 评阅教师评阅总成绩： （百分制）评阅教师评阅总成绩： （15%） 评阅教师： 续前表 专 业 答 辩 小 组 评 语评语： 答辩总成绩： （百分制）答辩总成绩： （50%） 专业答辩小组组长签字： 总成绩指导教师成绩（35%）： ； 评阅人成绩（15%）： ；答 辩 成 绩 （50%）： 总成绩得分： 上分教师： 学院答辩委员会评定意见总成绩等级： 院答辩委员会主任： 年 月 日毕业设计（论文）白城伟业办公楼结构、施工设计The Structure and Construction Design of the Baicheng Weiye Office Building 学生姓名所在院系所学专业所在班级指导教师教师职称完成时间： ： ： ： ： ： ： xxx 学 院1摘 要 本次毕业的题目是“白城伟业办公楼结构、施工设计” ，主体九层，框架结构。整个设计分二部分：结构设计和施工设计。结构设计部分主要为对结构进行内力分析，之后进行内力组合，内力调整得出最危险截面，进而对框架梁和框架柱进行配筋设计。同时考虑了高层结构抗震要求，作了抗震验算，并进行基础设计，最终绘制出施工图。施工设计部分包括工程量清单；查定额计价表进行投标报价，规费和税金计算；绘制施工平面布置图和编制施工方案。整体施工方法采用平行流水施工，立体交叉的施工方法，缩短工期。整个设计过程中较完整的学习了建筑工程从结构设计到施工过程中会遇到一些的问题及其处理方法。关 键 词框架结构；抗震结构设计；流水施工；施工组织设计2AbstractThe graduation design is “The Structure Design and Construction Design of The Baicheng Weiye Office Building”. main body eight floors ，the frame structure, the whole design divides two parts: the structure design and the start construction design.Structural design part mainly on the structural internal force analysis，After force combination, internal force that the most dangerous section adjustment, and then to frame beams and the frame column for reinforcement design. taking into consideration the high-level structure seismic requirements, the seismic analysis, and foundation design, eventually drawing construction drawing。Construction design part consist of the list of quantities; Check the quota valuation table division to tender offer, fees and taxes computing; draw the construction floor plan and compile construction scheme. The whole construction method adopts parallel running water construction, the construction method of three-dimensional and intersected, shorten the construction period.The whole design process more complete study of construction project from design to construction process will encounter some problems and treatment methods.KeywordsFrame structure；The anti-earthquake construction designs；Flowing water construction；The construction organization design3目 录前 言.1结构设计部分1 结构布置.21.1 工程概括.21.2 结构选型.31.3 梁、柱截面尺寸的初步确定.32 楼盖设计.52.1 荷载收集及组合.52.2 板内力计算（标准层）.83 楼梯结构设计.153.1 梯段板计算.163.2 平台板计算.173.3 平台梁计算 (PL1).184 一榀横向框架的结构设计.204.1 梁柱线刚度计算.204.2 荷载收集.244.3 恒荷载作用下框架内力分析.314.4 竖向活荷载作用下框架内力分析.374.5 水平地震作用下框架内力分析.404.6 风荷载作用下框架内力分析.504.7 内力组合.564.8 内力调整.564.9 框架截面设计.615 基础设计.845.1 基础设计（边柱 A）.845.2 基础设计（中柱 B）.8945.3 基础梁设计.91施工设计部分6 投标报价.927 编制说明.958 项目清单与计价表.978.1 分部分项工程量清单与计价表.978.2 措施项目清单与计价表.1038.3 其他项目清单与计价表.1059 工程量清单综合单价分析表.10610 建设工程总造价表.11111 施工组织设计.11311.1 工程概况.11311.2 施工部署.11511.3 项目管理目标及质量保证体系.11911.4 测量放线.11911.5 土方工程.12211.6 桩基础工程.12311.7 钢筋工程.12511.8 模板工程.13411.9 砼工程.14211.10 脚手架工程.15311.11 砌体工程.15611.12 门窗工程.15911.13 屋面工程.16211.14 装饰工程.16611.15 垂直运输工程.18111.16 质量管理措施.18311.17 安全消防.185511.18 环保节能.186结 语.189致 谢.190附录.191参考文献.1926前 言本设计是按照长春工程学院土木工程学院 2013 年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“白城伟业办公楼结构、施工设计” 。本工程为框架结构。其主要优点是空间分隔灵活，自重轻，有利于抗震，节省材料；缺点是框架节点应力集中显著，侧向刚度小，在强烈地震作用下水平位移较大，易造成严重的非结构性破坏，钢材和水泥用量较大，工序多，浪费人力，施工受季节、环境影响较大。如今框架结构的技术日趋成熟，建筑的平面立面布置也越来越复杂，特别是西方发达国家，在高层框架结构设计中处于领先地位。在合理的高度和层数的情况下，框架结构能够提供较大的建筑空间，可适合多种工艺与使用功能的要求。随着经济的高速发展，我国高层建筑发展迅速，设计思想在不断更新，并向发达国家学习。在我国大中城市中，各种高层框架结构随处可见。框架结构的研究，根据建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算中采用了弯矩二次分配法，计算结果合理且计算量较小，对水平荷载的计算中采用了 D 值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀横向框架为计算单元，采用手算方法。本设计主要通过工程实例来强化所学的专业知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计大体过程，通过查阅大量的相关设计资料和组内探讨学习，提高自己的动手能力和团结合作能力。鉴于编者水平有限，设计书中存在不少不足和错误，敬请老师批评和指正。编者7 2结构设计部分1 结构布置1.1 工程概括1.1.1 工程资料本工程为白城伟业办公楼，建筑面积为 9323.304 平米，结构类型采用九层混凝土框架结构，耐火等级为二级，屋面防水等级为二级。1.1.2 建筑物功能与特点本办公楼为中等规模办公楼，位于白城市，采用“一”字型，建筑物平面简单，规则，该办公楼建筑立面上采用宽大明亮的顶梁玻璃窗，表现出简洁和现代感，还增加了立面的美观，具体建筑设计概况见表 1-1表 1-1 建筑设计概况序号项目内容1建筑功能办公2建筑特点平面结构简洁，立面造型美观3建筑面积总建筑面积（）9323.3044建筑层数地上9 层首层、二层4.2m5建筑层高三至九层3.6m0.000 绝对标高（m）230.3室内外高差（m）0.60m基底标高-2.700最大基坑深度2.1m6建筑高度女儿墙标高34.200建筑总高34.800横轴编号1-10 轴纵轴编号A-D 轴7建筑平面横轴距离（m）54.6m纵轴距离（m）19.2m8建筑防火防火分类为二级，室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设 3 个消火栓9 建筑防水防水分类为二级，卫生间楼地面采用 SBS 防水卷材，上卷 300mm10建筑抗震建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，无错层，满足要求11屋面屋面形式为平屋顶；排水坡度 3%，有组织内排水，EPS 保温板，SBS 防水卷材 31.1.3 场地工程地质条件概述：1.1.3.1 建筑场地 建筑场地位于市区内，场地地势平坦。由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约 1.3 米；粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约 3.0 米；淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约 5.0 米；粉细砂：呈中密状态，厚约 2.1 米。中砂：呈中密状态，未穿透。1.1.3.2 地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为-2.5 米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。1.1.3.3 自然条件给水、电力管线由市区引入，中央锅炉房集中供热。基地环境见地段图，地势平坦。地区主导风向南西南，土壤标准冻结深度 2.0m（白城市） 。场地土质条件与地基承载力：场地土类型为类，地面粗糙度为 C 类。基本风压：0.65KN/m2、基本雪压：0.20KN/m2。抗震设防要求：按 7 度（基本地震加速度为 0.10g）考虑，设计地震分组为第一组。1.2 结构选型 结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构承重方案：纵横向承重框架体系结构布置：结构布置图见图 2-11.3 梁、柱截面尺寸的初步确定1.3.1 梁的截面尺寸（1）边横框梁：=(1/101/18)hL =(1/101/15)8400mm=467mm840mm 取=650mmh =(1/21/3) bh =(1/21/3)650mm=217mm325mm 取=250mmb4（2）纵框梁：=(1/101/18)hL =(1/101/18)7800mm=433mm780mm 取=700mmh =(1/21/3) bh =(1/21/3)700mm=233mm350mm 取=300mmb（3）走道横框梁：取 h=500mm b=250mm（4）次梁: =(1/81/14)hL=(1/81/14)8400mm=600mm1050mm 取=600mmh =(1/21/3)bh =(1/21/3)600mm=200mm300mm 取=250mmb1.3.2 柱的截面尺寸估算（依据轴压比计算）=(1/61/12) =(1/21/3)hLbh (=1.25) cNcNAfENg nF， ， n=9， (二级) 12/EgKN m221.1/ mmcfN0.75N F 为负荷面积（取 8.4m 跨的中柱）=（8.4+3）0.57.8=44.462m根据上述计算结果，本设计柱截面尺寸取值如下： 1-2 层 ：700mm700mm 3-6 层 ：600 mm600 mm 7-9 层 ：500mm500mm 满足刚度及轴压比要求400mm， 400mm，且1/3满足构造要求hbbh1.3.3 楼板厚度（1）单向板：/30hnL（2）双向板： 弹性法 /40， 塑性法 /40hcLhnL综上：取楼面板厚为=100 mm；（局部有 110 mm 和 120mm）h取屋面板厚为=120mm。h52 楼盖设计2.1 荷载收集及组合2.1.1 恒载（1）屋面（不上人）: 30 厚 1:2 水泥砂浆保护层 0.0320kN/m =0.60kN/mSBS 改性沥青防水卷材 0.3 kN/m20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m1:10 水泥珍珠岩找坡层（i=3%） 0.33.5 =1.05 kN/m140 厚聚苯乙烯（EPS）保温板 0.140.5=0.07kN/mSBS 改性沥青防水卷材隔气层 0.25kN/m20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m120mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12m25 kN/m=3.0kN/m15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kN/m = 0.255kN/m 合计: 恒载标准值: 6.325kN/m（2）楼面（100 厚）:10 厚水磨石面层 0.65kN/m（包括 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层） 100 厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.10m25 kN/m=2.5kN/m 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kN/m = 0.255kN/m合计: 恒载标准值: 3.41kN/m（3）楼面（120 厚）:10 厚水磨石面层 0.65kN/m（包括 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层）120 厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.12m25 kN/m=3.0kN/m 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kN/m = 0.255kN/m合计: 恒载标准值: 3.91kN/m（4）楼面（110 厚-卫生间、盥洗室）:瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55kN/m 64 厚 SBS 改性沥青防水卷材（上卷 300mm） 0.35 kN/m20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m110 厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.11m25 kN/m=2.75kN/m 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kN/m = 0.255kN/m合计: 恒载标准值: 4.31kN/m2.1.2 活载（1）屋面：均布 0.5 kN/m，白城雪载 0.2 kN/mmax=0.5 kN/m（2）楼面：办公室、会议室、配电间：2.0kN/m卫生间、盥洗室、走廊、前室：2.5 kN/m楼梯：3.5 kN/m 库房：5.0 kN/m2.1.3 荷载组合 1.21.4kkgq1.351.4 0.7kkgq办公室、会议室、配电间（100）：1.23.41+1.42.0=6.89 kN/m1.353.41+1.40.72.0=6.56 kN/m卫生间、盥洗室（110）走廊（100）：1.23.41+1.42.5=7.59 kN/m1.353.41+1.40.72.5=7.05kN/m1.24.31+1.42.5=8.67 kN/m1.354.31+1.40.72.5=8.27kN/m库房（100）： 1.23.41+1.45.0=11.09 kN/m1.353.41+1.40.75.0=9.05kN/m前室（120）：1.23.91+1.42.5=8.19 kN/m1.353.91+1.40.72.5=7.73kN/mmax=6.89 kN/mmax=7.59 kN/mmax=8.67 kN/mmax=11.09kN/mmax=8.19 kN/m7图 2-1 标准层板结构布置图82.2 板内力计算（标准层）2.2.1 单向板M中=1/8(g+q) M支=1/12(g+q) 2L2L（1）B9（走道板-100 厚）取 1 米宽板带为计算单元，L=3000mm 图 2-2 板跨中受力简图M中=1/8(g+q) =1/87.59=8.54 kN/m2L23M支=1/12(g+q) =1/127.59=5.69 kN/m 2L23（2）B11（办公楼板-100 厚）取 1 米宽板带为计算单元，L=1500mm 图 2-3 板支座受力简图M中=1/8(g+q) =1/86.89=1.94 kN/m2L21.5M支=1/12(g+q) =1/126,89=1.29 kN/m2L21.52.2.2 双向板塑性法 公式法： 2121122121221122111122122312,MMMMMMgq LLLLmmmmmnLmmmmm（1）B1（办公楼板-100 厚）n=7800/3900=2， =0.25， =2；112211227.8,3.9,7.8,3.9Mm Mm Mm Mm 121222 7.82 3.97.83.96.89 3.93 7.83.912mmmm 111115.67.8 2.57.8 23.9 2 0.25170.3mmmm 图 2-4 B1 计算简图135.1170.3m 14.85/mKNm m 21.21/,mKNm m19.70/,mKNm m22.42/,mKNm m120mm（2）B2（办公楼板-100 厚）9n=7800/3900=2， =0.25， =2；11221122117.8,3.9,7.8,3.9,7.8Mm Mm MmMm Mm 135.1 7.8 2170.3m13.36/mKNm m 20.84/,mKNm m110,mm 图 2-5 B2 计算简图21.68/,mKN m m:20m（3）B5（库房楼板-100 厚） n=4800/3900=1.23， =0.66， =2；112211224.8,3.9,4.8,3.9Mm Mm Mm Mm121222 4.82 3.94.83.911.09 3.93 4.83.912mmmm 11119.67.8 0.664.8 23.9 2 0.66147.6mmmm 图 2-6 B5 计算简图129.5147.6m 15.00/mKNm m 23.30/,mKNm m110.00/,mKNm m26.60/,mKNm m120mm（4）B6（办公、会议楼板-100 厚） n=8400/3900=2.154， =0.22， =2；11221122118.4,3.9,8.4,3.9,8.4Mm Mm MmMm Mm 1212122 8.42 3.98.43.98.46.89 3.93 8.43.912mmmmm 1111116.87.8 0.228.4 23.9 2 0.228.4 2186mmmmm 图 2-7 B6 计算简图153.8186m 13.46/mKNm m 20.76/,mKNm m116.92/,mmKNm m21.52/,mKNm m20m10（5）B7（办公楼板-100 厚） n=8400/3900=2.154， =0.22， =2； 112211228.4,3.9,8.4,3.9Mm Mm Mm Mm 12122 8.42 3.98.43.9186mmmm 111116.87.8 0.228.4 23.9 2 0.22186mmmm 图 2-8 B7 计算简图137.0186m 15.03/mKNm m 21.11/,mKNm m120,mm22.22/,mKNm m110.06/,mKNm m（6）B8（前室楼板-120 厚）n=6900/5000=1.38， =0.53， =2；1122226.9,5.0,5.0Mm Mm Mm 21228.19 5.02 6.92 5.05.03 6.95.012mmm 11113.810 0.535.0 2 0.53267.9mmm 图 2-9 B8 计算简图124.4267.9m 110.98/mKNm m 25.82/,mKNm m211.64/,mKNm m1120mmm（7）B10（配电间楼板-100 厚）n=2800/1500=1.87， =0.29， =2；112211222.8,1.5,2.8,1.5Mm Mm Mm Mm 121222 2.82 1.52.81.56.89 1.53 2.8 1.512mmmm 11115.63 0.292.8 21.5 2 0.298.9mmmm 图 2-10 B10 计算简图112.98.9m 10.69/mKNm m11 20.20/,mKNm m120,mm20.40/,mKN m m:11.38/,mKNm m（8）B12（楼梯前室楼板-100 厚） n=4800/3100=1.55， =0.42， =2；11221122114.8,3.1,4.8,3.1,4.8Mm Mm MmMm Mm 图 2-11 B12 计算简图1212122 4.82 3.14.83.14.87.59 3.13 4.83.112mmmmm 111119.66.2 0.424.8 23.1 2 0.424.8 268.7mmmmm 134.068.7m 12.02/mKNm m 20.85/,mKNm m114.04/,mmKNm m21.70/,mKNm m20m（9）B13（库房楼板-100 厚） n=3900/1400=2.79， =0.13， =2；11221122113.9,1.4,3.9,1.4,3.9Mm Mm MmMm Mm 图 2-12 B13 计算简图1212122 3.92 1.43.91.43.911.09 1.43 3.9 1.412mmmmm 111117.82.83.9 21.4 2 0.133.9 218.7mmmmm 126.618.7m 10.70/mKNm m 20.09/,mKNm m111.4/,mmKNm m20.18/,mKNm m20m2.2.3 双向板弹性法 （10）B3（卫生间楼板-110 厚）22224.31KN/ m ,2.5/1.2 4.315.17KN/ m ;1.4 2.503.50KN/ mkkgqKN mgq223.53.55.176.92KN/ m ;1.75N/ m2222qqggqK122128.67KN/ m ,42000.547800pgqLkL图 2-13 B3 计算简图跨内：=0 2122(0.0535 6.920.0907 1.75) 4.29.33/(0.0099 6.920.0203 1.75) 4.21.84/mKNm mmKNm m=0.2129.330.2 1.849.70/1.840.2 9.333.71/mKNm mmKNm m支座：21220.1148 8.67 4.217.56/0.07858.67 4.212.01/mKNm mmKNm m（11）B4（盥洗室楼板-110 厚） 图 2-14 B4 计算简图2222222124.31KN/ m ,2.5/1.2 4.315.17KN/ m1.4 2.503.50KN/ m3.55.176.92KN/ m223.51.75N/ m2236008.67KN/ m ,0.507800kkgqKN mgqqggqqKLpgqkL 跨内：=0 2122(0.0408 6.920.0965 1.75) 3.65.85/(0.0028 6.920.0174 1.75) 3.60.65/mKNm mmKNm m=0.2125.850.2 0.655.98/0.650.2 5.851.82/mKNm mmKNm m支座：1321220.1836 8.67 3.69.39/0.05698.67 3.66.39/mKNm mmKNm m2.2.4配筋计算 混凝土强度为 C30（）2214.3/,1.43/ctfN mmfN mm钢筋为 HPB300（） 一类环境2270/;0.576ybfN mm以 B1 为例： 12120102014.85/,1.21/9.70/12 ,5.69/19/ 21002575,1065,1000mKN m m mKNm mmKNm m BBmKNm m BBhhcdmm hhmm bmm :210/scmf bh626211626222:4.85 10 /1.0 14.3 1000 750.072;:9.70 10 /1.0 14.3 1000 750.145:1.21 10 /1.0 14.3 1000 650.024;:5.69 10 /1.0 14.3 1000 750.085mmmm11 2s 1122:11 2 0.0720.075;:11 2 0.1450.157:11 2 0.0240.024;:11 2 0.0850.089mmmm 01/scyAbhff21222122:0.075 1000 75 1.0 14.3/ 270248.9mm:0.024 1000 65 1.0 14.3/ 27069.8mm:0.157 1000 75 1.0 14.3/ 270519.9mm:0.089 1000 75 1.0 14.3/ 270294.2mmmmmm故 B1 配筋如下：22112222: 8200 251mm;: 10130 604mm: 8200 251mm;: 8160 314mmmmmm验算最小配筋率：满足要求minmaxmax2minmin0.2%,0.45/0.2%,0.45 1.43/ 2700.238%0.238% 1000 100238.33tyssffAAbhmm14各区格板跨及支座弯矩已求得，查表得钢筋配置面积间距，楼面板配筋如下表 2-1表 2-1 楼面板配筋表截面h0/mmM(KNm)As（mm2）选配钢筋实配面积（mm2）l1方向754.85248.98200251B-1l2方向651.2169.88200251l1方向753.36170.38200251B-2l2方向650.8448.38200251l1方向859.70449.68100503B-3l2方向753.71188.68200251l1方向855.98270.38160314B-4l2方向751.8291.1 8200251l1方向755.00256.98160314B-5l2方向653.30194.68200251l1方向753.46175.58200251B-6l2方向650.7643.68200251l1方向755.03258.58160314B-7l2方向651.1164.08200251l1方向9510.98452.58100503B-8l2方向855.82262.88160314B-9758.54452.78100503l1方向750.6934.38200251B-10l2方向650.2011.48200251B-11751.9497.28200251l1方向752.02101.38200251B-12l2方向650.8548.98200251l1方向750.734.88200251跨中B-13l2方向650.095.1820025115B1-B2759.70519.910130604B1-B9755.69294.18160314B2-B2756.72350.48130387B2-B38512.01499.58100503B2-B4756.72350.48130387B2-B9755.69294.18160314B3-B48517.56865.012130870B4-B9859.39434.38100503B5-B6756.92361.58130387B5-B137510.00537.510130604B6-B6756.92361.58130387B6-B77510.06541.110130604B6-B9755.69294.18160314B6-B12756.92361.58130387B6-B13756.92361.58130387B7-B9755.69294.18160314B7-B107510.06541.110130604B8-B119511.64430.88100503B9-B10755.69294.18160314B9-B11755.69294.18160314B9-B12755.69294.18160314B10-B11751.3868.98200251支座B12-B13754.04205.98200251经验算，均满足最小配筋率要求3 楼梯结构设计 现浇整体板式楼梯结构布置图如图 3-1 所示。现取 T2 标准层楼梯进行设计计算。层高 3.6m，踏步尺寸为 bh=300150（mm） ，台阶数16，面层为 20mm 厚混合砂浆抹灰，3600112,ln(n 1)300 (12 1)3300mm2150nb底面为 15mm 厚混合沙浆抹灰。金属栏杆重 0.1KN/m，楼梯活荷载标准值=3.5KN/m,混凝土为kqC25（f 11.9N/mm ,f 1.27N/mm ）,钢筋为 HPB300 级（f 270N/mm ） 。c2t2y2图 3-1 楼梯平面布置图 图 3-2 楼梯梯段板图3.1 梯段板计算取 1m 宽板带，计算简图如右图所示 111()l202511() (3300200)140175,2025ohmm:图 3-3 楼梯梯段板计算简图取板厚为 140mm3.1.1 荷载计算（1）恒荷载计算：梯段板自重(140 厚): 22111 250.15 0.30.150.30.145.79/20.3KN m踏步板抹灰重(20 厚)： 0.021 (0.150.3)200.60/0.3KN m17板带抹灰重(15 厚)： 0.0151170.29/25KN m金属栏杆重： 10.10.06/1.785KN m（2）活荷载： 23.5/13.5/kqKN mmKN m内力组合：P=g + q=1.21.41.2 6.74 1.4 3.512.99/kkgqKN m3.1.2 内力计算跨中最大弯矩：Ml 12.993.5 15.91 kNm中110p2011023.1.3 配筋计算（C25）h ha 14025115mm，b=1000mm0s；62210115.91 100.1011.0 11.9 1000 115scMf bh11 211 2 0.1010.107sb 620115.91 101 0.51 0.5 0.1070.947;541270 0.947 115ssysMAmmfh 2minmaxA0.2,0.45243.42tsyfbhbhmmAf梯段板受力筋选配（=561 mm ） ，支座负弯矩钢筋为，10140sA28200另配的分布钢筋。62503.2 平台板计算取 1m 宽板带，计算简图如右图所示平台板厚，取 h=80mmh2000673030lmm图 3-4 楼梯平台板计算简图3.2.1 荷载计算（1）恒荷载计算：合计： 6.74/kgKN m18平台自重（80 厚）： 0.08m251.02.0kN/m板面抹灰重(20 厚)： 0.02m201.00.4kN/m板底抹灰重(15 厚)： 0.015m171.00.255kN/m 最大弯矩：M(gq) l 8.092.24 4.06kNm110201102h ha 802555mm， b=1000mm0s；6221024.06 100.1131.0 11.9 1000 55scMf bh11 211 2 0.1130.12sb 62024.06 101 0.51 0.5 0.120.94;291270 0.94 55ssysMAmmfh 2minmaxA0.2,0.45169.33tsyfbhbhmmAf平台板受力筋选配（=296mm ） ，支座负弯矩钢筋为8170sA28200另外配的分布钢筋。62503.3 平台梁计算 (PL1)计算跨度： 图 3-5 平台梁计算简图01.051.05 3.73.885nllm截面尺寸 ，=(1/21/3) 1111()() 3885(324 486)812812hlmmbh取 h=400mm，b=200mm3.3.1 荷载计算 平台板传来均布恒荷载： 8.092.1(0.2)10.11/12KN m梯段板传来均布活荷载： 12.993.321.43/12KN m平台梁自重： 1.20.2（0.40.08）25 1.92kN/m合计： 2.655/kgKN m（2）活荷载： 2.5/kqKN m内力组合： P=g + q=1.21.41.2 2.655 1.4 3.58.09/kkgqKN m3.2.2 内力计算19平台梁侧抹灰： 1.22（0.40.08）0.015170.20kN/m跨中最大弯矩：M(gq) l 33.663.885 50.80kNm中110201102支座最大剪力: V33.663.7=62.27kNnlqg)(21213.3.3 截面配筋计算（1）受弯承载力计算 (按倒 L 型截面计算)= min()=min()=648mm，=80mmfb001,62Sl b121003885,20062fhh ha 400（25+10+20/2）355mm0s M=194.32KNm Mmax1080()1.0 11.9 648 80 (355)22fcffhf b hh中 属于第一类 T 型截面=0.052；62210350.80 101.0 11.9 648 355scMf bh112112 0.0520.053sb 620350.80 101 0.51 0.5 0.0530.974;544270 0.974 355ssysMAmmfh ；选用（603mm ）2minmaxA0.2,0.45169.33tsyfbhbhmmAf3 16sA 2（2）受剪承载力计算验算截面尺寸：211.23kNV；满足要求030.25f0.5 1.0 11.9 200 355c cbh验算是否按计算配置箍筋：=63.12KN V，故按构造沿梁全长配置箍筋双肢箍030.7f0.7 1.27 200 355tbh8300验算最小配箍率：，满足要求1min2 50.31.270.17%0.240.240.11%200 300270svtsvsvynAfbsf合计： gq33.66kN/m3.3.2 内力计算 204 一榀横向框架的结构设计 图 4-1 一榀横向框架局部结构计算简图4.1 梁柱线刚度计算4.1.1 计算简图如下图 4-2 所示，取顶层柱的形心线作为框架柱轴线，梁轴线取至板底。桩基础埋深 d=2.1m2.0m（白城市冻深）且H/18=1.875(高规抗倾覆要求)（1）柱高底层：基础顶面至一层板底=4.2+0.15=4.35m（室内地面以下 150mm 处做地梁）二层：层高=4.2m；三九层：层高=3.6m（2）跨度为便于计算，跨度取轴线间距21图 4-2 一榀横向框架计算单元4.1.2梁柱线刚度表 4-1 梁线刚度计算表类别层次24/10EcN mmbh（mm）391210bbhI /4mm/mml01010bEIilN mm010210bEIilN mm（中榀)0101.510bEIilN mm（边榀）1、23.153006506.8662.7735.5464.160边横梁393.002506505.72178002.2004.4003.3001、23.153005003.1253.2816.5624.922走道梁393.002505002.60430002.6045.2083.9061、23.153006506.8662.5755.1503.863边横梁393.002506505.72184002.0434.0863.06522表 4-2 柱线刚度计算表层次cH（mm）24/10EcN mmbh（mmmm）3101210cbhIN mm:1010cccEIiHN mm:143503.35 7007002.001 15.410 242003.25 7007002.001 15.484 3536003.25 6006001.080 9.750 636003.15 6006001.080 9.450 7936003.15 5005000.521 4.557 图 4-3 一榀横向框架梁柱线刚度简图（1.0）4.1.3柱侧移刚度计算根据梁柱线刚度比的不同，将柱分为： 中框架柱：中柱、边柱K边框架柱：中柱、边柱楼电梯间柱 计算公式：底层其余层0.5,2bcciKKKi,22bcciKKKi23现以 3 层 C-6 柱的计算为例，其余柱见表 4-3、4-4、4-510223.9064.9223.0653.8630.8080.808;0.2882 9.7520.8081212 9.75 1026000/3600ccccKiDN mmH 图 4-4 一榀横向框架梁柱线刚度简图（2.0、1.5）表 4-3 中框架柱侧移刚度计算表边柱中柱A 轴（6 根）D 轴（4 根）B 轴（6 根）C 轴（4 根）层次KcDKcDKcDKcDiD790.9660.326137550.8970.310130802.1080.513216462.0390.5052130834992860.4660.189165380.4320.178155751.0170.337294880.9830.33028875453956450.4510.184166110.4190.173156180.9850.330297920.9340.3182870845572230.5100.203183260.4740.192173331.1140.358323191.0770.3503158749959020.3580.152160110.3330.143150630.7820.281295990.7560.2742886144935610.3600.364355720.3340.357348880.7860.462451490.7600.4574466080251824表 4-4 边框架柱侧移刚度计算表边柱中柱A 轴（A1、A10）D 轴（D10）B 轴（B1、B10）C 轴（ C10）层次KcDKcDKcDKcDiD790.7240.266112240.6730.252106331.5810.442186501.5300.433182708865160.3490.149130380.3240.140122500.7630.276241500.7380.26923538110164450.3380.145130900.3140.136122780.7390.270243750.7150.2632374311095130.3830.161145350.3550.151136320.8350.295266320.8080.2882600012196620.2690.119125350.2490.111116920.5870.227239110.5740.2232348910807310.2700.339331290.2510.334326400.5890.421411420.5700.41640654221836表 4-5 楼电梯间框架柱侧移刚度计算表边柱中柱D1D5、D6C1C5、C6层次KcDKcDKcDKcDiD790.4480.18377220.6730.252106331.3050.395166671.8150.476200858582560.2160.09885750.3240.140122500.6300.240210000.8750.30426600107275450.2100.09585760.3140.136122780.6100.234211250.8490.2982690310806330.2370.10695690.3550.151136320.6900.257232010.9590.3242925011853420.1660.07781110.2490.111116920.4840.195205400.6730.2522654410512310.1670.308300990.2510.334326400.4870.397387970.6770.44042999220174表 4-6 一榀横向框架层间侧移刚度汇总计算表层次123456789D1244528662552740090674736674736671395524404524404524404D2/D3=0.8950.7，故该框架为规则框架结构。4.2 荷载收集 4.2.1 梁柱重力荷载标准值计算（见下表） 4.2.2 墙体重力荷载计算（单位面积）25表 4-7 梁柱重力荷载标准值计算表层次构件b/mh/m/KN/m3g/KN/ml/mnGi/KNGi/KN0.30.65251.054.331 7.88270.27边横梁0.30.65251.054.331 8.48291.06中横梁0.30.5251.053.150 3875.6纵梁0.350.7251.055.513 7.8281203.931840.860.70.7251.113.475 4.35321875.7212柱0.70.7251.113.475 4.2321811.040.250.65251.053.609 7.88225.225边横梁0.250.65251.053.609 8.48242.55中横梁0.250.5251.052.625 3863纵梁0.30.7251.054.725 7.8281031.941562.71536柱0.60.6251.059.900 3.6321140.48梁同 36 层79柱0.50.5251.16.875 3.6327920.250.6251.053.281 7.88204.7519次梁0.250.6251.053.281 8.48220.500425.25（1）外墙（300 厚）2 厚真石漆： 20.002 25 0.05/kN m80 厚 A2 级酚醛保温板： 20.08 0.5 0.04/kN m20 厚水泥砂浆找平： 20.02 20 0.40/kN m200 厚炉渣砼空心砌块： 20.2 7.0 1.40/kN m20 厚混合砂浆抹灰： 2 0.02 17 0.34/kN m（2）内墙（200 厚）合计： 2 2.23/kN m262 厚乳胶漆： 20.002 14 0.028/kN m20 厚混合砂浆抹灰： 20.02 17 0.34/kN m200 厚炉渣砼空心砌块： 20.2 7.0 1.40/kN m20 厚混合砂浆抹灰： 2 0.02 20 0.34/kN m2 厚乳胶漆： 20.002 14 0.028/kN m4.2.3 门窗重力荷载计算（单位面积）（1）门1）木门：； 2）钢铁门：20.2/kN m20.4/kN m（2）窗 钢框玻璃窗：20.4/kNm4.2.4 恒荷载计算合计： 2 2.14/kN m（3）女儿墙（600 高 100 厚）2 厚真石漆： 20.002 25 0.05/kN m80 厚 A2 级酚醛保温板： 20.08 0.5 0.04/kN m20 厚水泥砂浆找平： 20.02 20 0.40/kN m100 厚钢筋砼： 20.1 25 2.50/kN m20 厚水泥砂浆找平： 20.02 20 0.40/kN m50 厚 A2 级酚醛保温板： 20.05 0.5 0.025/kN m20 厚混合砂浆抹灰： 2 0.02 17 0.34/kN m合计： 2 3.76/kN m27图 4-5 一榀横向框架恒载计算简图横梁自重（） 、板传来（） 、纵框梁传给柱（）11,q q2q1234P,P ,P P（1）九层（包括女儿墙）1123.609/,2.625/,q6.325 3.924.668/qKN m qKN mKN m1117.8P3.9 1.9523.97.81.956.3254.725 7.83.2812223.76 0.6 7.8187.5KN 211P3.9 1.9523.97.81.953.9 1.5 26.3254.725 7.8227.83.281243.912KN 311P3.9 1.9524.58.41.953.9 1.5 26.3254.725 7.8228.43.281252.292KN 4118.4P3.9 1.9524.58.41.956.3254.725 7.83.2812223.76 0.6 7.8195.87KN 11 144 4187 0.059.375187 0.059.794MPeKNmMPeKNm（2）七、八层（包括梁自重和其上横墙自重，视为均布）13.6092.143.60.659.922/,qKN m（其他荷载同九层）122.625/,q3.41 3.913.299/qKN mKN m281117.8P3.9 1.9523.97.81.953.414.725 7.83.2812222.23 (7.3 2.93.2 3 2)0.4 3.2 3 2126.557KN 211P3.9 1.9523.97.81.953.9 1.5 23.414.725 7.8227.83.2812.14 (7.3 2.9 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2189.9842KN 311P3.9 1.9524.58.41.953.9 1.5 23.414.725 7.8228.43.2812.14 (7.3 2.9 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2194.9582KN 4118.4P3.9 1.9524.58.41.953.414.725 7.83.2812222.23 (7.3 2.93.2 3 2)0.4 3.2 3 2131.531KN 11 144 4126.557 0.056.328131.531 0.056.575MPeKNmMPeKNm（3）三六层（同理） 1129.922/;2.625/,q13.299/qKN m qKN mKN m1117.8P3.9 1.9523.97.81.953.414.725 7.83.2812222.23 (7.2 2.93.2 3 2)0.4 3.2 3 2125.910KN 211P3.9 1.9523.97.81.953.9 1.5 23.414.725 7.8227.83.2812.14 (7.2 2.9 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2189.3372KN 311P3.9 1.9524.58.41.953.9 1.5 23.414.725 7.8228.43.2812.14 (7.2 2.9 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2193.3382KN 4118.4P3.9 1.9524.58.41.953.414.725 7.83.2812222.23 (7.2 2.93.2 3 2)0.4 3.2 3 2123.204KN 2911 144 4125.91 0.112.591123.204 0.112.32MPeKNmMPeKNm（4）一、二层（同理，层高 4.2m）1124.3312.14 (4.20.65)11.928/;3.15/,q13.299/qKN m qKN mKN m 1117.8P3.9 1.9523.97.81.953.41 5.513 7.83.2812222.23 (7.1 3.53.2 3 2)0.4 3.2 3 2140.909KN 211P3.9 1.9523.97.81.953.9 1.5 23.41 5.513 7.8227.83.2812.14 (7.1 3.5 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2204.0062KN 311P3.9 1.9524.58.41.953.9 1.5 23.41 5.513 7.8228.43.2812.14 (7.1 3.5 1 2.5 2)0.2 1 2.5 2208.982KN 4118.4P3.9 1.9524.58.41.953.41 5.513 7.83.2812222.23 (7.1 3.53.2 3 2)0.4 3.2 3 2145.883KN 11 144 4140.909 0.1521.136145.883 0.1521.882MPeKNmMPeKNm表 4-8 横向框架恒荷载汇总表层次1/KN/ mq1/KN/ mq2/KN/ mq1/KNP2/KNP3/KNP4/KNP1/KN mM:2/KN mM:93.6092.62524.668187.50243.91252.29195.879.3759.7947、89.9222.62513.299126.557189.984194.958131.5316.3286.577369.9222.62513.299125.910189.337193.338123.20412.59112.3201、211.9283.15013.299140.909204.006208.980145.88321.13621.882304.2.5 活荷载计算图 4-6 一榀横向框架活载计算简图（1）九层（不上人屋面）20.5/KN m 2q3.9 0.51.95/KN m111P3.9 1.9523.97.81.950.59.50622KN 211P3.9 1.9523.97.81.953.9 1.5 20.515.35622KN 311P3.9 1.9524.58.41.953.9 1.5 20.515.94122KN 411P3.9 1.9524.58.41.950.510.09122KN 11 144 49.506 0.050.47510.091 0.050.505MPeKNmMPeKNm（在屋面雪荷载作用下，结果为屋面活荷载的 1/2.5）20.2/KN m（2）七、八层（楼面活荷载为，故结果为九层的 4 倍）22.0/KN m11 144 438.024 0.051.90140.364 0.052.018MPeKNmMPeKNm（3）三六层（同理）11 144 438.024 0.13.80240.364 0.14.036MPeKNmMPeKNm（4）一、二层（同理，层高 4.2m）3111 144 438.024 0.155.70440.364 0.156.055MPeKNmMPeKNm表 4-9 横向框架活荷载汇总表层次2/KN/ mq1/KNP2/KNP3/KNP4/KNP1/KN mM:2/KN mM:91.950（0.78）9.506（3.802）15.356（6.142）15.941（6.376）10.091（4.036）0.475（0.190）0.505（0.202）7、87.838.02461.42463.76440.3641.9012.108367.838.02461.42463.76440.3643.8024.0361、27.838.02461.42463.76440.3645.7046.055注：括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况4.3 恒荷载作用下框架内力分析取 4 轴线横向一榀框架进行计算。房间内布置有次梁，其楼面荷载直接传给该框架；其余楼面荷载通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给该框架，作用于各个节点上；外侧纵向框架梁与框架柱中心线不重合，故在该节点上还作用有集中力矩。4.3.1 梁固端弯矩（以顶层为例）将梯形荷载折算成固端等效均布荷载 ：23(1 2),eaqlAB 跨：1.95/7.80.252313.60924.668 (12 0.250.25 )25.6KN/ meqqq MAB=129.69kNm122ql225.6 7.812BC 跨： 112.625/qqKN mMBC=1.97kNm122ql22.625 312CD 跨：1.95/8.40.2322313.60924.668 (12 0.2320.232 )25.9KN/ meqqq 32MCD=152.45kNm122ql225.9 8.412表 4-10 梁固端弯矩汇总表梁固端弯矩跨内实际荷载等效均布荷载层次eqAB 跨BC 跨CD 跨ABBCCD9 0.25 0.23 0.89 0.90 129.69 1.97 152.4525.582.63 25.93 8 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 7 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 6 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 5 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 4 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 3 0.25 0.23 0.89 0.90 110.36 1.97 129.09 21.77 2.63 21.95 2 0.25 0.23 0.89 0.90 120.53 2.36 140.88 23.77 3.15 23.96 1 0.25 0.23 0.89 0.90 120.53 2.36 140.88 23.77 3.15 23.96 4.3.2 弯矩分配系数（以顶层节点为例）分配系数=i/i；以顶层节点为例：A9 节点 下柱：； 4 4.5570.5094 4.44 4.557 右梁： ;4 4.40.4914 4.44 4.557 B9 节点 左梁：；4 4.40.3114 4.44 5.2084 4.557 下柱：；4 4.5570.3224 4.44 5.2084 4.557 右梁：；，其余层节点弯矩分配系数见下4 5.2080.3684 4.44 5.2084 4.557 表4.3.3 内力计算 弯矩二次分配计算过程见附录 1 所示，所得弯矩图见附录 1 所示，节点弯矩不平衡是由于纵向框架梁在节点处存在偏心弯矩。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起33的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。 竖向荷载梁端调幅系数取 0.8，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中，括号内的数值表示调幅后的弯矩值。表 4-11 弯矩分配系数汇总表A 节点B 节点左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱00.4910.0000.5090.3110.3680.0000.32200.3260.3370.3370.2350.2780.2430.24300.3260.3370.3370.2350.2780.2430.24300.2390.2480.5130.1860.2210.4000.19300.1860.4000.4130.1530.1810.3380.32800.1840.4080.4080.1510.1790.3350.33500.1840.4080.4080.1510.1790.3350.33500.1800.3170.5030.1490.1760.4150.26100.1520.4250.4230.1290.1530.3580.360C 节点D 节点左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱0.3760.2950.0000.3290.47300.0000.5270.2830.2220.2480.2480.31000.3450.3450.2830.2220.2480.2480.31000.3450.3450.2240.1750.1960.4060.22600.2520.5220.1830.1430.3320.3420.17500.4060.4190.1810.1420.3390.3390.17300.4130.4130.1810.1420.3390.3390.17300.4130.4130.1780.1390.2640.4190.16900.3210.5100.1540.1210.3630.3620.14300.4300.428（1）梁端剪力计算（以顶层为例）34弯矩引起的： AB 跨（7.8m）: 7.8 105.6289.330;2.088,BBABVVKN VV BC 跨（3.0m）: 3.052.3937.110;5.093,CCBCVVKN VV CD 跨（8.4m）: 8.498.48 132.830;4.089,DDCDVVKN VV 荷载引起的：AB 跨：7.83.609 7.8 7.8/ 224.668 3.9 7.8/ 224.668 1.95/ 2(2 1.95/3)24.668 1.95/ 2(7.82 1.95/3)0;86.23BABVVVKN BC 跨：3.02.625 3.0 3.0/ 20;3.938CBCVVVKNCD 跨：8.43.609 8.4 8.4/ 224.668 4.5 8.4/ 224.668 1.95/ 2(2 1.95/3)24.668 1.95/ 2(8.42 1.95/3)0;94.712BDCVVVKN 综上：AB 跨：；BC 跨：84.142,88.318ABVKN VKN1.155,9.031BCVKN VKN CD 跨：98.801,90.623CDVKN VKN表 4-12 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起剪力弯矩引起剪力AB 跨BC 跨CD 跨AB 跨BC 跨CD 跨VA=VBVB=VCVC=VDVA=-VBVB=-VCVC=-VD86.229 3.938 94.712 2.088 5.093 -4.089 77.595 3.938 84.562 0.106 2.393 -0.667 77.595 3.938 84.562 0.913 4.087 -1.140 77.595 3.938 84.562 -0.078 2.003 -0.817 77.595 3.938 84.562 -0.321 0.763 -0.413 77.595 3.938 84.562 -0.142 1.433 -0.480 77.595 3.938 84.562 0.092 2.047 -0.494 85.419 4.725 92.987 -0.345 1.650 -0.749 85.419 4.725 92.987 -0.412 1.057 -0.720 总剪力35AB 跨BC 跨CD 跨VAVBVBVCVCVD84.141 88.317 -1.156 9.031 98.801 90.623 77.489 77.702 1.544 6.331 85.228 83.895 76.683 78.508 -0.149 8.024 85.702 83.421 77.674 77.517 1.934 5.941 85.378 83.745 77.916 77.275 3.174 4.701 84.975 84.149 77.738 77.453 2.504 5.371 85.041 84.082 77.503 77.688 1.891 5.984 85.056 84.068 85.764 85.074 3.075 6.375 93.736 92.238 85.830 85.007 3.668 5.782 93.707 92.267 柱轴力A 柱B 柱C 柱D 柱N 顶N 底N 顶N 底N 顶N 底N 顶N 底271.641 296.391 331.072 355.822 360.122 384.872 286.493 311.243 500.437 525.187 625.052 649.802 671.389 696.139 526.669 551.419 728.426 753.176 918.145 942.895 984.824 1009.574 766.371 791.121 956.760 992.400 1211.683 1247.323 1294.231 1329.871 998.070 1033.710 1196.226 1231.866 1517.109 1552.749 1612.884 1648.524 1241.063 1276.703 1435.513 1471.153 1822.043 1857.683 1932.275 1967.915 1483.989 1519.629 1674.566 1710.206 2126.599 2162.239 2252.293 2287.933 1726.900 1762.540 1936.879 1993.479 2454.394 2510.994 2597.023 2653.623 2000.661 2057.261 2220.218 2278.834 2803.675 2862.291 2962.092 3020.708 2295.411 2354.027 （2）梁端弯矩调幅计算（以顶层为例）AB 跨：；0.8 89.3371.46AMkN m0.8 105.6284.5BMkN m22111125.58 7.871.4684.5116.568282ABABMqlMMkNmBC 跨： CD 跨： 32.84KN m:136.18KN m:36为防止跨中弯矩过小，取简支梁跨中弯矩的 1/2 为跨中弯矩，有：21 12.63 31.482 8BCMKNm37图 4-7 恒载作用下框架的弯矩（柱剪力）图38表 4-13 恒载作用下梁端弯矩调幅表调幅支座 调幅跨中AB 跨BC 跨CD 跨AB 跨BC 跨CD 跨ABBCCD右列为 1/2 剪支71.46 84.50 29.69 41.91 106.26 78.78 116.56 -32.84 1.48 136.18 80.58 81.25 11.56 17.30 98.30 93.82 84.64 -11.47 1.48 97.54 75.76 81.46 11.31 21.12 95.30 87.64 86.95 -13.26 1.48 102.13 82.82 82.34 8.37 13.18 99.50 94.02 82.98 -7.81 1.48 96.84 85.84 83.84 6.82 8.66 101.50 98.73 80.72 -4.78 1.48 93.48 85.14 84.26 5.69 9.13 101.04 97.82 80.86 -4.45 1.48 94.17 84.50 85.07 4.72 9.63 100.65 97.33 80.78 -4.22 1.48 94.61 93.80 91.65 6.13 10.09 110.81 105.78 88.05 -4.56 1.77 103.04 92.55 89.98 8.16 10.70 109.42 104.58 89.50 -5.88 1.77 104.33 4.4 竖向活荷载作用下框架内力分析按满荷载法近似考虑活荷载不利布置的影响，采用二次力矩分配法进行框架内力分析。4.4.1 梁固端弯矩（算法同恒荷载）表 4-14 梁固端弯矩汇总表梁固端弯矩跨内实际荷载等效均布荷载层次eqAB 跨BC 跨CD 跨ABBCCD9 0.25 0.23 0.89 0.90 8.81 0.00 10.37 1.74 01.76 8 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 7 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 6 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 5 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 4 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 3 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 2 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 1 0.25 0.23 0.89 0.90 35.22 0.00 41.49 6.95 07.06 39 4.4.2 弯矩分配系数（同恒荷载）4.4.3 内力计算弯矩二次分配计算过程见附录 2 所示，所得弯矩图见附录 2 所示。考虑活荷载的不利布置的影响，将跨中弯矩乘以 1.2 的放大系数。竖向荷载梁端调幅系数取 0.8，跨中弯矩由调幅后的梁端弯矩和跨内实际荷载求得。弯矩图中，括号内的数值表示调幅后的弯矩值，跨中括号内数值表示调幅和调整后弯矩的较大值。表 4-15 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起剪力弯矩引起剪力AB 跨BC 跨CD 跨AB 跨BC 跨CD 跨VA=VBVB=VCVC=VDVA=-VBVB=-VCVC=-VD5.704 06.289 0.004 0.243 -0.069 22.815025.155 0.178 0.907 -0.424 22.815025.155 0.273 1.350 -0.340 22.815025.155 -0.037 0.667 -0.250 22.815025.155 -0.142 0.260 -0.124 22.815025.155 -0.055 0.477 -0.144 22.815025.155 0.017 0.670 -0.156 22.815025.155 -0.108 0.493 -0.192 22.815025.155 -0.126 0.323 -0.190 总剪力AB 跨BC 跨CD 跨VAVBVBVCVCVD5.700 5.708 -0.243 0.243 6.358 6.220 22.637 22.993 -0.907 0.907 25.579 24.731 22.542 23.088 -1.350 1.350 25.495 24.815 22.852 22.778 -0.667 0.667 25.405 24.905 22.957 22.673 -0.260 0.260 25.279 25.031 22.870 22.760 -0.477 0.477 25.299 25.011 22.798 22.832 -0.670 0.670 25.311 24.999 4022.923 22.707 -0.493 0.493 25.347 24.963 22.941 22.689 -0.323 0.323 25.345 24.965 柱轴力A 柱B 柱C 柱D 柱N 顶N 底N 顶N 底N 顶N 底N 顶N 底15.206 39.956 20.820 45.570 22.542 47.292 16.311 41.061 100.617 125.367 129.081 153.831 137.542 162.292 106.156 130.906 185.933 210.683 236.993 261.743 252.901 277.651 196.084 220.834 271.559 307.199 345.278 380.918 367.487 403.127 286.103 321.743 368.180 403.820 464.755 500.395 492.430 528.070 387.139 422.779 464.714 500.354 584.102 619.742 617.609 653.249 488.154 523.794 561.177 596.817 703.328 738.968 742.994 778.634 589.157 624.797 657.763 714.363 822.606 879.206 868.238 924.838 690.124 746.724 775.328 833.944 962.996 1021.612 1014.271 1072.887 812.052 870.668 表 4-16 活载作用下梁端弯矩调幅表调幅支座调幅跨中AB 跨BC 跨CD 跨AB 跨BC 跨CD 跨ABBCCD右列为 1/2 剪支6.54 6.56 0.95 1.54 8.13 7.66 5.05 -1.56 0 5.65 23.74 24.85 4.38 6.56 30.37 27.52 22.49 -6.84 0 26.09 24.20 25.82 3.13 6.37 30.52 28.23 21.59 -5.94 0 25.55 26.44 26.21 2.18 3.78 31.92 30.24 19.95 -3.73 0 23.42 27.41 26.52 1.69 2.31 32.58 31.75 19.15 -2.50 0 22.06 27.18 26.84 1.32 2.46 32.43 31.46 19.09 -2.37 0 22.33 26.92 27.02 1.10 2.70 32.25 31.20 19.14 -2.38 0 22.61 27.47 26.80 1.18 2.37 32.62 31.34 18.93 -2.22 0 22.29 27.03 26.25 1.86 2.63 32.14 30.86 19.55 -2.81 0 22.89 活荷载作用下框架弯矩剪力轴力与恒荷载作用下同理，此处图略。414.5 水平地震作用下框架内力分析4.5.1 重力荷载代表值（计算简图如图 4-8 所示）（1）各层墙重女儿墙：3.760.6(19.2+54.6)2=333KN39 层：外墙54.6 2 2.9 19.2 2 2.953.2 3 302.23316.57KN 内墙54.6 2 2.97.88.48 2.95 1.0 2.5 302.141335.36KN 2 层： 外墙54.6 2 3.5 19.2 2 3.553.2 3 302.23514.06KN 内墙54.6 2 3.57.88.48 3.55 1.0 2.5 302.141641.98KN 1 层： 外墙54.6 2 3.65 19.2 2 3.73.2 3 302.23563.43KN 内墙54.6 2 3.657.88.48 3.7 1.0 2.5 302.141718.63KN （2）各层板重 图 4-8 重力荷载代表值计算简图屋面： 54.6 19.20.5 0.26.3256735.46KN楼面： 54.6 19.20.5 2.03.414623.09KN（3）各层梁重39 层：1562.715425.251987.97KN12 层：1840.86425.252266.11KN（4）各层柱重79 层：792KN； 36 层：1140.48KN； 2 层：1811.04KN； 1 层：1875.72KN；（5）各层活载屋面（雪载）：0.5 0.2 1048.32105KN楼面： 0.5 2.0 1048.321048KN综上，框架各层重力荷载代表值为：429341.88(316.57 1335.36)/ 26735.46 1987.97792/ 2 10510392KNG 78(316.57 1335.36)/ 24623.09 1987.97792 104810103KNG36(316.57 1335.36)/ 24623.09 1987.97 1140.48 104810451KNG21651.93514.06 1641.98 / 24623.092266.111140.48 1811.04 / 2104811317KNG 1514.06 1641.98563.43 1718.63 / 24623.092266.111811.04 1875.72 / 2104812000KNG 95719iGKN4.5.2 框架自振周期的计算根据位移法，计算自振周期表 4-17 层间侧移计算表结构顶点的假象侧移计算重力荷载楼层剪力侧移刚度层间侧移楼层侧移层次Gi/KNVGi/KNdi/(N/mm)i/mmi/mm91039210392.00 52440419.8 647.6 81010320495.00 52440439.1 627.8 71010330598.00 52440458.3 588.7 61045141049.00 67139561.1 530.4 51045151500.00 67473676.3 469.2 41045161951.00 67473691.8 392.9 31045172402.00 74009097.8 301.1 21131783719.00 662552126.4 203.3 11200095719.00 124452876.9 76.9 由公式得1TTT1.7u1.70.70.6470.985s4.5.3 多遇水平地震作用标准值和位移计算本工程房屋高度未超过 40m,以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故采用底部剪力法计算多遇水平地震作用的标准值。43任务书要求：设防烈度 7 度；加速度 0.10g，类场地，地震分组组由此查得：max=0.08（多遇） ；Tg=0.35sG0.8595719=81361KNeqniiG1由于 T T 5 T ，则g1g0.9g12max1T0.351.0 0.080.032T0.958 0.03281361=2604KNeqEKGF1因为 T 0.958s1.4 T 0.49s 应考虑顶部附加水平地震作用1gn10.08T0.070.08 0.9580.070.1470.1472604=450.3KNnFEKF表 4-18 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表其中 iiiEKniiG HFF (1)G H层次Hi/mGi/KNGiHi/KN.mGiHi/GiHiFi/KNVi/KN女儿墙34.3534211747.70 0.007 14.4 14.4933.7510050339187.50 0.188 417.1 431.5 830.1510103304605.45 0.169 374.6 806.0 726.5510103268234.65 0.148 329.8 1135.9 622.9510451239850.45 0.133 294.9 1430.8 519.3510451202226.85 0.112 248.7 1679.5 415.7510451164603.25 0.091 202.4 1881.9 312.1510451126979.65 0.070 156.1 2038.0 28.551131796760.35 0.054 119.0 2157.0 14.351200052200.00 0.029 64.2 2221.2 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图 4-44图 4-9 横向水平地震作用及楼层地震剪力表 4-19 横向水平地震作用下位移验算表其中icVuD层次Vi/KNDi/(N/mm)ui/mmUi/mmHi/mme9431.5 5244040.82 19.72 36001/4375 8806.0 5244041.54 18.90 36001/2342 71135.9 5244042.17 17.36 36001/1662 61430.8 6713952.13 15.20 36001/1689 51679.5 6747362.49 13.07 36001/1446 41881.9 6747362.79 10.58 36001/1291 32038.0 7400902.75 7.79 36001/1307 22157.0 6625523.26 5.04 42001/1290 12221.2 12445281.78 1.7843501/2437 由此表知最大层间弹性位移角发生在第 2 层，其值为，满足弹性变形要求。1112905504.5.4 水平地震作用下框架内力计算（D 值法）公式：，ijijiijDVVDik=h,=(1)buijijijMV yMVy h4.5.4.1 柱端弯矩及剪力本框架：底层柱需考虑修正值，二层柱需考虑修正值，三层柱需考虑修正值2y23,yy12,y y45以顶层 A 轴为例：，由查得11.32VKN0.966k 00.38y 1123301231.0,0;y0;1.0,0;yyy0.38ayayyy98(1 0.38) 3.6 11.3225.26AMKNm890.38 3.6 11.3215.48AMKNm4.5.4.2 梁端弯矩、剪力及柱轴力图 4-10 计算简图(MM ),(MM );V(MM )/ L,N(VV )lrlbtrbtbbbccbcclrlrbbbbnlllrbbbibbk iiiMMiiii以顶层 AB 跨为例：984.425.26;35.2616.154.45.208(25.26 16.15)/7.841.41/7.85.31lrbAbbMMKNm MKNmVKN905.315.31ANKNm 46表 4-20 边柱水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值A 柱D 柱层次Vi/KNDi/(N/mm)DijVijkyMbMuDijVijkyMbMu9431.5 5244041375511.32 0.966 0.3815.48 25.26 1308010.76 0.897 0.3513.56 25.18 8806.0 5244041375521.14 0.966 0.4332.73 43.38 1308020.10 0.897 0.428.95 43.43 71135.9 5244041375529.79 0.966 0.4548.27 58.99 1308028.33 0.897 0.4545.90 56.10 61430.8 6713951653835.24 0.466 0.4354.56 72.32 1557533.19 0.432 0.4250.19 69.30 51679.5 6747361661141.35 0.451 0.4566.98 81.86 1561838.87 0.419 0.4562.98 76.97 41881.9 6747361661146.33 0.451 0.4575.05 91.73 1561843.56 0.419 0.4570.57 86.25 32038.0 7400901832650.46 0.510 0.5599.92 81.75 1733347.73 0.474 0.5594.51 77.32 22157.0 6625521601152.12 0.358 0.53116.03 102.89 1506349.04 0.333 0.54111.22 94.74 12221.2 12445283557263.49 0.360 0.84231.98 44.19 3488862.27 0.334 0.87235.65 35.21 47表 4-21 中柱水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值B 柱C 柱层次Vi/KNDi/(N/mm)DijVijKyMbMuDijVijKyMbMu9431.5 5244042164617.81 2.108 0.4528.85 35.26 2130817.53 2.039 0.4528.40 34.71 8806.0 5244042164633.27 2.108 0.4553.90 65.88 2130832.75 2.039 0.4553.06 64.85 71135.9 5244042164646.89 2.108 0.584.39 84.39 2130846.15 2.039 0.583.08 83.08 61430.8 6713952948862.84 1.017 0.5113.11 113.11 2887561.53 0.983 0.5110.76 110.76 51679.5 6747362979274.15 0.985 0.5133.48 133.48 2870871.46 0.934 0.5128.62 128.62 41881.9 6747362979283.09 0.985 0.5149.56 149.56 2870880.07 0.934 0.5144.12 144.12 32038.0 7400903231989.00 1.114 0.5160.20 160.20 3159787.01 1.077 0.5156.62 156.62 22157.0 6625522959996.36 0.782 0.51206.41 198.31 2886193.96 0.756 0.53209.15 185.47 12221.2 12445284514980.58 0.786 0.7245.36 105.16 4466079.71 0.760 0.7242.71 104.02 48表 4-22 水平地震作用下梁端剪力和柱轴力标准值边梁 AB(L=7.8m)走道梁 BC(L=3.0m)边梁 CD(L=8.4m)层次lbMrbMbVlbMrbMbVlbMrbMbV925.26 16.15 5.31 19.11 19.45 12.86 15.26 25.18 4.81 858.87 43.38 13.11 51.35 50.45 33.93 41.00 56.99 11.66 791.72 63.33 19.88 74.96 73.65 49.54 59.85 85.05 17.25 6120.59 90.45 27.06 107.06 104.87 70.64 85.22 115.20 23.86 5136.42 112.93 31.97 133.66 129.50 87.72 105.24 127.16 27.67 4158.71 129.62 36.97 153.42 147.55 100.32 119.91 149.22 32.04 3156.81 141.85 38.29 167.90 162.70 110.20 132.22 147.89 33.35 2202.81 164.21 47.05 194.29 191.67 128.65 150.42 189.25 40.44 1160.22 142.71 38.84 168.85 175.46 114.77 137.71 146.43 33.83 柱轴力 ANBNANAN-5.31 -7.55 8.04 4.81 -18.42 -28.37 30.31 16.48 -38.30 -58.03 62.60 33.73 -65.35 -101.61 109.38 57.59 -97.32 -157.37 169.43 85.25 -134.28 -220.73 237.72 117.29 -172.57 -292.64 314.57 150.64 -219.63 -374.24 402.79 191.08 -258.47 -450.17 483.74 224.90 注：当为左震作用时，左侧两根柱为拉力，对应右侧两根柱为拉力；,/,/VKMKNmNNKN49图 4-11 地震荷载作用下框架弯矩图（kN）50图 4-12 地震荷载作用下框架梁端剪力及柱轴力图（kN）514.6 风荷载作用下框架内力分析4.6.1 风荷载内力计算基本风压(白城)w 00.65kN/,风载体型系数；风压高度变化系数按 C 类地面s1.3z粗糙度查表，查得高度变化系数如表 4-11 所示：表 4-23 高度变化系数离地面高度515203040z0.650.740.881.0荷载规范规定，对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的高层房屋，应该采用风振系数以z考虑风压脉动对结构产生顺向风振的影响，则zzz1以顶层为例：2z10z12gIB1 R ;21110124/3110302.5,0.23(C);,56(1x )wxfgIRxxk:21124/35530 1.0890.85,55,0.05,0.546 0.05(1 55 )0.54 0.65wRxk11(z)azxzzBkH C 类地面：990.295, 10.261, (z)1.0,0.93zka/6034/6010606010 3460600.8334HzHeeH/5055/6010505010 5550500.8455BxBeeB0.2610.295 340.83 0.84 1.0/0.930.55zB 2z12.520.230.551 0.851.568则沿房屋高度风荷载作用下分布荷载标准值如表 4-所示：52表 4-24 风荷载分布荷载标准值层次HiHi/HzBzzq(z)Fi934.2 1.000 0.93 0.55 1.568 9.61023.06830.6 0.895 0.89 0.50 1.531 8.98032.33727.0 0.789 0.84 0.45 1.496 8.28429.82623.4 0.684 0.79 0.44 1.457 7.58827.32519.8 0.579 0.74 0.31 1.413 6.89224.81416.2 0.474 0.67 0.29 1.373 6.06421.83312.6 0.368 0.65 0.21 1.299 5.56620.0429.0 0.263 0.65 0.09 1.214 5.20020.2814.8 0.140 0.65 0.04 1.114 4.77320.04图 4-13 等效节点集中风荷载（KN）534.6.2 风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：iiijVuD各层的层间侧移值求得以后，顶点的侧移为各层间侧移之和。表 4-25 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算表层次Fi/KNVi/KND/(N/mm)ui/mmui/mmhi/mmui/hi923.06 23.06 697890.33 12.26 36001/10895 832.33 55.39 697890.79 11.93 36001/4536 729.82 85.21 697891.22 11.14 36001/2948 627.32 112.53 904761.24 9.92 36001/2894 524.81 137.34 907291.51 8.68 36001/2378 421.83 159.17 907291.75 7.16 36001/2052 320.04 179.21 995751.80 5.41 36001/2000 220.28 199.49 895342.23 3.61 42001/1885 120.04 219.53 1602961.37 1.38 48001/3505 由上表知层间侧移最大值为 1/1885 远小于 1/550 ，满足侧移限值。图 4-14 风荷载层间剪力分布544.6.3风荷载作用下的框架内力分析（D 值法） 内力计算过程与水平地震作用下的相同，此处略写；具体见表。表 4-26 边柱水平风荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值A 柱D 柱层次Vi/KNDi/(N/mm)DijVijkyMbMuDijVijKyMbMu923.06 69789137554.54 0.966 0.386.22 10.14 130804.32 0.897 0.355.45 10.11 855.39 697891375510.92 0.966 0.4316.90 22.40 1308010.38 0.897 0.414.95 22.42 785.21 697891375516.79 0.966 0.4527.21 33.25 1308015.97 0.897 0.4525.87 31.62 6112.53 904761653820.57 0.466 0.4331.84 42.21 1557519.37 0.432 0.4229.29 40.45 5137.34 907291661125.14 0.451 0.4540.73 49.79 1561823.64 0.419 0.4538.30 46.81 4159.17 907291661129.14 0.451 0.4547.21 57.70 1561827.40 0.419 0.4544.39 54.25 3179.21 995751832632.98 0.510 0.5565.30 53.43 1733331.20 0.474 0.5561.77 50.54 2199.49 895341601135.67 0.358 0.5379.41 70.42 1506333.56 0.333 0.5476.12 64.84 1219.53 1602963557248.72 0.360 0.84196.43 37.41 3488847.78 0.334 0.87199.53 29.81 55表 4-27 中柱水平风荷载作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值B 柱C 柱层次Vi/KNDi/(N/mm)DijVijKyMbMuDijVijKyMbMu923.06 69789216467.15 2.108 0.4511.59 14.16 213087.04 2.039 0.4511.41 13.94 855.39 697892164617.18 2.108 0.4527.83 34.02 2130816.91 2.039 0.4527.40 33.49 785.21 697892164626.43 2.108 0.547.57 47.57 2130826.02 2.039 0.546.83 46.83 6112.53 904762948836.68 1.017 0.566.02 66.02 2887535.91 0.983 0.564.64 64.64 5137.34 907292979245.10 0.985 0.581.18 81.18 2870843.46 0.934 0.578.22 78.22 4159.17 907292979252.27 0.985 0.594.08 94.08 2870850.36 0.934 0.590.65 90.65 3179.21 995753231958.17 1.114 0.5104.70 104.70 3159756.87 1.077 0.5102.36 102.36 2199.49 895342959965.95 0.782 0.51141.26 135.72 2886164.30 0.756 0.53143.14 126.94 1219.53 1602964514961.83 0.786 0.7207.76 89.04 4466061.16 0.760 0.7205.51 88.07 56表 4-28 水平风载作用下梁端剪力和柱轴力标准值边梁 AB(L=7.8m)走道梁 BC(L=3.0m)边梁 CD(L=8.4m)层次lbMrbMbVlbMrbMbVlbMrbMbV910.14 6.49 2.13 7.68 7.81 5.16 6.13 10.11 1.93 828.62 20.88 6.35 24.72 24.29 16.33 19.74 27.87 5.67 750.15 34.53 10.86 40.87 40.16 27.01 32.63 46.57 9.43 669.41 52.02 15.57 61.57 60.31 40.63 49.01 66.32 13.73 581.63 67.41 19.11 79.79 77.29 52.36 62.81 76.10 16.54 498.43 80.26 22.91 95.00 91.36 62.12 74.24 92.55 19.86 3100.64 91.03 24.57 107.75 104.42 70.72 84.86 94.92 21.40 2135.73 110.12 31.52 130.30 128.47 86.26 100.83 126.61 27.08 1116.82 105.49 28.50 124.81 129.55 84.79 101.67 105.93 24.71 柱轴力 ANBNCNAN-2.13 -3.03 3.23 1.93 -8.48 -13.02 13.90 7.60 -19.33 -29.17 31.48 17.03 -34.90 -54.23 58.37 30.76 -54.01 -87.48 94.20 47.30 -76.92 -126.69 136.46 67.15 -101.49 -172.84 185.78 88.55 -133.01 -227.58 244.96 115.63 -161.51 -283.86 305.03 140.34 注：当为左风作用时，左侧两根柱为拉力，对应右侧两根柱为拉力；,/,/VKMKNmNNKN(MM ),(MM );V(MM )/ L,N(VV )lrlbtrbtbbbccbcclrlrbbbbnlllrbbbibbk iiiMMiiii风荷载作用下框架弯矩剪力及轴力图与水平地震作用下的同理，此处图略。574.7 内力组合 本工程的框架为二级抗震等级。4.7.1 框架梁内力组合（见附录 3）4.7.2 框架柱内力组合（见附录 4）4.8 内力调整4.8.1 强柱弱梁- ,(1.5)ccbcMM柱轴压比：公式：（取每层 Nmax/Nmin 验算）cccNb h f顶层： 3326525.62 10525.62 100.1260.1550016.74.175 10cccNb h f八层：；361027.98 100.2464.175 10cccNb h f36636.95 100.1534.175 10cccNb h f七层：361529.42 100.3674.175 10cccNb h f六层：；33262075.63 102075.63 100.3560016.76.012 10cccNb h f361226.09 100.2046.012 10cccNb h f五层：；33262637.34 102637.34 100.38460019.16.876 10cccNb h f361529.87 100.2226.876 10cccNb h f四层：363203.27 100.4666.876 10cccNb h f三层：363774.43 100.5496.876 10cccNb h f二层： ；33264435.25 104435.25 100.47470019.19.359 10cccNb h f362433.39 100.269.359 10cccNb h f一层： ；33265103.44 105103.44 100.49470021.110.339 10cccNb h f362793.45 100.2710.339 10cccNb h f除顶层外，其余层柱轴压比均0.15，且满足轴压比限值要求。顶层不乘以增大系数，轴压比小于 0.15 不乘增大系数，底层下柱直接乘以 1.5 的增大系数；强柱弱梁的保证：顶层上柱不调整，顶层下柱均不大于 0.15，所以也不用调整。58(1) 顶层柱：133.41,132.47,91.9,100.95ttbbABABMKNm MKNm MKNm MKNm(2) 标准层（六层） A：六层柱 A 上端，七层柱 A 下端max1.5 272.02408.03bMKNm 图 4-15 六层梁柱弯矩简图6max67171.84408.03247.27171.84 111.61ttCACAbtbCACAMMMMMKNm 7max67111.61408.03160.76171.84 111.61bbCACAbtbCACAMMMKNmMM B：六层柱 B 上端，七层柱 B 下端max1.5127.83232.12539.93bMKNm 6max67200.28539.93280.22200.28 185.45ttCBCBbtbCBCBMMMKNmMM 7max67185.45539.93259.71200.28 185.45bbCBCBbtbCBCBMMMKNmMM (3) 底层 A：底层柱 A 上端，二层柱 A 下端max1.5 335.56503.34bMKNm 图 4-16 一层梁柱弯矩简图1max12105.26503.34156.54105.26233.34ttCACAbtbCACAMMMMMKNm 2max12233.34503.34346.8105.26233.34bbCACAbtbCACAMMMKNmMM B：底层柱 A 上端，二层柱 A 下端max1.5208.6309.25776.78bMKNm59 1max12196.76776.78279.64196.76349.32ttCBCBbtbCBCBMMMKNmMM 2max12349.32776.78497.14349.32 196.76bbCBCBbtbCBCBMMMKNmMM (4) 其余层（二层梁弯矩以一层为准计算；其余层梁弯矩以标准层为准计算）1）二层：maxmax503.34;776.78bAbBMKNmMKNmA 209.26503.34265.76209.26 186.92tCAMKNm 186.92503.34237.58209.26 186.92bCAMKNm B 图 4-17 二层梁柱弯矩简图322.93776.78408.59322.93290.75tCBMKNm 290.75776.78368.19322.93290.75bCBMKNm2）三层：maxmax408.03;539.93bAbBMKNmMKNmA 168.02408.03205.65168.02 165.37tCAMKNm 165.37408.03202.43168.02 165.37bCAMKNm B 282.49539.93281.30282.49260.18tCBMKNm 图 4-18 三层梁柱弯矩简图260.18539.93258.63282.49260.18bCBMKNm3）四层：maxmax408.03;539.93bAbBMKNmMKNmA 183.97408.03233.19183.97152.6tCAMKNm 152.6408.03174.84183.97152.6bCAMKNm B 图 4-19 四层梁柱弯矩简图263.19539.93281.30263.19241.76tCBMKNm 241.76539.93258.63263.19241.76bCBMKNm4）五层：maxmax408.03;539.93bAbBMKNmMKNm60A 169.31408.03223.60169.31 139.87tCAMKNm 139.87408.03184.43169.31 139.87bCAMKNm B 图 4-20 五层梁柱弯矩简图244.83539.93291.02244.83209.02tCBMKNm 209.02539.93248.91244.83209.02bCBMKNm4）七层：maxmax408.03;539.93bAbBMKNmMKNmA 134.45408.03226.46134.45 107.84tCAMKNm 107.84408.03181.57134.45 107.84bCAMKNm B 图 4-21 七层梁柱弯矩简图176.72539.93315.86176.72 125.2tCBMKNm 125.2539.93224.07176.72 125.2bCBMKNm4）八层：maxmax408.03;539.93bAbBMKNmMKNmA 114.55408.03226.46114.5591.9tCAMKNm 91.9408.03181.57114.5591.9bCAMKNm B 图 4-22 八层梁柱弯矩简图141.92539.93315.32141.92 100.95tCBMKNm 100.95539.93224.61141.92 100.95bCBMKNm4.8.2 强剪弱弯（1）框架梁-，,1.2lrbbbvbGbvbnMMVVl1.20.5GbVGQ1）顶层（活荷载为雪载）AB 跨：122.51,84.34,7.80.25 27.3lrbbnMKNm MKNm lm111.286.230.50.2 3.93.97.8104.8422GbVKN611.2122.51 84.34 /7.3 104.84138.84bVKNBC 跨：11.36,76.5,3.00.25 22.5lrbbnMKNm MKNm lm1.23.940.5 04.73GbVKN 1.211.3676.5 / 2.54.7346.9bVKN CD 跨：112.55,131.87,8.40.25 27.9lrbbnMKNm MKNm lm111.294.710.50.2 3.94.58.4115.1622GbVKN1.2112.55 131.87 /7.9 115.16152.29bVKN2）标准层（六层）AB 跨：272.02,3.05,7.80.350.37.15lrbbnMKNm MKNm lm1.277.60.5 22.82106.81GbVKN1.2272.023.05 /7.15 106.81152.98bVKNBC 跨：127.83,154.42,3.00.3 22.4lrbbnMKNm MKNm lm1.23.940.5 04.73GbVKN 1.2127.83 152.42 / 2.44.73145.86bVKN CD 跨：27.77,280.73,8.40.350.37.75lrbbnMKNm MKNm lm1.284.560.5 25.16116.57GbVKN1.227.77280.73 /7.75 115.57164.34bVKN3）底层AB 跨：335.56,61.8,7.80.450.357.0lrbbnMKNm MKNm lm1.285.420.5 22.82116.20GbVKN1.2335.5661.8 /7.0 116.2184.32bVKN62BC 跨：208.60,242.52,3.00.35 22.3lrbbnMKNm MKNm lm1.24.730.5 05.68GbVKN 1.2208.6242.52 / 2.35.68241.05bVKN CD 跨：329.61,46.35,8.40.350.357.7lrbbnMKNm MKNm lm1.292.990.5 25.16126.68GbVKN1.2329.6146.35 /7.7126.68185.27bVKN（2）框架柱-，其中=1.3tbcccvCnMMVHvc1）顶层 3.60.652.95nHmA 柱： 1.3 (133.41 91.9)/ 2.9599.29KNcV B 柱： 1.3 (132.47 100.95)/ 2.95102.86KNcV 2）标准层（六层） 3.60.652.95nHmA 柱： 1.3 (247.27 184.43)/ 2.95190.24KNcV B 柱： 1.3 (280.22248.91)/ 2.95233.18KNcV 3）底层 4.250.653.7nHmA 柱： 1.3 (156.54488.22)/3.7226.54KNcV B 柱： 1.3 (279.64523.49)/3.7282.18KNcV 4.9 框架截面设计4.9.1 框架梁截面设计（以顶层 AB 跨梁为例，说明计算方法和过程）（1）梁的正截面受弯承载力计算从框架梁内力组合表中选出 AB 跨跨间截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。表 4-29 框架柱强剪弱弯表强剪弱弯63A 柱 MB 柱 MA 柱B 柱层次Hn上下上下VV92.95 133.41 91.90 132.47 100.95 99.29 102.86 82.95 226.46 181.57 315.32 224.07 179.81 237.70 72.95 226.46 160.76 315.86 259.71 170.64 253.64 62.95 247.27 184.43 280.22 248.91 190.24 233.18 52.95 223.60 174.84 291.02 258.63 175.58 242.22 42.95 233.19 202.43 281.30 258.63 191.97 237.94 32.95 205.65 237.58 281.30 368.19 195.32 286.22 23.35 265.76 346.80 408.59 497.14 237.71 351.48 13.70 156.54 488.22 279.64 523.49 226.54 282.18 最不利内力 106.36,138.84120.50,138.84AABAMKNm VKNMKNm VKN支座边缘处 106.36 138.84 0.2571.65120.50 138.84 0.2585.79ABMKNmMKNm跨中 ；其余层换算后梁端支座边缘弯矩见表 4-30162.31ABMKNm跨内截面梁下部受拉,可按 T 形截面进行配筋计算, 支座边缘截面梁上部受拉,应按矩形截面计算。翼缘计算宽度 ，取 2600mm0/37800/3260025036503900ffnblmmbbSmm0100,65040610fhmm hmm梁内纵向钢筋选项用 HRB400 级钢(360N/mm ) ,0.518，下部跨间截面按单筋yyff2bT 型截面计算。 1.014.32600100(610100/2)=2082.08 kNm1 cff0ff b h (hh /2) ，属于第一类型截面.ABM6022101.0 162.31 100.0121.0 14.3 2600610scfMf b h64112112 0.0120.012sb 实配： 316（763mm ）1021.0 14.3 2600 0.012 610743.5360cfsyf bhAmmf sA2 min0max7630.5%0.25%,0.550.25%250 610styAfbhf将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座,则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋,采用单筋矩形截面计算。A 支座截面： 065585hhmm 6221071.65 100.0591.0 14.3 250 585AscMf bh11 211 2 0.0590.06sb ；实配: 216+118（=657mm ）2101.0 14.3 250 0.06 585350.8360csyf b hAmmf sA2min0max6570.449%0.3%,0.650.3%250 585styAfbhf支座截面：B左6221085.79 100.071.0 14.3 250 585BscMf bh11 211 2 0.070.073sb ；实配: 216+118（=657mm ）2101.0 14.3 250 0.073 585422.7360csyf b hAmmf sA2其他层梁的配筋计算结果如表 4-31 所示：表 4-30 框架梁端支座弯矩计算表65层名位置支座弯矩对应剪力d支座边缘弯矩A106.36138.840.2571.65 B 左120.5138.840.2585.79 B 右47.3146.90.2535.59 C 左62.74114.170.2534.20 C 右151.42152.290.25113.35 九层D116.2204.010.2565.20 上272.02142.090.35161.74 A下41.5271.740.359.80 上232.12141.870.35131.88 B 左下3.0571.510.3523.56 上150.5394.550.3584.77 B 右下127.8389.110.3569.36 上154.4299.360.3586.26 C 左下118.25172.490.3537.37 上249.34148.720.35142.76 C 右下20.8273.680.3546.61 上280.73146.460.35166.98 六层D下18.7984.430.3539.21 上335.56167.250.45187.70 A下81.0166.270.4535.41 上309.25166.120.45168.40 B 左下61.865.130.4521.44 上230.41153.80.45113.98 B 右下208.6144.610.45101.14 上242.52156.330.45122.09 C 左下213.68142.070.45105.92 上329.61171.640.45181.56 C 右下28.4483.680.4553.34 上334.37169.690.45185.87 一层D下46.3581.730.453.50 66表 4-31 框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/KN.Mb(bf)/mmh。/mmfcftasAs/m实配面积配筋率 p()实配钢筋min%A71.6525060014.31.430.056 0.057 341.50 6570.438 216+1180.30 支座B 左85.7925060014.31.430.067 0.069 411.38 6570.438 216+1180.30 AB 跨间162.31260060014.31.430.012 0.012 756.05 9420.628 3200.25 支座 B 右35.5925045014.31.430.049 0.050 225.37 5090.452 2180.30 BC 跨间19.45100045014.31.430.007 0.007 120.47 5090.452 2180.25 支座 C 左34.225045014.31.430.047 0.048 216.35 5090.452 2180.30 CD 跨间189.38280060014.31.430.013 0.013 882.60 9420.628 3200.25 C 右113.3525060014.31.430.088 0.092 550.17 6570.438 216+1180.30 9支座D65.225060014.31.430.051 0.052 309.91 6570.438 216+1180.30 上161.7425060014.31.430.126 0.135 802.89 9420.628 3200.30 A下9.8260060014.31.430.001 0.001 45.39 7630.509 3180.30 上131.8825060014.31.430.102 0.108 645.52 9420.628 3200.30 支座B左下23.56260060014.31.430.002 0.002 109.17 7630.509 3180.30 AB 跨间134.81260060014.31.430.010 0.010 627.30 7630.509 3180.25 上84.7725045014.31.430.117 0.125 558.13 9420.837 3200.30 支座B右下69.36100045014.31.430.024 0.024 433.40 6280.558 2200.30 BC 跨间88.69100045014.31.430.031 0.031 556.12 6280.558 2200.25 6支座C左上86.2625045014.31.430.119 0.127 568.65 9420.837 3200.30 67下37.37280045014.31.430.005 0.005 231.21 6280.558 2200.30 CD 跨间156.27280060014.31.430.011 0.011 727.44 7630.509 3180.25 上142.7625060014.31.430.111 0.118 702.32 9420.628 3200.30 C右下46.61280060014.31.430.003 0.003 216.14 6280.419 2200.30 上166.9825060014.31.430.130 0.139 831.01 9420.628 3200.30 支座D下39.21280060014.31.430.003 0.003 181.78 7630.509 3180.30 上187.730060016.71.570.104 0.110 919.62 9420.523 3200.30 A下35.41260060016.71.570.002 0.002 164.12 7630.424 3180.30 上168.430060016.71.570.093 0.098 819.88 9420.523 3200.30 支座B左下21.44260060016.71.570.001 0.001 99.33 7630.424 3180.30 AB 跨间139.98260060016.71.570.009 0.009 650.98 7630.424 3180.25 上113.9830045016.71.570.112 0.119 748.29 9420.698 3200.30 支座B右下101.14100045016.71.570.030 0.030 633.95 9420.698 3200.30 BC 跨间160.26100045016.71.570.047 0.049 1013.88 9420.698 3200.25 上122.0930045016.71.570.120 0.129 805.44 9420.698 3200.30 支座C左下105.92280045016.71.570.011 0.011 657.53 9420.698 3200.30 CD 跨间163.28280060016.71.570.010 0.010 759.63 7630.424 3180.25 上181.5630060016.71.570.101 0.106 887.75 9420.523 3200.30 C右下53.34280060016.71.570.003 0.003 247.34 6280.349 2200.30 上185.8730060016.71.570.103 0.109 910.11 9420.523 3200.30 1支座D下3.5280060016.71.570.000 0.000 16.21 7630.424 3180.30 68（2）梁斜截面受剪承载力计算（AB 跨 A 支座）1）非抗震情况；，属于一般梁max0119.18,65065585VKN hmm05852.344250whhbb，截面尺寸满足要求0max0.250.25 1.0 14.3 250 585522.8ccf bhKNV仅设箍筋-，选用 HPB300 钢筋（）00,(0.7)svcscvtyvcvAVf bhfhs2270/yvfN mm300119.18 100.7 1.43 250 5850270 585svcscvtyvAVf bhsf h按构造要求配箍，选用双肢箍 8200；1min100.6100%0.2%250 200svsvcornAA s2）抗震情况，梁跨高比2.5max0138.84,585VKN hmm；截面尺寸满足要求0max10.200.20 1.0 14.3 250 585492.12ccREf bhKNV仅设箍筋-，选用 HPB300 钢筋（）001(0.6)svbcvtyvREAVf bhfhs2270/yvfN mm3000.60.85 138.84 100.6 0.7 1.43 250 5850.191270 585svbcvtyvAVf bhsf h按构造要求配箍，选用双肢箍 8200梁箍筋加密区长度=max(1.5650,500)=975mmmax 1.5,500bh加密区箍筋最大间距=163mm，取 200mmmin,81004bhd纵，max650,8 18,1004加密区最小配箍率=0.13%min2 50.31.430.2%0.280.280.15%250 200270tsvyvff箍筋加密区肢距 maxmax 250,20250,20 8250sdmm箍筋非加密区加密区箍筋间距，所以加密区箍筋选配双肢箍 8100，非加密区钢筋选用2双肢箍 8200；其它层梁的斜截面受剪力承载力配筋计算结果如表 4-32、4-3369表 4-32 框架梁斜截面配筋计算表（非地震情况）层次截面V00.25ccf bhfthoAsv/s实配箍筋实配 Asv/ssv%min%左119.18522.84 1.43585-0.172 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 AB 跨右124.83522.84 1.43585-0.137 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左8.38388.78 1.43435-0.856 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 BC 跨右17.82388.78 1.43435-0.775 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左139.61522.84 1.43585-0.043 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 9CD 跨右128.43522.84 1.43585-0.114 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左138.27522.84 1.43585-0.051 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 AB 跨右137.99522.84 1.43585-0.053 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左59.85388.78 1.43435-0.417 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 BC 跨右64.67388.78 1.43435-0.376 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左149.56522.84 1.435850.020 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 6CD 跨右146.91522.84 1.435850.003 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左159.05732.71 1.57585-0.214 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 AB 跨梁右164.15732.71 1.57585-0.182 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 左113.99544.84 1.57435-0.251 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 BC 跨右125.96544.84 1.57435-0.149 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 左171.89732.71 1.57585-0.133 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 1CD 跨右169.79732.71 1.57585-0.146 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 70表 4-33 框架梁斜截面配筋计算表（地震情况）层次截面V00.2/ccREf bhfthoAsv/s实配箍筋实配 Asvsv%min%左138.84418.28 1.435850.191 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 AB 跨右138.84418.28 1.435850.191 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左46.9311.03 1.43435-0.217 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 BC 跨右114.17311.03 1.434350.270 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左152.29418.28 1.435850.263 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 9CD 跨右204.01418.28 1.435850.542 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左152.98418.28 1.435850.267 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 AB 跨右152.98418.28 1.435850.267 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左145.86311.03 1.434350.499 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 BC 跨右187311.03 1.434350.797 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左164.34418.28 1.435850.328 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 6CD 跨右251.64418.28 1.435850.798 8200（100）（n=2）100.60.201 0.148 左184.32586.17 1.575850.259 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 AB 跨梁右184.32586.17 1.575850.259 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 左241.05435.87 1.574351.012 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 BC 跨右247.21435.87 1.574351.056 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 左185.27586.17 1.575850.264 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 1CD 跨右185.27586.17 1.575850.264 8200（100）（n=2）100.60.168 0.163 714.9.2 框架柱的截面设计（以顶层 A 柱为例）（1）框架柱正截面承载力计算砼-C35 ；钢筋 HRB400 2216.7/,1.57/ctfN mmfN mm2360/,0.518ybfN mm控制内力组合，其一-max1117.69,85.09,343.86MKN m MKN m NKN:判断： ；轴压比N03.60.653.2222 0.46nHh0.3cf A地震情况01(0.2f bh )ccREV，截面尺寸满足要求0.2 1.0 16.7 500 460768.288.4KNKN001.050.0561REtyvVf bhNAsvsf h331.050.85 84.44 101.57 5004600.056 386.55 103 10.2580270460 非地震情况0(0.25f bh )ccV，截面尺寸满足要求0.25 1.0 16.7 500 460960.2556.32KNKN001.750.071tyvVf bhNAsvsf h331.7556.32 101.57 5004600.07 397.81 103 11.0430270460 由此知应该按照构造配置箍筋。柱箍筋加密区长度2950max,500max 500,50050066ncHhmm加密区箍筋最大间距min(8100 =100mmd纵，）箍筋加密区肢距 maxmax 250,20250,20 8250sdmm最小体积配箍率计算（以顶层边柱为例），又需0.08 16.70.49%,(0.08)270vcvvyvff0.6%，满足要求，所以加密区箍筋选配四肢箍314100%0.698%50025 2100v10100，非加密区箍筋选配四肢箍 10200。73各节点区箍筋与柱加密区箍筋的选型相同，经验算配箍率满足要求。其余见表 4-36、4-3774表 4-34 柱偏压效应计算表层次柱号内力组和NM1M2M1/M2lc/i34-12(M1/M2)Cmaeh/m0hlccsmsCMMmax343.86 85.09 117.69 0.72 31.14 25.32 0.92 20.0 500 460 4500 6.07 1.08 1.00 117.69 Nmax439.29 84.45 115.49 0.73 31.14 25.23 0.92 20.0 500 460 4500 4.75 1.10 1.01 116.94 ANmin328.19 51.65 67.73 0.76 31.14 24.85 0.93 20.0 500 460 4500 6.36 1.13 1.05 70.87 Mmax413.45 83.98 109.12 0.77 31.14 24.76 0.93 20.0 500 460 4500 5.05 1.10 1.02 111.83 Nmax525.02 74.83 99.60 0.75 31.14 24.98 0.93 20.0 500 460 4500 3.98 1.14 1.05 104.77 9BNmin399.96 110.95 132.47 0.84 31.14 23.95 0.95 20.0 500 460 4500 5.22 1.08 1.03 136.30 Mmax684.85 107.84 181.17 0.60 31.14 26.86 0.88 20.0 500 460 4500 3.05 1.10 1.00 181.17 Nmax831.87 70.19 78.30 0.90 31.14 23.24 0.97 20.0 500 460 4500 2.51 1.25 1.21 94.92 ANmin636.95 1.76 22.74 0.08 31.14 33.07 500 460 4500 1.80 1.00 22.74 Mmax790.63 125.20 252.26 0.50 31.14 28.04 0.85 20.0 500 460 4500 2.64 1.08 1.00 252.26 Nmax1027.98 65.94 67.65 0.97 31.14 22.30 0.99 20.0 500 460 4500 2.03 1.33 1.32 89.56 8BNmin790.63 141.92 125.20 1.13 31.14 20.40 1.04 20.0 500 460 4500 2.64 1.16 1.21 151.14 Mmax1035.46 111.61 181.17 0.62 31.14 26.61 0.88 20.0 500 460 4500 2.02 1.15 1.01 183.87 Nmax1223.26 58.40 69.04 0.85 31.14 23.85 0.95 20.0 500 460 4500 1.71 1.37 1.31 90.54 ANmin935.88 13.89 18.93 0.73 31.14 25.19 0.92 20.0 500 460 4500 2.23 1.71 1.58 29.83 7BMmax1168.54 185.45 252.69 0.73 31.14 25.19 0.92 20.0 500 460 4500 1.79 1.12 1.03 260.73 75Nmax1529.42 80.14 90.59 0.88 31.14 23.38 0.97 20.0 500 460 4500 1.36 1.36 1.31 119.09 Nmin1168.54 176.72 185.45 0.95 31.14 22.56 0.99 20.0 500 460 4500 1.79 1.16 1.14 212.15 Mmax1396.00 139.87 185.45 0.75 25.95 24.95 0.93 20.0 600 560 4500 2.15 1.16 1.07 199.01 Nmax1650.28 108.42 127.66 0.85 25.95 23.81 0.95 20.0 600 560 4500 1.82 1.25 1.19 152.22 ANmin1226.09 1.99 16.20 0.12 25.95 32.53 600 560 4500 2.83 1.00 16.20 Mmax1529.09 209.02 210.17 0.99 25.95 22.07 1.00 20.0 600 560 4500 1.97 1.15 1.15 242.12 Nmax2075.637.7018.060.4325.9528.8860056045001.453.781.0018.06 6BNmin1529.09 200.28 209.02 0.96 25.95 22.50 0.99 20.0 600 560 4500 1.97 1.15 1.14 238.31 Mmax1782.90 152.60 178.88 0.85 25.95 23.76 0.96 20.0 600 560 4500 1.93 1.20 1.15 205.43 Nmax2088.96 111.84 116.33 0.96 25.95 22.46 0.99 20.0 600 560 4500 1.65 1.32 1.30 151.79 ANmin1529.87 21.55 43.53 0.50 25.95 28.06 600 560 4500 1.85 1.00 43.53 Mmax1894.81 241.76 244.82 0.99 25.95 22.15 1.00 20.0 600 560 4500 1.81 1.16 1.16 283.51 Nmax2637.34 12.76 16.41 0.78 25.95 24.67 0.93 20.0 600 560 4500 1.30 1.92 1.80 29.47 5BNmin1894.81 241.76 244.83 0.99 25.95 22.15 1.00 20.0 600 560 4500 1.81 1.16 1.16 283.52 Mmax2176.00 165.37 186.55 0.89 25.95 23.36 0.97 20.0 600 560 4500 1.58 1.23 1.19 221.49 Nmax2530.48 120.09 125.70 0.96 25.95 22.54 0.99 20.0 600 560 4500 1.36 1.35 1.33 167.15 ANmin1826.87 29.76 53.59 0.56 25.95 27.34 600 560 4500 1.83 1.00 53.59 Mmax2249.96 225.04 260.18 0.86 25.95 23.62 0.96 20.0 600 560 4500 1.53 1.18 1.13 294.23 4BNmax3203.27 0.88 2.55 0.35 25.95 29.86 600 560 4500 31.44 1.00 2.55 76Nmin2249.96 260.18 263.19 0.99 25.95 22.14 1.00 20.0 600 560 4500 1.53 1.18 1.17 308.69 Mmax2570.53 168.02 190.06 0.88 25.95 23.39 0.97 20.0 600 560 4500 1.34 1.26 1.21 230.77 Nmax2973.05 117.87 121.94 0.97 25.95 22.40 0.99 20.0 600 560 4500 1.16 1.40 1.38 168.66 ANmin2121.85 44.54 72.87 0.61 25.95 26.67 600 560 4500 1.71 1.00 72.87 Mmax2591.51 282.49 294.55 0.96 25.95 22.49 0.99 20.0 600 560 4500 1.33 1.18 1.17 343.67 Nmax3774.43 0.19 9.02 0.02 25.95 33.75 600 560 4500 11.14 1.00 9.02 3BNmin2591.51 282.49 290.75 0.97 25.95 22.34 0.99 20.0 600 560 4500 1.33 1.18 1.17 341.11 Mmax3004.43 209.26 277.44 0.75 22.24 24.95 700 660 4500 1.23 1.00 277.44 Nmax3504.01 147.50 163.43 0.90 22.24 23.17 700 660 4500 1.45 1.00 163.43 ANmin2433.39 58.25 68.34 0.85 22.24 23.77 700 660 4500 1.75 1.00 68.34 Mmax2952.32 322.93 397.71 0.81 22.24 24.26 700 660 4500 1.16 1.00 397.71 Nmax4435.25 23.67 37.70 0.63 22.24 26.47 700 660 4500 3.47 1.00 37.70 2BNmin2952.32 322.93 359.32 0.90 22.24 23.22 700 660 4500 1.17 1.00 359.32 Mmax3570.97 105.26 366.17 0.29 21.50 30.55 700 660 4350 1.19 1.00 366.17 Nmax4037.78 87.49 193.03 0.45 21.50 28.56 700 660 4350 1.41 1.00 193.03 ANmin2793.45 9.63 277.66 0.03 21.50 33.58 700 660 4350 1.20 1.00 277.66 Mmax3462.49 196.76 392.62 0.50 21.50 27.99 700 660 4350 1.17 1.00 392.62 Nmax5103.44 4.36 139.31 0.03 21.50 33.62 700 660 4350 1.72 1.00 139.31 1BNmin3357.00 196.76 348.99 0.56 21.50 27.23 700 660 4350 1.19 1.00 348.99 77表 4-35 框架柱正截面配筋计算表控制内力截面设计实配钢筋配筋率层次柱名内力组合Meaeoeie（ea+eo）x0bhAs=As种类As 全Mmax117.6920 342.26 362.26 152.26 41.18 238.28 346.27 416 8040.96 Nmax116.9420 266.20 286.20 76.20 52.61 238.28 221.39 416 8040.96 ANmin70.8720 215.94 235.94 25.94 39.30 238.28 56.31 416 8040.96 Mmax111.8320 270.48 290.48 80.48 49.51 238.28 220.07 416 8040.96 Nmax104.7720 199.55 219.55 9.55 62.88 238.28 33.18 416 8040.96 9BNmin136.320 340.78 360.78 150.78 47.90 238.28 398.86 416 8040.96 Mmax181.1720 264.54 284.54 74.54 82.02 238.28 337.62 416 8040.96 Nmax94.9220 114.10 134.10 -75.90 99.63 238.28 -417.56 416 8040.96 ANmin22.7420 35.70 55.70 -154.30 76.28 238.28 -650.00 416 8040.96 Mmax252.2620 319.06 339.06 129.06 94.69 238.28 674.87 416 8040.96 Nmax89.5620 87.12 107.12 -102.88 123.11 238.28 -699.45 416 8040.96 8BNmin151.1420 191.16 211.16 1.16 94.69 238.28 6.09 416 8040.96 78Mmax183.871035.46 20 177.57 197.57 -12.43 124.01 238.28 -85.10 416 8040.96 Nmax90.541223.26 20 74.02 94.02 -115.98 146.50 238.28 -938.36 416 8040.96 ANmin29.83935.88 20 31.87 51.87 -158.13 112.08 238.28 -978.75 416 8040.96 Mmax260.731168.54 20 223.12 243.12 33.12 139.94 238.28 256.00 416 8040.96 Nmax119.091529.42 20 77.87 97.87 -112.13 183.16 238.28 -1134.26 416 8040.96 7BNmin212.151168.54 20 181.55 201.55 -8.45 139.94 238.28 -65.29 416 8040.96 Mmax199.011396.00 20 142.56 162.56 -97.44 139.32 290.08 -726.66 418 10180.85 Nmax152.221650.28 20 92.24 112.24 -147.76 164.70 290.08 -1302.60 418 10180.85 ANmin16.21226.09 20 13.21 33.21 -226.79 122.36 290.08 -1485.37 418 10180.85 Mmax242.121529.09 20 158.34 178.34 -81.66 152.60 290.08 -667.00 418 10180.85 Nmax18.062075.63 20 8.70 28.70 -231.30 207.15 290.08 -2564.59 418 10180.85 5BNmin238.311529.09 20 155.85 175.85 -84.15 152.60 290.08 -687.35 418 10180.85 Mmax221.492176.00 20 101.79 121.79 -138.21 189.88 290.08 -1606.57 418 10180.85 Nmax167.152530.48 20 66.05 86.05 -173.95 220.81 290.08 -2351.31 418 10180.85 ANmin53.591826.87 20 29.33 49.33 -210.67 159.41 290.08 -2055.87 418 10180.85 Mmax294.232249.96 20 130.77 150.77 -109.23 196.33 290.08 -1312.82 418 10180.85 Nmax2.553203.27 20 0.80 20.80 -239.20 279.52 290.08 -4093.13 418 10180.85 4BNmin308.692249.96 20 137.20 157.20 -102.80 196.33 290.08 -1235.58 418 10180.85 79Mmax230.772570.53 20 89.78 109.78 -150.22 224.30 290.08 -2062.81 418 10180.85 Nmax168.662973.05 20 56.73 76.73 -183.27 259.43 290.08 -2910.64 418 10180.85 ANmin72.872121.85 20 34.34 54.34 -205.66 185.15 290.08 -2331.06 418 10180.85 Mmax343.672591.51 20 132.61 152.61 -107.39 226.14 290.08 -1486.60 418 10180.85 Nmax9.023774.43 20 2.39 22.39 -237.61 329.36 290.08 -4790.83 418 10180.85 3BNmin341.112591.51 20 131.63 151.63 -108.37 226.14 290.08 -1500.28 418 10180.85 Mmax277.443004.43 23 92.34 115.34 -194.66 224.71 341.88 -2620.21 422 15210.93 Nmax163.433504.01 23 46.64 69.64 -240.36 262.08 341.88 -3773.39 422 15210.93 ANmin68.342433.39 23 28.08 51.08 -258.92 182.00 341.88 -2822.77 422 15210.93 Mmax397.712952.32 23 134.71 157.71 -152.29 220.82 341.88 -2014.36 422 15210.93 Nmax37.74435.25 23 8.50 31.50 -278.50 331.73 341.88 -5534.13 422 15210.93 2BNmin359.322952.32 23 121.71 144.71 -165.29 220.82 341.88 -2186.36 422 15210.93 Mmax366.173570.97 23 102.54 125.54 -184.46 241.77 341.88 -2951.16 422 15210.93 Nmax193.034037.78 23 47.81 70.81 -239.19 273.38 341.88 -4327.12 422 15210.93 ANmin277.662793.45 23 99.40 122.40 -187.60 189.13 341.88 -2347.94 422 15210.93 Mmax392.623462.49 23 113.39 136.39 -173.61 234.43 341.88 -2693.17 422 15210.93 Nmax139.315103.44 23 27.30 50.30 -259.70 345.53 341.88 -5938.07 422 15210.93 1BNmin348.993357.00 23 103.96 126.96 -183.04 227.29 341.88 -2753.00 422 15210.93 80表 4-36 框架柱斜截面配筋计算表地震情况层次柱名V(V*re)Hn/mmN0(H / 2h )nbN0.3FfcAAsv/sA 柱84.42950386.553.21 5003.00 386.55 -0.258 9B 柱87.432950444.513.21 5003.00 444.51 -0.260 A 柱152.842950729.43.21 5003.00 729.40 0.139 8B 柱202.052950835.183.21 5003.00 835.18 0.487 A 柱145.0429501080.013.21 5003.00 1080.01 -0.082 7B 柱215.5929501213.093.21 5003.00 1213.09 0.426 A 柱161.729501460.162.63 6002.63 1460.16 -0.479 6B 柱198.229501593.242.63 6002.63 1593.24 -0.287 A 柱149.2429501847.052.63 6002.63 1847.05 -0.795 5B 柱205.8929501958.962.63 6002.63 1958.96 -0.462 A 柱163.1729502240.152.63 6002.63 2062.80 -0.783 4B 柱202.2529502314.112.63 6002.63 2062.80 -0.524 A 柱166.0229502634.692.63 6002.63 2062.80 -0.764 3B 柱243.2929502657.642.63 6002.63 2062.80 -0.253 A 柱202.0535503106.312.69 7002.69 2062.80 -0.776 2B 柱298.7635503054.22.69 7002.69 2807.70 -0.468 A 柱192.5637003570.972.80 7002.80 3101.70 -1.183 1B 柱239.8537003462.492.80 7002.80 3101.70 -0.917 81层次柱名实配钢筋1svA加密区间距体积配箍率v/vvyvffminsvA 柱8200（100）（n=4）50.31000.894 0.080.495 0.600 9B 柱8200（100）（n=4）50.31000.894 0.080.495 0.600 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.894 0.080.495 0.600 8B 柱8200（100）（n=4）50.3100 0.894 0.080.495 0.600 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.894 0.080.495 0.600 7B 柱8200（100）（n=4）50.31000.894 0.0850.526 0.600 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.080.495 0.600 6B 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.0850.526 0.600 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.080.566 0.600 5B 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.0880.623 0.623 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.0870.615 0.615 4B 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.0960.679 0.679 A 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.0930.658 0.658 3B 柱8200（100）（n=4）50.31000.732 0.1020.722 0.722 A 柱10200（100）（n=4）78.51000.966 0.0870.615 0.615 2B 柱10200（100）（n=4）78.51000.966 0.0970.686 0.686 A 柱10200（100）（n=4）78.51000.966 0.0890.696 0.696 1B 柱10200（100）（n=4）78.51000.966 0.1020.797 0.797 82表 4-37 框架柱斜截面配筋计算表非地震情况层次柱名V(V*re)Hn/mmN0(H / 2h )nbN0.3FfcAAsv/sA 柱56.322950397.813.21 5003.00 397.81 -1.043 9B 柱53.642950467.43.21 5003.00 467.40 -1.104 A 柱52.822950764.963.21 5003.00 764.96 -1.278 8B 柱57.862950948.743.21 5003.00 948.74 -1.341 A 柱55.7229501137.343.21 5003.00 1137.34 -1.464 7B 柱80.1629501347.153.21 5003.00 1252.50 -1.332 A 柱73.1429501540.82.63 6002.63 1540.80 -1.910 6B 柱86.1829501794.162.63 6002.63 1794.16 -1.941 A 柱7429501949.62.63 6002.63 1949.60 -2.243 5B 柱105.3429502231.222.63 6002.63 2062.80 -2.088 A 柱80.9929502363.412.63 6002.63 2062.80 -2.249 4B 柱113.8729502659.22.63 6002.63 2062.80 -2.032 A 柱81.9729502779.222.63 6002.63 2062.80 -2.243 3B 柱128.6729503076.92.63 6002.63 2062.80 -1.934 A 柱90.6235503278.462.69 7002.69 2062.80 -2.405 2B 柱129.9735503556.22.69 7002.69 2807.70 -2.476 A 柱86.0437003777.972.80 7002.80 3101.70 -2.883 1B 柱108.9837004038.522.80 7002.80 3101.70 -2.754 注：配筋同地震情况834.9.3 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以一层中节点为例（B 柱） ，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即， (650500)/ 2575bhmm0(585435)/ 2510bhmm0.3 4.350.51 4.23.447cHm(左震)309.25208.6517.85bMKN m:剪力设计值0031.35 517.85 1051040(1)11244.02510403447575jbbsbjbscbMhaVKNhaHh由于700=300mmN=3054.2 KNcf A设节点区配箍筋为四肢箍 10100，N=1861.68KN0331(1.10.05)165051040(1.1 1.0 1.8 650 7000.05 1.0 3054.2 10270 4 154) 100.857001000.85 1244.02766.990jsjtjjjyvsvREcbhaf b hNf AVbs 满足要求其余节点核心芯区剪力设计值见表 4-38其余节点核心芯截面受剪承载力验算见表 4-3984表 4-38 节点核心芯区剪力设计值计算表层 次节 点bM0bhcHbhjV反弯点高度A 柱B 柱A9122.515852.232650198.92 层次yyA8187.4715853.42650373.01 90.380.45B9145.385101.98575277.89 80.430.459B8218.955103.6575531.19 70.450.5A6272.025853.672650552.29 60.430.5A5296.85853.53650596.07 50.450.5B6359.955103.6575873.26 40.450.56B5427.895103.65751038.09 30.550.5A1335.565852.922650631.82 20.530.511B1517.855103.4475751244.02 10.840.785表 4-39 节点核心芯截面受剪承载力验算计算表层次节点jVN0bhfcft0.5fcAjb0.3jcjjREjf b hVAsv0(1.10.05)jsjtjjjyvsvREjcbhaf b hNf AVbsA9198.92058516.71.572087.5425895.54 0314659.96 0A8373.01372.7458516.71.572087.5425747.57 0314527.82 0B9277.89051016.71.572087.55001016.290 314594.01 09B8531.39444.5151016.71.572087.5500800.820 314400.760 A6552.29980.4358516.71.573006450883.250 452698.730 A5596.071290.2558516.71.573006450846.04 0452673.13 0B6873.261213.0951016.71.573006550911.03 0452456.83 06B51038.091593.2451016.71.573006550770.92 0452334.150 A1631.822535.2758521.11.85169.55251789.230 6161192.120 1B11244.023054.251021.11.85169.56501822.73 0616766.99 0865 基础设计5.1 基础设计（边柱 A）5.1.1 选择桩基类型根据建筑场地类形、地质条件及当地施工经验，选用预制混凝土方桩5.1.2 确定桩形、桩长及桩截面尺寸场地工程地质条件概述：建筑场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约 1.3 米；（2）粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约 3.0 米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约 5.0 米；（4）粉细砂：呈中密状态，厚约 2.1 米。（5）中砂：呈中密状态，未穿透。表 5-1 土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度(m)土的天然密度(t/m3)土的天然含水量(%)孔隙比e塑性指数IP液性指数IL土的内摩角(度)土的粘聚力 C(kPa)压缩模量ES(MPa)承载力特征值fak(KPa)1杂填土1.32粘土3.01.87240.72140.62512.09.01603淤泥质土5.01.75401.5191.2105.03.0954粉细砂2.11.90280.723113.52705中砂未穿透1.96260.73414.6300本场区地下水属潜水，水位高程为-2.5 米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。本场地地层条件评价如下：（1）杂填土：物质成分复杂，承载力低，压缩性不均匀，不能作为基础持力层。（2）粘土：处于可塑状态，有一定的承载力，可支撑四、五层建筑物，当建筑物荷载较大时，87作为基础持力层将增加基础造价。（3）淤泥质土：含水量高，孔隙比大，属高压缩性土，不能作为基础持力层。（4）粉细砂：承载力较高，可作为桩基持力层。（5）中砂：承载力较高，可作为桩基持力层。综上所述，选择中砂作为桩基持力层。1）场地钻孔平面布置图2）工程地质剖面图图 5-1 场地地质条件附图选用预制混凝土方桩，桩直径一般为 300500，取 400400mm。根据上述地基土质条件及桩端进入持力层深度1.5d1.50.4m0.6m。确定桩长为：L1.3m3.0m5.0m2.1m+0.6m-2.1m9.9m,为了方便施工，取 L10m。5.1.3 桩数及布桩（1）单桩承载力根据地质勘察报告中单桩承载力计算参数表，确定单桩承载力特征值。88表 5-2 单桩承载力计算参数表(kPa)混凝土预制桩沉管灌注桩干作业钻孔桩水下钻孔桩土的名称侧阻qsik端阻qpk侧阻qsik端阻qpk侧阻qsik端阻qpk侧阻qsik端阻qpk粘土58455455淤泥质土25182222粉细砂584000433200502000501000中砂665500504600602900611600按土对桩的支持力：=0.44（583+255+582.1+660.6）+0.425500=1616.64KNuskpksikipkpQQQuq Lq A所以 /1616.64/ 2808.32auRQkkN根据内力组合，取 N 较大的一组作为标准组合93.03;4037.78;60.2577.53;3364.80;50.21kkMKMm NKN VKNMKMm NN VKN承台选用 C35 混凝土， （ft=1.57 N/mm，fc=16.7 N/mm）钢筋采用 HRB335 级（fy=300N/mm）（2）初选承台尺寸 ,故取 4 根。3364.81.11.14.08808.32kaFnR桩距 S=3d=30.4=1.2m，边桩中心到承台边缘距离取 0.4m，承台长度 l=2(0.4+0.6)2m，承台宽度 b=2(0.4+0.6)2m，桩顶埋入承台 50mm，钢筋保护层 50mm。 89图 5-2 CT-1 计算简图5.1.4桩基承载力验算2 22.1 20168 kGGA dKNmax22223364.8 168(77.5350.21 1.0) 0.677.53 0.644 0.64 0.6706.5653.2332.3792.1KNyikkxiiiM xFGM yNnyx（1）桩身强度验算max0.85 16.7400 400/10002271.2 ccpKNNRf A（2）单桩承载力验算 max1.21.2 808.32970NRKN 满足要求；7 度设防，故无需考虑水平承载力验算5.1.5 承台内力计算（1）承台受弯承载力计算 ；010202940,h10930hmmhmm2 (807.5663.87)1742.86IIiiMN xKN m:62021742.86 106940.90.90.9 300 930IIsyMAmmf h；选配22110（）26911sAmm2 (807.5638.76)1692.64iiMN yKN m : 选配22110（）62021692.64 106669.20.90.9 300 940syMAmmf h 26911sAmm（2）承台受冲切承载力验算1） 柱边对承台冲切： 冲跨比：00012350.25930xxah 00012350.25940xxah90 图 5-3 柱冲切计算示意图 ，取，00600(700400)/ 250xyaamm0000.25xyaah00.25235hmm冲切系数： 0000.840.841.870.20.250.2xyx0000001.0 4037.782(a)(a)lxcyycxhptFKNbhf h 故满足要求21.87 (0.70.235) 21.0 1570 0.9410321.45KN2） 角桩对承台的冲切：12400400/ 2600CCmm1010235xxyyaaaamm则， xx01yy01角桩冲切系数： 1110.560.561.240.20.250.2xy角桩最大净反力设计值： 图 5-4 角桩冲切计算示意图maxmaxmax22()ykxiiMVh xFM yNnxy224037.78(93.0360.25 1.0) 0.693.03 0.6910.19KN44 0.64 0.60max1211110910.19(Ca / 2)(Ca / 2)xyyxhptNKNf h 故满足要求2 1.24 (0.60.235/ 2)1.0 1570 0.942626.04KN5.1.5.3 承台受剪承载力计算柱边-截面，可知，则xxaa000.25xx0.96hs00(807.5663.87) 21742.86KN1.751.750.96 1570 2.0 0.933924.7510.25 1ithsVNf bhKN 柱边-截面，可知，则0235yyaamm00.25yy 故满足要求00(807.5638.76) 21692.64KN1.751.750.96 1570 2.0 0.943967.010.25 1ithsVNf bhKN 915.2 基础设计（中柱 B）5.2.1 选择桩基类型根据建筑场地类形、地质条件及当地施工经验，选用预制混凝土方桩5.2.2 确定桩形、桩长及桩截面尺寸场地工程地质条件同 5.1；选用预制混凝土方桩，取 400400mm，桩长 L10m。5.2.3 桩数及布桩（1）单桩承载力：/1616.64/ 2808.32auRQkkN根据内力组合，取 N 较大的一组作为标准组合M=139.31 KNm ; N=5103.44KN; V=27.64KNMk=116.1 KNm ; Nk=4252.87 KN； Vk=20.03KN（2）初选承台尺寸 ,故取 6 根。4252.871.11.15.8808.32kaFnR桩距 S=3d=30.4=1.2m，边桩中心到承台边缘距离取 0.4m，承台长度 l=2(0.4+1.2)3.6m，承台宽度 b=2(0.4+0.6)2m，桩顶埋入承台 50mm，钢筋保护层 50mm。 图 5-5 CT-2 计算简图5.2.4 桩基承载力验算 kGGA d=(3.22)2.120=268.8KNmax22224252.87268.8(116.120.03 1.0) 1.2116.1 0.664 1.26 0.6753.6128.3632.25814.22KNyikkxiiiM xFGM yNnyx92（1）桩身强度验算max0.85 16.7400 400/10002271.2 ccpNRf AKN（2）单桩承载力验算 max1.21.2 808.32970NRKN 满足要求；7 度设防，故无需考虑水平承载力验算5.2.5 承台内力计算（1）承台受弯承载力计算 010202(50d/ 2)940,h10930hhmmhmm2 (850.5734.78) (1.20.7/ 2)1505.1IIiiMN xKN m:62021505.1 1059940.90.9 300 930IIsyMAmmf h；选配20100（）26280sAmm2 (850.5738.7) (0.60.7/ 2)667.0iiMN yKNm 6202667.0 1026280.90.9 300 940syMAmmf h 选配18250（）23255sAmm（2）承台受冲切承载力验算1）柱边对承台冲切：700ccbhmm冲跨比： 00016500.7930xxah00012350.25940xxah ，取，001200(700400)/ 2650xyaamm0000.25xyaah00.25235hmm冲切系数： 000.840.840.930.20.70.2xx000.840.841.870.20.250.2yy0000001.0 4037.782(a)(a)lxcyycxhptFKNbhf h（满足要求）20.93 (0.70.235) 1.87 (0.70.65)1.0 1570 0.9410017.9KN2）角桩对承台的冲切：；12400400/ 2600CCmm1010650;235xxyyaamm aamm93则， 10.7x10.25y角桩冲切系数： 110.560.560.620.20.70.2x110.560.561.240.20.250.2y角桩最大净反力设计值： maxmaxmax22()ykxiiMVh xFM yNnxy225103.44(139.3127.64 1.0) 1.2139.31 0.6924.05KN64 1.26 0.60max1211110924.05(Ca / 2)(Ca / 2)xyyxhptNKNf h （满足要求）0.62 (0.60.235/ 2) 1.24 (0.60.65/ 2)1.0 1570 0.942349.25KN（3）承台受剪承载力计算柱边-截面，可知，则 xxaa000.7xx1/40800/0.96hsh00885.35 21770.7KN1.751.750.96 1570 2.0 0.932887.510.7 1ithsVNf bhKN 柱边-截面，可知，则0235yyaamm00.25yy（满足要求）00(850.5738.7) 22667.81KN1.751.750.96 1570 3.2 0.946347.1210.25 1ithsVNf bhKN 5.3 基础梁设计5.3.1 基础梁截面设计地梁尺寸： b h=300mm600mm5.3.2 钢筋计算选配钢筋：受力纵筋 4 20，对称配筋； 箍筋采用四肢箍 8100。图 5-6 基础梁截面图94施工设计部分6 投标报价白 城 伟 业 办 公 楼 工程量清单报价表投 标 人： 长春建工新吉润建设有限公司 （单位签字盖章）法定代表人： （签字盖章）中介机构法定代表人： （签字盖章）造价工程师及注册证号： （签字盖执业专用章）编 制 时 间： 2013 年 5 月 95投投 标标 总总 价价建 设 单 位： 工 程 名 称： 白 城 伟 业 办 公 楼 投标总价（小写）： 8800693 元 （大写）： 捌佰捌拾万零陆佰玖拾叁元 投 标 人： 长春建工新吉润建设有限公司 （单位签字盖章）法 定 代 表 人： （签字盖章）编 制 时 间： 2013 年 5 月 96单位工程费汇总表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 序号汇 总 内 容金 额(元)1分部分项工程工程量清单计价合计5759239.022措施项目清单计价合计1751073.933其他项目清单计价合计440000.004规费504828.655税金345551.28竣工结算总价合计1+2+3+4+58800692.88977 编制说明总说明工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 第第 1 1 页页 共共 1 1 页页 一 工程概况该工程位于白城市，建筑总面积 9323.304 平米，九层框架结构，采用预制方桩基础，主体砌筑采用 200mm 厚炉渣混凝土小型空心砌块，混凝土工程采用商品混凝土。施工现场由现有道路出入，建筑材料、施工机械可由公路直接运入工地，交通十分便利。质量安全以及环保体系健全。二 工程量清单编制计价依据建筑与结构全套施工图纸 建设工程工程量清单计价规范 （GB50500-2003） 吉林省建设工程消耗量定额 （JLXD-JZ-2004） （A4 部分采用 09 新定额）吉林省建设工程装饰装修消耗量定额 （JLXD-ZS-2004）吉林省建筑工程消耗量定额基价表 （JLXDL-JZ2006）吉林省装饰装修工程消耗量定额基价表 （JLXDL-ZS2006）施工现场条件及经批准的施工组织设计三 施工组织设计说明1、本工程采用机械挖基坑、平整场地2、余土采用自卸汽车从外面运入场地，运距 10 千米；3、室外自然地面平均标高视为室外设计地面标高，即-0.60 米4、采用自升式塔式起重机做垂直运输（起重能力、起重高度、回转半径均满足使用要求）5、预制桩在构件厂制作，汽车运输，运距 5 公里，其他预制构件现场制作6、脚手架采用扣件式钢管脚手架三 其他说明1、本工程中零星工作项目费用已经包含在分部分项工程费用之中，不需另行计算。2、措施费的费率参见吉林省相关费率标准。3、本说明未详尽处，参见相关国家及地方标准。98填 表 须 知1、工程量清单及其计价格式中所有要求签字、盖章的地方，必须由规定的单位和人员签字、盖、工程量清单及其计价格式中所有要求签字、盖章的地方，必须由规定的单位和人员签字、盖章。章。2、工程量清单及其计价格式中的任何内容不得随意删除或涂改。、工程量清单及其计价格式中的任何内容不得随意删除或涂改。3、工程量清单计价格式中列明所有需要填报的单价和合价，投标人均应填报，未填报的单价和、工程量清单计价格式中列明所有需要填报的单价和合价，投标人均应填报，未填报的单价和合价，视为此项费用已包含在工程量清单的其他单价和合价中。合价，视为此项费用已包含在工程量清单的其他单价和合价中。4、金额（价格）均以、金额（价格）均以 人民币人民币 表示。表示。998 项目清单与计价表8.1 分部分项工程量清单与计价表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 1 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价A.建筑工程建筑工程010101土方工程1010101001001平整场地二类土；弃土运距 10km 1048.320.55272010101003001挖基础土方二类砂土桩承台基础 CT-1垫层 2.22.2挖深 2.1m弃土运距 10kmm162.62423.8238743010101003002挖基础土方二类砂土桩承台基础 CT-2垫层 3.42.2挖深 2.1m弃土运距 10kmm251.32820.055038010103土石方回填4010103001001土石方回填二类土 夯填m652.41812.988471010201混凝土桩5010201001001预制钢筋砼桩二类土单桩长 10m方桩截面边长 400 砼强度等级：C30根16022143563016010304001001空心砖墙、砌块墙外墙：200 厚 MU5砼小型空心砌块M10 混合砂浆m312.66267.88837557010304001002空心砖墙、砌块墙内墙：200 厚 MU5砼小型空心砌块M10 混合砂浆m972.825265.772585458010302006001零星砌体地沟砌砖混合砂浆勾缝M10 混合砂浆m70.351204.7614405100010401现浇砼基础工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 2 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价9010401005001桩承台基础100 厚 C15 素砼垫层，C35 砼 m186.112481.2289560010402现浇砼柱10010402001001矩形柱（1 层）柱高 4.35m 截面700mm700mm砼 C45，商砼m68.208583.063976911010402001002矩形柱（2 层）柱高 4.2m 截面700mm700mm砼 C40，商砼m65.856551.543632212010402001003矩形柱（35 层）柱高 3.6m 截面600mm600mm砼 C40，商砼m124.416551.546862013010402001004矩形柱（6 层）柱高 3.6m 截面600mm600mm砼 C35，商砼m41.472520.032156714010402001005矩形柱（79 层）柱高 3.6m 柱截面500mm500mm砼 C35，商砼m86.4520.0344930010403现浇砼梁15010403001001基础梁梁底标高：-0.750300mm600mm砼强度等级 C35m60.12489.9529456010405现浇砼板16010405001001有梁板（1 层）板底标高：4.100板厚度：0.10m砼强度等级：C235m175.462499.568765417010405001002有梁板（2 层）板底标高：8.300板厚度：0.10m砼强度等级：C35m175.462499.568765418010405001003有梁板（3 层）板底标高：11.900板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m167.83477.938021210119010405001004有梁板（4 层）板底标高：15.500板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m167.83477.9380212工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 3 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价20010405001005有梁板（5 层）板底标高：19.100板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m167.83477.938021221010405001006有梁板（6 层）板底标高：22.700板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m167.83477.938021222010405001007有梁板（7 层）板底标高：26.300板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m168.786477.938066823010405001008有梁板（8 层）板底标高：29.900板厚度：0.10m砼强度等级：C30 m168.786477.938066824010405001009有梁板（9 层）板底标高：33.480板厚度：0.12m砼强度等级：C30 m185.515468.788696625010405008001雨篷砼强度等级：C25m15.4443675.9356771010406现浇砼楼梯26010406001001直形楼梯砼强度等级：C25272.7930.778393010407其他构件27010407001001台阶C20 细石砼m10.11476.26481528010407002001散水C20 细石砼120.6436.414393010412预制砼板29010412008001地沟盖板构件尺寸 1.50.8砼强度等级 C20砂浆强度等级 M5m19.302438.878471010416钢筋工程，30010416001001现浇砼钢筋级圆钢t4789.549459102直径 6mm1.97531010416001002现浇砼钢筋级圆钢直径 8mmt56.2754789.5426953132010416001003现浇砼钢筋级圆钢直径 10mmt15.2824789.5473194工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 4 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价33010416001004现浇砼钢筋级圆钢直径 12mmt2.0684634.14958334010416001005现浇砼钢筋级圆钢，直径16mmt0.6324634.14292935010416001006现浇砼钢筋级圆钢，直径18mmt0.3324634.14153936010416001007现浇砼钢筋级螺纹，直径 16mmt7.8836189.414879137010416001008现浇砼钢筋级螺纹，直径 18mmt36.7264538.5616668338010416001009现浇砼钢筋级螺纹，直径 20mmt40.7514912.7020019739010416001010现浇砼钢筋级螺纹，直径 22mmt14.3355215.137475940010416001011现浇砼钢筋级螺纹，直径18mmt1.0384538.56471141010416001012现浇砼钢筋级螺纹，直径20mmt10.8344538.564917142010416001013现浇砼钢筋级螺纹，直径22mmt3.6514538.561657043010416001014现浇砼钢筋级圆钢（箍筋）直径 8mmt36.2474789.5417360644010416001015现浇砼钢筋级圆钢（箍筋）直径 10mmt10.3184789.5449418010702001屋面防水45010702001001屋面卷材防水4 厚 SBS 改性沥青防水卷材1085.2236.9540099010803隔热、保温46010803001001保温隔热屋140 厚 EPS 保温板1048.3228.0729430103面47010803003001保温隔热墙80 厚 A2 级酚醛保温板1843.4675.36138918=3247029 工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 5 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价B装饰装修工程装饰装修工程020101整体面层48020101002001现浇水磨石楼地面20 厚 1:3 水泥砂浆找平层10 厚水磨石面层8224.85448.04395131020102块料面层49020102002001块料楼地面20 厚水泥砂浆找平层；瓷砖地面4 厚 APP 改性沥青防水卷材510.12122.1962329020105踢脚线50020105001001花岗岩直线型踢脚线高 150mm 水泥砂浆，面层 100 厚1435.59118.38169949020107扶手、栏杆、栏板装饰51020107001001金属扶手带栏杆不锈钢管栏杆（直）不锈钢扶手直75m525.86869.8436724020201墙面抹灰52020201001001墙面一般抹灰外墙面真石漆20 厚混合砂浆抹灰2636.1811.232961253020201001002墙面一般抹灰内墙面乳胶漆20 厚混合砂浆抹灰11861.511.23133241104020302天棚吊顶10484054020301001001天棚吊顶铝合金龙骨；5mm胶合板基层；矿棉板天棚面层9587.12482.18787826020401木门55020401008001连窗门M1025；C1004平开木门带纱塑钢窗单扇面积 1.25油漆两遍樘175793.04138782 工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 6 页页 共共 6 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合综合 单价单价合价合价暂估暂估价价56020401008002连窗门M1025；C1010平开木门带纱塑钢窗单扇面积 1.25油漆两遍樘50903.4445172020402金属门57020402007001钢制防火门1.乙级防火门2.尺寸：M1521樘27794.42144958020402007002钢制防火门1 丙级级防火门2 尺寸：M1021樘18529.69533020406金属窗59020406007001塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C3227樘1752484.2343473960020406007002塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C3226樘502392.211961161020406007003塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C2227樘141707.92391162020406007004塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C2226樘41644.65657963020406007005塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C1827樘211397.382934564020406007006塑钢窗单框三玻断桥铝窗尺寸：C1826樘61345.628047105=24519808.2 措施项目清单与计价表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 1 页页 共共 2 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合单价综合单价合价合价暂暂估估价价1A9-0016桩承台基础（独立）m166.483.51138962A9-0017基础垫层m19.71225.875103A9-0020矩形柱周长 1.8m 以外m386.352256.66 99163 4A9-0025基础梁m60.12289.41 17399 5A9-0045有梁板板厚 100mmm1359.82374.67 509489 6A9-0046有梁板板厚 120mmm185.515324.13 60131 7A9-0056雨篷m15.444843.36 13025 8A9-0058直形楼梯272.79104.53 28516 9A9-0061台阶m10.11209.82 2121 10A9-0065散水m9.651164.66 1589 11A10-0008综合脚手架9434.8835.17 331811 12A10-0058电梯安装脚手架座23582.75 7165 10613A11-0007垂直运输9434.8823.06 217594 14A12-0002建筑物超高费檐高（12/40）3144.9615.22 47865 15A13-0001固定式基础（安拆）（带配重）座15744.27 5744 16A13-0007自升式塔吊（安拆）1000KNm台次17921.56 7922 17A13-0011静力压桩机（安拆）900KN台次25154.92 10310 18A13-0014施工电梯（安拆）75m台次18270.86 8271 工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 2 页页 共共 2 页页金金 额（元）额（元）序序号号项目编码项目编码项目名称项目名称项目特征项目特征 单单位位工程量工程量综合单价综合单价合价合价暂暂估估价价19A13-0024履带式挖掘机（场外运输）（1 m以内）台次15259.95 5260 20A13-0026履带式推土机（场外运输）（90KW 以内）台次14688.48 4688 21A13-0041自升式塔吊（场外运输）4500KNm台次127272.9 27273 22A13-0034静力压桩机（场外运输）900KN台次217538.86 35078 23A13-0042施工电梯（场外运输）75 m台次19724.44 9724 =1474493总合价：71735021078.3 其他项目清单与计价表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 1 1 页页 共共 1 1 页页 序号项目名称金额（元）1招标人部分预留金：44 万小计440000.001082投标人部分小计合计440000.001099 工程量清单综合单价分析表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 1 页页 共共 5 页页项目编码010101001001项目名称平整场地计量单位平米清单综合单价组成明细单价合计定额编号定额名称定额单位/平米数量人工费材料费机械费管理费和利润人工费材料费机械费管理费和利润A1-2机械平整场地 30cm 以内（推土机 75kw）10001.35952270465370.025800.44360.035327046537人工单价合计=530 元0.025800.44360.0353建筑综合工日 50 元/工日未计价材料费清单项目综合单价530/1048.32=0.5 元/ m主要材料名称、规格、型号单位数量单价(元)合计(元)暂估单价(元)暂估合价(元)其他材料费材料费明细材料费小计110工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 2 页页 共共 5 页页项目编码010101003001项目名称挖基础土方(CT-1)计量单位立米清单综合单价组成明细单价合计定额编号定额名称定额单位数量人工费材料费机械费管理费和利润人工费材料费机械费管理费和利润A1-66挖掘机挖土方（斗容量 1 立米，二类土）1000 m0.6708812901025980.793206.30290.6026A2-29凿桩头10 个6.4492001213.0254000.744A1-371自卸汽车运土（运距10km）1000 m0.0891417018661260.1045011.47430.774863802891345人工单价合计=3874 元3.9232017.77722.1215建筑综合工日 50 元/工日未计价材料费清单项目综合单价3874/162.624=23.82 元/ m主要材料名称、规格、型号单位数量单价(元)合计(元)暂估单价(元)暂估合价(元)其他材料费材料费明细材料费小计111工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 3 页页 共共 5 页页项目编码010402001001项目名称矩形柱计量单位立米清单综合单价组成明细单价合计定额编号定额名称定额单位/立米数量人工费材料费机械费管理费和利润人工费材料费机械费管理费和利润A4-0020矩形柱/周长 1.8m 以外106.820850022798161306173.33841023530.890144.8847A4-0260砼运输（运距 10km）106.82080024041570035.2512.3054A4-0271砼泵送（50m 以内,排量 75 立米/h）106.820867320636790.9784.699.3281.156850692830131013297人工单价合计=39769 元74.316414.923545.469148.3469建筑综合工日 50 元/工日未计价材料费清单项目综合单价39769/68.208=583.06 元/ m主要材料名称、规格、型号单位数量单价(元)合计(元)暂估单价(元)暂估合价(元)其他材料费材料费明细材料费小计112工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 4 页页 共共 5 页页项目编码020101002001项目名称现浇水磨石楼地面计量单位平米清单综合单价组成明细单价合计定额编号定额名称定额单位/平米数量人工费材料费机械费管理费和利润人工费材料费机械费管理费和利润B1-32水磨石楼地面10082.24854177841140062229275430121.622417.02912.78756.60211778411400622292754301人工单价合计=395131 元21.622417.02912.78756.6021建筑综合工日 50 元/工日未计价材料费清单项目综合单价395131/8224.854=48.04 元/ m主要材料名称、规格、型号单位数量单价(元)合计(元)暂估单价(元)暂估合价(元)其他材料费材料费明细材料费小计113工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 标段：标段： 第第 5 页页 共共 5 页页项目编码A9-0017项目名称基础垫层计量单位立米清单综合单价组成明细单价合计定额编号定额名称定额单位/立米数量人工费材料费机械费管理费和利润人工费材料费机械费管理费和利润A9-0017基础垫层101.971215827618588.015414.00160.91312.94241582761858人工单价合计=510 元8.015414.00160.91312.9424建筑综合工日 50 元/工日未计价材料费清单项目综合单价510/19.712=25.87 元/ m主要材料名称、规格、型号单位数量单价(元)合计(元)暂估单价(元)暂估合价(元)其他材料费材料费明细材料费小计11410 建设工程总造价表工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 第第 1 页页 共共 2 页页序号序号项目名称项目名称计算基础计算基础/ /公式公式费率费率（% %）金额（元）金额（元）1直接工程费直接工程费65130932措施费措施费2.1-2.111751073.93 2.1环保及文明施工费 直接工程费0.7246894.27 2.2安全施工费 直接工程费2.05133518.41 2.3临时设施费直接工程费0.8857315.22 2.4材料二次搬运 人工费0.516649.34 2.5雨季施工增加费 人工费0.658474.65 2.6检验试验费、生产工具使用费 人工费1.8223729.03 （非定额措施项目）276580.93 2.7模板工程745839.00 2.8脚手架工程338977.00 2.9垂直运输217594.00 2.10 建筑物超高费47865.00 2.11 特、大型机械安拆及场外运输124218.00 （定额措施项目）1474493.00 3 其他项目（预留金）其他项目（预留金）总造价 5440000.00 4规费规费4.1-4.3 504828.65 4.1 工程排污费 人工费0.526779.72 4.2社会保障费(1)-(5)(1)养老保险费 人工费26.68347851.97 (2)失业保险费 人工费2.4431812.55 (3)医疗保险费 人工费7.3295437.65 (4)住房公积金 人工费115(5)生育保险费 人工费0.729387.31 工程名称：白城伟业办公楼工程名称：白城伟业办公楼 第第 2 页页 共共 2 页页序号序号项目名称项目名称计算基础计算基础/ /公式公式费率费率（% %）金额（元）金额（元）4.3工伤保险费 人工费1.0413559.45 5 企业管理费企业管理费直接工程费6.54425956.28 6利润利润 人工费18234682.74 7 税金税金1+2+3+4+5+63.48345551.28 总造价总造价1+2+3+4+5+6+78800693 11611 施工组织设计11.1 工程概况11.1.1 建筑设计概述工程名称：白城伟业办公楼本工程为高层钢筋砼框架结构办公楼，工程位于白城市，交通便利。临近城市干道，城市上、下水及电煤气管网在附近通过。主体结构九层；建筑高度 34.2m，一、二层层高 4.2 m，三到九层层高 3.6m，室内外高差 0.60m；设计标高0.000 相当于城市绝对标高的 230.3m。整个建筑长 54.6m ，宽 19.2m，总建筑面积 9323.304 平米。使用年限 50 年，防火、防水设计等级均为二级。墙体：外墙为 300 厚的复合墙体，即 200 厚炉渣混凝土空心砌块+20 厚找平层+80 厚苯板保温，内墙为 200 厚的炉渣混凝土空心砌块。屋面：屋面防水等级为级，SBS 改性沥青防水卷材，防水层合理使用年限为 15 年。工程所用窗户均为塑钢窗（带纱） ，门为木门及防火门，门窗的选型、材料均由建设单位选有资质单位订货。11.1.2 结构设计概述本工程全现浇钢筋混凝土框架结构，场地土类别为类，抗震设防的类别为乙类。框架抗震等级为二级，七度抗震设防。设计基本地震加速度为 0.10g，设计地震分组为第二组。基础采用预制方桩基础，桩长 10.00m。基础持力层为中砂，基础埋深为 2.1m。框架柱网尺寸随房间的开间、进深变化而变化。场区地下水属潜水，水位高程为-2.5 米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性；无需降水。现场已平整完毕，较为开阔，交通较为方便，现场离居民区较远，施工所用电源和水源均由甲方提供。11.1.3 本工程施工重点及难点（1）预制方桩打入持力层的深度以及桩位的正确性为打桩的重点和关键；（2）主体跨度大，梁柱截面大，保证混凝土浇筑质量和施工安全是重点；（3）本工程期间有雨季施工，须做好雨季施工的防护工作；（4）本工程为高层结构，应搭设外双排扣件式钢管脚手架作为施工操作平台，脚手架体系的117构造设计，安全检查措施，正常施工是重点；（6）梁柱节点处钢筋数量多，绑扎和浇筑都有难度，须做必要措施控制；（7）屋面泛水处的防水处理是重点,做好防渗漏。表 11-1 结构特征表序号项 目内 容基础结构形式桩承台基础主体结构形式框架结构1结构形式屋盖结构形式平屋面地质情况持力层为中砂2地质地下水质地下水对结构无腐蚀3地基地基土质层杂填土,粘土，淤泥质土，粉细砂，中砂C45一层框架柱C40二到五层框架柱C35六到九层框架柱C35一二层框架梁C30三到九层框架梁C35一二层现浇楼板C30三到九层现浇楼板4混凝土强度C35地梁、独立承台抗震设防烈度设防烈度 7 度5抗震等级框架梁柱抗震等级二级一级钢直径：6 8 10 12 16 186钢筋类别二、三级钢直径： 16 18 20 22 电闸压力焊焊接直径 16 以上的柱筋及梁架立筋7钢筋连接形式绑扎搭接梁筋墙体厚度(mm)外墙 300mm 内墙 200mm柱断面尺寸(mm)500500、600600、7007008结构断面尺寸梁断面尺寸(mm)300700、250500、2506500118板厚(mm)100（120）9混凝土保护层现浇构件板：15mm 梁柱：20mm 基础：50mm11.2 施工部署11.2.1 施工准备工作（三通一平）（1）施工用水：由建设单位指定的给水管道引出（具体位置见附录 6 施工平面图） 。管材采用焊接钢管，埋地敷设，现场临时消火栓立管随楼层加高而加高。按照工程进度及各阶段工作内容，制定用水计划和节水措施，使用节水型洁具。（2）施工用电：由建设单位指定位置引至施工现场。为了保证用电的安全，安装一台配电箱，各种线路由此引出。（3）施工现场：本工程所在位置较平，平整场地后就可以开始布置机械设备及水电线路。因为本工程位于市区内，路上行人及车辆较多，施工道路在现场内的设置（具体位置见附录 6 施工平面图） ，路宽 4m，为了保证雨期及文明施工要求，本工程道路需用压道机碾压并挖设排水沟。（4）临时设施临时设施布置见附录 6 施工平面图，为满足文明工地及建设单位要求，施工现场用围墙围护。采用活动板房，为办公、会议和管理人员宿舍，劳务人员宿舍。现场试验室的设置应符合有关温度、湿度规定要求。主要材料存放于施工现场，根据材料需用量计划组织进场，按平面图指定位置及规定方式储存或堆放。预设施工材料堆放场应提前做好硬化及防排水措施，并做好标识。室内仓库应根据需要设置保温、通风、防盗措施，并分类建立台帐，加强领料签发手续，防止材料丢失和损坏。11.2.2 施工总体安排（1）主要机械设备配置基础施工时，采用静力压桩机。土方采用机械开挖、外运，据现场情况、工程量及进度安排，增加劳动力投入。垂直运输机械选择:结构施工阶段，钢筋、模板及部分柱头的混凝土的通过塔吊来实现，对塔吊的性能要求较高，在楼一侧中部设一台 QTZ63 型，臂长 40m 的塔吊，满足作业面的使用要119求，也能覆盖钢筋作业区及模板加工区，减少二次搬运量。本工程所有混凝土均采用商品混凝土，用混凝土泵送车输送。根据场地情况，钢筋的加工配料均在施工现场钢筋加工场进行。表 11-2 主要设备一览表序号号机械名称规格及型号单位数量备 注1塔 吊QTZ63台1自升式2电焊机BX1500A台63搅拌机JS500台14钢 筋 切 断 机CQ40台25钢 筋 弯 曲 机GW40-A台26钢 筋 调 直 切 断 机LG74/14台17插 入 式 振 捣 棒ZX-50条10高频低音8插 入 式 振 捣 棒ZX-30条5高频低音9切割机JG400台4 10空 气 压 缩 机W1017台1清理模板 11水泵XDD-80DL台2消防用（一台备用）12蛙式打夯机HW40台413木工电锯MJ105台414木工电刨MB573台215压刨MB104A台1（2）主要生产设施准备1）场地四周设有围墙。2）在建筑周边布置钢筋固定加工区，布置钢筋切割机、调直机、弯曲机、交流焊机、对焊机，钢筋加工区及堆场，上设双层安全防护棚，采取有效防止高空坠物的安全措施。3）同样在建筑周边布置模板加工场地。1204）施工通讯：所有施工管理人员配备手机或小灵通。5）施工排水系统：自然地面布设工地的排水系统，确保场区的施工污水、雨水能顺利流排。施工污水经沉淀后排入附近下水道。排水沟用砖砌，流水面用1:3 水泥砂浆抹面。排水沟穿越道路加盖板。大门出入口设置车辆冲洗坪，冲洗车辆轮胎上的泥土，禁止带土上路。（3）劳动力安排根据实际工程量及劳动定额，算出分项工程所需工日。确定主要工种人数。详细人数见附录 5 施工进度计划表。针对本工程特点，对操作人员进行专业技能培训，并对作业难度大的地方进行现场实物交底，提高工作人员的操作技术水平。对于特殊工种人员、机械设备操作人员要求必须经专业培训并考核合格持证上岗。保证工程“优质、安全、低耗、快速”地进行。（4）材料材料全部由施工单位负责采购。认真核实施工图纸、设计说明及设计变更洽商文件，及时准确地编制施工预算，列出明细表。根据施工进度计划的要求进行施工预算材料分析，编制建筑材料需用量计划，为制定材料采购计划、施工备料、确定仓库和堆场面积，以及组织运输提供依据。组织协调好各部门工作，从材料计划、货源选择、材料送批、订货、运输、验收检验做到三级审核，保证材料、设备规格、型号、性能的技术指标明确、数量准确。进场及储存在中转厂区内的材料必须妥善保存，按种类及存储要求分类、分库存放，做好标识并建立台帐，完善进出库手续，严格按总公司 ISO9002 质量保证体系程序执行。（5）测量仪器选择表 11-3 主要测量设备名称规格精度单位数量用 途全站仪GTS-3355台1控制网主轴线及重要点位测设、校核，工程基准的传递与复验。水准仪DS31mm台2水准路线、复验标高经纬仪J22台2投测轴线钢卷尺50m5mm把4轴线量测121铝合金塔尺5m5mm把2测设标高11.2.3 防雨和消防准备（1）施工期间应收集天气预报情况，取得市气象台的服务，以便安排工作或采取相应的措施。机械设备要备齐自身的避雷装置，直接引入建筑物本身的接地体。（2）浇灌砼时突遇大雨，应在大雨来临前搭好防雨棚，防雨水冲刷砼。雷雨到来之前要及时使作业人员撤离到安全区，注意保护好电源设备，并作好设备、机具的防雨工作。（3）准备200数量的雨布，小雨时对浇灌完而未初凝的板面进行遮盖，为现场操作工人备足雨衣。准备足够的潜水泵，及时排除基坑内的积水。（4）做好防火工作也是施工现场应十分注意的问题，在地面临时设施周围配备一定数量的泡沫灭火器、沙箱、铁铲、及消防水源接口阀门及消防水桶等消防设施及工具，指派专人负责，消防设施及工具供消防专用，任何人不得以任何借口挪作他用。11.2.4 总体施工方法（钢筋，模板，混凝土）（1）施工段划分以结构施工为先导，装饰、适时插入施工。在空间上实行平面分段，立体分层，同步流水；在顺序上先地下，后地上，先主体，后装饰，基础工程及框架工程划分为A、B区两个施工段平行流水；形成各主要分部分项工程紧凑搭接，工序穿插，实行立体交叉施工。避开施工作业面高峰,保持均衡生产，以确保“优质、快速、高效、高回报”地建成该工程。（2）施工工艺流程1）基础施工工艺流程：测量放线单个基坑开挖至承台底人工清理、验槽坑内打桩、凿桩头承台垫层承台支模承台混凝土回填土2）主体施工工艺流程：楼层放线柱绑筋柱支模支梁底模绑柱核心区箍筋、梁钢筋支梁侧模、板底模绑板钢筋、配电管浇注梁、板、柱混凝土； 3）装修施工工艺流程：门窗工程楼地面室内抹灰室外装修室内设施11.2.5 组织机构及主要职责配备强有力的管理班子。施工管理人员选用素质高、技术业务能力强、有丰富的施工和管理协调经验的人员组成。选派施工经验丰富的人员担任项目工程师；现场各职能部门负责组织指挥现场施工和各项工作的管理实施。制定严格的岗位责任制，落实到人，各负其责。见下表表 11-4 组织机构及主要职责122部 门职 责项目经理认真严肃地履行合同条款，对施工质量、进度、安全、经济效益负主要责任，在施工管理的各方面对工程指挥部负责。贯彻实施质量方针和目标，认真执行施工组织设计、施工方案，落实工程指挥部的施工部署，协调项目经理部各职能部门和人员关系，确保施工过程始终处于受控状态。及时协调、合理调配人力、物力、资金，使施工正常进行。项目工程师在施工技术、工程质量等方面负主要责任，实施总公司的质量方针和目标，认真贯彻国家有关的规范规程。组织审查图纸和制定各种方案，并检查项目部的落实情况。检查项目部各项技术交底是否具有针对性、先进性和可操作性。及时解决施工中出现的技术质量问题。组织实施施工组织设计和施工方案，组织落实施工管理的各项措施。及时和甲方、监理、设计保持联系，做好信息反馈。生产副经理协助项目经理搞好全面协调管理工作，向项目经理负责。抓好现场各方案落实。与技术人员一起研究制定各方案，确保工程质量和进度按计划完成。制定各种管理制度和管理人员岗位责任制。督促材料及时进场，做好各种检验、实验和成品保护。经营部负责合同管理、工程预算、决算管理、资金管理、成本核算等工作。物资采购部负责市场调查、材料采购供应、施工机具和设备的租赁等工作，对材料质量负直接责任，并负责现场机械、器具管理、物资的配送、调配。施工生产部负责生产调度、进度计划的落实、材料计划的编制，对工程进度和施工质量负责，劳务队伍的选择、劳动力的调配，分包项目组织协调及其劳务队伍的管理。安全保卫部现场消防、保卫、安全与文明施工管理、环境保护管理。11.3 项目管理目标及质量保证体系（1）本工程严格按 ISO9002 标准、公司质量手册、程序文件、项目质量计划运作。（2）项目质量目标：省优工程（3）项目的质量管理保证体系1）工期目标：按照招标文件要求，2013 年 4 月 1 日开工，2013 年 9 月 24 日竣工，保证总工期 177 天整体工程竣工。2）文明安全施工目标：无重大伤亡事故，创吉林省建筑工程安全文明工地。3）现场环境管理目标：坚持绿色施工，使用绿色建材，严格控制排污。12311.4 测量放线11.4.1 图纸学习与校核 全面了解设计意图，认真熟悉图纸。首先审核总平面图，校对点位坐标、距离是否对应，定位依据、定位条件是否明确合理，建筑物的几何位置关系是否符合要求和满足规划用地的要求；其次审核建筑、结构、设备施工图，主要校核：平、立、剖面图是否对应一致，轴线间距、高程、结构尺寸和装修细部尺寸是否相符。11.4.2 定位依据及永久桩位的保护 定位条件依据总平面图，用两台经纬仪投测轴线。误差：角度在20、边长在 1/10000、为允许误差范围内。定位完成做好资料成果与现场桩位交接，并砌砖垛保护桩位。永久桩位作法为：利用（100501000）mm 的木桩打入地下约 0.6m，四周用红砖砌成（500500500）mm 的方孔，内注混凝土，并用铁钉定出控制点坐标位置，红油漆画“”表示。永久高程控制桩采用砌砖井，上加混凝土盖板进行保护，防止磕碰及坠物。永久坐标控制桩和高程控桩四周用钢管围挡，加以保护。11.4.3 施工测量定位放线及轴线建立测量控制网分为平面控制网与高程控制网两部分。平面控制网的方法是在场地区域内建立场地控制网。误差限值：量距误差： 2/5000， ，角度误差：220（515 层房屋、建筑物高度 1560m） ，超过以上限值，应重新定位。建筑定位依据平面控制网点坐标。根据轴线关系定出控制轴，水平控制轴 D 轴；竖直控制轴 1 轴。将轴线控制桩引测到开挖上口线以外，桩用混凝土固定并砌上砖垛加以保护，再用测距仪配合电子经纬仪通过距离和转角复测定位测量中的轴线控制点。11.4.4 基础施工测量（1）高程传递：针对本工程实际特点，采用三、四等水准测量进行高程的传递与控制，在地面上架水准仪，在地面上的水准仪后视0.000，前视在基坑内的水准尺，计算出0.000 与-2.000m的水准尺读数差，再通过基底仪器将该读数-2.000m 引测到侧坡上。（2）轴线投测：基础施工时，采用通视法用经纬仪直接将主控轴线引到基坑，并依据主控轴线测设细部轴线。 将控制轴投到独立桩基施工层上，将电子经纬仪架在底板上观测其他轴线控制桩，当误差在5mm 内，投测出独立桩基基底的轴线，再用测距仪将不能通视轴线测设。通过124轴线将所有施工线放出。基坑投测轴线操作方法如下图图 11-1 用控制网引桩向坑内投轴线11.4.5 地面以上施工测量（1）校核轴线：检核控制轴线及首层的轴线，用全站仪以控制点为起始点校测，角度误差10；边长相对误差在5mm 范围内。（2） 标高控制：“控制总高，从首层传递”的方法，即在首层从现场0.000 处引测到外圈柱子50cm 处，闭合误差2mm。采用 50m 钢尺从外圈柱子的首层传递，每次引测均从首层+50 线往上引测，以避免各层传递产生的累计误差。高程引测点每段四个角各设一个高程引测点，引测后用 DS3 水准仪抄测这四处点，当误差在3mm 之内取四个标高的平均值作为该楼层标高基准值，用该值在柱子上抄测这层建筑 50cm 线。顶板混凝土浇注后，由各控制点向上拉尺引测出作业层结构 50 线。并用水准仪抄测到各柱主筋上，作为柱钢筋绑扎和顶板混凝土浇筑的标高线。柱模板支完后，向上拉尺找到结构 50 线的标高，并用水准仪进行水平抄测，用以控制柱混凝土高度。（3）轴线测设：采用外控法。将经纬仪架在轴线两端的控制桩上，后视控制点，前视柱子中心控制线，将中心控制线投测到施测层，连接两点即为控制轴。用钢尺实量其他轴线距离，用经纬仪实测主控轴线交角，在楼板上弹出各细部轴线及门窗位置等的墨线。 11.4.6 沉降观测 沉降观测点的制作采用10mm 厚的钢板制成三角形状的钢板，焊接在设计要求的建筑物外墙四角、变形缝两侧及柱子上，三角形钢板上边用不锈钢焊条熔焊一个l0mm 的半圆形，作为125观测点，另外做上保护装置，以免被破坏， 在第一层结构施工完后即将沉降观测点安装到位，高度统一在+500mm 处。在建筑物周围布三个沉降观测水准点，挖深一米埋石，待水准点完全稳定后，由已知水准点引测布设一条闭合的水准路线。利用检验过的精密水准仪精确测算出各点的高程。每月利用已知水准点对三个沉降观测水准点进行检测，如有下沉现象，精确测算出其高程变化，然后对其标高进行修改，才能进行沉降观测。 沉降观测水准点做好后，精确地对沉降观测点进行观测，做出第一次底段高程记录，往后结构每施工完一层板，即作一次沉降观测，结构封顶后每月作一次沉降观测，并作好记录，绘制曲线图，如发现异常及时通知设计院和监理单位。水准点不少于2 个，设置在距建筑物30m80m 稳定、可靠的的土层内或沉降已稳定的建筑物上。沉降点稳固后，每层一次进行一次观测直至完工，每次观测沉降前都要检查沉降观测水准点的准确性，检查测量仪器的完好率。 11.5 土方工程11.5.1 土方开挖 采用机械单个基坑开挖，开挖时按底边尺寸每边增加 30cm，放坡开挖，按设计标高的要求，预留 20mm 后采用人工挖土，避免超深。在挖土前，测出基坑的坡顶边线，钉上木桩，撒石灰粉，以便控制挖土作业范围。开挖过程中应随时检查边线、边坡及标高，严禁挖陡边坡。最后一层土方开挖要控制好坡底边线及平台、基底标高，严禁超挖，需用时回填土方则弃至坑边 5m 外，余土外运至指定场所；基础及房心回填土预留，回填土采用夯填法；土方工程质量保证措施： 控制开挖深度，防止超挖；保持基坑作面干燥；土方工程成品保护措施：保护轴线、标高线桩位正确，监控边坡稳定。 图 11-2 基深度控制示意11.5.2 土方回填：回填土宜优先利用基坑内挖出的优质素粘土(堆放在甲方指定的位置)，回填土内不得含有有机杂质，粒径不应大于50mm；含水量应符合压实要求；淤泥和淤泥质土一般不能用作填料。（1）工艺流程基层清理检验土质分层铺土、耙平夯打密实检验密实度修整找平验收。（2）施工方法：填土前应将基坑底或地坪上的垃圾等杂物清理干净。基础回填前，必须清理到基础底面标126高，将回落的松散垃圾、砂浆、石子等杂物清除干净。检验回填土内有无杂物，粒径是否符合规定，含水量是否在控制的范围内。如含水量偏高，可采用翻松、晾晒和均匀掺入干土等措施；如遇回填土的含水量偏低，可采用预先洒水润湿等措施。回填土应分层铺摊，一般蛙式打夯机每层铺土厚度为 200250 mm。每层铺摊后，随之耙平。回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯相接，行行相连，纵横交叉。分层分段填土，交接处应填成阶梯形，每层互相搭接，其搭接长度不少于每层填土厚度的两倍，上下层错缝距离不少于 1.0m。基坑回填应在相对两侧或四周同时进行，每层填土夯实后，应按规范规定进行环刀取样，测出干土的质量密度，达到要求后，再进行上一层的铺土。填土全部完成后，应进行表面拉线找平，对超过设计标高的地方，及时依线铲平，低于设计标高的地方补土夯实。11.5.3 基础垫层本工程垫层为 100mm 厚 C15 的素混凝土，采用木模板。待基础轴线尺寸，基底标高经验收合格办完隐检手续后，测放人员及时标定 100mm 厚素砼垫层上皮的标高控制线。垫层砼浇筑前先检查垫层的尺寸及形状是否正确、模板支撑是否牢固。浇筑垫层砼时，派专人随时抽查商品砼的质量情况。砼表面用刮杠刮平，随后用木抹子搓平压光，施工过程中要及时取样，留好试块。11.6 桩基础工程本工程基础采用预制钢筋混凝土方桩（400mm400mm） ；吊桩采用两点吊（0.207L-0.568L-0.207L）打桩顺序由中间向两个方向击打；方桩的运输、起吊、堆放：应尽可能的避免方桩到现场二次搬运。根据打桩顺序随打随运。桩的堆放场地必须平整、坚实，排水畅通。垫木间距与吊点位置相同，各层垫木位于同一垂直线上，现场桩堆放采用 2 层。11.6.1 施工准备（1）清除障碍物，平整场地。桩机进场及移动范围内的场地应平整压实，以使地面有一定的承载力，并保证桩机的垂直度。施工场地及周围应保持排水沟畅通。（2）材料、机具的准备及接通水源、电源。（3）进行打桩试验，以便检验设备和工艺是否符合要求，达到承载力所需要的实际桩长由现场试桩确定。按照规范规定，试桩不得少于 2 根，现场试 3 根。（4）确定打桩顺序：选择一台桩机沿着建筑物长边方向，从一边到另一边依次打桩。（5）抄平放线及定桩位127在打桩现场或附近设水准点（其位置不受打桩影响） ，数量不少于两个，用以抄平场地和检查桩的入土深度。根据建筑物的轴线控制桩，定出桩基轴线位置（偏差不得大于 20 毫米）及每个桩的桩位，将桩的准确位置测设到地面。11.6.2 施工工艺流程测量定位压桩机就位吊桩、插桩桩身对中调直静压沉桩切割桩头11.6.3 施工方法(预制方桩)（1）压桩时，桩机就位系利用行走装置完成、它是由横向行走（短船行走）和回转机构组成。把船体当作铺设的轨道，通过横向和纵向油缸的伸程和回程使桩机实现步履式的横向和纵向行走。当横向两油缸一只伸程，另一只回程，可使桩机实现小角度回转，这样可使桩机达到要求的位置。（2）插桩时先用起重机吊运运至桩机附近，再利用桩机上自身设置的工作吊机将预制混凝土方桩吊入夹持器中，夹持油缸将桩从侧面夹紧，即可开动压桩油缸，先将桩压入土中 1m 左右后停止，调正桩在两个方向的垂直度后，压桩油缸继续伸程把桩压入土中，伸长完后，夹持油缸回程松夹，压桩油缸回程，重复上述动作可实现连续压桩操作，直至把桩压入中砂层中。在压桩过程中记录桩入土深度和压力表读数的关系，来判断桩的质量及承载力。当压力表读数突然上升或下降时，要停机对照地质资料进行分析，判断是否遇到障碍物或产生断桩现象等。（3）当压力表读数达标，便可停止压桩。如果桩顶高出地面一段距离，而压桩力已达到规定值时则要截桩，以便压桩机移位。超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过 2 次，且每次稳压时间不宜超过 10s。11.6.4 打桩过程中的注意事项及质量安全技术措施（1）认真组织好图纸会审，严格按图纸施工，组织好现场施工技术人员的技术交底，并随时通报在施工中存在的质量问题；（2）精心组织安排好现场施工人员的岗位,明确其责任，强调校对桩位，允许偏差值少于 5cm； （3）所有桩须有产品准用证和出厂合格证书，桩进场后须认真检查，不准使用质量不合格的桩，不合格的桩挑出后，要有明确标记，并及时运出场外。（4）经常进行桩机的维修、保养，定期检测合格，保证主要技术参数，满足设计要求严格按业主和设计单位提出的要求及有关的规范规程施工，随时接受当地质检部门的监督检查。128（5）认真做好沉桩记录，每米进尺的锤击数，最后一米锤击数，最后三阵贯入度及桩尖标高，桩身垂直度以及桩位。11.6.5 成果记录整理及检验按规范要求整理成表并进行质量评价，桩施工完毕后，应做现场静荷载试验检测桩承载力，在同一条件下检测数量不应少于总桩数的 1%，且不少于 3 根，本工程应检测的 3 根桩的承载力。11.6.6 凿桩头用电锯法截去多余的桩段，而不应该用人工敲打的办法把多余的桩段敲掉，那样很容易把成桩敲伤，露出的钢筋长度为 35d。11.7 钢筋工程11.7.1 钢筋原材（1）进场检查1）主控项目A钢筋进场时，应按国家现行相关标准的规定抽取试件作力学性能和重量偏差检验，检验结果必须符合有关标准的规定。检查数量：按进场的批次和产品的抽样检验方案确定。(每批钢筋抽取每批抽取5个试件，先进行重量偏差检验，再取其中2个试件进行力学性能检验。)检验方法：检查产品合格证、出厂检验报告和进场复验报告。 B对有抗震设防要求的结构，其纵向受力钢筋的强度应满足设计要求；当设计无具体要求时，对一、二、三级抗震等级设计的框架和斜撑构件（含梯级）中的纵向受力钢筋应采用HRB335E、HRB400E、HRB500E、HRBF335E、HRBF400E或HRBF500E钢筋，其强度和最大力下总伸长率的实测值应符合下列规定：a. 钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于 1.25； b. 钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.30； c. 钢筋的最大力下总伸长率不应小于9%。检查数量：按进场的批次和产品的抽样检验方案确定。检验方法：检查进场复验报告。129C当发现钢筋脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验。2）一般项目 钢筋宜采用无延伸功能的机械设备进行调直，也可采用冷拉方法调直。当采用冷拉方法调直时，HPB235、 HPB300光圆钢筋的冷拉率不宜大于4% ；HRB335、HRB400、HRB500、HRBF335、HRBF400、HRBF500及RRB400带肋钢筋的冷拉率不宜大于1%。检查数量：每工作班按同一类型钢筋、同一加工设备抽查不应少于3 件。检验方法：观察，钢尺检查。（2）钢筋检验钢筋进场时，应按批进行检查和验收。每批由同一牌号、同一炉罐号、同一规格的钢筋组成，重量不大于 60t。超过 60t 的部分，每增加 40t，增加一个拉伸和弯曲试验试样；允许由同一牌号、同意冶炼方法、同一浇筑方法的不同炉罐号组成混合批，但各炉罐号含碳量之差0.02%，含锰量0.15%，混合批重量不大于 60t。1）外观检查从每批钢筋中抽取 5%进行外观检查。钢筋表面不得有裂纹、结疤和折叠。钢筋表面允许有凸块，但不得超过横肋的高度，钢筋表面上其他缺陷的深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差。进场钢筋原材，要求钢筋外表面不得有锈蚀现象，每米弯曲度不得大于 4mm，总弯曲度不得大于总长度的 0.4%。钢筋可按实际重量或公称重量交货。当钢筋按实际重量交货时，应随机从不同钢筋上截取 10 根（长度500mm）钢筋称重，如重量偏差大于允许偏差，则应与生产厂交涉，维护我方利益。2）力学性能试验从每批钢筋中任选两根钢筋，每根取两个试件分别进行拉伸试验（包括屈服点、抗拉强度和伸长率）和冷弯试验。如有一项试验结果不符合要求，则从同一批中另取双倍数量的试件重作各项试验。如仍有一个试件不合格，则该批钢筋为不合格品。对热轧钢筋的质量有疑问或类别不明时，在使用前应作拉伸和冷弯试验。根据试验结果确定钢筋的类别后，才允许使用。抽样数量应根据实际情况确定。这种钢筋不宜用于主要承重结构的重要部位。（3）钢筋存放1301）钢筋原材运到加工现场后，必须严格按分批同等级、牌号、直径、长度分别挂牌堆放，不得混淆。2）存放钢筋场地要进行平整夯实，浇筑混凝土地面，并设排水措施。堆放时，钢筋下面要有垫木，距离地面不宜少于 20cm，防止钢筋锈蚀和污染。3）加工好的半成品钢筋要分部位、分层、分段和构件名称分类堆放，并挂牌标示。11.7.2 钢筋加工（1）钢筋调直除锈 钢筋的表面必须清洁，如有油污、铁锈等杂物，必须在使用前清除干净方可使用。对于盘园钢筋，用调直机进行调直，同时也达到除锈的目的，对于粗钢筋，采用电动钢丝刷除锈。经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形，其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。（2）钢筋切断用机械式钢筋切断机，确保钢筋的断面垂直钢筋轴线，无马蹄形或翘曲现象，以便于连接或焊接。钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，统筹排料；应先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材。避免短尺量长料，防止累计误差，在工作台标出尺寸刻度线并设置控制断料尺寸的挡板。发现有劈裂缩头或严重的弯头等必须切除，钢筋硬度有出入及时向有关人员反映。（3）钢筋弯曲1）钢筋弯钩：形式有三种，分别为半圆弯钩、直弯钩及斜弯钩。钢筋弯曲后，弯曲处内皮收缩、外皮延伸、轴线长度不变，弯曲处形成圆弧，弯起后尺寸不大于下料尺寸。钢筋弯心直径为 2.5d，平直部分为 3d；HRB335 钢筋末端需作 90或 135弯折时，应按规范规定增大弯芯直径。2）箍筋的末端应作135弯钩(抗震)，弯钩形式应符合设计要求。当设计无具体要求时，用HPB300级钢筋或冷拔低碳钢丝制作的箍筋，其弯钩的弯曲直径应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；箍筋弯后平直部分的长度箍筋直径的10倍。3）弯曲成型的钢筋中，受力钢筋顺长度方向全长净尺寸允许偏差为10mm；弯起钢筋的弯折位置允许偏差为20mm。4）钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。（4）钢筋加工的允许偏差及弯钩示意图131表 11-5 钢筋加工允许偏差表项 目允许偏差受力钢筋长度方向全长的净尺寸10mm普通钢筋箍筋内净尺寸5mm级钢筋末端135弯钩级钢筋末端90弯钩级钢筋末端180弯钩2.5d3dd平直长度4dd抗震构件箍筋135弯钩d4d平直长度10d2.5dd图 11-3 钢筋加工弯钩示意图11.7.3 钢筋绑扎（1）钢筋绑扎接头钢筋绑扎接头的搭接长度及接头位置应符合结构设计说明和规范规定。钢筋搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10倍，接头不宜位于构件最大弯矩处；钢筋搭接处，应在中心和两端用铁丝扎牢；同一构件中相邻纵向受力钢筋接头应相互错开，横向间距不应小于钢筋直径且不小于25mm。同一连接区段内，纵向受拉钢筋搭接接头面积百分率应符合设计要求；当设计无具体要求时，应符合下列规定: 梁、板、墙不宜大于 25%；柱不宜大于 50%；当工程中确有必要增大接头百分率时，123对梁类构件不应大于 50%，其他构件可根据实际情况放宽，但应符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）规定。梁柱的纵向受力钢筋搭接长度范围内，箍筋直径不应小于搭接钢筋较大直径的 0.25 倍；受拉区箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的 5 倍和 100mm；受压区箍筋间距不大于搭接钢筋较小直径的 10 倍和 200mm；柱纵向受力钢筋直径大于 25mm 时应在搭接接头两个端面外 100mm范围内各设置两个箍筋，其间距宜为 50mm。钢筋绑扎前先认真熟悉图纸，检查配料表与图纸，设计是否有出入，仔细检查成品尺寸、形状是否与下料表相符。核对无误后方可进行绑扎。采用20号钢丝绑扎直径12以上钢筋，22号钢丝绑扎直径10以下钢筋。（2）基础钢筋保护层：基础底板、基础梁底部采用 50mm50mm35mm（厚）大理石碎片垫块。为保证柱插筋不偏位，先用箍筋将插筋定位，然后将插筋与承台面筋点焊固定，以第二道132箍筋位置作为定位箍筋，并增加 25 钢筋斜支撑固定，预防砼浇筑时产生柱插筋位置偏移现象。具体方法如下图斜向支撑定位筋25与柱筋、底板筋点焊模板内临时木方支撑6090定位箍筋图10-3 基础层柱钢筋轴线定位方法图 11-4 基础层柱钢筋轴线定位方法（3）框架柱钢筋1）施工顺序：弹轴线、框架柱边线、抄 0.5 米线检验线清理、检查调整插筋位置框架柱主筋电渣压力焊自检专检报监理隐检验收绑扎框架柱箍筋自检箍筋绑扎和整体垂直度绑扎拉勾筋和定位箍筋安装围护墙拉筋予埋立筋安装塑料垫块自检报验专检报监理隐检与模板组办理交接检 2） 柱钢筋绑扎准备工作a. 弹线；b. 检查钢筋偏位情况，如有偏移按 1：6 进行校正；c. 检查接头错开甩开情况是否符合规范要求；d. 检查接头质量；e. 对钢筋污染进行清理；f. 对柱顶面混凝土表面进行处理，清除软弱混凝土层，露出坚实石子为准。3） 框架柱钢筋焊接前，按楼面上位置线修整钢筋位置，如钢筋发生位移，应按 1：6 角度打灯叉弯至正确位置。清除钢筋表面的水泥浆、油污。在框架柱主筋上抄 50 线，用于控制柱筋焊接高度。4） 上下层框架柱变径时，应将下层插筋在框架梁高度内打灯叉弯至上层设计位置，角度最小不得小于 1：6，如角度不能满足要求时，按节点在下层框架柱中重新插筋，插筋长度应满足锚固及焊接位置要求。主筋应在下层梁内按构造弯曲过渡，严禁在楼层上硬撬、硬弯。5） 框架柱主筋甩槎位置，二层插筋位置应适当提高 100 mm 左右，以避免因钢筋接头返工切除造成误差的积累，保证顶层主筋拐尺的保护层厚度；焊接合格后，进行钢筋绑扎。1336） 确定箍筋加密区高度，在框架柱主筋上按根据 1.0 线和设计间距在框架柱四角画箍筋分档线，保证箍筋位置水平。7） 将箍筋全部穿在钢筋上，由下向上绑扎，最下面一个箍筋距顶板上平 50mm，箍筋开口位置应交错放置，角部主筋应与箍筋贴时。绑扎完成后应修整箍筋弯勾角度和位置。箍筋绑扎检查合格后，安装拉勾，拉勾应勾住箍筋。8） 提前确定顶层框架柱主筋拐尺锚固方向，再进行钢筋焊接。在框架柱模板上口 50 mm处，安装主筋定位箍筋。定位箍筋内径尺寸小一个箍筋直径。9） 采用缠抠绑扎，绑扣交错布置。绑扎框架柱钢筋的绑丝全部弯向框架柱内，绑扣超过3 扣的应打弯。10） 保证钢筋保护层及位置的技术措施：A柱钢筋的定位非常重要，只有保证柱钢筋的位置准确才能保证上面钢筋位置的准确，在每层结构施工完毕后，也必须放出柱子外廓线和 200mm 控制线，随时检查柱子钢筋位置的准确性。为保证柱子竖向钢筋位置准确，在每层混凝土浇注前，按设计尺寸调整钢筋位置准确后，在柱甩筋处加绑一道箍筋，横筋定位，浇混凝土时专人看管，浇筑后再次调整。基础梁及基础底板钢筋绑扎完成后，从垫层准确向基础梁上吊线，在钢筋上弹放柱位置线，在基梁内部及梁顶各固定一道箍筋，上下固定柱插筋，柱钢筋拐头向外绑在承台的钢筋网片上。在楼层上表面用钢管架固定在准确位置，由质检员和技术员用经纬仪、水准仪、线绳、钢尺等进行复核。B保证柱子箍筋的几何尺寸正确，箍筋尺寸偏大，在砼浇筑时就会因振动棒的震动力等使梁纵向钢筋移动造成钢筋保护层偏小；箍筋尺寸偏小，则在柱子钢筋骨架绑扎时直接使骨架尺寸偏小，造成钢筋保护层过大。所以，一定保证柱子箍筋尺寸的正确性。柱子主筋与箍筋绑扎时，转角处采用套扣法绑扎，中间采用八字扣绑扎，并且绑扣的多余绑丝必须朝向构件内部。 C柱主筋保护层 40mm，用直径 20mm 钢筋作为井字支撑，以确保柱保护层厚度。134井字支撑钢筋直径20图 11-5 柱钢筋定位井字支撑(竖向800)11) 竖向电渣压力焊焊接工艺。A电渣压力焊焊接工艺如下：焊前准备（试焊、检验合格、调整焊接参数）钢筋扶正对位夹钳紧夹钢筋安放焊条芯或铅丝圈填石棉垫焊剂入盒通电引弧电渣过程断电顶压拆夹钳拆焊剂盒去渣壳不同直径钢筋焊接时，应按较小直径钢筋选择参数；焊接通电时间可延长。B电渣压力焊接头:电渣压力焊接头应逐个进行外观检查，进行力学性能试验时，应从每批接头中随机抽取个试件做拉伸试验，本工程以每一楼层（标准层）或施工段中 300 个同级别钢筋接头作为一批，不足 300 个接头仍按一批执行。C电渣压力焊接头外观检查结果应满足如下要求（参见下图 11-6） 四周焊包出钢筋表面的高度应大于或等于 4mm。 钢筋与电焊接触处，应无烧伤缺陷。 接头处的弯折角不得大于 4,接头处的轴线偏移钢筋直径的 0.1 倍，且2mm。 电渣压力焊接头拉伸试验结果为 3 个试件的抗拉强度均不能小于该级别钢筋规定的抗拉强度。当试验结果有 1 个试件的抗拉强底低于规定值时，应再取 6 个试件进行复验。复验后仍有 1 个试件的抗拉强度小于规定值则该批接头不合格。 从每批接头中随机切取 3 个试件做拉伸试验，试验结果后，如有 1 个试件的抗拉强度小于规定值，或有 1 个试件断于焊缝，或有 2 个试件发生脆性断裂时，应再取 6 个试件进行复验。复验结果当有 1 个试件抗拉强度小于规定值，或有 1 个试件断于焊缝或有 3 个试件呈脆性135断裂时，该批接头则为不合格品。图 11-6 电渣压力焊接接头样图（4）框架梁钢筋1） 施工顺序：框架柱施工缝处理人工配合气泵清理杂物检查框架梁底、侧模位置、标高在模板侧帮画箍筋间距放置框架梁箍筋穿主梁下铁穿、绑次梁下铁穿、绑主梁上铁和弯起钢筋绑扎主梁下铁（绑扎上层框架柱插筋）穿、绑次梁上铁支放垫块自检、专检报监理隐检交接检。2）框架梁钢筋采用模内绑扎，木工先支好梁底和一侧梁邦，木工绑扎框架梁钢筋，待框架梁钢筋绑扎合格后，合另一侧模板，支顶板。先按设计箍筋间距在侧模上画箍筋分档线，穿主梁下铁，与箍筋临时固定，穿主梁上铁，绑扎梁上铁。以保证钢筋位置。框架梁柱节点核心区钢筋施工方法如下图。3）主次梁上钢筋采用次梁上钢筋搭主梁上钢筋方法主、次梁、柱交接处核心箍筋加设施工方法如下；图板端上皮负弯筋采用铁马蹬支架，以保证其设计位置。4）梁柱箍筋应与受力筋垂直，弯钩叠和处应沿受力筋错开设置绑扎，并与两根架立筋绑扎，箍筋要平、直，开口对角错开，规格间距依照图纸，丝尾朝向梁、柱心，同时梁箍筋伸入柱中一个，梁两端箍筋距柱筋外皮 5mm；对于四肢以上箍筋，上下主筋制作钢筋卡具，且在卡具水平钢筋端头接触模板处点防锈漆。5）梁、板钢筋先弹线后绑扎，上层钢筋弯钩朝下，下层钢筋弯钩朝下，扎丝尾部与弯钩一致，保护层垫块到位。弯矩较大钢筋放在较小的外侧。钢筋全部绑扎完成后，垫下铁水泥砂浆垫块，垫块间距 800mm 左右，尺寸为 4040,材料为 1：1.5 水泥砂浆制作，并按规定养护达到强度后方可使用；侧面塑料成品垫块。1363.穿主、次梁钢筋1.支梁底模4.绑梁箍筋2 .绑扎柱箍筋钢筋垫块图 11-7 框架梁柱节点核心区钢筋施工方法铁板凳8钢筋长1m1000图11-8 板负弯钢筋铁马蹬支架方法主梁上钢筋（在下）次梁上钢筋（在上）图11-9 主次梁上钢筋穿越方法6）浇注混凝土前，每跨梁除按八字形绑扎外，在净跨梁两端（墙、柱面）向内 300mm 处各增加一个定位箍筋，定位箍筋的间距应为粗直径受力钢筋的 60d，且应在两个定位箍筋之间的梁底设一组（两块）垫块。定位箍筋的直径同梁箍筋。7）受力钢筋采用绑扎接头时，设置在同一构件内的绑扎接头相互错开，在任一绑扎接头中心至长度为钢筋直径 35 倍且不小于 200mm 区段内，同一根钢筋不得有两个接头。该区段内有接头的受力截面面积占受力钢筋总截面面积受拉区不超过 50%，受压区不受限制。（5）顶板钢筋1） 施工顺序：检查顶板质量放顶板轴线弹顶板钢筋分档线摆放顶板下铁和分布筋137绑扎顶板下铁电工配管木工安放埋件、水暖工安预留洞模板安放马镫、绑扎上铁安放砂浆垫块自检、互检专检报监理检查验收交接检。2） 楼板钢筋绑扎前，应将轴线弹在顶板模板上。按轴线弹钢筋、内隔墙位置线和钢筋分档线。按设计规格和间距摆放钢筋下层网片，短向钢筋在下。要求逐点绑扎，绑扣交错布置，绑扣向上窝；用尺杆划线，随时找平调直，防止板筋不顺直，位置不准。双向板钢筋交点必须全部扎牢。单向板钢筋网除靠近外围两行钢筋的相交点部扎牢外，中间部分可间隔交错绑扎。3） 支座负弯矩钢筋垂直于梁的钢筋在上，梁两侧钢筋长度一致，上铁绑扣全部交错绑扎，绑扣向下窝。楼板上层钢筋应加铁马凳，马凳支腿长 100mm，高度为： 板厚-上下层钢筋直径-上筋保护层厚度-下筋保护层厚度，间距 750800mm，梅花型布置，长度 L=上层板钢筋间距+100mm 马凳间距不超过 1.2 米。楼板上铁绑扎完成后，避免上人踩踏。 （3）板钢筋保护层 15mm，用 505015 水泥砂浆垫块垫起，间距 11.5m。（4）雨棚、挑檐等悬臂板的负弯矩筋除按要求绑扎外，还应在钢筋网下设置垫块，其间距为 100d 钢筋直径。（6） 允许偏差项目表 11-6 钢筋绑扎允许偏差表项次项 目允许偏差（mm）检查方法宽、高51绑扎骨架长10尺量检查间 距102受力主筋排距5尺量检查3绑扎箍筋、横向钢筋间距间 距20钢尺量连续三档，取最大值基础10柱、梁54保护层厚度墙3尺量检查中心位置5尺量检查5焊接预埋件水平高差3，0钢尺和塞尺检查11.7.4 钢筋工程成品防护措施（1）柱子、剪力墙支模时，箍筋、横筋绑扎时，使用脚手架，严禁踩蹬箍筋。（2）板钢筋绑扎后，不准在上面踩踏行走，在铁马凳上铺跳板作为人行通道，并设专人修理碰撞钢筋。138（3）绑扎钢筋时，禁止碰动预埋件及洞口模板。（4）安装电线管和暖卫管线或其它设施时，不得任意切断和移动钢筋。11.8 模板工程11.8.1 模板体系选择模板体系的选择直接影响到主体结构的质量及施工进度。从创优目标考虑，本工程主要采用胶合板模板体系。模板采用 15mm 的双面高强覆膜多层板/胶合板作为梁柱板的模板。梁、柱、板、楼梯模板要求根据结构尺寸在木工房下料、加工，现场拼装。框架模板划分两施工段组织流水。模板料由塔机负责垂直运输。选用胶合板模板，接缝采用胶条密封；混凝土浇注前，木模板应浇水至需要的润湿程度， ；接缝封堵严密、平顺；清除模板内的杂物；模板支架（撑）采用 48 扣件钢管支撑体系，支撑顶部设可调式支托托住梁板底模板。11.8.2 模板施工方法（1）柱模 1） 工艺流程：放线绑扎柱筋安装柱模板钢管柱箍加固调整垂直度复核模板上口尺寸预检2） 采用 15mm 厚双面高强覆膜多层板，该板表面光洁、硬度好，周转次数较多，用50100 的木方做竖向背楞，再用 1200mm 碗扣架小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住，再利用底板预留地锚和斜撑钢管形成支撑体系，浇基础底板时要把地锚预埋好。3） 楼面框架柱放线，应放出轴线、框架柱中线、框架柱边线；线头甩出长度不小于150mm。框架柱根部检查楼面平整度，平整度误差超过 5mm，应抹水泥砂浆找平层。抹找平层时，应用尺板按框架柱边线切直。平整度误差小于 5mm 可直接在楼面上按框架柱边线粘贴10mm 厚的海绵条。4） 施工方法：在柱钢筋绑扎前，测放模板定位线；根据定位线焊接模板下口限位钢筋，在柱四个侧面各焊两根，距地面高度为 100mm。柱钢筋绑扎验收，并将柱头施工缝处理完毕并冲洗干净后封闭柱模。确定模板拼缝严密后，采用 14#槽钢柱箍加 12 对拉螺杆加固模板。柱模可一次安装到位，离地 200mm 安装第一道柱箍，往上每间隔 400mm 安装第二、三、四、五道柱箍，然后每间隔 500mm 安装一道柱箍。柱箍就位后，调整定位及垂直度后，用螺帽拧紧。根据图纸会审纪要，柱在梁板范围内混凝土标号同梁板。5） 柱根部处理：为防止柱根部出现烂根现象，混柱墙根部周围混凝土应严格控制平整度，避免漏浆、烂根。在模板安装时，所有柱根部均要加垫海绵条，并用素水泥掺早强剂调成胶状139用灰刀填补密实，以防止根部漏浆。外边柱、角柱模板支设参照外剪力墙利用已浇筑混凝土的对拉螺杆加固模板。 25钢筋地锚48钢管斜撑木方卡紧下口基础底板50*100木方背楞2001.2m水平横杆箍柱模板平面图50*100木方背楞钢管箍子15厚高强覆膜多层板16钢筋U型地锚柱模板立面图图 11-10 基础柱模板的支设图 11-11 柱模板的支设截面图 图 11-12 楼层柱模板的支设 6） 柱子的位移错台：A预防措施：放线时不要从一头赶，宜分段控制，尽量减少测量累计误差；柱模下端应牢固的固定在楼板上，支模过程中要随时吊直校正，纵横两个方向用拉杆和斜撑固定好；柱上部的梁板模板支完后再浇筑柱子的混凝土，以避免浇灌混凝土时柱模倾斜，对于边柱和角柱采用钢筋缆绳将柱模与楼板上预埋的拉环拉结，以防止柱模外倾。B治理方法：柱子出现错台位移，超过允许偏差时要进行纠正，使之顺直，如果偏差过大，一次纠正困难时，可按允许偏差值分层逐步纠正；必要时可在基础或柱模上口，用 16 毫米钢筋焊接的井字型套箍撑住模板，固定住钢筋。14011-13 穿梁螺栓施工方法图穿梁螺栓16100011-14 柱模板校正方法图（2）梁、板模1） 工艺流程梁：复核梁底标高校正轴线位置搭设梁模支架按设计要求起拱安装梁摸底板绑扎梁钢筋安装两侧梁模穿对拉螺拴复核梁模尺寸、位置与相邻梁模连接固定。板：复核板底标高搭设支模架安放支模龙骨安装模板安装柱梁节点模板安放预埋件及预留孔模等检查校正交付使用。2）支模方法梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底模，板模压梁侧模。为避免梁底模、板模因重力而下垂，复核梁底标高校正轴线位置后，搭设和调平梁模支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)，在横楞上铺放梁底板固定，然后绑扎钢筋，(梁高大于600 时)，安装并固定两侧模板。有对拉螺拴时插入对拉螺拴，并套上套管。对于跨度L4 米或悬挑长度L2 米的梁，支模时按施工规范的要求起拱L10003Ll000。注意上下楼层支撑上下对齐。梁保护层厚度控制方法为在下层钢筋加设垫块，板为双层钢筋时，在下层加设垫块，上层钢筋用马凳控制。3）当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于2m，模板支柱纵横方向的水平拉杆、剪刀撑等撑成一整体，离地面50cm设一道，以上每隔2m设一道，纵横方向的水平拉杆的上下间距不宜大于1.5m，纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。141穿梁螺栓多层板50100木方次楞U型支撑100100木方主楞顶板水平间距600mm100100木方碗扣式脚手架50100木方 图 11-15 梁板支模示意图4）板安装注意事项单块就位组拼时，每个跨从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设；模板块较大时，应增加纵横楞；检查模板的尺寸、对角线、平整度以及预理件和预留孔洞的位置。安装就位后，立即与梁、墙模板连接；采用钢管脚手架作支撑时，在支柱高度方向每隔1.21.3m，设一道双向水平拉杆。5）底层框架支模 一层模板支撑支于回填土上，回填土应分层夯实，其上铺设枕木作为模板支撑的支点。或做好地面垫层为支点。（3）楼梯板1） 楼梯模板采用 15 厚胶合板，碗扣式脚手架支撑。2） 立杆采用木架子下面设调节底座，支柱安装应上下层基本保持在同一位置，并以 50mm线控制其标高，钢管横肋间距不大于 60mm；模板铺设完毕后用水平仪测其标高和平整度，并认真检查模板支撑体系的牢固性。方木与混凝土墙体的交接处须贴泡沫塑料，防止混凝土跑浆。3）楼梯板上部的侧墙板利用覆膜胶合板、木枋现场拼装；楼梯底模板采用胶合板，底模超出侧模 23cm。侧模、踢步模板和踏步模板按图加工成型，现场组装，踏步封板利用小张模板板制作，周转使用。支设踏步模留出装修厚度。楼梯段底模支完并校正好标高、坡度后，在底模上弹出楼梯段宽度线，按设计要求绑扎好楼梯钢筋。142 素 土 夯 实枕 木胶合板楼板模板钢 管 支 撑梁 柱 钢 模 板6090木方横楞可调式支托图 11-16 底层框架支模方法图（4）模板施工注意事项1） 模板定位必须根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。2） 混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。3） 梁柱接头处是模板施工的难点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量，此处不合模数的部位用一定要精心制作，固定牢靠，严禁胡拼乱凑。4） 所有模板在使用前都要清理干净并涂刷隔离剂，破损的模板必须淘汰。5） 混凝土施工时安排木工看模，出现问题及时处理。6） 对应上部结构大梁模板的支撑，应做到一层结构（含施工荷载）由二层脚手架支撑即梁底早拆头应在上二层结构混凝土施工完后方可拆除，以确保顶板结构的安全。7） 经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于 10cm。8） 模板安装前，应在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。11.8.3 模板支设的质量控制措施143（1） 模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。（2） 墙柱脚模板应加垫木和导模，防止砼浆流失造成栏根。（3） 当梁、板跨度4m 时，其模板应按跨度的 1-3起拱。（4） 为防止混凝土在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑混凝土之前，应在清理过的模板表面上（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂，对隔离剂的基本要求是：不粘结、易脱落、不污染、易于操作、易清理、无害于人体。不腐蚀模板。（5） 安装模板时需有保护措施：模板由塔吊吊装就位时，因钢筋绑扎好，钢筋很容易损伤面板，这时需有施工工人在现场扶住模板，轻轻就位，避免损伤模板。（6）在靠近模板电焊钢筋、钢管时，在施工焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板。（7）在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞，模板自身就位时也应严格按照配模图纸进行安装。（8）浇捣振捣混凝土时震动器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。模板工程质量直接影响混凝土观感质量，为确保本工程质量目标的实现，必须消除模板工程的常见质量通病。拟采取以下措施，详见下表。表 11-7 模板工程质量通病防治措施表序号项 目防治措施1柱烂根模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将其伸入墙体位置2混凝土表面不平、粘连控制拆模时间，清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠，支模完毕如遇有较大冲撞应重新校正4竖向钢筋偏位钢筋保护层采用塑料垫块来控制5门窗洞口偏斜洞口设木方做水平、竖向支撑，角部用角钢6外模上下层接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵条封堵7板下挠板支撑材料应有足够强度和刚度11.8.4 模板支设的质量验收目标：砼表面颜色基本一致，无蜂窝麻面、露筋、夹渣、锈斑和明显气泡存在。结构阳角144部位无缺棱掉角，梁柱、墙梁的接头平滑方正，模板拼缝基本无明显痕迹。表面平整，线条顺直。表 11-8 现浇构件模板安装的允许偏差和检验方法序号项 目允许偏差(mm)检 验 方 法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查基 础103截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查不大于 5m64层高垂直度大于 5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度（2m 长度上）52m 靠尺和塞尺检查（1） 模板的搭设必须准确掌握构件的几何尺寸，保证轴线位置的准确。（2） 模板应具有足够的强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量、侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧。（3） 模板的安装误差应严格控制在允许范围内，超过允许值必须校正。11.8.5 模板的拆除（1）侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受到损坏后，方可拆模。（2）底模在混凝土强度符合下规定时，方可拆除。（3）已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载：当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，并加设临时支撑。拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走，整理。（4）拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。多层楼板模板支撑的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇灌混凝土时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，再下一层楼板模板的支柱，仅可拆除一部分，跨度 4m 及 4m 以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于 3m。（5）模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，板面刷油，按规格分类堆放整齐，以利再用。145（6）拆模时不得用铁撬撬开模板，还要保护模板边角和混凝土边角，拆下的模板要及时清理，清理残渣时，严禁用铁铲、钢刷之类的工具清理，可用模板清洁剂，使其自然脱落或用木铲刮除残留混凝土。（7）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂，以备待用。表 11-9 现浇结构拆模的混凝土强度要求表构件类型结构跨度按设计要求混凝土强度达到的百分值2502，875板8100875梁、拱、壳8100275悬臂构件210011.9 砼工程本工程砼采用商品混凝。11.9.1 一般要求（1）砼进场验收砼进场时主要检查砼的等级是否符合本工程要求，产品合格证，砼是否有离析现象产生等。进行取样测定坍落度，坍落度达不到入泵要求时，此罐车砼按退回处理，严禁现场加水后再泵送利用；砼罐车到现场后 2 小时内泵送完毕。 （2）混凝土的运输1）保持匀质性，有足够的初凝时间。2）自高处倾落的自由高度不超过 2m，否则需辅以串筒等工具协助下落。3）场外运输采用混凝土搅拌运输车，由商品混凝土搅拌站运至现场；在运输过程中，要考虑混凝土的缓凝措施和途中失水的情况以及经时坍落度损失，且要确保现场混凝土浇筑过程要连续正常，避免在施工过程中出现自然的施工缝（冷缝） ；场内混凝土运输考虑采用混凝土输送泵和布料杆完成垂直和水平运输。运输到指定的浇筑面。1464）根据泵送要求，输送管选用管径 150，壁厚 3.6mm 的耐磨锰钢无缝钢管。管道布置时符合“线路短、弯道少、接头密”的原则；泵送前用水湿润管道；泵送过程中避免中途停歇。（3）对钢筋、模板要求浇筑砼时派钢筋工和木工观察钢筋和模板，预留孔洞埋件，插筋等有无位移或堵塞情况，发现后应立即停止浇筑并应已浇筑的砼初凝前修整完毕。浇砼操作前，还必须对模板作一次全面检查，模板内杂物和建筑垃圾必须清理干净，模板缝隙超过 2mm 的应堵塞，模板及老砼必须浇水湿润，但模板内不得留有积水。11.9.2 泵送混凝土施工技术措施（1）混凝土输送泵管的安装1）泵管应使用无龟裂、无凹凸损伤和无弯折的管段，安装前检查管内有无未清干净的灰渣；并检查管壁厚度，以减少崩管的可能。泵管接头严密，所有螺栓必须全部拧紧。2）泵管敷设应尽量减少配管距离和弯管数量,水平管用 48 钢管搭设支架。立管间隔不超过2 米。支架应支撑在坚实的结构面，不得晃动结构钢筋。3）固定线路下方搭台垫。间隔不超过 10 米一个，台垫用 1010 木方制作。2000mm泵管水平固定侧面图48钢管扣件泵管泵管水平固定立面图泵管图 11-17 混凝土输送泵管的水平固定图 4）泵管不容许直接安放在钢筋网片或梁柱上，必须搭设可向楼板或脚手架传递荷载的架子。5）在地面铺管，需在泵管与地面之间垫上枕木。垂直管下端的弯管处用架子管做支撑承受垂直重量，架子管下铺设脚手板。垂直管用架子管搭支架固定，每节管不得少于 1 个固定点。支架不得与楼板的支撑体系连接。坑边搭设架子，用于固定泵管。6）前端软管应垂直放置，不宜水平布置，如需水平放置，切忌弯曲角度过大，以防爆管。147（2）混凝土泵送操作1）混凝土泵或汽车泵启动后, 应先泵送适量的水以湿润混凝土泵的料斗、混凝土缸及输送管内壁等直接与混凝土接触的部位。经检查确认混凝土泵和输送管中无异物后，应输送适量的同强度等级的水泥砂浆进行对混凝土泵和输送管进行润滑。在料斗中砂浆未完全泵完，料位在搅拌轴以上时，加入混凝土料，开始泵送混凝土。2）开始泵送时，泵送速度宜放慢，处于随时可反泵的状态，油压变化应在允许范围内；待泵送顺利，各方面情况都正常后，才可用正常速度进行泵送。3）泵送期间，料斗内的混凝土量应保持缸筒口上 10mm 到料斗口下 150mm 之间为宜。4）正常泵送时，泵送要连续进行，尽量不停顿，如遇有运转不正常时，可放慢泵送速度。当混凝土供应不及时，应降低泵送速度，保持连续。当必须停泵时，料斗中应保持足够混凝土作为间隔推动管路内混凝土之用。混凝土入泵时，在进料斗上，放置网筛并派专人监视。5）短时间停泵，再运转时要注意观察压力表，逐渐地过渡到正常泵送。6）长时间停泵，应每隔 5min 开泵一次，使泵正转和反转各两个冲程，同时开动料斗中的搅拌器，使之搅拌 34 转，使管内混凝土蠕动以防止混凝土泌水离析（长时间停泵时，搅拌器不宜连续进行搅拌，以防止粗集料下沉） 。7）在泵送混凝土过程中，水箱或活塞清洗室中应保持充满水以备急需。8）后接泵管应提前用水或砂浆湿润内壁。9）泵送先远后近，在浇筑中逐渐拆管。13.9.2.3 堵管时的排除方法（反泵排除法）一旦堵管，可按“反泵”开关，也可操作电磁阀 1 的连动手柄实现反泵。一般反泵 45 个行程，堵管即可排除。在重复反泵操作的同时，可用锤子等敲打堵塞处，使其振动，能更快地排除堵塞。13.9.2.4 泵送结束清理工作（1）泵送将结束时，应估算混凝土管管内和料斗内储存的混凝土量及浇捣现场所欠混凝土量，以便决定入泵混凝土量，防止浪费或亏方。（2）泵送完毕清理管道时，采用空气压缩机推动清洗球。先安好专用清洗水，再启动空压机，渐进加压。清洗过程中，应随时敲击输送管，了解混凝土是否接近排空。当输送管内尚有14810m 左右混凝土时，应将压缩机缓慢减压，防止出现喷爆和伤人事故。 （3） 泵送完毕，应立即清洗混凝土泵、布料器和管道，管道拆卸后按不同规格分类堆放。13.9.3 砼的浇筑（1）浇注的技术措施1）时间控制：浇筑混凝土应连续进行，如必须间歇时，其间歇时间应尽可能缩短，但不得超过下表数值，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕，否则应按施工缝进行处理。浇注应控制混凝土的均匀性和密实性，混凝土拌和物运到浇注地点后，立即浇注入模。表 11-10 混凝土浇筑间歇允许时间间歇时间（min）混凝土强度等级2525不高于 C30210180高于 C301801502）浇注过程中，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇注，并立即采取措施在已浇注的混凝土凝结前修整完好。3）在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不应小于 50mm，且不得向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在23 米范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。水平结构混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上，必要时，还应先用铁滚筒压两遍以上，以免产生收缩裂缝。4）准备工作：砼待钢筋绑扎完毕，模板支设完毕并加固牢固，预埋、预留准确后，填写砼浇灌申请表，请各专业工长签字同意后才许浇灌。混凝土运输车到现场后快速正转 1 分钟，再倒转卸灰。浇注前，通过协议与气象台建立中、短期天气预报和灾害性天气预报制度，便于提前做好针对性的防雨、防风等措施，与有关部门建立良好的协作关系，保证道路畅通，水、点供应正常。在施工现场内设专人负责指挥调度，做到不待料、不压车、工作上有序作业。混凝土浇注要错开停电日，为预防出现意外情况，现场备发电机 2 台。5）砼浇筑使用插入式振捣应快插慢拔，插点要均匀分布，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实，移动间距不大于振捣器作用半径的 1.5 倍，分层浇筑中振捣上二层砼插入下层砼 50mm 以上以消除两层间的接缝，平板振动器移动间距应能保证振支国器的平板覆盖已振149实部分边缘（2）基础承台砼的浇注基础浇注时应派专人负责看护钢筋、模板；振捣时，应特别注意地梁交叉处的振捣并严格控制地梁的顶标高，钢筋上用来控制标高的红油漆布置间距取为 30003000。为防止砼表面的收缩裂缝，砼浇捣平整后用刮尺刮平，待砼收水后用木抹抹平。为降低砼内部与表面的温差，防止产生裂缝，浇筑完毕待混凝土达到一定等级后用湿麻袋进行覆盖养护。采用布置在现场的输送泵浇筑，浇注方式采用由中间向四周浇筑。振捣工作从浇注层下端开始，逐渐上移、行列式插点次序移动，防止漏振，间隔 2030 分钟以后，对砼进行二次复振。且在浇灌过程中要将泌水及时抽排。（3）柱混凝土1）柱子采用汽车泵浇筑，每 8 根柱子为一组，循环下料。从柱顶下料时，自由倾落高度不得超过 2m，如超过 2m，加设串筒，均匀下灰。柱子混凝土浇筑一次完成浇筑高度超过梁底2cm，梁施工时剔除。混凝土强度达 1.2Mpa 后进行施工缝处理，剔除浮浆层至露出石子并用水冲洗干净。当浇筑一排框架柱时，应从两端开始，向中间推进，以免因在浇筑混凝土时产生的振动荷载对柱模产生侧向挤压力，使柱模向一侧位移，最后使柱发生弯曲变形，浇筑时，按由远及近，先柱后梁板的原则。2）柱混凝土浇筑前，底部应填以 510cm 厚与混凝土配合比相同的砂浆或减半石子混凝土。浇注柱时，为防止砼的离析，采用分层浇注的方法，每次的浇注高度不得超过 0.5m。3）柱在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇 11.5h，使其获得初步沉实，再继续浇筑。泵送混凝土浇注速度快，柱子模板要进行二次校正，即在混凝土浇注后再进行一次校正。4） 砼振捣时，振动棒应交错有序，快插慢拔，不能漏振，也不得过振，振动时间控制在2030s。在有间歇时间差的砼界面处，为使上、下层砼结合成整体，振动器应伸入下层砼 5cm，特别要加强墙、柱接槎处及钢筋较密处的振捣，以确保砼无烂根、蜂窝、麻面等不良现象。振捣时间通过观察（混凝土表面泛出浆，不再显著下沉、不再出现气泡）来确定，混凝土振捣必须密实。5）施工缝位置：柱混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时，柱应留在基础顶面、楼板上平处或主梁下面。150梁强度区域赶 浆 接 茬柱强度区域6）梁柱核心区配筋密集，应按小于钢筋最小净距 1/3 选择混凝土石子粒径,即采用细石混凝土，在开工前在供货合同中对商品混凝土厂家提出试配要求；梁、柱交接处混凝土强度等级不同，采取如下方法浇注柱混凝土，以保证柱和梁高重叠处柱的有效断面混凝土为柱的设计强度等级。图 11-18 梁柱核心区混凝土浇筑方法（4）粱、板混凝土的浇注1）在专用钢筋马凳上铺脚手板作为浇筑马道，以防钢筋被踩变形。特别要重视竖向结构的保护层和板负弯矩筋的位置。施工过程中，如发现偏差和位移，应及时校正。2）有主次梁的楼板宜顺着次梁方向浇注，浇筑方法应由一端开始采用“赶浆法”，即先将梁根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延长，梁板混凝土浇筑连接向前推进。3）梁柱结点钢筋较密时，由于本工程梁柱混凝土等级不同，浇筑此处混凝土时宜用同柱混凝土强度等级相同的细石混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。4）浇筑板的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。5）和板连成整体的大断面梁允许将梁单独浇筑，其施工缝应留在板底以下 23cm 处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料。用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。浇筑梁板混凝土，不得在同一处连续布料，应在 2-3m 范围内水平移动布料，且宜垂直于模板布料。6）浇筑过程中，应拉线控制标高，用 2m 刮杠找平，使其满足设计要求。振捣完成部位应用木刮尺刮一遍，待表面较干后用塑料扫帚，纹路要一致。二次搓平需待第一次搓平后 2 小时进151行。在搓平过程中，必须把柱的钢筋根部同时搓平，柱钢筋根部不得有积灰、浮石等现象，柱筋必须在浇筑前加防护套管。7）施工缝位置：楼层梁板，原则上不留施工缝，如必须留置时，单向板宜留在平行于板的短边的任何位置，与板连成整体的大截面梁，施工缝留在板底面以下 20-30mm 处。悬臂梁必须留施工缝时，必须经设计单位同意。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。（5）楼梯的浇注楼梯段混凝土自下而上浇筑，先振实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连向上推进，并随时用木抹子（或塑料抹子）将踏步上表面抹平。施工缝留置：楼梯混凝土宜连续浇筑完，多层楼梯的施工缝应留置在楼梯段 1/3 的部位。踏步板上三步处。楼梯间平台板与楼梯一般钢筋较细，故不得踩踏，不得碰撞预埋件和各种管线，以免发生位移。11.9.4 混凝土的振捣（1） 混凝土浇筑应分层振捣，每次浇筑高度不应超过振动棒长度的 1.25 倍，即不得超过 500 mm。在浇筑中应使用红白油漆尺竿(见下图)进行配合，保证振捣器插入深度。50白色油漆红色油漆4504504503600图 11-19 浇筑中应使用红白油漆尺竿（2）使用插入式振捣器进行振捣，应做到“快插慢拔”，每相邻两个插点的间距不应大于振动棒作用半径的 1.5 倍，即 500mm。152行列式交错式图 11-20 插入式振捣器的插点排列（3）为保证上下层混凝土能结合成整体，在进行上层振捣时，应插入下层不小于 50100 mm，并在下一层混凝土初凝前，将上层混凝土振捣完毕。内部振捣器插入深度1.5RL501001.5R0.7R模板1.5R新浇混凝土层新浇混凝土层R图 11-21 上下层振捣（4）振动棒与模板间距不应小于 300mm，并应注意不要碰撞钢筋和预埋件。（5）振捣时间以混凝土表面水平、不再出现下沉、不再冒出气泡、表面出现灰浆时为准。一般每点振捣时间控制在 2030s 即可。严禁欠振或过振，以免造成混凝土振捣不实或离析。11.9.5 混凝土养护及试块留置（1）楼板表面覆盖柱表面包裹并浇水养护，使混凝土在一定时间内保持水泥水化作用所需要的适当温度和湿度条件。覆盖浇水养护符合下列规定：1）覆盖浇水养护在混凝土浇筑完毕后的 12h 以内进行。2）混凝土的浇水养护时间，不得少于 7d。3）浇水次数根据能够保持混凝土处于湿润的状态来决定。4）混凝土的养护用水与拌制水相同。1535）混凝土强度达到 1.2N/mm2 之前，不得在其上踩踏或安装模板及支架。6）炎热夏季在混凝土修整作业完成后或初凝后即进行养护，应随抹随盖，先在表面盖一层塑料薄膜，再盖阻燃草帘，浇水养护。夜间不间断。（2）试块制作混凝土试块必须在入模前取样制作，不应在泵车前取样。试块制作必须设标养试块及同条件养护试块。应在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：1）每拌制 100 盘且不超过 100m3的同配合比的砼，取样不得少于一次。2）每工作班拌制的同一配合比的砼不足 100 盘时，取样不得少于一次。3）当一次连续浇筑超过1000m3 时，同一配合比的混凝土每200m3 ，取样不得少于一次；4）每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次；5）每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际需要确定。（3）试块的养护1）标准养护标准养护试块应在标准养护室养护。养护室温度为 203，相对湿度 90%以上。在现场标养室养护 7 天后，转移到试验室标养室进行养护。2）同条件试块养护同条件养护试块应放置在现场相应部位，要保证养护条件与施工现场结构养护条件相一致。同条件试块在现场要严格管理，在每层设一 600（宽）600（厚）500（高）试块同条件养护钢筋笼子，试块放入同条件试块笼中，并上锁保护。在笼子上设标签，标明同条件试块部位。11.9.6 混凝土成品保护保证竣工后整个混凝土工程的观感效果。采取以下措施对成品砼进行保护：（1）施工过程中，严禁踩踏楼板钢筋，严禁泵管等撞击模板，应派专人进行看护。机电安装开关槽或在墙面固定设备时，应事先预留好位置，避免在墙上直接开洞。（2）模板缝隙满打水泥腻子或玻璃胶，防止浇筑时漏浆，污染下层混凝土。（3）当浇筑上层混凝土时，在下层已拆模混凝土结构上粘贴塑料布，长度至地面为止，将上层漏浆引流至地面，保证下层混凝土不受污染。浇筑混凝土时设专人看管下层混凝土结构，随时擦除上层浇筑时流下的漏浆。（4）混凝土拆模前，必须按程序填写拆模申请单 ，由技术负责人根据同条件混凝土强度试154验报告批准签字后方可拆模；模板拆除时动作要轻，防止磕碰混凝土，尤其注意阴阳角部位。（5）混凝土柱拆模后立即用薄膜及麻袋包裹，并在阳角部位使用废旧模板制作护角予以保护。在柱子四周设置防护围栏，防止被污染、磕碰。（6）现浇混凝土楼梯，混凝土成型后予以临时封闭，待混凝土强度达到 1.2MPa 并在踏步阳角用旧模板作阳角保护后，方可上人；设备机具等重物上楼层时避免碰伤墙角及楼梯踏步。（7）混凝土楼面施工后，待混凝土初凝后敷设麻袋布用以控制混凝土表面温度并防止外界对混凝土表面的损伤。任何人不能在混凝土或铺有塑料薄膜的混凝土表面上撞击、拖拉物体，更不能在楼地面进行任何对楼地面有污染的工作；混凝土在终凝前不得在其表面堆放任何材料，严禁施工人员随便行走；在混凝土达到规定上人强度但未终凝前的上人部分应铺设脚手板，减小压强。（8）搭设脚手架时，必须在脚手架立杆下部设置具有一定面积的垫木，以减小压强，防治破坏混凝土成品；脚手架拆除时防止钢管划伤混凝土墙面。（9）塔吊吊运物资时，信号工随时注意物资不得与墙面发生碰撞。11.9.6 混凝土质量问题及控制措施（1）砼质量缺陷表11-11 现浇结构外观质量缺陷名 称现 象严 重 缺 陷一 般 缺 陷露筋构件内钢筋未被砼包裹而外露纵向受力钢筋有露筋其他钢筋有少量露筋蜂窝砼表面缺少水泥浆而形成石子外露构件主要受力部位有蜂窝其他部位有少量蜂窝孔洞砼中孔穴深度和长度均超过保护层厚度构件主要受力部位有孔洞其他部位有少量孔洞夹渣砼中夹有杂物且深度超过保护层厚度构件主要受力部位有夹渣其他部位有少量夹渣疏松混凝土中局部不密实构件主要受力部位有疏松其他部位有少量疏松裂缝缝隙从砼表面延伸至砼内部构件主要受力部位有影其他部位有少量不影155响结构性能或使用功能的裂缝响结构性能或使用功能的裂缝连接部位缺陷构件连接处砼缺陷及连接钢筋、连接铁件松动连接部位有影响结构传力性能的缺陷连接部位有基本不影响结构传力性能的缺陷外形缺陷缺棱掉角、棱角不直、翘曲不平、飞出凸肋等清水砼构件内有影响使用功能或装饰效果的外形缺陷其他砼构件有不影响使用功能的外形缺陷外表缺陷构件表面麻面、掉皮、起砂、沾污等具有重要装饰效果的清水砼构件有外表缺陷其他砼构件有不影响使用功能的外表缺陷（2）混凝土缺陷控制手段1）砼表面出现麻面的预控在砼浇筑前，应认真清涂模板内的杂物，模板表面要洁净，木模板要充分湿润，浇筑时应分层浇筑振捣密实以使气泡充分排除。面积较小且数量不多的蜂窝或露石的砼表面，可用 1：2-1：2.5 的水泥砂浆抹平，抹砂浆前，必须用钢丝或加压水洗劫刷干净基底。大面积的蜂窝、露石和露筋，应根据缺陷的深度和面积凿去已松动和薄弱的砼层和浮石，然后用钢丝剧或压水洗刷表面，再用比原砼强度等级提高一个强度级的细石砼，并仔细捣实。2）防止砼构件露和筋，主要的手段是在砼浇筑前严格控制钢筋位置的正确性，不得有位移等缺陷，保护层厚度应准确垫块要绪扎牢固，砼构件截面尺寸小，钢筋密度集的部分应采用细石砼浇筑，砼应振捣密实，严禁振捣棒撞击钢筋。3）砼构件呈现蜂窝的预控，砼拌合时要严格控制配合比拌合物要均匀，匀质性好，并应严格控制浇筑砼的坍落度振捣要精心，以确保砼的密度实度。4）对钢筋密集处预防出现孔洞。应采用细石砼，振捣要采专用工具、捣固密实，在构件预留孔洞处应从两侧同时下料，采用正确的振捣方法，严防漏振。5）砼结构构件产生裂缝预控，配制砼时，应严格控制水灰比和水泥用量，选择合理的级配，同时，要振捣密实，减少收缩量，提高砼搞开明强度，并要认真及时养护，防止水泥因水化瓜失水而产生裂缝。6）在浇筑砼前，要认真模板的形体和几何尺寸，严防模板支架变形和缩胀，以防砼结构构件产生缩径现象。（3）质量标准1）主控项目156A混凝土的原材料，外加剂必须符合有关标准的规定。B混凝土的抗渗等级及抗压强度必须符合设计要求。2）一般项目A混凝土浇筑完毕后，应按施工技术方案及时采取有效的养护措施。B结构表面无气泡或轻微气泡分散，且气泡的深度小于 2mm，最大直径在 10mm 以内气泡面积，在每平方米不大于 20cm2。表 11-12 现浇混凝土结构允许偏差项 目允许偏差（mm）检验方法基础15墙、柱、梁8轴线位置独立基础10钢尺检查5m8层高5m10经纬仪或吊线、钢尺检查垂直度全 高（H）H/1000 且30经纬仪、钢尺层 高10标 高全 高30水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸+8，-5钢尺检查表面平整度（2m）82m 靠尺、塞尺预留洞中心线位置15钢尺检查井筒长、宽对定位中心线+25，0钢尺检查电梯井井筒全高垂直度H/1000 且30经纬仪、钢尺（4）质量控制措施1）浇注控制:A混凝土采用 52.0 石子，在泵车进料口上加铁篦子，防止过大粒径石子进入泵管。控制混凝土塌落度在 180 mm 左右。B浇注前，浇水洇湿模板和钢筋，控制混凝土一次下灰数量不要过多，防止混凝土粘连，造成下灰困难，必要时加楔下灰。钢筋密集部位使用 30 高频振捣器振捣，还可加鱼尾棒。C浇注混凝土时，设专人看筋、看模。钢筋较密部位设专人在模板下面检查混凝土下灰和157振捣情况。发现、异常，应立即拆除一侧模板，支簸萁斗浇注混凝土。D混凝土工长负责在工作面监督指导混凝土浇注，不得离岗。2）商品混凝土控制A选择正规的搅拌站，审查资质和供应能力，以及质量管理情况。B混凝土罐车到现场后，由工地材料员负责收集混凝土小票，审查原材料投料时间，出场时间和到场时间，组织技术负责人、质检员和试验员对混凝土质量情况进行检查。C由试验员每工作班检查混凝土塌落度不少于四次，对混凝土出场时间有怀疑或发现和易性异常时，随时检查塌落度。D浇注混凝土前与搅拌站协调混凝土供应速度，出现异常及时传递消息。保证施工现场道路畅通，避免出现车辆堵塞。以现场制作试块试验结果衡量混凝土强度。11.10 脚手架工程 本工程外架采用双排扣件式钢管落地式脚手架，主要用于结构和装修阶段的安全防护和提供操作平台。11.10.1 材料选择及质量要求（1）钢管：采用外径 48mm，壁厚 3.5mm 的焊接钢管。钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管；用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度应为 46m，其重量不超过 25kg；钢管材质宜使用力学性能适中的 Q235 钢，其材质应符合相应规定。（2）扣件：本工程脚手架扣件三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。使用与钢管管径相匹配的扣件，以保证二者的贴合面紧密严实，扣紧时接触良好，保证扣件与钢管间的摩擦力；扣件的活动部份应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm。扣件质量应符合建设部的行业标准。（3）脚手板：采用木脚手板。松木板，其板厚度不小于 50mm，板宽宜 250300mm，板长为4m。禁止使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节等缺陷的板材。（4）其它辅助材料；用于绑扎、连接、围护和固定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网、立杆下部的垫板等都必须符合相应的国家标准或行业标准的规定，以确保施工的正常使用和安全可靠性。11.10.2 施工准备(1) 回填土程工施工完毕且验收合格，以保证立杆有稳固可靠的地基。158(2) 按设计的立杆横距和纵距进行放线定位。(3) 铺设垫板并安放立杆底座，应保证位置准确、垫板铺放平稳、不得悬空。11.10.3 脚手架的搭设和拆除（1）本外架采用双立杆，搭设尺寸为立杆的纵距为 1.50 米，立杆横距为 1.20 米，立杆步距为 1.80 米，为便于后期装饰工程施工，内立杆距离墙长度为 0.60 米；（2）大横杆步距 1.80m。支设时，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的 1/3。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的 1250，且不大于 50mm。相邻步架的 图 11-22 落地架侧立面图大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受压情况。对接扣件的开口方向应当向上或向内设置。（3）小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1 根小横杆。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；（4）连墙件：采用两步三跨，且连墙件应设置在楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米，采用扣件连接，连墙件连接方式为双扣件。（5）剪刀撑每 5 根立杆设置一道。剪刀撑的底部要插到垫板处，每根剪刀撑联系 5 根立杆，斜杆与地面夹角为 4560。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加 24 个扣结点。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接，并错开接头。（6） 垫木平行于墙面放置，采用 4000mm 长板材。（7） 为体现施工现场安全文明施工管理水平，双排外架密目安全网挂设在脚手架内侧，因此立杆间距、横杆水平、小横杆外露长度，剪刀撑的顺直、剪刀撑的间距等必须统一，以达到外架的文明施工标准。（8）脚手架的操作面必须铺满、铺严、铺平脚手板，其外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板，里侧除了设置挡脚板外，增加一道水平护栏，还须立挂密目安全网，下口采用密目安全网封严。159la-立杆纵距h-立杆步距图 11-23 落地架正立面图（9）搭设顺序为：做好搭设的准备工作地基处理放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆安装第一步小横杆第二步大横杆第三步小横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道连墙杆后方可拆除）第三、四步大横杆和小横杆设置联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂安全网（10）拆除顺序为：安全网护身栏杆挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑连墙件2步3跨内立杆纵距1500外立杆1500大横杆步距1800小横杆，作业层水平间距750，非作业层1500剪 刀 撑 每5根立 杆 满 跨 置预制混凝土支座墩台结构楼面扫地杆160图 11-24 外双排扣件式钢管脚手脚搭设方法11.10.4 脚手架的质量保证（1）架子的搭设与拆除必须由架子工来完成，非专业人员不得随意拆卸；架子工应经过三级安全教育，且须持证上岗；脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用；作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带；五级风以上（含五级）时停止搭拆脚手架施。（2）脚手架在搭拆时，地面上应划出危险区，并派专人看护。拆除时严禁操作人员抛扔钢管或扣件。操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料。（3）在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作。派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。（4）拉结所用的材料采用钢管，在拉结点处设可靠支顶，不得采用柔性材料进行拉接。其他未述要求按照有关架子安全技术要求和规范进行施工。（5）外观质量：安全总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧；脚手架钢管颜色必须统一、一致，剪刀撑上刷红白相间漆。11.10.5 脚手架的验收脚手架应由架子工严格按规范搭设，搭设前进行安全技术交底，脚手架主要受力杆件材质应一致，严禁钢木混用。脚手架经验收合格后方可投入使用。（1）脚手架的验收和日常检查按规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：（2）脚手架地基必须坚实，无积水，垫板符合标准要求。（3）脚手架立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值；因脚手架高度大于 20m，因此其偏差值不大于 75mm。（4）纵向大横杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于 50mm。（5）脚手架的节点连接须安全可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩在 4060Nm 之间。（6）脚手架搭设完毕后，需经项目工程管理部、总公司安全处和分公司安全员共同验收合格后方可使用。11.11 砌体工程11.11.1 砌筑工程的施工准备（1）材料要求1611）砌块：砌块的品种、强度等级必须符合设计要求，并应规格一致；2）水泥：采用 32.5Mpa 级普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥；应有出厂合格证明和试验报告方可使用；不同品种的水泥不得混合使用。3）砂：采用中砂4）水：采用不含有害物质的洁净水。（2）堆放要求1）现场砌块应按不同规格和标号分别整齐堆放。堆垛上应设明显标志。堆放场地必须平整，并应有排水措施。2）砌块的堆置高度不宜超过2.0m，垛与垛之间应留有适当的通道。3）采取遮盖等有效措施防止雨淋，施工时的含水率小于20；（3）砌筑要求1）砌体施工前，应先将砌筑面抄平，然后按图纸放出墙轴线，并立好皮数杆。2）不得使用断裂砌体砌筑，不准使用龄期不足28d 的砌块进行砌筑。3）砌筑前，清理砌块表面的污物，检查砌块外观质量和出厂日期；在气候特别干燥、炎热的情况下，可以在砌筑前稍喷水湿润。4）拌制砂浆:根据试验提供的砂浆配合比进行配料称量，水泥配料精确度控制在2以内；砂配料精确度控制在5以内；采用机械拌合，投料顺序应先投砂、水泥、掺合料后加水；拌和时间自投料完毕算起，不得少于 1.5min；砂浆随拌随用，水泥砂浆和水泥混合砂浆分别在拌成后 3 小时和 4 小时内使用完毕。11.11.2 施工内容（小型砼空心砌块）（1）工艺流程结构验收基层处理配备砂浆砌块排列楼地面弹线拉线砌砌块校正勾缝（2） 施工要点1）砌体砌筑时，内外墙同时砌筑，纵横墙交错搭砌。砌体的转角，丁字接头处应同时砌筑，并使纵横墙互相咬合；隔皮纵、横墙砌块端面漏头、与柱交接处理，沿墙高 400mm 左右设置一道 6 纵横每边各长 1m 的拉结筋。砌筑过程中用线锤和托线板检查垂直度及平整度。2）砌筑一定面积后，应随即进行砌体勾缝。框架围护填充隔墙砌至梁底时，待砌块沉实后（一般5天），最上300mm以内用红砖斜砌，逐块敲紧砌实。162框架填充墙黏土砖框架梁图 11-25 填充墙砌筑至梁底施工图3）砌体内不设脚手眼，如必须设置时，可用砌块侧砌，利用砌块孔洞作为脚手眼，砌体砌筑完成后，用 C15 混凝土将脚手眼填塞密实。墙体转角和交接处应同时砌筑，对不能砌筑又留置的临时间断处，应砌成斜搓，斜搓长度不应小于高度的 2/3，如留斜搓有问题，可留成马牙搓，但必须设拉结筋。4）砌筑从外墙转角处或定位砌块处开始。砌块底面朝上砌筑，即砌块孔洞上小下大的“反砌”。5）砌块应逐块铺砌，灰缝应做到横平竖直，全部灰缝均应填铺砂浆，然后将砌块上墙挤压至要求的尺寸。水平灰缝的砂浆饱满度不得低于 90%，垂直灰缝的砂浆饱满度不得低于 60%。 对墙体表面的平整度和垂直度，灰缝的均匀程度及砂浆饱满度等，应随时检查并效正所发现的偏差。在砌完每楼层后，应校核墙体的轴线尺寸和标高。在允许内的轴线以及标高的偏差，可在楼板面上予以校正。6）砌体所采用的砂浆，除强度满足要求外，还应具有较好的和易性和保水性。M5 水泥砂浆，砂浆的分层度一般应小于2cm，稠度一般控制在5-7cm 为宜，当气候异常时，可适当地加入减水剂、塑化剂等。7）砼砌块遵守工程技术标准非承重砼砌块墙体设计与施工规范，空心砼砌体作隔墙的下部，离地l00mm；砼砌块外墙在窗台处设一道通长钢筋砼卧梁，宽同墙厚，内设纵向筋410，箍筋6200，纵筋锚入墙内300mm。8）在每一楼层，对每种强度等级的砂浆和砼，至少制作一组试决(每组三块)。如砂浆和砼163的强度等级或配合比变更时，也应制作试块以便检查。9）对设计规定的各种洞和预理件等，应在砌筑时预留或预埋，不得在砌好的墙体上打凿。10）砌筑高度每天不宜大于 1.8m。11）为保证墙体与框架柱的抗震与整体性，砌体一定要与柱拉结钢筋拉结，没有拉结筋的地方，在钢筋混凝土柱上补打钢质膨胀螺栓加焊钢筋。11.11.3 质量要求表 11-13 砌筑允许偏值顶次顶 目允许偏差 (mm)检查方法1轴线位置偏移10用经纬仪或拉线和尺量检查10m：102垂直度10m：203水泥、灰缝厚度 (10 皮砖累计数8与皮数杆比较尺量检查4门窗洞口宽度55预留构造柱 (宽度、深度)10尺量检查11.12 门窗工程11.12.1 施工准备门窗扇的安装，在土建施工基本完成的情况下进行，结构工程经验收合格后，办好交接手续。按图纸尺寸弹好门窗中线及室内+50cm 水平线。检查洞口尺寸，将不符合要求的部位处理完毕。核对门窗两侧连接件位置与墙体预留孔洞位置是否吻合。将不吻合处处理好，并将预留孔内杂物清理干净。检查门窗的型号和外观质量，对于劈棱、窜角、翘曲、严重损伤及色差大的严禁使用。对保护膜应仔细检查，破损处应进行补粘。在施工过程中对保护膜应注意保护，防止砂浆等对材料表面的腐蚀。各项检查完毕后将其入库，下面应放置垫木垫平，码放整齐。对披水已安装完成的窗，支垫时要防止损坏。11.12.2 木门安装（1） 工艺流程弹水平控制线确定安装标高门框固定检查校正、钉牢门框周边缝嵌填安装门扇及五金（2） 施工方法1641）弹线找规矩：检查门框的准确度，在墙上弹出安装位置线。2）确定安装标高：根据室内+50cm 的控制线检查门框安装的标高尺寸。3）弹线安装木门框：安装前应考虑抹灰层厚度 ，并根据门洞尺寸、标高、位置及开启方向，在墙上划出安装位置线。用木楔将门框临时固定，有贴脸的木门立框时，应与抹灰面齐平，最后用 1:3 硬性砂浆填缝。门框位置必须符合设计规定，钉要牢固、平直，与墙间空隙应用沥青麻刀灰填塞密实，不得污染表面。4）木门扇安装：先确定门的开启方向及小五金型号、安装位置，对开门扇扇口的裁口位置及开启方向。然后检查门口尺寸及高度是否正确，边角是否方正无串角。再将门扇靠在框上划出相的尺寸线，如果门扇太大，应根据门框尺寸将大出的部分刨去，若门扇小应绑木条，且木条应绑在装合页的一面，用胶粘后并用钉子钉牢，钉帽要砸扁，顺木纹送入框内 12mm。合页安装时应先拧紧一个螺丝，然后关上门检查缝隙是否合适，口与扇是否平整，无问题后方可将螺丝全部拧上拧紧。门扇开启后碰墙，为固定门扇位置，应安装门碰头，对有特殊要求的关闭门，应安装门扇开启器。5）五金安装：五金安装应符合设计图纸的要求，不得遗漏，一般门锁、碰珠、拉手等距地面高度为 95100cm。11.12.3 塑钢门窗工程（1）工艺流程 弹线找规矩门窗洞口处理防腐处理及埋设连接件门窗就位临时固定门窗的固定 门窗扇安装门窗口四周堵缝、密封嵌缝安装五金配件安装窗纱、密封条清理。（2）施工方法1）在最顶层找出门窗口边线，用线坠将门窗边线下引，高层用经纬仪操作。在每层门窗口处划标记线，对不直的口边及时处理。门窗口水平位置以楼层+50cm 水平线为准。量出窗下皮标高弹线找直。2）根据外墙大样图及窗台板宽度确定门窗在墙厚方向安装位置，遇外墙厚度有偏差时，以同一房间窗台板外露尺寸一致为准，窗台板应深入窗下 5mm。3）防腐及埋设连接件：门窗框两侧防腐涂刷防腐材料或粘塑料薄膜保护，避免水泥浆与材料表面接触，腐蚀门窗；塑钢窗安装时如采用连接铁件固定时，选用不锈钢件。4）按设计要求将披水条固定在铝合金窗上，保证安装位置正确、牢固。1655）将门窗按位置线放好，吊直找正，无问题后用木楔临时固定。6）门窗的固定：A沿窗框用电锤在外墙上打孔，用燕尾铁脚或 Y 型 6(40mm* 60mm)钢筋，粘水泥浆打人孔中，待水泥终凝后将连接铁脚与其焊牢。铁脚距窗角距离应180mm，铁脚间距应600mm。B填塞门窗框与墙体缝隙：塑钢窗固定以后，应及时处理门窗框与墙体缝隙。若设计未规定填塞材料，可用矿棉或玻璃毡条分层填塞缝隙，也可用聚氨酯发泡密封胶填充。外表面留 5-8mm 深槽口填嵌缝膏。C安装地弹簧：根据地弹簧安装位置，提前剔洞。将弹簧放人凹坑内，用水泥砂浆固定。注意弹簧座上皮应与室内地面平齐，弹簧转轴轴线要与门框横料定位销轴心线一致。D门窗扇安装：平开门窗扇安装，先把合页按要求位置固定在铝合金门窗框上，然后将门窗扇嵌入框内临时固定。调整合适后，再将门窗扇固定在合页上。保证上下两个合页在同一轴线上。待油活施工完后再进行五金配件安装。要求安装牢固，使用灵活。随后可以裁纱、绷纱扇，压条固定，挂纱扇。E塑钢窗交工前，将表面塑料胶纸撕掉，如有胶痕应用有机溶剂洗干净。对于门窗框、扇上污染物应用浓度 1-5的中性洗涤剂清洗。严禁用酸、碱性制剂清洗及用钢刷、开刀清理。（3）施工要求：1) 安装门窗框前，要检查其平整度，如有变形，应及时修整。门窗框的尺寸应比洞口的尺寸小2mm 。饰面层在与门窗框垂直相交处，其交接处应该是饰面层与门窗框的边缘正好吻合。窗框就位时，将其下端放到水平垫片上，按照弹线的位置，先将门窗框临时用木楔固定，木楔垫在边横框受力部位，以防框子被挤压变形。待检查立面垂直、左右间隙、对角线、上下位置等方面符合要求之后，再将窗框上的连接件固定到主体结构上。2) 根据图纸的洞口中心线和水平标高，在窗洞口的墙体上弹出窗框安装的位置线。同一层楼标高误差以不超过5mm 为宜，各洞口中心线从顶层到底层偏差以不超过15mm 为宜。每个洞口窗框的竖向位置线应垂直，竖向位置线可以弹窗框的内侧线，也可以弹外侧线，窗框在墙体上的具体位置按设计弹线。窗框定位后，不得随意撕掉保护胶带或包扎布，以免进行其他施工时造成铝合金表面损伤。在填嵌缝隙需要撕掉时，切不可用刀等硬物刮撕以免划伤铝合金表面。1663) 安装门扇应裁口顺直，刨面平整光洁，并开启灵活，稳定且无自关现象，缝隙均匀一致，棱角应整齐，无刨痕、毛刺。窗扇安装前，要对窗框的平整度、垂直度进行复查，误差大的及时进行修整。窗扇安装时，用螺丝刀拧旋边框侧面的滑轮调节螺钉，使滑轮向下横梁槽内回缩，这样就可托起窗扇，使其顶部插入窗框的上滑槽内，下部滑轮卡在下滑槽的滑轮轨道上，然后再拧旋滑轮调节螺钉，使滑轮从下横梁外伸，其外伸量通常以下横梁内的长毛密封条刚好能与窗框下滑面相接触为准，这样，既能有较好的防尘效果，又能使窗扇在滑轨上移动轻快。窗钩锁的挂钩安装于窗框的边封凹槽内，挂钩的安装尺寸位置要与窗扇挂钩锁洞的位置相对应，挂钩的钩平面一般可位于锁洞孔中心线处。根据这个对应位置，在窗框边封凹槽内画线打孔即可。（4）塑钢窗安装后的质量保证1）窗框要洁净、平整、光滑、大面无划痕、碰伤，型材无无开焊断裂；2）五金：五金要齐全，位置正确，安装牢固，使用灵活，能达到各自的使用功能；3）玻璃密封条：密封条玻璃及玻璃槽口的接触应平整，不得卷边、脱槽；4）密闭质量：门窗关闭时，扇与框之间无明显缝隙，密封面上的密封条应处于压缩状态；5）玻璃：玻璃应平整、安装牢固，不应有松动现象，单层玻璃不得直接接触型材，双层玻璃内外表面均应洁净，隔条不能翘起；6）压条：带封闭条的压条必须与玻璃全部贴紧，压条与型材的接缝处应无明显缝隙，接头缝隙应小于或等于 1mm；7）拼料：拼樘料应与窗框连接紧密同时用嵌缝膏密封，不得松动。螺钉间距应小于或等于600mm，内衬增强型钢，两端均应与洞口固定牢靠；8）开关部件：开关、推拉窗均应关闭严密；9）框与墙的连接：窗框应横平竖直、高低一致，固定片的间距应小于等于 600mm。框与墙体应连接牢固，缝隙内应用弹性材料填嵌饱满，表面嵌缝膏密闭，无裂缝；10）排水孔：排水孔位置要正确，同时还要畅通。11.13 屋面工程11.13.1 屋面做法（由上至下）30 厚 1：2 水泥砂浆保护层4mm 厚 SBS 改性沥青防水卷材20 厚 1：3 水泥砂浆找平层1：10 水泥珍珠岩找坡层140 厚聚苯乙烯（EPS）保温层2mm 厚 SBS 改性沥青卷材隔气层16720 厚 1：3 水泥砂浆找平层11.13.2 施工准备（1）屋面工程施工前，通过图纸会审，掌握施工图中的细部构造及有关技术要求（2）施工负责人应向班组进行技术交底。内容包括：施工部位、施工顺序、施工工艺、构造层次、节点设防方法、增强部位及做法，工程质量标准，保证质量的技术措施，成品保护措施和安全注意事项。（3）SBS 防水卷材、粘结密封材料，必须有出厂合格证与试验单；并经指定的质量检测部门认证，确保其质量符合技术要求（具体见下表 11-14） 。进场材料应按规定取样复试，提出试验报告，严禁在工程中使用不合格产品。（4）准备好胶粘剂、运输防水材料、涂刷胶粘剂、嵌填密封材料、铺贴卷材、清扫基层等施工操作中各种必需的工具、用具、机械以及安全设施、灭火器材。表 11-14 SBS 防水卷材要求规格主要技术性能厚度1.5mm抗拉断裂强度7.5MPa宽度1m断裂伸长率450%长度20m直角撕裂强度2.5kN/m重量36kg/卷冷脆温度-45以下不透水性水压 0.3MPa10h 不透水11.13.3 工艺流程：基层清理管根堵孔、固定保温层铺设弹线找坡度铺找坡层拍（刮）平检查验收抹找平层检查验收卷材铺贴卷材收头粘结卷材接头密封蓄水试验做保护层11.13.4 施工方法（1）基层准备：清理基层杂物，打扫干净；管根孔洞堵严并固定（2）找坡层：根据设计要求的厚度拉线找出泛水坡，再铺设找坡层，最薄处为 20mm，铺设顺序从一端开始退着向另一端进行，要保证振捣密实，表面用木料刮平，用木抹子粗抹一遍，保证表面平整，无浮动颗粒。（3）找平层：在抹找平层之前，应对基层洒水湿润，但不能用水浇透，宜适当掌握，以达到找平层、保温层能牢固结合为度；对不易与找平材料结合的基层应做界面处理。经自检、隐检合168格后，并经监理检查认可，可以进行水泥砂浆找平层施工。找平层 66m 分格，分格缝 20mm宽，用作排气孔，分格缝一般留置在轴线外，分隔缝内应嵌填密封材料；水泥砂浆找平层用抹子找平，然后用木杠检查平整度，当水泥砂浆开始凝结，人踩上去有脚印但不下陷时，用铁抹子压第二遍，当抹子压不出抹纹时，即可找平压实压光，完成第三遍抹压，这道工序，宜在砂浆终凝前进行。找平层抹平，压光后，12h 后浇水养护，养护时间不小于 7d。（4）卷材铺贴：1）铺设防水卷材前先检查基层含水率，用 1m2卷材平摊在找平层上，静置 4h 后撤开检查，找平覆盖部位未见水珠（即含水率9%）认为合格，并经检查，监理认可后进行防水层铺设2）使用热熔法柔性卷材施工，按弹好标准线位置，自下而上铺贴，女儿墙防水卷材应先贴，平面长度大于 600mm。卷材平行屋脊，从屋檐向上铺，采用满粘法，搭接宽度 80mm，端头接槎要错开 250mm。卷材铺贴平整，不得出现皱折与空鼓。每铺完一卷，用长把滚刷从一端横向用力滚压一次，排出卷材粘结的空气；排除空气后，用外包橡皮的 300mm 长 50kg 铁辊滚压一次。3）屋面板与突出屋面结构（女儿墙）的交接处和屋面板的转角处，找平层作圆弧（r=100mm） 。屋面水落管周围直径 500mm 范围内做成凹坑，坡度不小于 5%。详见下图：图 11-26 屋面交接转角处找平层做法R=100水泥砂浆做圆弧（5）收头密封：卷材末端收头及封边嵌固用聚胺脂嵌缝膏封闭。密封材料固化后，刷聚胺脂涂料一道，再抹水泥砂浆压缝。（6）防水节点处理：节点部位大多数是变形集中表现的地方，结构变形、基层和防水防收缩以及温差变形等首先在这些部位表现出来，因此最易产生开裂导致屋面渗漏。屋面节点渗漏大致可归纳为：“一头（卷材收头） 、一缝(分格缝)、三口(檐口、出入口、水落口)、四根(女儿墙根、管井根、管道根、设备根)”。现分述如下：1）一头：未钉压，出现翘边、张口；卷材收头应用水泥钉钉压，并用密封材料封严；砖砌体立面部分及压顶上面应做防水处理，以防开裂渗漏；对于较低的女儿墙，卷材全部覆盖立墙169面，并伸入压顶下墙厚的 1/3 处。2）一缝：未留设分格缝处，由于找平层因结构变形、干缩变形、温差变形等出现裂缝，导致防水层开裂造成屋面渗漏。找平层采用水泥砂浆时，其纵横缝的最大间距不宜大于 6m，并规定缝内应嵌填密封材料，缝侧混凝土必须平整、坚固、干净、干燥，无孔眼、麻面，下部垫好被衬材料，密封材料必须按设计要求嵌填密实、连续、平整。3）三口：檐口应处理为鹰咀或滴水线，防止出现扒水现象，与防水卷材应妥善处理，防止日久卷材出现张口翘边，造成渗漏，带檐沟的檐口，在墙体与屋面交接处由于伸缩变形不一，容易将防水层拉裂，出现渗漏，所以在平面和立墙交接处，处理好加设的空铺附加层，以适应变形的需要。出入口是屋面上人的洞口，周围防水层易遭踩踏或物品损坏；为防止水平出入口，由于屋面高差不一，结构不均匀沉降而将防水层拉裂，在垂直出入口周围应增铺增强附加层，并压入混凝土压顶下；水平出入口的防水层上要增设护墙，踏步下要预留一定空隙，以满足沉降要求。 （本工程为非上人屋面）水落口是屋面排水集中的地方，必须保证屋面雨水能迅速排出。施工时，若发现有的水落口标高高于沟底标高，为防止其周边积水，导致防水层腐烂，造成渗漏，按规范规定在水落口杯直径 500mm 范围内。4）四根：女儿墙根找平层不做圆弧，会致使反防水粘贴不实或变形拉裂；卷材上部固定不好，立面卷材会出现下滑、耸肩。女儿墙根圆弧半径，抹找平层时做出圆弧；防水层外侧采取隔热防晒措施等。管井根要求与女儿墙根相同。管道根：常见伸出屋面的管道因与结构及封堵材料不同，受热受冻时，伸缩变形而将根部防水层拉裂，管道壁上的防水层上口固定密封不严，张口渗漏。规范规定在管道根部应做锥台，以利排水，管道壁四周与找平层连接处，应预留凹槽，用密封材料嵌填，管道壁上的防水层上口，应用金属箍紧固，上口用密封材料封严。屋面上设备的根部处理不好，会破坏防水层的完整性，导致屋面渗漏。为此，设施基座与结构层相连时，防水层宜包裹设施基座的上部，并在地脚螺丝周围作密封处理。（7）蓄水试验：防水卷材层铺完后，经隐蔽检查验收合格后，进行 48h 蓄水试验，落水口等预先堵好，蓄水高度漫过找坡层最高处。在下层看顶板无渗漏现象则为合格，如果有渗漏现象，应将蓄水抽干，及时修补防水层，然后再做蓄水试验直至合格为止。11.13.5 屋面工程保证质量措施（1）每道工序坚持“三检”制度，并有完善的检查记录，合格后进行下一道工序；屋面工程的防水层应由经资质审核合格的防水专业队伍进行施工，作业人员应持证上岗，加强操作人员对质170量意识的培养，提高施工质量和一次成活率。达到质量标准的一次成活率提高了，也就加快了施工速度，从而可以保证施工进度。（2） 根据工程的准备及各工序的进展及时填写质量保证资料，工程验收时提供材料合格证、施工记录、现场观测及淋水/蓄水试验记录等。SBS 必须经试验合格后，方可使用。（3）施工前将屋面杂物清理干净浇水湿润.找平层应充分养护，不得有起砂，超皮现象，铺设隔汽层和防水层前，基层必须干净、干燥。（4）上下层卷材不得相互垂直铺贴，屋面防水层施工时处理好节点、附加层和屋面派水比较集中的部位，然后由屋面最低处往上施工；铺贴卷材采用搭接法，上下层及相邻两幅卷材的搭接 相互错开，搭接长度不少于 80mm。（5）热熔法铺贴卷材时，火焰加热器的喷嘴距卷材面的距离应居中(300mm 左右)，幅宽内加热均匀，以卷材表面熔融至光亮黑色为度，不得过分加大或烧穿卷材热熔后立即滚卷材，滚铺时排除卷材下面的空气，使平展，不得皱折，搭接部位应满粘牢固，将卷材搭接处用喷枪加热，趁热使二者粘接牢固，以边缘挤出沥青为好；末端收头用密封膏嵌填严密。（6）在屋面与墙面连接处，隔汽层沿墙面处向上连续铺出保温层表面不得小于 150mm。（7）泛水高度不得小于 250mm；水落口周围直径 500mm.范围内坡度不得小于 5%。（8）保温板的铺贴顺序按其排水方向铺设，横向接缝应错缝。在板上未铺设压盖保护层时，应压重物，以免被风刮跑。铺设时尽量使用整块，不够整块时，根据面积在挤塑板上弹线，依线使用专用工具裁切锯割，裁切边要求垂直、平整，拼缝处应严密整齐铺放，不得任意手掰填铺。如遇有排水坡度或角部有找坡时，板应切成歇口。（9）保温板运到工地后，应妥善保管，贮存于室内。若存于室外，场地应平整、不积水，板上部用苫布覆盖并压重物，以免日晒雨淋或被风刮跑；施工时不得在其上部放置易燃及溶剂性化学物品，不得在上面加工电气焊活。11.13.6 屋面工程成品保护措施（1）施工过程中遗留的钉子、木方等杂物应及时清除，防止损害屋面防水。（2）雨水口采取临时措施保护好，防止阻塞和进入杂物。（3）穿过屋面已稳固好的管道应加以保护，施工过程中不得碰坏变位。（4）施工时严禁穿有硬物的鞋进行操作。11.14 装饰工程11.14.1 楼地面工程本工程主要为水磨石楼地面（卫生间为瓷砖地面）171（1）水磨石楼地面1）施工准备A材料及主要机具：a. 水泥：原色水磨石面层采用 425 号及以上硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥。彩色水磨石，应采用白色或彩色水泥。同一单项工程地面，应使用同一个出厂批号的水泥。b. 颜料：水泥中掺入的颜料采用耐光、耐碱的矿物颜料，不得使用酸性颜料。其掺入量宜为水泥重量的 3%6%。 c砂石：中砂，通过 0.63mm 孔径的筛，含泥量不得大于 3%；石子应采用洁净无杂物的大理石粒，其粒径除特殊要求外，一般用 412mm，或将大、中、小石料按一定比例混合使用。同一单位工程宜采用同批产地石子。颜色规格不同的石子应分类堆放。d分格条：用普通 3mm 厚平板玻璃裁制成宽 10mm 左右（视石子粒径定）的玻璃条，长度由分块尺寸决定；用3mm 厚铜板，宽 10mm 左右（视石子粒径定），长度由分块尺寸决定，铜条须经调直才能使用，铜条下部 1/3 处每米钻四个孔径 2mm，穿铁丝备用。e其他：草酸（块状或粉状，用前经水稀释）、地板腊、22 号铁丝。f主要机具：水磨石机、滚筒（直径一般 200250mm，长约 600700mm，混凝土或铁制） 、木抹子、毛刷子、铁簸箕、靠尺、手推车、平锹、5mm 孔径筛子、油石（规格按粗、中、细） 、胶皮水管、大小水桶、扫帚、钢丝刷、铁器等。B作业条件a安装好门框并加防护，与地面有关的水电管线已安装就位，穿过地面的管洞已堵严、堵实。b石子料径及颜色须由设计人定板后才进货。c彩色水磨石如用白色水泥掺色粉拌制时，应事先按不同的配合比做样板，交设计人定板。一般彩色水磨石色粉掺量为水泥量的 3%6%，深色则不超过 12%.d水泥砂浆找平层施工完毕至少 24 小时，最好养护 23 天才做下道工序。e石子（石米）应分别过筛，并尽可能用水洗净晾干使用。2）工艺流程基层处理找标高弹水平线铺抹找平层砂浆养 护弹分格线镶分格条拌制水磨石拌合料涂刷水泥浆结合层铺水磨石拌合料滚压、抹平试 磨粗 磨细 磨磨 光 草酸清洗打蜡上光 3）操作工艺A基层处理：将混凝土基层上的杂物清净，不得有油污、浮土。用钢錾子和钢丝刷将沾在基层上的水泥浆皮錾掉铲净。172B找标高弹水平线：根据墙面上的+50cm 标高线，往下量测出磨石面层的标高，弹在四周墙上，并考虑其它房间和通道面层的标高，要相一致。C抹找平层砂浆：a根据墙上弹出的水平线，留出面层厚度（约 1015mm 厚） ，抹 1 3 水泥砂浆找平层，为了保证找平层的平整度，先抹灰饼（纵横方向间距 1.5m 左右） ，大小约 810cm。b灰饼砂浆硬结后，以灰饼高度为标准，抹宽度为 810cm 的纵横标筋。c在基层上洒水湿润，刷一道水灰比为 0.40.5 的水泥浆，面积不得过大，随刷浆随铺抹13 找平层砂浆，并用 2m 长刮杠以标筋为标准进行刮平，再用木抹子搓平。D养护：抹好找平层砂浆后养护 24h，待抗压强度达到 l.2MPa，方可进行下道工序施工。E弹分格线：根据设计要求的分格尺寸，一般采用 lmlm。在房间中部弹十字线，计算好周边的镶边宽度后，以十字线为准可弹分格线。如果设计有图案要求时，应按设计要求弹出清晰的线条。F镶分格条：用小铁抹子抹稠水泥浆将分格条固定住（分格条安在分格线上） ，抹成 30八字形，高度应低于分格条条顶 46mm，分格条应平直（上平必须一致） 、牢固、接头严密，不得有缝隙，作为铺设面层的标志。另外在粘贴分格条时，在分格条十字交叉接头处，为了使拌合料填塞饱满，在距交点 4050mm 内不抹水泥浆。G试磨：一般根据气温情况确定养护天数，温度在 2030时 23d 即可开始机磨，过早开磨石粒易松动；过迟造成磨光困难。所以需进行试磨，以面层不掉石粒为准。H粗磨：第一遍用 6090 号粗金刚石磨，使磨石机机头在地面上走横“8”字形，边磨边加水（如磨石面层养护时间太长，可加细砂，加快机磨速度） ，随时清扫水泥浆，并用靠尺检查平整度，直至表面磨平、磨匀，分格条和石粒全部露出（边角处用人工磨成同样效果） ，用水清洗晾干，然后用较浓的水泥浆（如掺有颜料的面层，应用同样掺有颜料配合比的水泥浆）擦一遍，特别是面层的洞眼小孔隙要填实抹平，脱落的石粒应补齐。浇水养护 23d。I细磨：第二遍用 90120 号金刚石磨，要求磨至表面光滑为止。然后用清水冲净，满擦第二遍水泥浆，仍注意小孔隙要细致擦严密，然后养护 23d。J磨光：第三遍用 200 号细金刚石磨，磨至表面石子显露均匀，无缺石粒现象，平整、光滑，无孔隙为度。普通水磨石面层磨光遍数不应少于三遍，高级水磨石面层的厚度和磨光遍数及油石规格应根据设计确定。173K草酸擦洗：为了取得打蜡后显著的效果，在打错前磨石面层要进行一次适量限度的酸洗，一般均用草酸进行擦洗，使用时，先用水加草酸化成约 10%浓度的溶液，用扫帚蘸后洒在地面上，再用油石轻轻磨一遍；磨出水泥及石粒本色，再用水冲洗软布擦干。此道操作必须在各工种完工后才能进行，经酸洗后的面层不得再受污染。L打错上光：将蜡包在薄布内，在面层上薄薄涂一层，待干后用钉有帆布或麻布的木块代替油石，装在磨石机上研磨，用同样方法再打第二遍蜡，直到光滑洁亮为止。4）质量标准A保证项目a面层的材料、强度（配合比）密实度必须符合设计要求和施工规范规定。b面层与基层结合必须牢固，无空鼓。（空鼓面积不大于 400c无裂纹，且在一个检查范围内不多于二处者，可不计）B基本项目a水磨石面层表面质量应符合下列规定：合格：表面基本光滑，无明显裂纹和起砂，石粒密实，分格条牢固；优良：表面光滑，无裂纹、砂眼和磨纹，石粒密实，显露均匀；颜色图案一致，不混色；分格条牢固、顺直和清晰；检验方法：观察检查。b地漏和泛水应符合以下规定：合格：坡度满足排水要求，不倒泛水，无渗漏；优良：坡度符合设计要求，不倒泛水，无渗漏、无积水、与地漏（管道）结合处严密平顺；检验方法：观察或泼水检查。c踢脚线质量应符合以下规定：合格：高度一致；与墙柱面结合牢固，局部空鼓长度不大于 400mm，且在一个检查范围内不多于二处；优良：高度一致，出墙厚度均匀；与墙柱面结合牢固；局部空鼓长度不大于 200mm，且在一个检查范围内不多于二处；检验方法：用小锤轻击，尺量和观察检查。d踏步、台阶应符合以下规定：合格：宽度基本一致，相邻两步宽度和高差不超过 20mm，齿角基本整齐，防滑条顺直；优良：宽度一致，相邻两步宽度和高差不超过 10mm，齿角整齐，防滑条顺直；检验方法：观察和尺量检查。e镶边应符合以下规定：合格：面层邻接处镶边用料及尺寸符合设计要求和施工规范规定；优良：在合格的基础上，边角整齐光滑，不同颜色的邻接处不混色；检验方法：观察和尺量检查。f打蜡质量：蜡洒布均匀不露底，色泽一致，厚薄均匀，光滑明亮，图纹清晰，表面洁净。C允许偏差174表 11-15 水磨石面层的允许偏差和检验方法项 目允许偏差（mm）检 验 方 法表面平整度3用 2m 靠尺和楔形塞尺检验踢脚线上口平直3拉 5m 长线，不足 5m 拉通线尺量检查格缝平直度3拉 5m 长线，不足 5m 拉通线尺量检查5）施工质量注意事项A分格条折断，显露不清晰：主要原因是分格条镶嵌不牢固（或未低于面层） ，液压前未用铁抹子拍打分格条两侧，在滚筒滚压过程中，分格条被压弯或压碎。因此为防止此现象发生，必须在滚压前将分格条两边的石子轻轻拍实。B分格条交接处四角无石粒：主要是粘结分格条时，稠水泥浆应粘成 30角，分格条顶距水泥浆 46mm，同时在分格条交接处，粘结浆不得抹到瑞头，要留有抹拌合料的孔隙。C水磨石面层有洞眼、孔隙：水磨石面层机磨后总有些洞孔发生，一般均用补浆方法，即磨光后用清水冲干净，用较浓的水泥浆（如彩色磨石面时，应用同颜色颜料加水泥擦抹）将洞眼擦抹密实，待硬化后磨光；普通水磨石面层用“二浆三磨”法，即整个过程磨光三次擦浆二次。如果为图省事少擦抹一次，或用扫帚扫而不是擦抹或用稀浆等，都易造成面层有小孔洞（另外由于擦浆后未硬化就进行磨光，也易把洞孔中灰浆磨掉） 。D面层石粒不匀、不显露：主要是石子规格不好，石粒未清洗，铺拌合料时用刮尺刮平时将石粒埋在灰浆内，导致石粒不匀等现象。6）成品保护A铺抹水泥砂浆找平层时，注意不得碰坏水、电管路及其它设备。B运输材料时注意保护好门框。C进行机磨水磨石面层时，研磨的水泥废浆应及时清除，不得流入下水口及地漏内，以防堵塞。磨石机应有罩板，以免浆水四溅，沾污墙面。D磨石机应设罩板，防止研磨时溅污墙面及设施等，重要部位及设备应加覆盖。E完成后的面层，严禁在上面推车、践踏、搅拌浆料和抛掷物件。堆放料具、杂物时要采取隔离防护措施，以免损伤面层。（2）瓷砖楼地面（卫生间）1）施工准备A门框、各种管线、理件安装完毕，并经检验合格；B楼地面各孔洞缝隙事先用细石砼灌填密实，并经检查无渗漏现象。175C弹好+50cm 水平墨线，各开间中心(十字线)及花样品种分隔线。2）操作工艺：A抹结合层：a20 厚1：3 水泥砂浆找平层。b根据冲筋厚度，用5 厚1:3 水泥细砂浆抹铺结合层，结合层应用刮尺及木抹子压平打实(抹铺结合层时，基层应保持湿润，已刷素水泥浆不得有风干现象，结合层抹好后以人站上面只有轻微脚印而无凹陷为准)。c对照中心线(十字线)在结合层面上弹上面块料控制线(靠墙一行面块料与墙边距离应保持一致，一般纵横每五块面料设置一度控制线)。B面块料铺贴：根据控制线先捕贴好左右靠边基准行(封路)的块料，以后根据基准行由内向外挂线进行械贴。用水泥膏(约23mm 厚)满涂块料背面，对准挂线及缝子，将块料辅贴上，用小木捶着力敲击至平正。挤出的水泥膏及时清干净(缝子比砖面凹lmm 为宜)。C灌缝：待粘贴水泥膏凝固后，用白水泥、颜料(色泽根据面料颜色调配)填平缝子(过大缝子要拌细砂填灌)，用棉丝将表面擦干净至不留残灰为止。3）施工注意事项工程质量通病及预防措施：A面料与基层空鼓：主要是由于基层清理不净，不够湿润；水泥浆涂刷不均匀或结合层完成后放置时间过久，铺贴料块时没有撒水湿润；水泥膏涂抹不均等。预防措施：基层干净，提前浇水。B错缝：面料尺寸规格不一，事前没有认真挑选；分类使用；辅贴时没有认真严格按挂线标准及对好缝子。对策：设专人选砖。C相邻两板高低不平：由于本身不平正；铺贴操作不当；铺贴后过早上人行走踩踏或堆物品。预防措施：终凝前不得上人及堆物。4）成品保护：A调整、擦缝的操作人员，要穿软底鞋，踩路面料时要垫上平整木板。完成后的地面，两天内严禁上人行走及堆放物品，表面要覆盖保护(可撒锯末)。B运料具时，不要碰坏墙柱饰面、栏杆及门框，门框在适当高度位置要设置铁皮夹保护，176以防手推车轴头碰坏门框。施工时不得碰坏各种水电管线及理件。施工时物。有污染墙柱面、门窗、立线管及设备等，应及时清理干净。11.14.2 墙面抹灰（1）工艺程序基层处理贴灰饼润湿墙面抹底糙灰抹墙裙或踢脚线底糙灰抹墙裙或踢脚线中层糙灰插入天棚、地面施工润湿墙面抹罩面灰（2）施工方法1）将基层表面的灰尘、污垢和油渍等清除干净，用沥青麻刀将门窗框与墙的间缝填塞严密，并用水泥浆嵌补平整密实，同时将脚手眼及水电暗管安装后的孔槽分层填实补平，将混凝土基体表面洗刷或凿毛，混凝土墙面应先勾缝和修补缺棱掉角。2）检查墙平整度和垂直度，用水泥砂浆做门口阴角和墙、柱转角的护角。护角高度在 2m 以上，每侧宽度取 50mm。护角为三遍成活，即两遍糙灰，一遍罩面灰。3）抹底糙灰：抹灰前洒水润湿墙面，吸水量大，吸水慢，提前 2d 多次洒水湿透，事先用混合砂浆勾缝和修补缺棱掉角。混凝土墙均应先刷一遍 107 胶水泥浆，刷后紧接着抹灰，不能让107 胶水泥浆干燥，抹灰时要用力抹压，将砂浆挤入墙缝中，达到糙灰和基层紧密结合的目的。4）抹中层糙灰：待底层糙灰凝固后抹中层糙灰，采用分层填抹，用长刮尺赶平，阴阳角处用阴阳角尺通直，然后用木抹子搓平表面，做到表面毛、墙面平、棱角直。做完墙面糙灰以后，再做墙裙或踢脚的糙灰，墙面和墙裙或踢脚糙灰做完后，进行局部修整，经检验合格后再做罩面灰及罩面涂料。（3）技术措施本工程为框架结构，填充墙需要大面积抹灰。为保证抹灰工程质量，尤其是不同墙体材料交接部位工程质量，采取如下措施：1） 顶棚只做修补抹灰，不再做大面积抹灰，顶棚抹灰时要求先返标高至顶棚底，然后找角，再按四角的标高沿长向进行找平。2） 门口抹灰每侧各抹 1cm，埋件以 50 线控制，上侧埋件从 50 线上返 1200mm,下侧往下返30mm，中间一个取均分，埋件不外露，用 40405 角钢，抹 5-8mm 灰口，油工刮完防水腻子后，统一对埋件位置进行盖章标识。（4）允许偏差：满足下表要求177表 11-16 墙面抹灰允许偏差项次项目允许偏差（mm）检验方法1立面垂直3用 2m 托线板检查2表面平整2用 2m 靠尺及楔形塞尺检查3阴阳角垂直2用 2m 托线板检查4阴阳角方正2用 20cm 靠尺及楔形塞尺检查11.14.3 内墙面乳胶漆（1）一般规定1）涂料工程使用的腻子，应坚实牢固，不得粉化、起皮和裂纹。腻子干燥后，应打磨平整、光滑，并清理干净。要按基层、底涂料和面涂料的性能配套使用。2）涂料的工作粘度或稠度，必须加以控制，使其在涂料施涂时不流坠、不显刷纹。施涂过程中今不得任意稀释。3）双组分或多组分涂料在施涂前，应按产品说明规定的配合比，根据使用情况分批混合，并在规定的时间内用完。所有涂料在施涂前和施涂过程中，均匀充分搅拌。4）施涂溶剂型涂料时，后一遍涂料必须在前一遍涂料干燥后进行；施涂水性和乳液涂料时，后一遍涂料必须在前一遍涂料表面干后进行。每一遍涂料应施涂均匀，各层必须结合牢固。（2）施工准备：墙表面应基本干燥，基层含水率不大于8。过墙管道、洞口等处应提前抹灰找平。门窗安装完毕，板块及砂浆地面施工完毕。环境温度保持在5。C 以上。做好样板间并经鉴定合格。（3）施工工艺：基层清理刮腻子第二遍