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含CAD图纸+文档 福州 办公楼 结构设计 CAD 图纸 文档

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内容简介：

（xxx学院土木工程系土木专业毕业设计 同学姓名 学号 ）图纸目录清单序号图 纸 名 称图纸编号会审时间备注1结构设计总说明1/112首层结构平面图2/113标准层结构平面图3/114顶层结构平面图4/115梁平法施工图5/116首层柱平法施工图6/117梁、柱立、剖面施工图7/118基础平面布置图8/119基础详图9/1110楼梯结构施工图10/1111整榀框架施工图11/11 毕 业 设 计中文题目福州岸本办公楼英文题目Fuzhou Kishimoto building 系 别：年级专业：姓 名：学 号：指导教师：职 称：xxx学院教务处制20 xx 年 月 日毕业设计指导记录表设计题目：福州岸本办公楼年级/专业：学生姓名：学号：指导教师签名：指导内容： 指导老师下达任务书，并讲述了有关设计的格式，安排毕业设计任务，对办公楼建筑设计的重难点进行剖析，熟悉了解建筑设计规范，指导学生对建筑设计进行初步安排。最后老师让同学们提出疑问，并给与解答。师让同学们提出疑问，并给与解答。 20xx 年 11 月 24 日指导内容：指导老师让学生自己查找相关的资料，制定毕业设计的时间安排，并做好开题报告的相关内容。 20xx年 11 月 26 日指导内容： 指导文献综述的书写，其书写格式，以及内容要求。 20xx 年 12 月 2 日指导内容：指导老师对设计所需要画的施工平面图、横道图及网络图进行了详细的指导说明。 20xx 年 12 月 5 日指导内容：讲解建筑构造设计及常规表达，指导学生绘制建筑施工图。 20xx 年 12 月 8 日指导内容讲解结构设计荷载选取（恒载、活载等）、基本荷载计算，选取一榀具有代表性的框架并确定其计算简图，建立计算模型确定结构计算单元。20xx年 12 月 11 日指导内容讲解结构在水平荷载作用下的计算方法，包括地震荷载的底部剪力法和振型分解法，以及水平风荷载的D值法，指导学生绘制弯矩图和剪力图，侧移验算（D值法或反弯点法）。20xx年 12 月 16 日指导内容绘制结构施工图纸结构设计说明。基础平面布置图及基础详图（比例1:100和1:301:50）。20xx年 5 月 18 日备注：1.此表由指导老师如实填写，表格不够填写可续页；2.指导记录覆盖任务下达、开题、文献综述、外文翻译、毕业设计（论文）修改等；3.各系可根据实际调整表格。 文件资料目录文件资料目录1. 结构设计说明书2. 设计意图和结构平面布置3. 荷载计算书4. 板、梁、柱、楼梯、基础的计算书5. 板、梁、柱、楼梯、基础的施工图6. 教师编写的评语2一、岸本办公楼结构设计说明书1.工程概况工程概况该楼建筑面积 4282.2 平方米，共 5 层，坐南朝北，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。2.2. 建设地点及描述：建设地点及描述：基建地点为市区西湖公园旁边，该场地平整、地段交通方便、地势平坦、东西两侧均为开发性用地。3.3. 自然条件及施工条件自然条件及施工条件1）气象条件：1、基本风压值：0.35 2、雪荷载：0.303、主导风向：东南 年平均气温：16.8?C年平均最高气温；23.3?C3年平均最低气温；12.2?C最高气温：43.3?C最低气温：-14.9?C风向：常年北、东北、夏季南、东南降雨量：全年 1203.1mm,1 小时最大降雨量 93.6mm年相对湿度：70-80地下水位：最高-3m，最低-4m（以地表面为 0.0）2）工程地质资料 第一层为填土层，厚度 1.0m,第二层为粉质粘土层，厚度 0.5 m，第三层为老粘土，厚度 4.5 m，下卧层为细卵石。可取第三层为持力层。由当地建筑地基评价试行标准，地耐力为 f.=400 。地质报告建议基础砌置深度取-4m。地下水情况：地下水质对基础混凝土无侵蚀影响。地震设计烈度：6 度。3）施工技术条件：本工程由市建筑公司承建，建筑机械齐备。本市可供应各种标号商业混凝土及各种预制混凝土构件（或钢结构构件） 。4）材料供应情况：各类钢材、型材、水泥、轻质砌块及一般材料可按计划保证。4.4. 设计思路设计思路本设计中选取一榀主框架以及楼面及屋面板进行截面设计及配筋计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后采用PKPM 进行竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力计算，并进行内力组合分析，按最不利的一组内力，进行构件计算。楼板采用弹性理论设计，并进行柱下独立基础的配筋设计。除此之外，还进行了楼梯的设计计算。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。5 5结构选型结构选型 本工程选用钢筋混凝土框架结构 由于设计任务书中的要求，要求建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求，而且框架结构整体性好，抗震性能好。46.6. 在结构方面我有以下的优点在结构方面我有以下的优点1）结构布置整齐、合理。2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确。7.7. 设计内容设计内容.钢筋混凝土板的施工图（板的配筋）.梁的施工图（梁立、剖面施工图，平法施工图）.柱的施工图（柱立、剖面施工图，平法施工图）.画整榀框架施工图.楼梯施工图.基础施工图（基础平面图，独立基础大样图）.以上、都要有说明书（WORD，A4 格式）.以上、都要有配筋表（放置在板、梁、柱施工图相对应的 A2 图纸中）8.8. 参考资料参考资料: :1、 民用建筑设计通则GB50352 20052、 建筑设计防火规范GBJ16 87（2001 年版）3、 办公建筑设计规范JGJ67 894、 公共建筑节能设计标准GB50189 20055、 建筑结构设计荷载规范GB50009 20016、 混凝土结构设计规范GB50010 20027、 建筑地基基础设计规范GB50007 20028、 高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99 989、 建筑制图标准5二、设计意图和结构平面布置二、设计意图和结构平面布置 楼层结构平面布置图 6三、荷载计算书三、荷载计算书结构布置 采用纵横向框架承重方案，因总长 46.8m 未超过伸缩缝最大间距（55m）的要求，不设伸缩缝，如图 5-20 所示。1 1、构件截面尺寸估选构件截面尺寸估选（1）楼板尺寸估选 不设次梁，最大跨度双向板的短向跨度 l=3.9m，板厚应满足 h1/50=78mm，取板厚=100mm。（2）框架梁截面尺寸估选 横向框架梁：边跨 l=7.8m，h（1/181/10）l=433780mm,取 h=600mm,宽度 b=250mm;中间跨 l=2.7m，h（1/181/10）l=150270mm,且不小于 400mm，取h=500mm，宽度 b=250mm。（3）柱截面尺寸可根据式 4.1 估算。各层的重力荷载可近似取 14kN/m,由图可知边柱及中柱的负载面积分别 4.65m*4.5m 和 4.5m*3.45m。由式 4.1 和 4.2 可得第一层柱截面面积为：边柱Ac1.2N/fc=1384110/0.9*11.9=129235mm中柱Ac1.2N/fc=1740380/0.9*11.9=162500mm如取截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸分别为 500mm 和 500mm。根据上述估算结果并综合考虑其他因素，柱截面尺寸取值为：1 至 5 层500*500mm。2.2.竖向荷载计算竖向荷载计算（1）永久荷载 (现浇钢筋混凝土自动计算)1)屋面面荷载20 厚 1:3 水泥砂浆找平 2/4 . 020*02. 0mKN三毡四油防水层 0.4KN/ m2150 厚膨胀珍珠岩找坡 1.50 KN/ m2100 厚现浇混泥土结构层 2.5 KN/ m2 合计 4.8 KN/ m22)楼面面荷载水磨石面层 0.55 KN/ m2100 厚现浇混泥土结构层 2.5 KN/ m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*02. 0mKN合计 3.45 KN/ m2梁自重（300*600）：7 2/07. 402. 0*16*) 1 . 06 . 0(*225*) 1 . 06 . 0(*3 . 0mKN3）柱子自重 0.6*0.6*25+(2*0.6+2*0.6)*0.02*16=9.768 KN/ m2 4）内墙自重计算内墙粉刷20 厚砂浆抹灰 0.4 KN/ m2 合计 0.4 KN/ m2填充墙自重 240 厚普通砖 19 KN/ m2内墙自重 0.4+19*2.4=5.36 KN/ m25）外墙自重外墙粉刷：外墙面贴瓷砖 0.5 KN/ m2内墙面为 20mm 抹灰 0.5 KN/ m2合计 0.1KN/ m2填充墙自重：240 厚普通砖 0.24*19=4.56 KN/ m2外墙自重： 19*0.24+0.5+0.02*20=5.46 KN/ m2 7)楼面板传给横向框架梁的线荷载8)楼屋面板传给横向框架梁的线荷载，边跨梁为梯形分布，中跨梁伟三角形分布，如图所示。顶层梁（边跨）： 21/4 .388*8 . 4mKNg顶层梁（中跨）： 21/4 .388*8 . 4mKNg其余各层梁（边跨）： 21/6 .278*45. 3mKNg其余各层梁（中跨）： 21/6 .278*45. 3mKNg 8)横梁自重、横墙均布线荷载顶层梁（边跨）： g2 =4.07KN/m顶层梁（中跨）： g2 =4.07KN/m其余各层梁（边跨）： g2=4.07KN/m+(3.6-0.5)m*4.56KN/m =18.206KN/m其余各层梁（中跨）： g2 =4.07KN/m 9）纵向框架梁传到柱上的集中荷载及柱自重顶层屋顶女儿墙 19m*0.24m+2.45KN/m 82=7.01KN屋面板传来 8m*80m*5.471KN/m2 =3501.45KN框架梁自重 8m*4.07KN/m= 32.07KN合计 G =3540.61KN其余层外纵墙 (3.6-0.5)m*4.5m-2.7m*1.8m*4.14KN/m2+2.7m*1.8m*0.45KN/m2 =39.82KN楼板传来 (8*80)*5.471KN/m2 =3501.44KN框架梁自重 8m*4.07KN/m =32.07KN框架柱子自重 3.6m*3.855KN/m 合计 3587.21 KN永久荷载分布如图（2）楼（屋）面可变荷载1）楼（屋）面可变荷载传到横向框架梁上的线荷载楼（屋）面可变荷载由楼（屋）面板传给框架梁，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层梁线荷载（边跨）： q=8m*0.5kN/m2=4kN/m顶层梁线荷载（中跨）： q=8m*0.5kN/m2=4kN/m其余层梁线荷载（边跨）： q=8m*2.0kN/m2=16kN/m其余层梁线荷载（中跨）： q=8m*2.4kN/m2=19.2kN/m2）楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层： Q=8*80=640 m2其余层 Q=8*80=640 m2楼面可变荷载分布所示。四、计算书四、计算书.板的计算书板的计算书楼板计算书 日期：12/18/2014时间： 7:53:45:04 pm一、基本资料：1、房间编号： 1 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载：9 永久荷载标准值：g 3.24 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3900 mm；计算跨度Ly = 6300 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.03586+0.00832/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.3)* 3.92 = 3.22kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.07933+0.02530/5)*(1.4* 1.3)* 3.92 = 2.25kNM Mx= 3.22 + 2.25 = 5.46kNM Asx= 260.32mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.236% ， 0.279% My =(0.00832+0.03586/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.3)* 3.92= 1.33kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02530+0.07933/5)*(1.4* 1.3)* 3.92 = 1.10kNM My= 1.33 + 1.10 = 2.42kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.07827*(1.20* 3.2+1.40* 2.5)* 3.92 = 8.80kNM Asx= 567.83mm2，实配12180 (As 628.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.628% My =0.05710*(1.20* 3.2+1.40* 2.5)* 3.92 = 6.42kNM Asy= 471.37mm2，实配10180 (As 436.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.436%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00832+0.03586/5)*(1.0* 3.2+1.0* 2.5 )* 3.92 = 1.35kNM Mq =(0.00832+0.03586/5)*(1.0* 3.2+0.5* 2.5 )* 3.92 = 1.06kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算：10 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35/(0.87* 81.* 251.) = 76.39N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 76.39) = -1.510 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.35/ 1.06*(2-1)+ 1.35* 593.11 = 332.791kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00231* 5.7* 3.94/ 332.791= 9.235mm f / L 9.235/3900.= 1/ 422.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.28*106/(0.87* 81.* 279.) = 166.49N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 166.49) = 0.498max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.498*166.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.107，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算：11 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.35*106/(0.87* 73.* 251.) = 84.76N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 84.76) = -0.082当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 84.8/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.022，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.83*106/(0.87* 79.* 628.) = 158.24N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628./ 50000.= 0.013 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 158.24) = 0.596max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.596*158.2/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01257) = 0.139，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.99*106/(0.87* 80.* 436.) = 164.15N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436./ 50000.= 0.009当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 164.15) = 0.489max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.489*164.2/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.122，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝：12 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.83*106/(0.87* 79.* 628.) = 158.24N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 628./ 50000.= 0.013 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 158.24) = 0.596max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.596*158.2/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01257) = 0.139，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.99*106/(0.87* 80.* 436.) = 164.15N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 436./ 50000.= 0.009当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 164.15) = 0.489max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.489*164.2/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.122，满足规范要求！-.梁的计算书梁的计算书梁计算书 混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -64. -37. -15. 0. 0. 0. -15. -37. -63.13LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 28)Top Ast 375. 300. 300. 0. 0. 0. 300. 300. 375.% Steel 0.25 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.25+M(kNm) 24. 27. 28. 20. 22. 20. 28. 27. 24.LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 8) ( 1) ( 9) ( 29) ( 33) ( 33)Btm Ast 375. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 375.% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25Shear 51. 43. 36. 27. 18. -27. -36. -43. -51.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16Tmax/Shear( 9)= 0.3/ 37. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 39.3 - N-B= 7 (I= 89, J= 95) ( 1)B*H(mm)= 250* 600 Lb= 3.90 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0 混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -62. -36. -15. 0. 0. 0. -16. -37. -65.LoadCase ( 29) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 1428)Top Ast 375. 300. 300. 0. 0. 0. 300. 300. 375.% Steel 0.25 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.25+M(kNm) 25. 28. 29. 20. 22. 19. 27. 26. 23.LoadCase ( 32) ( 32) ( 28) ( 8) ( 1) ( 9) ( 29) ( 33) ( 33)Btm Ast 375. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 300. 375.% Steel 0.25 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25Shear 50. 42. 35. 27. -18. -28. -36. -44. -51.LoadCase ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. 39. Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16Tmax/Shear( 8)= 0.3/ -38. Astt= 0. Astv= 39.3 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 39.3 - N-B= 8 (I= 95, J= 101) ( 1)B*H(mm)= 250* 600 Lb= 3.90 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -41. -20. -6. 0. 0. 0. -6. -20. -41.LoadCase ( 9) ( 9) ( 21) ( 0) ( 0) ( 0) ( 20) ( 8) ( 158)Top Ast 258. 250. 250. 0. 0. 0. 250. 250. 258.% Steel 0.23 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.23+M(kNm) 0. 8. 15. 25. 30. 25. 15. 8. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 8) ( 11) ( 9) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 47. 40. 30. 17. -2. -17. -30. -40. -47.LoadCase ( 1) ( 9) ( 9) ( 9) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 1) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. Rsv 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08Tmax/Shear( 1)= 0.0/ -47. Astt= 0. Astv= 18.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 18.9 - N-B= 114 (I= 81, J= 87) ( 1)B*H(mm)= 250* 500 Lb= 3.90 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -41. -21. -8. -1. 0. -2. -11. -26. 16-49.LoadCase ( 9) ( 9) ( 21) ( 21) ( 0) ( 20) ( 8) ( 8) ( 8)Top Ast 259. 250. 250. 250. 0. 250. 250. 250. 307.% Steel 0.23 0.20 0.20 0.20 0.00 0.20 0.20 0.20 0.27+M(kNm) 0. 8. 15. 23. 27. 22. 15. 8. 0.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 8) ( 10) ( 9) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250. 250.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 45. 39. 29. 15. -3. -18. -31. -41. -48.LoadCase ( 1) ( 9) ( 9) ( 9) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 1) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. Rsv 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08Tmax/Shear( 1)= 0.1/ -48. Astt= 0. Astv= 18.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 18.9 - N-B= 115 (I= 87, J= 93) ( 1)B*H(mm)= 250* 500 Lb= 3.90 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0.柱的计算书柱的计算书17N-C= 1 ( 1)B*H(mm)= 450* 450 Cover= 30(mm) Cx= 1.26 Cy= 1.14 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 29)N= -705. Uc= 0.29 Rs= 0.60(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 201.0 ( 1)N= -746. Mx= -42. My= -5. Asxt= 505. ( 1)N= -746. Mx= -42. My= -5. Asyt= 505. ( 1)N= -746. Mx= -22. My= 2. Asxb= 505. ( 1)N= -746. Mx= -22. My= 2. Asyb= 505. ( 1)N= -746. Vx= 2. Vy= 18. Asvx= 95. Asvx0= 0. ( 1)N= -746. Vx= 2. Vy= 18. Asvy= 95. Asvy0= 0. - N-C= 2 ( 1)B*H(mm)= 450* 450 Cover= 30(mm) Cx= 1.21 Cy= 1.08 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -881. Uc= 0.37 Rs= 0.60(%) Rsv= 0.56(%) Asc= 201.0 ( 1)N= -985. Mx= -35. My= 0. Asxt= 505. ( 1)N= -985. Mx= -35. My= 0. Asyt= 505. ( 1)N= -985. Mx= -19. My= -1. Asxb= 505. ( 1)N= -985. Mx= -19. My= -1. Asyb= 505. ( 1)N= -985. Vx= 0. Vy= 15. Asvx= 111. Asvx0= 0. ( 1)N= -985. Vx= 0. Vy= 15. Asvy= 111. Asvy0= 0. - N-C= 3 ( 1)B*H(mm)= 450* 450 Cover= 30(mm) Cx= 1.26 Cy= 1.08 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -1018. Uc= 0.42 Rs= 0.60(%) Rsv= 0.72(%) Asc= 201.0 ( 1)N= -1155. Mx= -61. My= 0. Asxt= 505. ( 1)N= -1155. Mx= -61. My= 0. Asyt= 505. ( 1)N= -1155. Mx= -31. My= 0. Asxb= 505. ( 1)N= -1155. Mx= -31. My= 0. Asyb= 505. ( 1)N= -1155. Vx= 0. Vy= 26. Asvx= 143. Asvx0= 0. ( 1)N= -1155. Vx= 0. Vy= 26. Asvy= 143. Asvy0= 0.楼梯的计算书楼梯的计算书18楼梯钢筋计算书编号: 112091826 一、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 计算公式如下： 其中 hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位 kn/m）： 装修荷载 Qz=1.00； 活载 Q=2.00； 恒载分项系数 1.2,1.35 活载分项系数 1.,1.*0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第 1 标准层第 1 跑19 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；11.84300010.53000 第 1 标准层第 2 跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；11.84300010.53000 二、配筋面积计算: 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max 配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取max*ZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) - 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf - 1 1 6.04 4.76 0.00 0.00 1 2 6.04 4.76 0.00 0.00 三、配筋结果: 配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：0 楼梯板及平台板保护层厚度： 受力钢筋最小直径：20 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋= 楼梯梁受力钢筋= 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋=14 时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：6 各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果： - 标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋 - 1 1 10100 8200 8100 8150 8200 1 2 10100 8200 8100 无 无 梯梁配筋结果： - 标准层号 跑数梯梁 1 顶纵筋 梯梁 1 底纵筋 梯梁 1 箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶纵筋 梯梁箍筋 - 1 1 218 218 8200 无 无 无 1 2 220 220 8200 无 无 无 校对： 审核： 审订： 设计： 方友 设计单位： 21 2014 年 12 月 17 日RichTextBox2+-+ + JCCAD 计 算 结 果 文 件 + + + + 工程名称: 29 + + 计算日期: 2014-12- 5 + + 计算时间: 13: 5:24.56 + + 计算内容: + +-+ 荷载代码 Load 荷载组合公式 368 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活 369 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 x 370 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 y 371 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 x 372 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 y 377 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风 x 378 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风 x 379 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风 y 380 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风 y 381 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 x+0.70*1.00*活 382 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 x+0.70*1.00*活 383 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 y+0.70*1.00*活 384 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 y+0.70*1.00*活 441 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地 x+0.38*竖地 442 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地 x+0.38*竖地22 443 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地 y+0.38*竖地 444 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地 y+0.38*竖地 445 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地 x+0.38*竖地 446 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地 y+0.38*竖地 447 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风 x-1.00*地 x+0.38*竖地 448 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风 y-1.00*地 y+0.38*竖地 481 SATWE 准永久组合:1.00*恒+0.50*活 482 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活 483 SATWE 基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 484 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 x 485 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 y 486 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 x 487 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 y 492 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风 x 493 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风 x 494 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风 y 495 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风 y 496 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 x+0.70*1.40*活 497 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 x+0.70*1.40*活 498 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 y+0.70*1.40*活 499 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 y+0.70*1.40*活 556 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地 x+0.50*竖地23 557 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地 x+0.50*竖地 558 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地 y+0.50*竖地 559 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1