济南某物流配送中心办公楼设计（方案一）【含CAD图纸+文档】
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I摘摘 要要本文为济南某物流配送中心办公楼设计计算书。本设计主要进行了建筑、结构、施工三方面的设计。该楼建筑面积 2400 平方米左右，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土框架结构。结构部分运用 pkpm 辅助结构设计软件进行整体结构设计计算，并挑选了典型结构和构件进行手算复合。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。施工组织设计部分进行了地基及主体框架工程量计算，绘置了施工平面布置图和双代号时标网络图；并详细描述了相关施工技术。关键词：建筑；框架；结构设计；pkpm；施工组织 IIABSTRACT This project is built a distribution center in Jinan design calculations. This design mainly carries three aspects design on the construction, the structure, the construction. The building areas of about 2400 square meters, according to the requirements of architectural design, earthquake resistance, determine the reasonable structure form and structure layout plan, determine the frame, basic form. According to the requirements of reinforced concrete frame structure. The structural design of the structure is carried out by using the structure of PKPM, and the typical structure and the component are chosen for the calculation. Finally, according to the results of the calculation, and the corresponding structural requirements, drawing the structure of the construction plan, and wrote the corresponding design instructions. The design of the construction organization has been carried on the calculation of the foundation and the main frame engineering quantity, and the construction plan and the double code time chart are plotted, and the construction technology is described in detail. Key Words: architecture；frame；structure design；pkpm；construction organization- 1 -目 录摘 要.ABSTRACT.1 前 言.1 2 建筑设计.3 2.1 建筑工程概况与主要技术经济指标 .32.1.1 设计详细说明 .3 2.1.2 主要技术经济指标 .42.2 建筑内容 .42.2.1 平面功能分析 .42.2.2 房间布置 .42.2.3 安全设施 .42.2.4 方案构思 .52.2.5 设计过程 .52.3 建筑设计 .52.3.1 建筑平面设计 .52.3.2 建筑立面设计 .112.3.3 建筑剖面设计 .122.4 建筑细部设计 .132.4.1 墙面构造处理 .132.4.2 防潮处理 .132.4.3 门窗选用 .132.4.4 地面工程 .132.4.5 屋顶构造做法 .132.4.6 楼梯工程 .142.5 其他补充 .143 结构设计.15 3.1 设计资料 .15- 2 -3.2 结构选型布置 .15 3.2.1 结构选型 .15 3.2.2 柱网布置 .16 3.2.3 梁板柱的截面尺寸 .173.3 荷载计算 .203.4 SATWE 计算参数的取值说明 .233.4.1 SATWE 总信息 .233.4.2 风荷载信息 .253.4.3 地震信息 .273.4.4 活荷载信息 .323.4.5 调整信息 .333.4.6 设计信息 .363.4.7 配筋信息 .403.5 结构体系的规则性与合理性分析 .413.5.1 整体稳定性验算 .413.5.2 扭转耦联时的振动周期 .453.5.3 风荷载作用下结构各层平均侧移简图 .453.6 结构计算 .483.6.1 荷载布置图 .483.6.2 各工况下结构内力 .503.6.3 水平荷载作用下结构位移 .653.6.4 内力包络 .663.6.5 结构轴压比 .683.6.6 结构弹性挠度 .693.7 手算复合 .703.7.1 确定计算简图 .743.7.2 竖向荷载作用下横向框架的内力分析 .763.7.3 水平荷载作用下横向框架的内力分析 .813.7.4 框架内力组合 .83- 3 -3.7.5 框架梁柱截面配筋 .963.7.6 板的计算 .993.8 楼梯设计 .1003.8.1 楼梯板计算 .1003.8.2 平台板计算 .1013.8.3 平台梁计算 .1023.9 基础设计 .1033.9.1 荷载选取 .1033.9.2 基础设计资料及形式的选择 .1033.9.3 边柱独立基础的设计 .1043.9.4 中柱独立基础的设计 .1084 施工组织设计.113 4.1 工程概况 .1134.1.1 总体概况 .1134.1.2 建筑设计 .1134.1.3 结构设计 .1134.1.4 屋面、装饰工程概况 .1144.1.5 施工条件 .1144.2 施工准备与部署 .1154.2.1 施工准备 .1154.2.2 总体部署 .1154.2.3 工程的管理组织 .1154.3 施工顺序 .1184.3.1 施工原则 .1184.3.2 基础工程施工顺序 .1184.3.3 主体工程施工顺序 .1184.3.4 屋面工程施工顺序 .1184.4 施工方案 .1184.4.1 土方与基础工程施工方案 .118- 4 -4.4.2 主体工程施工方案 .1234.4.3 装饰、装修工程施工方案 .1334.5 施工进度计划及主要机具表 .1364.5.1 施工进度计划 .1364.5.2 主要机具表 .1424.6 施工平面图布置 .1434.6.1 施工平面图布置原则 .1434.6.2 平面布置 .1434.7 施工技术措施 .1444.7.1 安全技术措施 .1444.7.2 文明施工措施 .1464.7.3 雨季施工措施 .147 5 总 结.150 谢 辞.152参考文献.153- 1 -1 前 言一、框架结构的特点框架结构是通过梁、柱组成的结构体系作为建筑的竖向承重结构，并同时承受水平荷载，它适用于多层及高度不大的高层建筑。框架结构平面布置灵活，能形成较大的空间。通常梁、柱截面尺寸都不能太大，否则影响使用面积。因此，框架结构的侧向刚度较小，水平位移较大，这是他的主要缺点。通过合理设计，框架结构本身的抗震性能较好，能承受较大的变形，但是，变形大了容易引起非结构构件出现裂缝及破坏，这些破坏会造成很大的经济损失，也会威胁人身安全。二、框架结构的发展筑物的高度也在不断的升高，当建筑物高度增加时，水平荷载对结构起的作用将越来越大，普通的砌体结构已经不能满足高度要求，因此，框架结构就出现了，框架结构的材料主要是钢筋和混凝土，通过把钢筋和混凝土粘接在一起，形成承重的框架结构。解放前，我国高层建筑很少，解放后，在 50 和 60 随着社会经济的发展，人们需求的提高，居住环境不断的改变，建年代陆续建造了一些，如 1959 年建成的北京民族饭店，12 层，高 47.4m；1964 年建成的北京民航大厦，15 层，高 60.8m 等。70 年代初期，我国几个大城市开始加速建造高层建筑，目前，在许多中等城市及一些小城市也都已建造了高层建筑。在我国，高层建筑以采用钢筋混凝土为主，近年来，不仅建造高度在增长，建筑体型和结构体系也愈益多样化，而且在 50 层左右的建筑中，已开始采用钢结构，这些都体现了我国建造高层建筑的技术水平有了的发展和提高。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑史上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于办公楼是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。 建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。三、针对本设计的认识- 2 -毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计，可以将以前学过的知识重温回顾，对疑难知识再学习，对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计，使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了 AutoCAD 和结构设计软件 PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，结构部分运用 pkpm 辅助结构设计软件进行整体结构设计计算，并挑选了典型结构和构件进行手算复合。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。- 3 -2 建筑设计2.1 建筑设计概况与主要技术经济指标2.1.1 设计详细说明（1）气象条件 基本风压：0.40kN/m2。 主导风向：夏季为西南风，冬季为东北风。 室外温度：常年气温-10 C36 C。00 基本雪压：0.40kN/m2。 冻结深度：-0.5m。（2）工程地质条件 拟建场地各地层由上往下依次为： 第层: 杂填土(Q4ml) 分布于全部场地，厚度 1.001.80 米，平均厚度为 1.5 米。地层呈杂色,松散,主要成份为粘性土，混建筑垃圾及少量粗砂。强度低，力学性质差，应予以清除。 第层：粗砂(Q4al+pl) 分布全部场地，厚度 2.002.80，平均厚度为 2.56 米，埋深 1.001.80 米，平均 2.5 米。地层呈黄褐色,饱和,稍密-中密,分选及磨圆一般，主要成分为石英、长石等，分布较均匀，属低压缩性土。 第层：强风化砂岩(K) 分布于全部场地，厚度 5.07.80 米，平均 6.03 米，层顶标高 88.4092.48 米。地层呈红褐色,强风化,中细粒结构,块状构造,岩芯呈碎块状, 岩芯采取率 60%左右,岩石坚硬程度为极软岩,岩体完整程度为极破碎,岩体基本质量等级级。本层进行标贯试验 10 次，全部反弹。力学性质较好，强度较高，属低压缩性土。 第层：中风化砂岩(K) 分布于全部场地，本次勘察未完全揭露该层，最大揭露厚度 7.80 米，层顶标高82.2984.68 米，层顶埋深 13.6015.80 米。地层呈红褐色,中风化,中细粒结构,块状构造,钙泥质胶结,胶结程度较好,岩芯呈块状及短柱状, 岩芯采取率 80%左右,岩石坚硬程度为较软岩,岩体完整程度为较破碎,岩体基本质量等级级。该层分布稳定，- 4 -力学性质好，强度高，属不可压缩性土，为场地稳定基底（3）地下水位：换算为本工程标高后，抗浮地下水位为-1.0m，水位随季节变化幅度在 1.502.50 m。场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。（4）拟建场地地势较平坦,其原始地貌形态为冲洪积平原，场区附近无不良地质环境，为较稳定的建筑场地。该场地的场地类别为 I 类，抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为 0.20g，设计特征周期为 0.35s。（5）施工技术条件 “三通一平”等施工现场准备工作已经做好，各种机具、材料能满足要求。2.1.2 建筑主要技术经济指标（1）根据要求及地形状况，本建筑设计为矩形综合办公楼，建筑总面积为 2400 平方米左右。各层高 3.6m，主体为三层，总高为 12.25m。建筑横总长为 14.4m，纵向总长为54.6m。（2）耐火等级：二级；抗震等级：四级。2.2 建筑内容2.2.1 平面功能分析走廊轴线宽 2.400 米，可满足人员的通行及疏散要求。底层设有一个主入口，两个侧入口，每层均设有两个楼梯，楼梯长、宽根据所定的跨度和柱距以及相应的建筑规范确定。2.2.2 房间布置根据要求设有值班室，接待室，储藏室，会议室，财务室，普通办公室，报告厅，党员活动室等房间，满足使用要求，每个房间均设有宽度合适，高度为 2.1 米的推拉窗，采光和通风良好。在底层设置财务室，利于缴费和财务结算。2.2.3 安全设施疏散要求方面：最远端的房门距楼梯不超过 23 米；楼梯段至少可以三个人并行通过，符合要求。采光、通风设计：在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。防火要求方面：本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以- 5 -减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.2.4 方案构思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构的建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.2.5 设计过程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。2.3 建筑设计一幢建筑物是由若干单体空间有机地组合起来的整体空间，任何空间都具有三度性。因此，在进行建筑设计的过程中，我主要从平面、立面、剖面来综合分析建筑物的各种特性，并通过相应的图示来表达设计意图。2.3.1 建筑平面设计根据设计任务书中对建筑总面积、层数及使用面积的要求，初步确定每层及各房间的面积、形状与尺寸，根据功能分区进行平面组合设计。一、主要使用房间设计主要使用房间是建筑物的核心，由于它们的使用要求不同，分为不同的房间，如办公楼中的办公室、会议室等。为了获得较灵活的办公场所，本设计分别采用3.9m、7.8m、15.6 开间和 6m 的进深，房间形状和具体尺寸见平面图。二、辅助使用房间设计辅助使用房间是为保证建筑物的主要使用要求而设置的，与主要使用房间相比，则属于建筑物的次要部分，如值班室、厕所等。为满足使用需求，卫生间每楼层设男、女卫生间各一个，并设有洗漱设备，采用窗通风，自然采光与灯光结合。- 6 -三、交通联系部分设计交通联系部分是建筑物中各房间之间、楼层之间和室内与室外之间联系的空间，如门厅，楼梯间及电梯间。要求交通路线明确联系方便，紧急疏散时迅速安全，满足通风和采光要求，本设计设两部消防楼梯，具体见图纸中的建筑平面图。四、建筑平面组合设计为了使办公室有直接的天然采光和通风，同时为了使结构变得简单和方便施工，本设计采用走道式的平面组合形式。这样办公室与交通联系部分明确分开，各房间沿走道一侧并列布置，房间门直接开向走道，通过走道相互联系，各房间基本上不被交通穿越，能较好的保持相互的独立性。- 7 - 8 -建筑首层平面图如图 2.1 所示：图 2.1 首层平面图- 9 -建筑二层平面图如图 2.2 所示：图 2.2 二层平面图- 10 -建筑三层平面图如图 2.3 所示：图 2.3 三层平面图- 11 -建筑屋顶平面图如图 2.4 所示：图 2.3 屋顶平面图- 12 -2.3.2 建筑立面设计建筑的美观主要是通过内部空间及外部造型的艺术处理来体现，同时也涉及到建筑的群体空间布局，而其中建筑物的外观形象对人的精神感受上产生的影响犹为深刻。体型和立面设计着重研究建筑物的体量大小、体型组合、立面及细部处理等。在满足使用功能和经济合理的前提下，运用不同的材料、结构形式、装饰细部、构造手法等创造出预想的意境，从而不同程度地给人以不同的印象。因此建筑物具有独特的表现力和感染力。建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分。外部体型和立面反映内部空间的特征，但绝不能简单地理解为体型和立面设计只是内部空间的最后加工，是建筑设计完成之后的最后处理，而应与平、剖面设计同时进行，并贯穿于整个设计的始终。本设计中窗的材料采用透明玻璃，窗框采用铝合金材料，避免反光造成城市污染。在立面设计时应在满足功能要求的基础上,注意合理确定窗子与墙面上其它构件间的比例和组合关系，整个立面上形成有规律的重复和有组织的变化。本工程的出入口能突出立面的造型，雨蓬采用预制悬挑构件。南立面图如图 2.5 所示：图 2.5 南立面图- 13 -东侧立面图如图 2.6 所示：图 2.6 东侧立面图2.3.3 建筑剖面设计剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。它与平面设计是从两个不同的方面来反映建筑物内部空间的关系。平面设计着重解决内部空间的水平方向上的问题，而剖面设计则主要研究竖向空间的处理，两个方面同样都涉及到建筑的使用功能、技术经济条件、周围环境等问题。剖面设计主要包括以下内容：（1）确定房间的剖面形状、尺寸及比例关系；（2）确定房屋的层数和各部分的标高，如层高、室内外地面标高等；（3）解决天然采光、自然通风、面排水及选择结构承重方案；（4）选择主体结构与围护结构方案；（5）进行房屋竖向空间的组合，研究建筑空间的利用；剖面设计的目的主要是确定内部空间的使用高度，以确保建筑空间的满足使用要求，要求有各种设备高度及主梁的高度等。所以确定层高为 3.6m，经估算，净高符合要求。为了防止室外的雨水流入室内和防止墙身受潮，一般民用建筑常把室内地坪适当提高，以使建筑物内外地面形成一定的高差，室外标高设为-0.450m。- 14 -1-1 剖面图如图 2.7 所示：图 2.7 1-1 剖面图2.4 建筑细部设计2.4.1 墙面构造处理内外纵横墙为 240mm 厚，房间的标高与过道标高相同。2.4.2 防潮处理墙身水平防潮处理，在0.000 标高以下铺设掺 3%防水剂的细实混凝土厚 20；墙身垂直防潮处理，在所有外墙窗台下的墙面采用防水砂浆。2.4.3 门窗选用（1）本工程采用同种材质门窗，详见门窗表；（2）门窗上的玻璃的厚度根据分隔尺寸及办公楼所处位置由厂家确定；（3）窗采用铝合金窗，窗台板采用花岗岩。2.4.4 地面工程 卫生间周围地面防水采用 SBS 复合卷材防水，管道穿楼板及地漏，坐便器处防水构造。2.4.5 屋顶构造做法- 15 -采用材料找坡，刚柔性防水屋面，具体做法详见节点详图。屋面排水采用女儿墙内排水，有组织排水，天沟采用材料找坡形成的高差的内天沟。2.4.6 楼梯工程采用钢筋混凝土现浇板式楼梯，全部设计为双跑等跑楼梯，梯段板宽 1.9m，楼梯井宽度为 100mm，单跑高度为 1.8m。2.5 其它补充本工程各部分施工和验收均应按国家现行规范和规定执行，施工中若需变更设计，请及时通知设计人员，协商处理，不得单方修改设计。本说明和施工图中如有疏漏与不明确之处，请与设计人员共同研究决定。施工图中所注尺寸以毫米为单位，标高以米为单位。未尽事宜应严格按照国家现行规范规定执行。- 16 -3 结构设计3.1 设计资料1、基本风压 W0=0.40kN/m22、基本雪压 W0=0.40kN/m23、地面粗糙类型：B 类4、极端最高温度： 36极端最低温度：-105、工程地质条件 拟建场地各地层由上往下依次为： 杂填土，平均厚度约为 1.5m； 粗砂，平均厚度为 2.56m，地基承载力特征值 fak=250kN/m2； 强风化砂岩，平均厚度为 6.03m，地基承载力特征值 fak=800kN/m2; 中风化砂岩，最大揭露厚度为 7.80m，地基承载力特征值 fak=1500kN/m2; 地下水位：换算为本工程标高后，抗浮地下水位为-1.0m，水位随季节变化幅度在 1.502.50 m。场地地下水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。 拟建场地地势较平坦,其原始地貌形态为冲洪积平原，场区附近无不良地质环境，为较稳定的建筑场地。该场地的场地类别为 I 类，抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为 0.20g，设计特征周期为 0.35s。6、该地区抗震设防烈度为 6 度，场地土类。3.2 结构选型布置3.2.1 结构选型1、结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构体系（纵横向承重框架）体系。对于三层的办公楼，可采用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑要求布置灵活，同时考虑该建筑处于 6 度地震区，故选用框架结构体系。由于结构承受纵横向水平地震作用，故选用纵横向承重框架体系。本工程选用钢筋混凝土框架结构，采用 7.8m 大柱网，边跨为 6m，中间跨为 2.4m，底层高取 3.6m，标准层取 3.6m。2、其他结构选型（1）屋面结构：采用现浇钢筋混凝土板做承重结构，屋面按非上人屋面荷载选用。（2）楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土板。- 17 -（3）楼梯结构：全部采用现浇钢筋混凝土梁式楼梯。（4）天沟：采用结构找坡形成的高差的内天沟。（5）过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，有些框架梁可兼作窗过梁使用。（6）基础梁：采用现浇钢筋混凝土基础梁。（7）基础：因地基承载力较大 ，采用钢筋混凝土柱下独立基础。3.2.2 柱网布置柱网布置图如图 3.1、图 3.2、图 3.3 所示： 图 3.1 首层柱网布置图 图 3.2 二层柱网布置图 图 3.3 三层柱网布置图3.2.3 梁板柱的截面尺寸- 18 -多层框架结构为超静定结构，在内力计算之前，先估算梁柱的截面尺寸及结构所采用强度等级，以求得框架中各杆的线刚度及相对线刚度。混凝土强度等级：梁、板、柱均采用C30。1、梁的截面尺寸（1）横向框架梁（按跨度大者考虑）A-B、C-D跨：l0=6.0m ，h=（1/141/8）l0=425750mm 取h=500mmb=(1/21/3)h=250167mm取b=200mmB-C跨：取h=500mm，b=200mm（2）横向次梁 A-B、C-D跨：l0=6.0m ，h=（1/181/12）l0=333500mm取h=500mmb=(1/21/3)h=250167mm取b=200mm（3）纵向框架梁A轴： l0=7.8m ，h=（1/141/8）l0=975557mm取h=700mmb=(1/21/3)h=233350mm 取b=300mmB轴： l0=7.8m ，h=（1/141/8）l0=975557mm取h=700mm 取b=300mmC轴与A轴对称，计算数据取值均与A轴相同取h=700mm ，b=300mmD轴与B轴对称，计算数据取值均与B轴相同 取h=700mm ，b=300mm（4）纵向次梁 -跨：l0=7.8m ，h=（1/181/12）l0=433650mm 取h=500mmb=(1/21/3)h=250167mm取b=200mm（5）雨棚梁为使雨篷梁与框架梁衔接，侧门选取h=100mm，b=300mm；正门选取h=100mm，b=200mm。梁的截面布置如图3.4、3.5、3.6所示：- 19 -图3.4 一层梁截面布置 图3.5 二层梁截面布置图3.6 三层梁截面布置2、板的截面尺寸板跨 L=3600， 通常取板厚 h=(l/50-l/35)=(72-103)mm，此处板厚取 h=100mm。3、柱的截面尺寸- 20 - 在计算中，应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比()、剪跨比(c0ccchb/fV)、轴压比()限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱cM/Vh cccNhbN/f的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，根据公式计算：混凝土强度等级 C30，轴心抗压强度为=14.3，抗震等级四级，轴压比cf2N/ mm=0.9， （3.2.1）CccNf A1.25CNC nAq其中，C 为边角柱轴力增大系数取中柱 C=1，边柱 C=1.1 为考虑地震作用组合后柱压力增大系数，8 度抗震区 =1.05n 为验算截面以上楼层层数 n=3 q 为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取 14KN/m 为轴压比边柱：A1=67.8/2=23.4 m2设计值 Nc=1.251.11.05323.414=1228.5 kN柱截面面积 Ac=Nc/fc=110249 mm2b=h=332mmCA故柱取 400mm400mm；中柱：A1=7.8（6/2+2.4/2）=32.76 m2设计值 Nc=1.2511.05332.7614=1805.895 kN柱截面面积 Ac=Nc/fc=140318 mm2b=h=375mmCA故柱取 400mm400mm。柱的截面布置如图 3.7、3.8、3.9 所示： 图 3.7 一层柱截面布置- 21 - 图 3.8 二层柱截面布置 图 3.9 三层柱截面布置3.3 荷载计算（1）二层荷载 楼面荷载： 1）楼面恒载：a 办公室附加恒载： 25mm 厚水泥砂浆面层 0.02520=0.50KN/m2 15mm 厚纸筋石灰抹底 0.01520=0.30KN/m2 0.8 KN/m2b 卫生间附加恒载： 400mm 厚做法 0.420=8KN/m2 15mm 厚纸筋石灰抹底 0.01520=0.3KN/m2 8.3 KN/m2- 22 -200mm 隔墙自重 (0.27+0.04x20)=2.2KN/m2 大窗户隔墙自重 (0.27+0.04x20)x0.7=1.54KN/m2 出于安全考虑 1.6 KN/m2 2）楼面活载： 根据荷载规范 5.1.1(1)办公室、会议室 2.0kN/m(2)卫生间、走廊、门厅 2.5kN/m(3)楼梯 3.5kN/m (4)雨棚 0.5kN/m (5)展览室 2.0kN/m（2）三层荷载 楼面荷载： 1）楼面恒载：a 办公室附加恒载： 25mm 厚水泥砂浆面层 0.02520=0.50KN/m2 15mm 厚纸筋石灰抹底 0.01520=0.3KN/m2 0.8 KN/m2 b 卫生间附加恒载： 400mm 厚做法 0.420=8KN/m2 15mm 厚纸筋石灰抹底 0.01520=0.3KN/m2 8.3 KN/m2200mm 隔墙自重 (0.27+0.04x20)=2.2KN/m2 大窗户隔墙自重 (0.27+0.04x20)x0.7=1.54KN/m2 出于安全考虑 1.6 KN/m2- 23 -2）楼面活载：根据荷载规范 5.1.1(1)办公室、会议室 2.0kN/m(2)卫生间、走廊 2.5kN/m(3)楼梯 3.5kN/m（3）屋面荷载1）屋面恒载 40 厚 C20 细石混凝土 0.04m25kN/m=1kN/m 三毡四油沥青油毡防水层 0.4kN/m 20 厚水泥砂浆找平层 0.02m20kN/m=0.4kN/m 80 厚矿渣水泥保温层 0.08m14.5kN/m=1.16kN/m 20 厚水泥砂浆找平层 0.02m20kN/m=0.4kN/m 合计：3.36kN/m200mm 女儿墙自重 (0.27+0.04x20)=2.2 KN/m22）屋面活载 根据荷载规范 5.3.1非上人屋面 0.5kN/m 雪荷载 = =1.00.40 KN/m2=0.4 KN/m20krsu s 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值 0.5 KN/m2（4）风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：风荷载标准值公式如下：0/2kzszijhhB 荷载规范规定，高度小于 30m 或高宽比小于 1.5 的房屋结构，允许不考虑风荷载的动力影响，即取 =1.0。- 24 -为风荷载体形系数，本设计按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)得，迎风面s取 0.8，背风面取 0.5，合计=1.3s为风压高度变化系数，本设计的地面粗糙度类别为B类，按建筑结构荷载规范z(GB50009-2001)表7.2.1中B类选取风压高度变化系数z框架风荷载负荷载宽度：B=(7.8+7.8)/2=7.83.4 SATWE 计算参数的取值说明3.4.1 SATWE 总信息 结构材料信息： 钢砼结构 根据毕业设计任务书，本设计结构材料应选择钢筋混凝土结构。 混凝土容重 (kN/m3)： Gc = 25.5普通框架取25.5kN/m3，框架剪力墙及异性柱框架取27kN/m3，剪力墙、短肢剪力墙取28kN/m3，包含饰面材料。 钢材容重 (kN/m3)： Gs = 78.00取78kN/m3，考虑饰面材料重量时，应填入适当值。 水平力的夹角(Degree)： ARF = 0.00先采用默认0，SATWE 自动计算出最不利地震作用方向角，并在WZQ.OUT 中输出，当方向角大于15 度时，应将这个角度作为地震作用的方向角返填重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响。- 25 - 地下室层数： MBASE = 0定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0。当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理 竖向荷载计算信息： 按模拟施工 3 加荷计算 按一次性加荷计算方式.多层选择一次性加载。高层选择模拟施工加载 1，依据高规5.1.9 条。高层框剪基础计算时宜选择模拟施工加载 2。本结构为框架结构故应采用模拟施工 3。 风荷载计算信息： 计算 X,Y 两个方向的风荷载计算 X,Y两个方向的风荷载.选择计算风荷载，此时地下室外墙不产生风荷载 地震力计算信息： 不计算地震力 计算 X,Y 两个方向的地震力.抗震设计时选择计算水平地震力；8、9 度大跨和长悬臂及 9 度的高层，选计算水平和竖向地震力。见抗规3.1.3（强条），3.1.4 条，5.1.1（强条），5.1.6 条 2 款（强条）；高规4.3.2 条（强条）。 “规定水平力”计算方法： 楼层剪力差方法(规范方法，根据抗规 3.4.4 条) 结构类别： 框架结构根据毕业设计任务书，本设计结构类型为框架结构。 裙房层数: MANNEX = 0- 26 -定义裙房层数，无裙房时填0。转换层所在层号： MCHANGE= 0定义转换层所在层号，便于内力调整，无则填0。 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1根据抗规 6.1.3 条，6.1.0 条本建筑以基础顶面为嵌固层，所以 嵌固端所在层号为 1。 墙元细分最大控制长度(m)： DMAX = 1.00一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0。 是否对全楼强制采用刚性楼板假定： 是 计算周期比、位移比与层刚度比（包括查找是否有薄弱层等）时选是，高规5.1.5条。计算内力与配筋及其它内容时选择否。 地下室是否强制采用刚性楼板假定： 否 本设计不存在地下室设计，故不需要考虑地下室是否强制采用刚性楼板。 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点： 是 结构所在地区： 全国 本结构设计所在地区位于山东济南，故选全国即可 3.4.2 风荷载信息 修正后的基本风压 (kN/m2)： WO = 0.40一般取50 年一遇（n=50）；对风荷载敏感的建筑以及60m 以上的高层建筑按100 年- 27 -一遇的风压取值。高规3.2.2 条（强条）；荷规7.1.2（强条），附录D.4，附表D.4。本设计按照毕业设计要求基本风压为 0.40 粗糙程度： B 类 地面可以分为 A、B、C、D 四类，分类标准根据建筑结构荷载规范7.2.1 条确定。根据毕业设计任务书确定， 毕业设计地点位于济南西郊，属于郊区地带，故地面粗糙程度应选为 B。 结构 X 向基本周期（秒）： Tx = 0.28查看周期计算文件 WZQ.OUT 找出第一平动周期反带入 结构 Y 向基本周期（秒）： Ty = 0.28如上：X 向第一平动周期为阵型 3，Y 向第一平动周期为阵型 1，第 3 阵型为扭转周期。 风荷载作用下结构的阻尼比(%)： WDAMP = 5.00SATWE 会根据总信息中填写的阻尼比进行自动取值见高规3.7.6 条 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%)： WDAMPC = 2.00- 28 -舒适度用 10 年一遇的风压。舒适度的阻尼比和风荷载的阻尼比要求也不一样。舒适度验算是 10 版新增加的内容，验算结果会在 WMASS.OUT 输出。 承载力设计时风荷载效应放大系数： WENL = 1.00见高规4.2.2 3.4.3 地震信息 结构规则性信息： 规则 根据抗规本结构设计为矩形，所以选规则 振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联): CQC 根据抗规 5.1.1 条 3 款 计算振型数： NMODE = 9 耦联取3 的倍数且3 倍层数，考虑耦联不小于9个，高层建筑不少于15 个，对于多塔结构不应少于塔数的9倍；非耦联层数。参与计算振型的有效质量系数（见WZQ.OUT 文件中Cmass-x及Cmass-y）应90，达不到时应增加振型数，重新计算。依据详见：抗规5.2.2 条2款及条文说明，5.2.3 条2款；高规4.3.8 条及条文说明，4.3.9 条；高规5.1.13 条；每层三个，3X3=9 地震烈度： NAF = 6.00根据毕业设计任务书要求 场地类别： KD =I1 - 29 -根据毕业设计任务书要求地勘报告 设计地震分组： 一组 根据毕业设计任务书要求 特征周期： TG = 0.25I1类场地一、二、三组分别取0.25s、0.30s、0.35s。（程序会根据设计地震分组自动设置）详见抗规3.2.3 条，5.1.4 条表5.1.4-2（强条）。 地震影响系数最大值：6度取0.04；见抗规5.1.4条表5.1.4-1（强条）。 框架的抗震等级: NF = 4抗规6.1.2（强条），6.1.3。- 30 - 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 高规3.9.7 条规定 - 31 - 根据抗震设计规范，本框架结构设计抗震构造措施的抗震等级不需要改变 中震(或大震)设计: MID =不考虑 中震或大震设计：“中震（或大震）设计”我国的抗震设计，是以小震为设计基础的，中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构，基本都要求进行中震验算。中震（大震）弹性设计和中震（大震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，首先需要明确是所有构件还是重要构件（如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进行中震（大震）弹性设计或中震（大震）不屈服设计。地震影响系数最大值max，中震为2.82倍的多遇（即小震），大震为64.5倍的多遇（即小震）。中震（大震）弹性设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”max，选用中震（大震）地震影响系数最大值max，其次，选择“中震弹性”即可。中震（大震）不屈服设计实现，首先，要将“地震影响系数最大值”max，改为中震（大震）地震影响系数最大值max，其次，选择“中震不屈服”即可。中震（大震）弹性设计严于中震（大震）不屈服设计。由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。此处风荷载不参与组合。根据抗震设计规范，本框架结构设计抗震构造措施的抗震等级不需要改变 是否考虑偶然偏心: 是 多层选否，依据见抗规5.1.1 条 3 款（强条）；规则多层若同时选择非耦联，应按抗规5.2.3 条 1 款增大边榀地震内力。高层先按单向地震（即不考虑双向地震）选是；依据见高规4.3.2 条 2 款（强条），4.3.3 条。多高层在上述选择及全楼强制采用刚性楼板的前提下计算位移比，若1.2，视为不规则结构，双向地震作用应选择是（即不规则高层含小高层此时可既考虑双向地震又考虑偶然偏心。程序会自动按考虑偏心不考虑双向地震、考虑双向地震不考虑偏心计算取最不利结果）；见抗规3.4.2 及表 3.4.2-1，抗规3.4.3 条 1 款；高规4.3.5 条。 - 32 - 本设计为规范结构所以不需要考虑偶然偏心 是否考虑双向地震扭转效应: 否不规则（质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，位移比大于1.2 的结构）多高层应选是，同时振型组合选耦联，偶然偏心按高规4.3.3条条文说明应选否（上文所述位移比1.2 的不规则多高层可选是）。规则多高层宜选否，同时高层偶然偏心选是。双向地震的依据详见抗规5.1.1 条3 款（强条），高规4.3.2 条2 款（强条）。别墅选是。因此本结构不需要考虑。 结构的阻尼比 (%): 5.00- 33 -DAMP = 5.00.砼结构一般取5.0；依据见抗规5.1.5条1 款，高规3.3.8 条。 周期折减系数： 0.65框架：砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8 3.4.4 活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到 3 层 从第 1 到 6 层. 多层应取全部楼层，措施2.8.1 条；高层宜取全部楼层，高规5.1.8 条。 柱、墙活荷载是否折减: 不折减 PM 不折减时，宜选折算。荷规4.1.2 条（强条）。 传到基础的活荷载是否折减: 折减 PM 不折减时，宜选折算。荷规4.1.2 条（强条）。 考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00高规5.6.1 条规定当设计年限为 50 年时，此系数为 1.0，设计年限为 100 年时，此系数为 1.1，填写这个系数后，会在活载对应的荷载分项系数中有所反映，当填了 1.1后，会对原有的荷载分项系数乘以 1.1，但需注意，此系数只对非地震组合有效。地震组合中的活载也是不考虑此系数的。因为使用年限为 50 年，故活载调整系数为 1.0 柱，墙，基础活荷载折减系数: 计算截面以上的层数 折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70- 34 - 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55对于住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托尔所、幼儿园：应折减。折减系数一般可按程序中的默认值采用（但必须注意的是：当房屋楼层为错层设计时或大屋面以上有多层小塔楼时，结构计算层比大屋面以下的实际层数多处许多层，若按程序中折减系数默认值折减，基础设计偏于不安全；当主楼与周边裙楼一起计算时，主楼与裙楼应分别采用与之层数所对应的活荷载折减系数进行计算，取用与之相对应的基础设计荷载。若可主楼裙楼分开建模计算可取默认折减）。对于汽车通道及停车库：单向板楼盖折减系数取0.5，双向板楼盖和无梁楼盖折减系数取0.8对于其他公共建筑：不折减。 3.4.5 调整信息 梁端负弯矩调幅系数： 0.85 现浇框架梁 0.8-0.9；装配整体式框架梁 0.7-0.8。调幅后，程序按平衡条件将梁跨中弯矩相应增大。对于 6 度区跨度较大的框架，框架梁支座负筋由裂缝宽度控制时可取 0.9- 35 -见砼规 GB50010-20105.4.3 条及条文说明高规 JGJ3-20105.2.3 条。 梁活荷载内力放大系数： 1“梁活荷载内力放大系数”当考虑了梁活荷不利布置后，此参数应填 1。 梁扭矩折减系数： 0.4TB = 0.40.现浇楼板取0.4-1.0，宜取0.4；装配式楼板取1.0。见高规5.2.4 条及条文说明；措施8.8 节7 条。- 36 - 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70.6度时取0.7，=7度时取0.55；见抗规6.2.13条2 款，高规5.2.1。位移由风载控制时取0.8，见措施8.8 节7条。 托墙梁刚度放大系数： BK_TQL = 1.00“托墙梁刚度放大系数”针对梁式转换层结构，由于框支梁与剪力墙的共同作用，使框支梁的刚度增大。托墙梁段刚度放大指与上部剪力墙及暗柱直接接触共同工作部分，托墙梁上部有洞口部分梁刚度不放大。因为，现在工程转换梁上部剪力墙都开有洞口，且有的洞口靠近转换梁边，因此，建议此系数不调整输入1。 实配钢筋超配系数： 1.15对于9度设防烈度的各类框架及一级抗震等级的框架结构，框架梁和连梁端部剪力、框架柱端部弯距、剪力调整应按实配钢筋和材料强度标准值来计算。在出施工图前，程序也不知道实配钢筋具体是多少，因此需要设计人员根据经验输入超配系数，程序根据该值自动调整配筋面积。该参数对应2010高规6.2.1式、抗规6.2.2-2式。只对一级框架结构或9度区框架起作用，程序可以自动识别。当为其他类型结构时，也不需要修改为1.0。 强制指定的薄弱层个数： NWEAK = 0返填，由用户自行指定某些薄弱层（薄弱层地震放大系数1.15 的层或楼层抗剪承载力比值小于0.8 的层，WMASS.OUT 文件中查看），不需指定时填0。薄弱层见抗规5.5.2 条，高规5.5.3 条- 37 -3.4.6 设计信息 结构重要性系数： 1 1、建筑结构可靠度设计统一标准（GB 50068-2001）规定：对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为 100 年及以上、50、5 年时，重要性系数分别不应小于 1.1、1.0、0.9。大部分结构规范遵循这个原则；从这个规定理解，结构构件的材料特性随着时间推移会发生变化，作相应设计时可以参考，如旧建筑物改造；2、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)规定：结构重要系数不应小于 1.0；3、建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)规定：一级边坡取 1.1，二、三级边坡取 1.0；- 38 -4、钢结构设计规范(GB50017-2003)规定：一般工业与民用建筑钢结构的安全等级应取为二级，其它特殊建筑钢结构的安全等级应根据具体情况另行确定；对设计使用年限为 25 年的结构构件，0 不应小于 0.95；5、砌体结构设计规范(GB50003-2001)规定：对安全等级分别为一、二、三级或设计使用年限分别为 50 年以上、50、15 年时，重要性系数分别不应小于1.1、1.0、0.9；6、木结构设计规范(GB50005-2003)规定：对安全等级为一级且设计使用年限又超过 100 的，不应小于 1.2；7、烟囱设计规范(GB50051-2002)规定：对安全等级为一级或设计寿命为 100 年以上的烟囱，烟囱的重要性系数 0 不应小于 1.1，其它情况不应小于 1.0；烟囱的设计工作寿命应同其配套使用的建（构）筑物的设计工作寿命相同；8、高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)中没有安全等级为三级或设计使用年限为 5 年的规定，可以认为该系数不应小于 1.0；9、抗震设计中，结构抗震承载力验算不考虑结构构件的重要性系数； 梁钢筋砼保护层厚度： BCB = 20.00参见03G101-133 页 柱钢筋砼保护层厚度：参见03G101-133 页见砼规 GB50010-20108.2.1 条及条文说明- 39 - 框架梁端配筋考虑受压钢筋： 是用户选择该项参数，原来只对地震作用组合进行该项控制，10版对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋率可以放宽到2.75%（原来为2.5%），当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。 结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用：否主要是针对少墙框架剪力墙结构采用的选项，详见高规8.1.3条。勾选此项后，程序将一律按框架结构的规定控制结构中框架的轴压比，除轴压比外，其余设计遵循框剪结构的规定。- 40 - 柱配筋计算原则： 按单偏压计算（单偏压计算）（双偏压计算）”当混凝土结构按照空间结构计算时，框架柱宜采用双偏压计算配筋，因为在某种组合荷载作用下，计算柱某一方向的配筋面积时同时考虑另一方向的内力值，这种计算方法比较符合工程实际，理论上讲，所有混凝土柱的受力状态都是双偏压，单偏压计算仅是双偏压计算的一个特例，但是双偏压计算出来的值多解。对于异形柱结构，无论设计人员如何选择，程序均按照双偏压计算异形柱配筋。高规6.2.4条要求“抗震设计时，框架角柱应按照双向偏心受力构件进行正截面承载力设计”如果设计人在“特殊构件补充定义”中指定了角柱（凸角处框架柱两个方向均只有一根梁与柱相连称为角柱，凹角处框架柱不是角柱），程序对其自动按照双偏压计算。在SATWE“柱平法施工图 ”中有双偏压验算一项，一般来说所有混凝土柱最好都用双偏压验算以下，以保证配筋计算的合理性，并且，一个结构能通过双偏压验算即可。如果按照单偏压计算，而按照双偏压验算，这种方法得出的计算值是唯一的。- 41 -3.4.7 配筋信息 梁箍筋强度 (N/mm2): HRB400(360)JB = 210. HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2，HRB400取360N/mm2；见砼规4.2.1 条，4.2.3 条表4.2.3-1（强条）。 柱箍筋强度 (N/mm2): HRB400(360)JC = 210. HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2，HRB400取360N/mm2；见砼规4.2.1 条，4.2.3 条表4.2.3-1（强条）。另注意：对于异形柱结构，当柱箍筋采用HRB400 时填300，因为异形柱结构规范中规定柱箍筋强度取值不得大于300N/mm2。 梁箍筋间距 (mm): SB = 100.00见砼规10.2.10 条表10.2.10；可取100-400。 抗震设计时取加密区间距： 一般取100，详见抗规6.3.3 条3 款（强条）。柱箍筋间距 (mm): SC = 100.00.详见砼规10.3.2 条2 款，可取100-400。 抗震设计时取加密区间距： 一般取100详见抗规6.3.8 条2 款（强条）。 墙水平分布筋间距 (mm): SWH = 200.00详见砼规10.5.10 条，可取100-300。一般取200。抗震设计时详见抗规6.4.3 条1 款（强条）。 墙竖向筋分布配筋率 (%): RWV = 0.30详见砼规10.5.9条，可取0.2-1.2。抗震设计时应0.25，抗规6.4.3条1款（强条）。或：一般取0.25，对于框支剪力墙结构的底部加强部位墙竖向分布筋最小配筋率应在SATWE 总信息中的“结构底部NSW 层的墙竖向分布筋配筋率”填0.3 结构底部需要单独制定竖向分布筋配筋率的层数NSW:一般按软件原来填写 结构底部NSW层的竖向分布筋配筋率: 一般按0.3填写- 42 -3.5 结构体系的规则性与合理性分析3.5.1整体稳定性验算3.5.1.1结构整体倾覆力验算倾覆力验算满足要求。3.5.1.2 结构整体稳定性验算表 3.1 结构整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应3.5.1.3 结构整体楼层刚度验算各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Xstif, Ystif :刚心的 X,Y 坐标值Alf :层刚性主轴的方向Xmass, Ymass :质心的 X,Y 坐标值层号X 向刚度Y 向刚度层高(m)上部重量X 向刚重比Y 向刚重比11.850e+0051.766e+0055.104861819.4018.5323.176e+0052.834e+0053.603568632.0428.5933.300e+0052.911e+0053.602326351.0645.0543.286e+0052.860e+0053.6010820109.3495.15- 43 -Gmass :总质量 :Eex, Eey :X,Y 方向的偏心率Ratx, Raty :X,Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1, Raty1 :X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值,或上三层平均侧移刚度 80%之较小者Ratx2, Raty2 :X,Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 90%、110%或 150%的比值;110%指当本层层高大于相邻上层层高 1.5 倍时，150%指嵌固层RJX1, RJY1, RJZ1 :结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3, RJY3, RJZ3 :结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)表 3.2 楼层 1 塔 1 刚度信息顶目值顶目值Xstif(m)21.2331Ystif(m)16.5223Alf45.0000Gmass21.6109Xmass(m)21.6109Ymass(m)16.5652Eex0.0203Eey0.0023Ratx1.0000Raty1.0000RJX14.9163E+05(kN/m)RJY14.9163E+05(kN/m)RJZ10.0000E+00(kN/m)- 44 -表 3.3 楼层 2 塔 1 刚度信息表 3.4 楼层 3 塔 1 刚度信息X 方向最小刚度比: 1.0000(第 3 层第 1 塔) Y 方向最小刚度比: 1.0000(第 3 层第 1 塔)顶目值顶目值Xstif(m)21.2331Ystif(m)16.5223Alf45.0000Gmass283.7350Xmass(m)21.6125Ymass(m)16.5652Eex0.0203Eey0.0023Ratx1.0000Raty1.0000RJX14.9163E+05(kN/m)RJY14.9163E+05(kN/m)RJZ10.0000E+00(kN/m)顶目值顶目值Xstif(m)21.2331Ystif(m)16.5223Alf45.0000Gmass246.5693Xmass(m)21.6125Ymass(m)16.5808Eex0.0204Eey0.0032Ratx0.0000Raty0.0000RJX14.9163E+05(kN/m)RJY14.9163E+05(kN/m)RJZ10.0000E+00(k- 45 -3.5.1.4 楼层整体舒适度验算表 3.5 结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)3.5.1.5 楼层整体承载力验算表 3.6 楼层承载力验算项目单位验算值按高钢规计算 X 向顺风向顶点最大加速度m/s20.086按高钢规计算 X 向横风向顶点最大加速度m/s20.042按荷载规范计算 X 向顺风向顶点最大加速度m/s20.087按荷载规范计算 X 向横风向顶点最大加速度m/s20.063按高钢规计算 Y 向顺风向顶点最大加速度m/s20.298按高钢规计算 Y 向横风向顶点最大加速度m/s20.042按荷载规范计算 Y 向顺风向顶点最大加速度m/s20.320按荷载规范计算 Y 向横风向顶点最大加速度m/s20.072- 46 -说明：Ratio_Bu_X - 表示本层与上一层的 X 向承载力之比 Ratio_Bu_Y - 表示本层与上一层的 Y 向承载力之比 X 方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 1Y 方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 13.5.2 扭转耦联时的振动周期表 3.7 考虑扭转耦联时的振动周期1-9 振型扭转系数均小于 1 故满足要求。3.5.3 风荷载作用下结构各层平均侧移简图层号塔号X 向承载力Y 向承载力Ratio_Bu_XRatio_Bu_Y310.1491E+040.1394E+04 1.001.00210.1847E+040.1728E+041.241.24110.2181E+040.2040E+041.181.18振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.144491.070.99(0.00+0.99)0.0121.10342.420.93(0.93+0.00)0.0731.0725163.220.08(0.07+0.01)0.9240.355890.051.00(0.00+1.00)0.0050.34180.091.00(1.00+0.00)0.0060.3321109.450.00(0.00+0.00)1.0070.196189.691.00(0.00+1.00)0.0080.1913179.511.00(1.00+0.00)0.0090.183053.140.00(0.00+0.00)0.99- 47 -3.5.3.1 层位移角图 3.10 风荷载作用下层位移角3.5.3.2 层位移图 3.11 风荷载作用下层位移- 48 -3.5.3.3 风力图 3.12 风荷载作用下风力3.5.3.4 层剪力图 3.13 风荷载作用下层剪力3.5.3.5 倾覆弯矩- 49 -图 3.14 风荷载作用下倾覆弯矩3.6 结构计算3.6.1 荷载布置图3.6.1.1 楼面恒活荷载布置图图 3.15 一层楼面恒活载布置图- 50 -图 3.16 二层楼面恒活载布置图图 3.17 三层楼面恒活载布置图3.6.1.2 梁间荷载布置图图 3.18 一层梁间荷载布置图- 51 -图 3.19 二层梁间荷载布置图图 3.20 三层梁间荷载布置图3.6.2 各工况下结构内力3.6.2.1 恒载作用下内力分析1）梁弯矩 图 3.21 恒载作用下一层梁弯矩图- 52 -图 3.22 恒载作用下二层梁弯矩图图 3.23 恒载作用下三层梁弯矩图2）梁剪力 图 3.24 恒载作用下一层梁剪力- 53 - 图 3.25 恒载作用下二层梁剪力 图 3.26 恒载作用下三层梁剪力3）柱底内力图 图 3.27 恒载作用下一层柱底内力- 54 -图 3.28 恒载作用下二层柱底内力图 3.29 恒载作用下三层柱底内力4）柱顶内力图 - 55 -图 3.30 恒载作用下一层柱顶内力图 3.31 恒载作用下二层柱顶内力图 3.32 恒载作用下三层柱顶内力3.6.2.2 活荷载作用下内力分析1）梁弯矩 图 3.33 活载作用下一层梁弯矩- 56 -图 3.34 活载作用下二层梁弯矩图 3.35 活载作用下三层梁弯矩2）梁剪力 图 3.36 活载作用下一层梁剪力- 57 - 图 3.37 活载作用下二层梁剪力 图 3.38 活载作用下三层梁剪力3）柱底内力图 3.39 活载作用下一层柱底内力- 58 -图 3.40 活载作用下二层柱底内力图 3.41 活载作用下三层柱底内力4）柱顶内力图 3.42 活载作用下一层柱顶内力- 59 -图 3.43 活载作用下二层柱顶内力图 3.44 活载作用下三层柱顶内力3.6.2.3 风荷载布置图1）梁弯矩- 60 -图 3.45 X、Y 向风荷载作用下一层梁弯矩图 3.46 X、Y 向风荷载作用下二层梁弯矩- 61 -图 3.47 X、Y 向风荷载作用下三层梁弯矩2）梁剪力图 3.48 X、Y 风荷载作用下一层梁剪力 - 62 - 图 3.49 X、Y 风荷载作用下二层梁剪力图 3.50 X、Y 风荷载作用下三层梁剪力）柱底内力- 63 -图 3.51 X、Y 风荷载作用下一层柱底内力- 64 -图 3.52 X、Y 风荷载作用下二层柱底内力图 3.53 X、Y 风荷载作用下二层柱底内力- 65 -）柱顶内力图 3.54 X、Y 风荷载作用下一层柱顶内力- 66 -图 3.55 X、Y 风荷载作用下二层柱顶内力图 3.56 X、Y 风荷载作用下三层柱顶内力3.6.3 水平荷载作用下结构位移- 67 -Floor : 层号 Tower : 塔号 Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高 Max-(X)，Max-(Y) : X,Y 方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y 方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y 方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y 方向的平均层间位移 Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y 方向的最大层间位移角 DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y 方向的有害位移角占总位移角的百分比例 Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的 1.3 倍及上三层平均位移角的 1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点 X,Y,Z 方向的位移- 68 -3.6.4 内力包络3.6.4.1 梁弯矩包络图图 3.57 一层梁截面设计弯矩包络图- 69 -图 3.58 二层梁截面设计弯矩包络图图 3.59 三层梁截面设计弯矩包络图3.6.4.2 梁剪力包络图图 3.60 一层梁截面设计剪力包络图图 3.61 二层梁截面设计剪力包络图- 70 -图 3.62 三层梁截面设计剪力包络图3.6.5 结构轴压比 图 3.63 一层轴压比 图 3.64 二层轴压比 图 3.65 三层轴压比- 71 -3.6.6 结构弹性挠度 图 3.66 一层结构弹性挠度 图 3.67 二层结构弹性挠度 图 3.68 三层结构弹性挠度- 72 -3.7 手算复合3.7.1 确定计算简图由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面行心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.450m，基础顶面至室外地面通常取-0.500，为便于计算，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.550m，二楼楼面标高为+3.600m，故底层柱高为 4.6m，其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为 3.6m。取楼层的轴一榀框架进行计算，框架的计算单元如图 2，绘出框架计算简图。现浇楼板边框架梁，中框架梁，（考虑到楼板所起的翼缘约束作用）O1.5II O2.0II 梁的线刚度计算： Ec=kN/，b=0.20m，h=0.50m，C 框架梁线刚度： 边 AB 和 CD 轴：i =5.2110-4Ec (m3)b12LhbE3C126.01.50.50.20Ec3 中 BC 轴：i =17.3610-4Ec (m3)b12LhbE3C122.42.00.50.20Ec3 框架柱线刚度： 底层：i = 4.6410-4Ec (m3)b12LhbE3C126 . 4.404 . 0Ec3 标准层：i =5.9310-4Ec (m3)b12LhbE3C12.63.404 . 0Ec3 框架的计算单元如下图所示：图 2- 73 -令底层柱 i底柱 =1.0，则其余各杆件的相对线刚度为i左右 =5.2110-4 /4.6410-4 =1.1i中 =17.3610-4 /4.6410-4 =3.7i余柱 =5.9310-4 /4.6410-4 =1.3框架梁、柱子的线刚度作为以后计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。3.7.1.1 恒荷载标准值计算屋面前期计算屋面荷载为 3.36 kN/m结构层：100 厚现浇混凝 0.125=2.5 kN/m合计：5.86 kN/m屋面均布恒荷载为：54.814.65.86=4688kN标准层楼面 办公室附加恒载： 0.8 KN/m2结构层：100 厚现浇混凝 0.125=2.5 kN/m合计：3.3 kN/m楼面均布恒荷载为：54.814.63.3=2640kN3.7.1.2 活荷载标准值计算屋面均布活载根据荷载规范 5.3.1非上人屋面 0.5kN/m 雪荷载 = =1.00.40 KN/m2=0.4 KN/m20krsu s 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值 0.5 KN/m2所以屋面均布荷载标准值为：54.814.60.5=400kN楼面均布活载查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）楼面均布活载中：- 74 -(1)办公室、会议室 2.0kN/m(2)卫生间、走廊、门厅 2.5kN/m(3)楼梯 3.5kN/m(4)雨棚 0.5kN/m (5)展览室 2.0kN/m为便于计算，居室中的隔墙，隔断统一不计，楼面均布活载统一取 2.5 kN/m。所以屋面均布荷载标准值为：54.814.62.5=2000kN3.7.1.3 柱子自重 bh=200mm 500mm 柱子自重 25x0.4x0.4=4 kN/m 10 厚抹灰砂浆 0.01x4x0.4x17=0.27 kN/m 合计： 4.27 kN/m柱每根重 3.6x4.27=15.37kN3.7.1.4 梁自重：横梁： bh=200 mm 500 mm横梁自重： 0.20.525=2.5 kN/m10 厚抹灰砂浆：0.01（20.2+20.5）17=0.24 kN/m 合计：2.74 kN/m纵梁：bh=300 mm 700 mm纵梁自重： 0.30.725=5.25 kN/m10 厚抹灰砂浆：0.01（20.3+20.7）17=0.34 kN/m 合计： 5.59 kN/m 横梁每根重2.746=16.44kN 纵梁每根重5.597.8=43.6 kN 走廊梁每根重 2.742.4=6.57 kN 3.7.1.5 墙体自重内外墙都采用加气混凝土砌块，外墙厚 240 mm ，内墙厚 240 mm 。- 75 -200mm 隔墙自重 (0.27+0.04x20)=2.2KN/m2大窗户隔墙自重 (0.27+0.04x20)x0.7=1.54KN/m2外纵墙：（7.87）-0.4721.54=159.5 kN外横墙：62+2.4-0.4321.54=40.7 kN内纵墙：（7.86）-0.4722.2=193.6 kN内横墙：62+2.4-0.4382.2=232.32 kN女儿墙自重：（14.6+54.8）2.2=152.68KN3.7.1.6 风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：风荷载标准值公式如下：0/2kzszijhhB 荷载规范规定，高度小于 30m 或高宽比小于 1.5 的房屋结构，允许不考虑风荷载的动力影响，即取 =1.0。为风荷载体形系数，本设计按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)得，迎风面s取 0.8，背风面取 0.5，合计=1.3s为风压高度变化系数，本设计的地面粗糙度类别为B类，按建筑结构荷载规范z(GB50009-2001)表7.2.1中B类选取风压高度变化系数z框架风荷载负荷载宽度：B=(7.8+7.8)/2=7.8表 3.8 集中风荷载标准值离地高度4.050.651.01.30.404.053.6 10.087.650.651.01.30.403.63.6 9.4911.250.651.01.30.403.61.0 6.063.7.1.7 荷载分层总汇顶层重力荷载代表值包括，50%屋面活荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其他层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，zzs)/(kN/mW2o/mhi/mhj/kNWkz/m- 76 -楼面上、下各半层的柱子及纵横墙体自重。将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下。 第三层：4688+40050%+16.4430+43.614+6.578+15.37321/2+（159.5+40.7+193.6+232.32）/2+152.68=6671 kN第二层： 2640+200050%+16.4430+43.614+6.578+15.3732+159.5+40.7+193.6+232.32=5914kN第一层： 2640+200050%+16.4430+43.614+6.578+15.3732+159.5+40.7+193.6+232.32=5914kN建筑物总重力荷载代表值 Gi 为：6671+5914+5914=18499KN3.7.2 竖向荷载作用下横向框架的内力分析3.7.2.1 荷载计算第三层梁的均布线荷载：CD 跨：屋面均布荷载传给梁 =l1/l2=3.9/2x6=0.325q=(1-2+)qx2=（1-2x0.325+0.325）1.8x5.86x2=17.36KN/m横梁自重： 0.20.525=2.5 kN/m恒载： 19.86 kN/m第三层活载：0.53.9=1.95 kN/m第二层梁的均布线荷载：CD 跨：楼面均布荷载传给梁 =l1/l2=3.9/2x6=0.325q=(1-2+)qx2=（1-2x0.325+0.325）1.8x3.3x2=9.48KN/m横梁自重： 0.20.525=2.5 kN/m恒载： 11.98 kN/m第二层活载：2.53.9=9.75 kN/m二、三层集中荷载：- 77 -纵梁自重： 5.597.8=43.6 kN纵墙自重： (0.27+0.04x20)=2.2KN柱子自重： 3.6x4.27=15.37kN总计： 61.17 kN第一层梁的均布线荷载：恒载： 11.98 kN/m活载： 2.53.9=9.75 kN/m集中荷载：61.17KN 同（二、三层）3.7.2.2 弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利位置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利位置发求得的弯矩偏低。但当活荷载占总荷载占比例较小时，其影响较小，若比例大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘以 1.1 到 1.2 的放大系数予以调整。一、弯矩分配系数计算节点各杆端的弯矩分配系数可根据下式(3.1)求得（3.1）( )12ikikikiii 求得节点杆端的弯矩分配系数，将分配系数填入内外框各对应的杆端处，汇于同一节点各杆端的分配系数之和为-0.5。二、框架在竖向荷载作用下的内力计算竖向荷载作用下，框架的侧移量很小，按不考虑侧移的迭代法进行结构内力分析。考虑内力组合的需要，对恒载、活载作用于满跨，并受重力荷载代表值作用下的框架内力分别进行分析。荷载作用下的计算：均布荷载作用下 CD 跨固端弯矩：2DEEDM=-M=-ql /12集中力 F 作用时：- 78 -22CD/lFabM22DCb/lFaM均布荷载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：-FeM中中中中中中依次算得各种条件下的固端弯矩及节点不平衡弯矩。将固端弯矩填入杆端，节点不平衡弯矩填入内方框中。重力荷载代表值作用时的取值：屋面层：恒载+0.5 雪荷载EiG一般层：恒载+0.5 楼面活载EiG将固端弯矩填入杆端，节点不平衡弯矩填入内方框中，进行迭代计算直至杆端弯矩趋于稳定，最后按式(3.2)求得各杆端弯矩。 （3.2）gikikikikkiM =M +M +(M +M )剪力按式(3.3)和式(3.4)计算：（3.3）lkolkijkjik0V =V -(M+M)/l（3.4）rkorkijkjik0V =V-(M+M)/l轴力按式(3.5)计算： （3.5）lulrN =N -V +V3.7.3 水平荷载作用下横向框架的内力分析框架在风荷载(从左向右吹)作用下的内力用 D 值法(改进的反弯点法)进行计算。其步骤为：(1)、求各柱反弯点处的剪力值；(2)、求各柱反弯点高度；(3)、求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；(4)、求各柱的轴力和梁端剪力。第 i 层第 m 柱所分配的剪力为： 框架柱反弯点位置。0123yyyyy框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按式 3.63.10 计算。（3.6）imcM=V (1-y)gh上imimiDV =VD- 79 -（3.7）imcM=V ygh上边柱处的梁（3.8）c j + 1b j c jM=M+M下 总 上 中柱处的梁（3.9）bcj+1bjcjbbiM=M+Mi +i左下左上左右（）（3.10）bcj+1bjcjbbiM=M+Mi +i右下左上左右（）b右MMb总Mb左C下jMMC下jMC上j+1C上j+1MimVyhh图 3.69 框架柱节点弯矩分配框架梁端剪力按式 3.11 和式 3.12 计算。边柱处的梁：（3.11）中柱处的梁：（3.12）1、反弯点位置计算计算过程见下表表 3.9 框架 D 柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m33.600.730.450.000.000.000.451.6223.600.730.50.000.00-0.050.451.6215.401.1230.640.00-0.030.000.613.36bbbM+MV =l右左跨度bb/bbM+MV =l总左右跨度- 80 -2、构件内力计算如下：表 3.10 CD 跨底层梁各截面上的弯矩剪力轴力最大值扭矩最大值荷载工 况M-IV-IM-1V-1M-2V-2M-3V-3M-4V-4M-5V-5M-6V-6M-7V-7M-JV-JNT-0.0-0.0-0.0-0.0-0.00.00.00.00.00.0X 向风力的工况 号0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.023.316.810.33.8-2.7-9.3-15.8-22.3-28.80.0Y 向风力的工况 号-9.0-9.0-9.0-9.0-9.0-9.0-9.0-9.0-9.0-0.0-11.6-2.54.18.39.99.05.7-0.2-8.50.0恒载作用下的标准内 力14.310.97.44.00.5-2.9-6.4-9.8-13.2-0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0活载作用下的标准内 力0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0 表 3.11 CD 跨二层梁各截面上的弯矩剪力轴力最大值扭矩最大值荷载工 况M-IV-IM-1V-1M-2V-2M-3V-3M-4V-4M-5V-5M-6V-6M-7V-7M-JV-JNT0.00.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.00.0X 向风力的工况 号-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.00.016.812.27.63.0-1.6-6.2-10.7-15.3-19.90.0Y 向风力的工况 号-6.3-6.3-6.3-6.3-6.3-6.3-6.3-6.3-6.3-0.0-11.8-2.54.28.510.39.56.30.6-7.60.0恒载作用下的标准内 力14.511.07.64.20.7-2.7-6.2-9.6-13.10.0- 81 -0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0活载作用下的标准内 力0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0表 3.12 CD 跨三层梁各截面上的弯矩剪力轴力最大值扭矩最大值荷载工 况M-IV-IM-1V-1M-2V-2M-3V-3M-4V-4M-5V-5M-6V-6M-7V-7M-JV-JNT0.00.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.00.0X 向风力的工况 号-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.0-0.00.07.25.23.21.3-0.7-2.6-4.6-6.6-8.50.0Y 向风力的工况 号-2.7-2.7-2.7-2.7-2.7-2.7-2.7-2.7-2.7-0.0-6.3-1.42.24.45.34.93.1-0.1-4.50.0恒载作用下的标准内 力7.75.84.02.20.3-1.5-3.4-5.2-7.1-0.10.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0活载作用下的标准内 力0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0表 3.13 D 轴底层柱内力计算荷载工况柱轴力柱底x 方向剪力柱底 y方向剪力柱底 x方向弯矩柱底 y方向弯矩柱顶 x方向弯矩柱顶 y方向弯矩X 方向风力-1.0-4.20.0-0.1-7.9-0.17.2Y 方向风力-21.10.0-13.628.70.120.0-0.1恒载作用下的标准内 力-289.1-0.2-2.22.6-0.35.40.6- 82 -活载作用下的标准内 力-0.00.0-0.00.0-0.00.00.0表 3.14 D 轴二层柱内力计算荷载工况柱轴力柱底x 方向剪力柱底 y方向剪力柱底 x方向弯矩柱底 y方向弯矩柱顶 x方向弯矩柱顶 y方向弯矩X 方向风力-0.4-3.1-0.00.0-5.4-0.05.7Y 方向风力-10.50.1-8.513.80.116.6-0.1恒载作用下的标准内 力-192.20.1-2.12.00.45.60.0活载作用下的标准内 力-0.00.0-0.00.0-0.00.00.0表 3.15 D 轴三层柱内力计算荷载工况柱轴力柱底x 方向剪力柱底 y方向剪力柱底 x方向弯矩柱底 y方向弯矩柱顶 x方向弯矩柱顶 y方向弯矩X 方向风力-0.1-1.70.0-0.0-2.8-0.03.2Y 方向风力-3.10.0-4.76.70.110.0-0.1恒载作用下的标准内 力-95.8-1.2-0.80.7-1.02.33.3活载作用下的标准内 力-0.00.0-0.00.0-0.00.00.0- 83 -3.7.4 框架内力组合3.7.4.1 控制截面的确定框架梁一般取梁端和跨中作为梁承载力设计的控制截面，梁端最危险截面应在梁端柱边，而不是在结构设计简图中的柱轴线处。本例为了简化起见，采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。本例 CD 跨梁取 8 个控制截面，布满整跨。框架柱的弯矩、剪力和轴力沿柱高是线性变化的，因此可取各层柱的上、下端截面作为控制截面。3.7.4.2 内力组合1、考虑的组合本例考虑如下四种内力组合：A：1.2SGk+1.4SQk；B：1.2SGk+1.4Swk；C：1.35SGk+1.0SQk；D：1.2SGk+0.851.4(SQk+Swk)；地震作用的组合相不考虑。表 3.16 梁荷载内力组合表荷载号荷载号荷载号荷载号荷载号组合项目ML0M中MR0VLVRA-86.6 247.2 -178.6 149.2 -177.9 B-107.6 219.1 179.6 142.7 -168.0 C-112.8 232.4 -194.2 154.3 -182.5 D-188.4 259.4 245.0 174.3 -202.5 -137.3 -119.3 -137.3 33.4 -33.4 -141.7 -102.7 -141.7 50.6 50.6 -152.7 -116.8 -152.7 65.3 -65.3 底层梁二层梁ABCD-200.8 -116.9 -200.8 87.5 -87.5 三层A-67.9 99.2 -98.2 107.3 -116.8 - 84 -73.3 86.9 -99.1 99.5 -107.6 梁BCD-90.6 98.7 -106.8 109.3 -118.6 -118.2 103.7 -135.4 119.8 -129.1 表 3.17 柱内力组合荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV底层柱荷载号MminNV荷载号MNminV45.5712-15.545.4776.4-13.5上端39.4700.4-13.539.5636-15.522.7729.6-15.522.7784-15.5A下端19.7718-13.519.7653.6-13.562.3650.6-2562.3650.6-25上端15.9621.4-215.9621.4-246.7668.2-2546.7668.2-25B下端-7.3639-2-7.3639-264713-2564767.7-25上端19.3678.4-3.719.3678.4-3.745.2730.6-2545.2785.3-25C下端-3.3705.6-3.7-3.3705.6-3.7118.5748.1-51.6118.5803.3-51.6上端-35.1644.322.9-35.1589.122.9108.3765.7-51.6108.3820.9-51.6D下端-66.4661.922.9-66.4606.722.9荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV二层柱荷载号MminNV荷载号MNminV49.1479.4-28.549.1479.4-28.5上端42.4386.4-24.742.4386.4-24.762.7452-28.562.7452-28.5A下端54.4402-24.754.4402-24.755.4392.3-30.955.4392.3-30.9上端29.4380.5-18.529.4380.5-18.565.2407.9-30.965.2407.9-30.9B下端43.6396.1-18.543.6396.1-18.559.2470.5-33.1759.2470.5-33.17上端31.33381.4-19.531.33381.4-19.570.6486-33.1770.6486-33.17C下端45.2397-19.545.2397-19.587.9485.7-46.587.9485.7-46.5上端2.62366.8-6.112.62366.8-6.1194.3501.3-46.594.3501.3-46.5D下端21.6382.4-6.1121.6382.4-6.11- 85 -荷载号MmaxNV荷载号MNmaxV三层柱荷载号MminNV荷载号MNminV33167.7-17.833167.7-17.8上端27128.8-14.827128.8-14.875.5183.3-17.875.5183.3-17.8A下端69.9144.4-14.869.9144.4-14.832.2130.3-1732.2130.3-17上端21.8127.26-12.621.8127.26-12.673.5145.9-1773.5145.9-17B下端66.3142.8-12.666.3142.8-12.636.5163.7-30.336.5163.7-30.3上端22.6127.5-12.922.6127.5-12.977.8178.8-30.377.8178.8-30.3C下端66.8143.1-12.966.8143.1-12.950.6167.5-25.750.6167.5-25.7上端8.5123.5-6.58.5123.5-6.588.7183.1-25.788.7183.1-25.7D下端55.9139.1-6.555.9139.1-6.53.7.5 框架梁柱截面配筋混凝土强度 C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2钢筋强度 HRB400 fy=360N/mm2 fyk=400N/mm212520.80.518360N/mm112.0 10 N/mm0.0033byscufE3.7.5.1 框架梁截面设计1、正截面受弯承载力计算计算过程详见配筋计算表。s21 c0M = f bhs=1- 1+21 c0sy f bh A =f- 86 -min=max0.2%,(45ft/fy)%=0.2%As,min=minbh2、斜截面受剪承载力计算计算过程详见配筋计算表。svbt0yv0A(V -0.7f bh )=s1.25f h3、梁截面设计CD 跨底层梁：选取最不利内力组合设计时选取抗震和非抗震的各内力，将与进行比较，然后取大者进行配筋MoMRE计算。对于楼面现浇的框架结构，支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量；跨中弯矩 T 形截面计算纵筋数量。 以底层 CD 梁为例计算：非抗震左端： =-194.99kN.m =144.68kNMV跨中： =57.45kN.m M右端： =-383.98N.m =-212.22kNMV正截面受弯承载力计算混凝土强度等级：C30 级 ； ； 2tf =1.43N mm2cf =14.3N mm2tkf =2.01N mm钢筋强度等级：， HRB400 级； 2yf =360N mm2f=400N mmyk（1）1 层 CD 梁 C 支座梁截面尺寸为 bxh=300x700；按矩形截面计算。 os70035665mmhha0.087966535014.31.0194.99bhfM220c1s092. 00.879211211s 35. 035. 0,518. 0minb2c0c1smm 850.573600.09266535014.31.0fbhfA- 87 -非抗震为：%2 . 0%2 . 0%,2 . 0)%ff45(%,2 . 0maxytmin2minmin0.002 350 700490mmsAbh 实配钢筋为 2中14+2中14，As=616mm（2）跨中截面（按 T 形截面计算）1）、翼缘计算宽度的确定取2400mmbf2）、T 形截面类型判断1.0 14.3 2400 120 （665-60）=2491.63 kN.m 198.49kN.m1 cff0f f b h (h -h /2)=故属于第一类 T 形截面。 3）钢筋面积计算0.00379665240014.31.01057.45bhfM2620c1s0.003800.00379211211s 35. 035. 0,518. 0minb2c0c1s240.9mm3600.0038665240014.31.0fbhfA实配钢筋为 4中14，As=616mm。（3）斜截面计算1）、截面尺寸要求1 层CD 跨梁 D 支座： kN.mV=260.91 kN.m665.6766535014.31.00.2bhf0.20cC故满足要求（非抗震时也满足）。c c00.25 f bh V2）验算是否可按构造配筋 kN =0.26f- 88 - 06652101.2510232.9810212.22h1.25fbh0.7fVsA330yv0tSV,1 按照构造配筋选用双肢箍中8200，加密区取中81002sv,1A=101mm0.63322.02001012snASV,1 tsv,minyv0.26f0.26 1.43=0.177%f210svsvA101 =0.314%0.194%bs350 200CD 跨二层梁：选取最不利内力组合设计时选取抗震和非抗震的各内力，将与进行比较，然后取大者进行配筋MoMRE计算。对于楼面现浇的框架结构，支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量；跨中弯矩 T 形截面计算纵筋数量。 以底层 CD 梁为例计算：非抗震左端： = -200.8 kN.m =87.5kNMV跨中： = -116.9N.m M右端： = -200.8N.m =-87.5kNMV正截面受弯承载力计算混凝土强度等级：C30 级 ； ； 2tf =1.43N mm2cf =14.3N mm2tkf =2.01N mm钢筋强度等级：， HRB400 级； 2yf =360N mm2f=400N mmyk（1）2 层 CD 梁 C 支座梁截面尺寸为 bxh=300x700；按矩形截面计算。 os70035665mmhha0.01166530014.31.0200.8bhfM220c1s012. 00.879211211s 35. 035. 0,518. 0minb- 89 -2c0c1smm 95.0953600.01266530014.31.0fbhfA非抗震为：%2 . 0%2 . 0%,2 . 0)%45(%,2 . 0maxminytff2minmin0.002 350 700490mmsAbh 实配钢筋为 2中14+2中14，As=616mm（2）跨中截面（按 T 形截面计算）1）、翼缘计算宽度的确定取2400mmbf2）、T 形截面类型判断1.0 14.3 2400 120 （665-60）=2491.63 kN.m 198.49kN.m1 cff0f f b h (h -h /2)=故属于第一类 T 形截面。 3）钢筋面积计算0.0077665240014.31.010116.9bhfM2620c1s0.00780.0077211211s 35. 035. 0,518. 0minb2c0c1s494.5mm3600.0078665240014.31.0fbhfA实配钢筋为 4中14，As=616mm。（3）斜截面计算1）、截面尺寸要求2 层CD 跨梁 D 支座： kN.mV=260.91 kN.m570.57066530014.31.00.2bhf0.20cC故满足要求（非抗震时也满足）。c c00.25 f bh V2）验算是否可按构造配筋 kN =0.26f 06652101.2510199.701087.5h1.25fbh0.7fVsA330yv0tSV,1 按照构造配筋选用双肢箍中8200，加密区取中81002sv,1A=101mm0.63322.02001012snASV,1 tsv,minyv0.26f0.26 1.43=0.177%f210svsvA101 =0.314%0.194%bs350 200CD 跨三层梁：选取最不利内力组合设计时选取抗震和非抗震的各内力，将与进行比较，然后取大者进行配筋MoMRE计算。对于楼面现浇的框架结构，支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量；跨中弯矩 T 形截面计算纵筋数量。 以底层 CD 梁为例计算：非抗震左端： = -118.2kN.m =119.8kNMV跨中： =103.7 N.m M右端： = -135.4 N.m =-129.1kNMV正截面受弯承载力计算混凝土强度等级：C30 级 ； ； 2tf =1.43N mm2cf =14.3N mm2tkf =2.01N mm钢筋强度等级：， HRB400 级； 2yf =360N mm2f=400N mmyk（1）3 层 CD 梁 C 支座梁截面尺寸为 bxh=300x700；按矩形截面计算。 os70035665mmhha0.06266530014.31.0118,2bhfM220c1s064. 00.062211211s- 91 - 35. 035. 0,518. 0minb2c0c1smm 17.0753600.06466530014.31.0fbhfA非抗震为：%2 . 0%2 . 0%,2 . 0)%45(%,2 . 0maxminytff2minmin0.002 350 700490mmsAbh 实配钢筋为 2中14+2中14，As=616mm（2）跨中截面（按 T 形截面计算）1）、翼缘计算宽度的确定取2400mmbf2）、T 形截面类型判断1.0 14.3 2400 120 （665-60）=2491.63 kN.m 198.49kN.m1 cff0f f b h (h -h /2)=故属于第一类 T 形截面。 3）钢筋面积计算0.0068665240014.31.010103.7bhfM2620c1s0.00690.0068211211s 35. 035. 0,518. 0minb2c0c1s437.437mm3600.0069665240014.31.0fbhfA实配钢筋为 4中14，As=616mm。（3）斜截面计算1）、截面尺寸要求3 层CD 跨梁 D 支座： kN.mV=260.91 kN.m570.57066530014.31.00.2bhf0.20cC故满足要求（非抗震时也满足）。c c00.25 f bh V- 92 -2）验算是否可按构造配筋 kN =0.26f 06652101.2510199.7010129.1h1.25fbh0.7fVsA330yv0tSV,1 按照构造配筋选用双肢箍中8200，加密区取中81002sv,1A=101mm0.63322.02001012snASV,1 tsv,minyv0.26f0.26 1.43=0.177%f210svsvA101 =0.314%0.194%bs350 2003.7.5.2 框架柱截面设计本工程各层柱的配筋计算详见配筋计算表。0Me =Nea=max(20mm,700mm/30=23.33mm)=23.33mmi0ae =e +ec10.5f A =N02l =1.15-0.01h当 1大于 1.0 时，取 1等于 1.0；当 l0/h15 时，取 2等于 1.0。2012i0l1=1+ eh1400hishe=e +-a2大偏压：- 93 -1 c0N= f bh小偏压：b1 c0b21 c01 c01b0sN- f bh=+Ne-0.43 f bh+ f bh( - )(h -a ) 21 c0ssy0sNe- f bh (1-0.5)A =A =f (h -a )斜截面受剪承载力计算计算过程详见配筋计算表。n0=H /2h1c0V =0.25f bh2t01.75V =f bh +0.07N+1sv2vy0A /s=(V-V )/f hvv cyv = f /f框架柱截面设计底层柱：1、非抗震设计（1）轴压比验算 Nmax=803KN轴压比： =803x1000/14.3x400=0.3511.05满足要求。（2）截面尺寸复核取ss=40mmaa- 94 - H0=h-as=400-40=360mm因为 hw/b=360/400=0.9Vmax=53.43KN满足要求。（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向的弯矩故采用对称配筋。底层 D 柱101.0 19.1 600 560 0.5183324.32bcbNf bhkN 由内力组合表。选取一组最不利内力组合为例，进行配筋计算。 M=123.21KNm; N=803KN;V=-53.43KN弯矩中没有由水平荷载作用产生的弯矩,故柱的计算长度 01.05.5mlH30M123.2110e =43.40mmN2834.12，ah600e =20mm=20mm3030或故ae =43.4+20=63.4mm因为,故应考虑偏心距增大系数。/5500/6009.165olh 2c130.5f A0.5 19.1 600 =1.21.0N2834.12 10因为,取.0l /h=5500/600=9.16151.0222012iol115500=1+() =1+()1.0 1.0=0.53e63.4h60014001400560hi0e =0.53 63.4=33.6mm0.3h =168mmish600e=e +-a =33.26+-40=293.26mm22 1 cN2834.12 1000X=247.3 f b19.1 600b0X247.3=0.442Nmax=803KN 满足要求。二层柱：1、非抗震设计（1）轴压比验算 Nmax=501.3KN轴压比： =501.3x1000/14.3x400=0.2191.05满足要求。（2）截面尺寸复核取ss=40mmaa H0=h-as=400-40=360mm因为 hw/b=360/400=0.9Vmax=53.43KN满足要求。（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向的弯矩故采用对称配筋。二层 D 柱101.0 19.1 600 560 0.5183324.32bcbNf bhkN - 96 -由内力组合表。选取一组最不利内力组合为例，进行配筋计算。 M=94.3KNm；N=501.3KN；V=-46.5KN弯矩中没有由水平荷载作用产生的弯矩,故柱的计算长度 01.05.5mlH，ah600e =20mm=20mm3030或故ae =43.4+20=63.4mm因为,故应考虑偏心距增大系数。/5500/6009.165olh 2c130.5f A0.5 19.1 600 =1.21.0N2834.12 10因为,取.0l /h=5500/600=9.16151.0222012iol115500=1+() =1+()1.0 1.0=0.53e63.4h60014001400560hi0e =0.53 63.4=33.6mm0.3h =168mmish600e=e +-a =33.26+-40=293.26mm22 1 cN2834.12 1000X=247.3 f b19.1 600b0X247.3=0.442Nmax=501.3KN 满足要求。三层柱：1、非抗震设计（1）轴压比验算 Nmax=183.1KN轴压比： =183.1x1000/14.3x400=0.081.05满足要求。（2）截面尺寸复核取ss=40mmaa H0=h-as=400-40=360mm因为 hw/b=360/400=0.9Vmax=25.7KN满足要求。（3）正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向的弯矩故采用对称配筋。三层 D 柱101.0 19.1 600 560 0.5183324.32bcbNf bhkN 由内力组合表。选取一组最不利内力组合为例，进行配筋计算。 M=88.7KNm；N=183.1KN；V=-25.7KN弯矩中没有由水平荷载作用产生的弯矩,故柱的计算长度 01.05.5mlH，ah600e =20mm=20mm3030或故ae =43.4+20=63.4mm因为,故应考虑偏心距增大系数。/5500/6009.165olh - 98 - 2c130.5f A0.5 19.1 600 =1.21.0N2834.12 10因为,取.0l /h=5500/600=9.16151.0222012iol115500=1+() =1+()1.0 1.0=0.53e63.4h60014001400560hi0e =0.53 63.4=33.6mm0.3h =168mmish600e=e +-a =33.26+-40=293.26mm22 1 cN2834.12 1000X=247.3 f b19.1 600b0X247.3=0.442Nmax=183.1KN 满足要求。3.7.6 板的计算设计资料：楼板、屋面板厚为 100mm，选用 C30 混凝土，钢筋采用 HRB400 级钢筋,箍筋采用 HRB400 级钢筋，屋面恒荷载标准值为 5.86 KN/2m，屋面活荷载标准值为 0.5KN/2m，楼面恒荷载标准值为 3.3 KN/2m，楼面活荷载综合考虑取标准值为 2.5KN/2m。 - 99 - 图 3.70 屋面板分布图以楼面 B 区格板为例计算，按弹性理论设计（1）荷载设计值：g=1.25.86=7.0322/mKNq=1.42.5=3.52/mKNg+q=9.862/mKN（2）计算跨度 内跨 l0 = ln=3900-300=3600mm 边跨=3600-150-120+100/2=338020hlln按等跨连续板进行计算（3）弯矩设计值查表 11-2 得 =9.863.38 /11=10.24kNm11/2011lqgMMB2 =-9.863.38 /14=-8.05 kNm14/201lqgMC2 =9.863.38 /16=7.04kNm16/2012lqgM2（4）截面设计 板厚 100mm，h =100-20=80mm，板宽 b=1000mm0C30 混凝土， =1.0，f =14.3kN/mm ,HRB400,f =360 kN/mm1c2y2表 3.18 配筋表截面1 B 2 C弯矩设计值10.24-10.247.04-8.05as0.0780.0780.0510.0580.0810.0810.0520.060As=M/rsfyh0345345286286- 100 -实配150（A =s335mm ）28150（As=355mm）28200（As=251mm ）28200（As=251mm ）2计算结果表明， 均小于 0.35，符合内力重分布的原则；=335/100090=0.37% 0.45=0.451.43/210=0.31%，同时大于 0.02%，符合要求bhAsbtff因为板长宽比介于 2 和 3 之间，所以长跨方向布置中8150 的分布钢筋。CD 跨：边跨=2400+100/2=245020hlln 支座弯矩 =-9.862.45 /12=-4.73 kNm12/201lqgM2跨中弯矩 =9.862.45 /24=2.47 kNm24/201lqgM2表 3.19 配筋表截面 端支座 中间跨跨中弯矩系数1/121/24M（KNm/m）-4.732.47As（mm2）150150选配81508150实际 As（mm2）335335实配中8150（A =335mm ）s2长跨方向布中8180。C 区格板按弹性理论设计：（1）荷载设计值：g=1.25.86=7.0322/mKNq=1.42.5=3.52/mKNg+q=9.862/mKN（2）计算跨度 内跨 l0 = ln=7800-300=7500mm 边跨=7800-150-120+100/2=7580mm20hlln按等跨连续板进行计算- 101 -（3）弯矩设计值查表 11-2 得 =9.867.58 /11=51.5kNm11/2011lqgMMB2 =-9.867.58 /14=-40.47kNm14/201lqgMC2 =9.867.58 /16=35.4kNm16/2012lqgM2（4）截面设计 板厚 100mm，h =100-20=80mm，板宽 b=1000mm0C30 混凝土， =1.0，f =14.3kN/mm ,HRB400,f =360 kN/mm1c2y2表 3.20 配筋表截面1 B 2 C弯矩设计值51.5 -51.5 35.4 -40.47as 0.142 0.1420.0970.1130.131 0.1310.0890.101As=M/rsfyh0538538483495实配10150（A=524mm ）s210150（A=524mm）s210150（A=524mm ）s210150（A=524mm ）s2计算结果表明， 均小于 0.35，符合内力重分布的原则；=524/100090=0.58% 0.45=0.451.43/210=0.31%，同时大于 0.02%，符合要求bhAsbtff因为板长宽比介于 2 和 3 之间，所以长跨方向布置 10150 的分布钢筋。3.7.7 手算与电算结果对比表 3.21 手算与电算结果对比表电算结果手算结果CD 跨底层梁214，214；6100/200414，8100/200CD 跨二层梁214，214；6100/2414，8100/200- 102 -00CD 跨三层梁214，214；6100/200414，8100/200D 轴底层柱816，8100/2001016，8100/200D 轴二层柱816，6100/2001016，8100/200D 轴三层柱816，6100/2001016，8100/200屋面板 B 区短跨8150，长跨8200短跨8150，长跨8150屋面板 C 区短跨8200，长跨8200短跨10150，长跨10150经过与电算结果对比，发现手算结果比电算结果稍大一些，但相差不是太大，大部分差距在 10%以内，原因可能有两点：1、对 pkpm 使用还不够熟练，可能有些地方考虑不够周全；2、可能对手算的整体把握还不到位，导致计算过程中出现失误。由于水平有限，在此请老师能够理解。- 103 -3.8 楼梯设计踏步面层为 30mm 厚水磨石面层，楼梯底面为 20 厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m。楼梯活荷载标准值 3.5KN/m，混凝土 C30, 钢筋采用 HRB400 级钢筋，取板厚120mm,约为板斜长的 1/30,板倾斜角 tan=150/300=0.5,cos=0.894 取 1m 宽板带计算。 图 3.71 楼梯图 3.8.1 楼梯板计算 （1）荷载计算 恒荷载：水磨石面层： (0.3+0.15)0.65/0.3=0.98KN/m 三角形踏步： 1/20.30.1525/0.3=1.88KN/m 砼板自重： 0.1225/0.894=3.36KN/m 板底抹灰自重： 0.0217/0.894=0.38 KN/m 金属栏杆自重： 0.1=0.09 KN/m5894. 0 恒荷载标准值 kg=6.69 KN/m 恒荷载设计值 g=1.26.69 KN/m=8.03KN/m 活荷载设计值 q=1.43.5 KN/m=4.9KN/m 恒荷载活荷载合计 q+g=12.93 KN/m（2）内力计算- 104 -水平投影计算跨度为 lo=3300mm跨中最大弯矩 M=mKNlqg08.143 . 393.12101101220（3）截面计算ho=h-s=120-20=100mm 260262016 .412100948. 03601008.14948. 02211098. 010010003 .140 . 11008.14mmfMAhbfMhsysssfcs 选用 10150 实配 As=524mm23.8.2 平台板计算 设平台板厚 h=70mm，取 1m 板带作为计算单元（1）恒荷载计算平台板自重 0.07251.0=1.75KN/m板底抹灰自重 0.02171.0=0.34 KN/m水磨石面层自重 0.65 KN/m合计 (恒荷载标准值) =2.74KN/mkg恒荷载设计值 g=1.22.74=3.29 KN/m活荷载设计值 q=1.43.5=4.9 KN/m合计 g+q=8.19KN/m（2）内力计算计算跨度 lo=mm1920224022001900跨中最大弯矩 M=mKNlqg02. 392. 119. 8101101220（3）截面计算ho=h-as=70-20=50mm- 105 -260262015 .17550956. 03601002. 3956. 02211084. 05010003 .140 . 11002. 3mmfMAhbfMhsysssfcs选用 6150 实配 As=188mm23.8.3 平台梁设计（1）确定梁尺寸计算跨度mlln528. 3212. 06 . 305. 105. 10 估算截面尺寸 ：h=mm294123528120l梁宽取 b=200mm，高取 h=400mm。（2）荷载计算梯段板传来： 6.693.6/2=12.04 kN/m平台板传来： 2.741.9/2=2.60 kN/m平台梁自重： 0.20(0.4-0.07)25=1.65 kN/m平台梁粉刷自重：(0.4-0.07) 2+0.20.0217=0.29 kN/m恒载标准值： g=16.58 kN/m活载： q=3.5（）=9.625 kN/m29 . 126 . 3合计 p=g+q=1.2g+1.4q = 33.37kN/m （3）内力计算弯矩设计值： mKNplM92.51528. 337.338181220剪力设计值： KNplVn06.5636. 337.332121（4）配筋计算平台梁按倒 L 形计算，受压翼缘取，mmhbbff5507052005梁的有效高度 ho=h-ao=400-35=365mm- 106 -M=51.92KNm，KNmhhhbffffc68.1812/70365705503 .141201为第一类 T 形截面。260262017 .405365974. 03601092.51974. 02211518. 005. 021105. 03655503 .140 . 11092.51mmfMAhbfMhsysssbsfcs选配 412 As =452mm2受剪承载力计算0.25cfcbho=0.251.014.3200365=261KNM=51.92KN故截面尺寸满足要求 00.7tf bh=0.71.43200365=73.1kN V=56.06KN按构造配箍筋，箍筋选用 6200。3.9 基础设计3.9.1 荷载选取：在 pkpm 底层最大内力组合中选取 D+L 最大组合力如下：1、边柱基础承受的上部荷载（标准值）以 D 轴 31 号框架柱为例： MK=33.0KNm，NK =1110.1KN，V=28.5KN2、中柱基础承受的上部荷载（标准值）以 C 轴 23 号框架柱为例： MK=24.6KNm，NK =1563.3KN，V=20.4KN3.9.2 基础设计资料及形式的选择 该工程层数不多，地基土较均匀且柱矩较大，故选择独立基础。取基础混凝土的强度等级为 C30， ft1.43N/mm2 ，fc14.3N/mm2 ,钢筋采用 HRB400，fy360 N/mm2,垫层100 厚,采用 C15 素混凝土,每边比基础宽 100mm。- 107 -3.9.3 边柱独立基础的设计 设基础埋深 2.0m，基础高度 0.6m，则有效高度为 0.6-0.05=0.55m，保护层厚度取为50mm。 3.9.3.1 基底尺寸的确定 （1）地基承载力的修正： 由地质报告查表：b= 3.0，d= 4.4， 经查资料，杂填土重度为 19 kN/m3，粗砂为 19 kN/m3m=(191+191)2=19kN/m3设基础宽度为 3m， 修正后的地基承载力：fa=fak+dm(d-0.5)=250+4.419(2-0.5)=375.4kPa（2）基础底面尺寸 先按轴心荷载作用下计算基底面积：A=1110.1/375.4-20x2=3.31m2kaGFfd考虑到偏心荷载作用下，应力分布不均匀，故将 A 扩大 20%，则 A=1.2A=3.972m2取 n=2，故取 b=1.5m，l=3m 因 b3.0m，故不需对地基承载力进行宽度修正3.9.3.2 地基承载力验算基础回填土重：180kN231.520GK 基底平均压力： (可以)kPa4 .375fakPa67.2863x5 . 11801 .1110lbGNPKKK偏心距：0.5mL/60.026180)33/(1110.1)G/(FMeKKKk基底最大压力：（可450.48KPa1.2fa301.58KPa0.026/3)6(1286.67/L6e1PkPKmaxK,以)基础地面尺寸及埋深满足要求。- 108 -3.9.3.3 验算基础高度（1）作用于基底中心的弯矩、轴力分别为： M=331.35=44.55kNm N=1110.11.35=1498.64kN V=28.51.35=38.48kN 基底净反力计算：pa03.3333x5 . 164.1498KlbNPj净偏心距： m045. 064.14986 . 048.3855.44FM0e所以，基底最大、最小净反力设计值为： 363KPa0.045/3)6(103.333/L6e1PjPOjmax303KPa0.045/3)6-(103.333/L6e-1PjPOjmin（2）基础高度 柱边截面：取 h=600mm，ho=550mm，则 bc+2ho=400+2550=1.5mb=2m，因偏心受压，计算时 Pj取 Pjmax左边：=363x（1.5-0.2-0.55）x1.5-（0.75-0.2-0.55）=408.38kN右边：=0.7x1x1.43x（0.4+0.55）x0.55x1000=523kN408.38kN（可以） 基础分两级，下阶 h1=300mm，h01=250mm，取 l1=1.6m，b1=0.8m变阶处截面：0.8+2x0.25=1.3b=1.5m冲切力： =363x（1.5-0.8-0.25）x1.5-（0.75-0.4-0.25）=241.40kN- 109 -抗冲切力：0.7x1x1.43x（0.8+0.25）x0.25x1000=262.76kN241.40kN（可以）3.9.3.4 配筋计算 沿基础长边方向，对柱边截面-处的弯矩为： 图 3.72 独立基础图=303+（3+0.4）（363-303）/2x3=337kpa=1/48(363+337)(2x1.5+0.4)+（363-337）1.5（3-0.4）=340.68kNm所以， =340.68x1000000/0.9x360x550=1911.78mm-截面：- 110 -=303+4.6(363-303)/6=349kpa=1/48(363+349)(2x1.5+0.8)+（363-349）1.5（3-1.6）=111.34kNm所以， =111.34x1000000/0.9x360x250=1374.57mm比较 AS和 AS，应按 AS配筋，现与 1.5m 宽度范围内配 1314，AS=2001mm。沿基础短边方向，对柱边截面-处的弯矩为：前以算得 Pj=333.03kPa=1/24x333.03（1.5-0.4）（2x3+0.4）=107.46kNm=107.46x1000000/0.9x360(550-14) =618.78mm-截面：=1/24x333.03（1.5-0.8）（2x3+1.6）=51.68 kNm =51.68x1000000/0.9x360x(250-14)- 111 -=675.87mm按构造配筋：1510，AS=1178mm2。3.9.4 中柱独立基础的设计 设基础埋深 2.0m，基础高度 0.6m，则有效高度为 0.6-0.05=0.55m，保护层厚度取为50mm。 3.9.4.1 基底尺寸的确定 （1）地基承载力的修正： 由地质报告查表：b= 3.0，d= 4.4， 经查资料，杂填土重度为 19 kN/m3，粗砂为 19 kN/m3m=(191+191)2=19kN/m3设基础宽度为 3m， 修正后的地基承载力：fa=fak+dm(d-0.5)=250+4.419(2-0.5)=375.4kPa（2）基础底面尺寸 先按轴心荷载作用下计算基底面积：A=1563.3/375.4-20x2=4.66m2kaGFfd考虑到偏心荷载作用下，应力分布不均匀，故将 A 扩大 20%，则 A=1.2A=5.59m2取 n=1.5，故取 b=2m，l=3m 因 b3.0m，故不需对地基承载力进行宽度修正3.9.4.2 地基承载力验算基础回填土重：240kN23220GK 基底平均压力： (可以)kPa4 .375fakPa55.3003x22403 .1563lbGNPKKK 偏心距：0.5mL/60.014240).324.6/(1563)G/(FMeKKKk基底最大压力：（可以)450.48KPa1.2fa308.97KPa0.014/3)6(1300.55/L6e1PkPKmaxK,基础地面尺寸及埋深满足要求。- 112 -3.9.4.3 验算基础高度（1）作用于基底中心的弯矩、轴力分别为： M=24.61.35=33.21kNm N=1563.31.35=2110.46kN V=20.41.35=27.54kN 基底净反力计算：pa74.3512x346.2110KlbNPj净偏心距： m024. 046.21106 . 054.2721.33FM0e所以，基底最大、最小净反力设计值为： 368.62KPa0.024/3)6(174.351/L6e1PjPOjmaxKPa86.3340.024/3)6-(174.351/L6e-1PjPOjmin（2）基础高度 柱边截面：取 h=600mm，ho=550mm，则 bc+2ho=400+2550=1.5mb=2m，因偏心受压，计算时 Pj取 Pjmax左边：=369x（1.5-0.2-0.55）x1.5-（0.75-0.2-0.55）=415.13kN右边：=0.7x1x1.43x（0.4+0.55）x0.55x1000=523kN415.13kN（可以） 基础分两级，下阶 h1=300mm，h01=250mm，取 l1=1.6m，b1=1m变阶处截面：1+2x0.25=1.5b=2m冲切力： =369x（1.5-0.8-0.25）x2-（1-0.5-0.25）=309.04kN- 113 -抗冲切力：0.7x1x1.43x（1+0.25）x0.25x1000=312.81kN309.04kN（可以）3.9.4.4 配筋计算 沿基础长边方向，对柱边截面-处的弯矩为： 图 3.73 独立基础图=335+（3+0.4）（369-335）/2x3=354kpa=1/48(369+354)(2x2+0.4)+（369-354）2（3-0.4）=452.24kNm所以， =452.24x1000000/0.9x360x550=2537.8mm- 114 -截面：=335+4.6(369-335)/6=361kpa=1/48(369+361)(2x2+1)+（369-361）2（3-1.6）=149.70kNm所以， =149.70x1000000/0.9x360x250=1848.15mm比较 AS和 AS，应按 AS配筋，现与 2m 宽度范围内配 1316，AS=2614mm。沿基础短边方向，对柱边截面-处的弯矩为：前以算得 Pj=351.74kPa=1/24x351.74（2-0.4）（2x3+0.4）=240.12kNm=240.12x1000000/0.9x360(550-16) =1387.85mm-截面：=1/24x351.74（2-1）（2x3+1.6）=111.38kNm - 115 - =111.38x1000000/0.9x360x(250-16)=1469.08mm按构造配筋：1512，AS=1697mm2。4 施工组织设计- 116 -4.1 工程概况4.1.1 总体概况工程名称：济南某物流配送中心办公楼建设地点：济南市东郊港西路以西建设面积：2400 平方米结构形式：框架结构耐火等级：二级结构安全等级：三级地基基础设计等级：丙级抗震设防烈度：6 度要求工期：2015 年 3 月 1 日至 2015 年 12 月 31 日共 306 天（日历日）建设单位：山东建筑大学设计单位：建筑设计研究院施工单位：建设有限公司监理单位：建设监理有限公司施工范围：施工图纸中的全部内容4.1.2 建筑设计根据要求及地形状况，本建筑设计为三层矩形综合办公楼，东西方向布置，建筑总面积为 2400 平方米左右。各层高 3.6m，主体为三层，总高为 12.25m。建筑横总长为14.4m，纵向总长为 54.6m。高差由台阶连接，室内外高差 0.45 米,室内地面为0.000 标高,建筑使用年限 50 年。4.1.3 结构设计基础：采用钢筋混凝土独立基础。混凝土等级为 C30，钢筋等级为 HRB400。结构工程：钢筋混凝土框架结构体系，抗震等级为三级，抗震设防为六度，梁、柱混凝土等级为 C30，钢筋等级为 HRB400；现浇板混凝土等级为 C30，钢筋等级为HRB400。墙体：采用加气混凝土空心砌块，M5 混合砂浆砌筑，墙厚 240mm。4.1.4 屋面、装饰工程概况- 117 -屋面防水采用刚柔性相结合的级防水: 40 厚 C20 细石混凝土、三毡四油沥青油毡防水层、20 厚水泥砂浆找平层、80 厚矿渣水泥保温层、20 厚水泥砂浆找平层。本工程采用铝合金窗和大玻璃旋转门以及木门，水磨石地面。室外勒脚 450 高大理石斩面，门厅贴 900 高麻石饰面砖，外墙采用白色水刷石墙面。4.1.5 施工条件4.1.5.1 工程、水文及气象概况（1） 基本风压 0.40KN/2m（2） 基本雪压 0.40 KN/2m（3） 最大冻土深度：-0.5m（4） 主导风向:夏季为西南风;冬季为东北风。（5） 地下水：水位随季节变化幅度在 1.50m-2.50m，场地地下水对混凝土结构具微侵蚀性， 对钢筋混凝土结构中的钢筋具微侵蚀性。4.1.5.2 工程特点（1）工期比较紧，共 306 天，抓好进度的前提下保证质量控制，抓好计划管理，确保各种资源及时供应到位。（2）本工程施工经历春夏秋三季，施工受气候的影响较大。考虑雨季施工，不考虑冬季施工。（3）文明施工要求高，运输车辆进出、污水和灰尘不能污染周围环境。（4）本工程为钢筋混凝土框架结构的建筑，工程量较大。建筑施工露天、立体交叉作业多，安全生产问题突出，必须做好安全控制工作，各项安全防护措施必须及时落实到位，防患于未然，切实避免安全事故的发生。4.1.5.3 施工技术经济条件（1）拟建场地地势较平坦，场区附近无不良地质环境，为较稳定的建筑场地。各种材料、半成品等供应站均在 15km 以内，运输条件较好。（2）施工中所用各种建筑材料由建材公司和建材市场供应，品种齐全。（3）施工中所用机械设备类型不受限制，可任意选择。（4）施工中用水、用电，均从城市供电、供水管网接入现场。施工中所需劳动力满足要求。4.2 施工准备与部署- 118 -4.2.1 施工准备建筑施工是一个复杂的组织和实施过程，必须认真做好施工准备工作，使施工活动顺利进行，从而保证工程质量、加快施工进度和降低工程成本。只有在工程技术资料齐全，现场完成三通一平以及主要建筑材料和构配件基本落实的前题下才具备开工条件。主要有如下几个方面的内容：1熟悉施工图纸和有关工程技术标准，进行图纸会审编制，分项施工技术交底；2准备施工机具进场，进行劳动力优选和组织进场；3搭设现场临时建筑设施，规划现场平面图，组织周转材料进场；4制定各项管理制度，各级管理职责，质量、安全及防火责任制，文明施工和各项技术措施；5建筑物定位、放线、引入水准控制点。6施工用水用电的估算等；4.2.2 总体部署根据本工程特点，为了确保质量和按期完工，创业主满意工程，总体施工部署为建立施工作业、质安控制、协调配合三条线。施工作业线以施工员专业负责人工长生产工人为主线进行管理，主要责任是进行直接施工生产，并在施工生产中发现问题，解决问题，提出建议。质安控制线由专职质量员、安全员组成，主要任务是在施工中进行跟踪检查，及时发现问题，将问题消灭在初始阶段；积累质安资料，提出质量控制方案，进行安全巡视，发现并排除安全隐患；搞好文明施工，进行现场管理。协调配合线由项目经理及相关专业人员综合负责，主要协调与各单位的配合及各工种的力量安排。三条线相辅相成，互为依托，是不可分割的连动整体，每条线都对项目管理负有不可推卸的责任。项目经理统一指挥，分级管理，责任到人，确保施工计划顺利实施。4.2.3 工程的管理组织我公司一旦中标，即迅速成立该工程项目经理部，选派我公司的优秀项目经理担任本标工程项目经理，组成项目班子，全面开展各项工作。“施工组织机构框图”见下图:- 119 -图 4.1 工程管理组织结构施工决策由项目经理、项目副经理、项目技术负责人三人组成。全面负责本工程项目的施工规划、组织、控制、指挥、协调工作。管理层设工程技术部、质量安全部、物资设备部、合约核算部、安装部、综合办公室管项目的各项工作，其工作职责如下：项目经理：项目经理是项目管理的核心，是是经我公司授权的管理者代表，是项目的法定代理人，是项目管理的中心，全面负责本工程的生产、技术、质量安全、材料、设备、成本控制、财务、后勤、文明施工等各项工作。主持、参与编制项目规划、项目质量保证体系、项目安全保证体系、并会同有产人员一起制定有关各项保障措施，并组织实施所制定的措施。代表公司签订与本工程有关的授权范围内的各项合同、协议。召开各类生产、质量、安全例会。协调内外关系，以全面实施公司对本工程所下达的各项指标，确保公司对项目规划顺利实现。项目技术负责人：是本项目管理的重心，是公司授权的项目技术的总负责人，是各项项目规划的总笄者，全面负责工程项目的内外各类技术工作，编审本项目的施工组织设计、施工方案、作业指导书，负责组织项目的测量定位放线、计量控制、隐蔽工程验收、各项施工质量和安全技术交底的审定、批准；负责质量保证措施和安全保证的制定，负责对设计院、业主、监理公司、质栓站的技术交涉、协商、代表公司参与各项技术会议，编审技术核定单和工程联系单、技术答证单，督促和指导技术部对各类技术资料的惧、整理、分发、上报、归档。负责新工艺、新材料、新技术、新结构的推广应用工作；组织日常的质量安全生产检查，处理可能发生的质量事故。负责组织各分部工程的验收和本工程的峻工验收，审批工程保修服务措施。项目副经理：项目副经理是本工程项目经理实施项目管理意图的重要助手，可按项目- 120 -经理的授权实施种类项目规划，参与各类项目管理，并根据项目管理分工分管其日常的项目管理工作。项目经理、项目副经理、项目技术负责人是本工程的项目管理决策层。下设工作部门如下：工程技术部：生产方面：负责本工程的测量、生产、施工工作和与之有关的材料、劳动力计划的制定，生产计划的编写，生产的安排落实，工程技术部配工程组长一名，木工、钢筋工、砼工、泥工、水电安装、装饰施工员各一名。技术方面：在项目技术负责人领导下负责本工程的技术日常管理工作，下设技术员一名，资料员一名，试验员一名。质量安全部：是本项目质量、安全管理的中心，负责各类项目质量、安全计划和保证措施的制定和实施，对各施工队的违章施工的处罚权，使工程施工能彻底贯彻设计图纸、文件要求和施工规范及操作规程要求，负责本工程主各分基分部的自检工作，并进行选题评定，负责实施工程的竣工验收工作，实施各类质量安全事故的处理工作，质安部是公司质量方针、措施的实施者和全面质量管理的制定者。下设质检员一名、安全员一名。物资设备部：负责名型材料的采购、验收、保管、发料工作，负责材料台帐的建立，租赁材料的管理和收发；负责各类材质证明的收集。负责各型机械设备的进出场组织和安装、拆卸工作，负责设备的日常保养、经常性修理和大修工作以及设备性能检测工作，负责对机械操作、机械维修人员的管理，负责对现场的临时水电的维护管理工作，下设材料采购员二名、仓库保管员一名、料帐管理员一名、设备管理员一名。合约核算部：是本工程的成本管理中心，负责施工前瞀的编制，施工中成本核算的核算，竣工后工程的结算，负责对现场经济签证的收集、整理、归档工作，负责每月、季向业主、建设行政工程部门和公司本部报送本项目的统计报量和施工计划（形象进度由工程技术部确定），负责项目内部和外部的结算，负责各类项目合同、协议的编写工作，负责项目的成本预测和盈亏分析工作；负责本项目的应收、应付款的收支和管理，项目的债权、债务管理，负责项目的财务报表的编报，负责项目的施工成本统计，参与项目的盈亏分析，负责对项目各类日常性开支的管理和报销。负责向管辖税务局交纳税金。下设会计一名，出纳一名，预算员一名。综合办公室：负责项目对外的接待工作和现场生活设施管理、食堂的管理工作，负责对外关系的组织协调，负责项目内外文件的收发，负责对项目决策层的决策的整理下发，负责本工程现场文明施工的管理工作，负责对现场保卫工作的管理。办公室的项目决策支的上传下达机构，是决策层的工作助手。- 121 -4.3 施工顺序4.3.1 施工原则原则：先地下、后地上；先主体、后围护；先结构、后装饰；先土建、后设备。4.3.2 基础工程施工顺序平整场地定位放线土方开挖基础验槽基础垫层垫层养护放线基础模板支护砼浇注基础养护拆模柱放线柱钢筋邦扎钢筋验收支柱模混凝土浇筑混凝土养护验收回填土。4.3.3 主体工程施工顺序柱弹线定位柱钢筋焊接、绑扎柱支模梁、板支模、扎筋浇砼转入上一层流水作业。4.3.4 屋面工程施工顺序屋面找坡层80 厚矿渣水泥保温层20 厚水泥砂浆找平层三毡四油沥青油毡防水层40 厚 C20 细石混凝土。4.4 施工方案4.4.1 土方与基础工程施工方案4.4.1.1 土方开挖本工程基坑土方开挖量约 14003m。土方工程完工之前及时验槽。土方开挖前，先做好以下准备工作：对施工现场地上、地下障碍物进行全面调查，并制定排障计划和处理方案。制定好现场场地平整、基槽开挖施工方案，绘制基坑土方开挖图，确定开挖路线、顺序，基底标高、边坡坡度、及土方堆放地点。在施工区域内做好临时性排水设施，使场地无积水。夜间照明采用活动灯架，每个灯架安装碘钨灯 1000W。配备活动灯架三个，其中槽底挖土工作面一个，地上装车工作面两个。卸土场地，运土道路及其它危险地段也要安装必要的散光灯和警戒灯。机械设备运进现场，进行维护检查、试运转，使处于良好的工作状态。办理交通、城建、市政、市容、环保等有关手续，落实弃土场地。按图纸提供的建筑物定位尺寸和城建局给定的建筑四角坐标定位，标高由规定地点引至现场并做相应的永久性水准点。- 122 -采用反铲挖土机挖土，挖至设计标高 200mm 以上时改为人工开挖，严禁超挖扰动基底土层，否则做相应补救措施。挖土时，组建 2 至 3 人的测量小组一个，配备经纬仪一台、水准仪一台，随时控制基坑底标高。应注意施工前需要做好地面排水工作，挖出的土不要堆放在坡顶上，要立即转运到规定的距离之外。人工开挖时，两个操作间距应保持23 米，并应从上而下逐层挖掘，挖土时要随时注意土壁变动情况，如发现有裂缝或部分塌落现象，要及时进行支撑或改缓放坡，并注意支撑的稳固和边坡的变化。安全注意事项施工人员进入现场必须遵守安全生产六大纪律。挖土中发现管道、电缆及其它埋地物应及时报告，不得擅自处理。挖土时要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾坍可能时，人员要立即离开并及时处理。配合修坡、清底的工人，不准在机械回转半径下工作。机械挖土，启动前应检查离合器、钢丝绳等，经空车试运转正常后再开始作业机械操作中进铲不应过深，提升不应过猛。机械不得在输电线路下工作，在输电线一侧工作时，不论在任何情况下，机械的任何部位与架空输电线路的最近距离应符合安全操作的有关规程。向汽车上卸土应在车子停稳后进行，禁止铲斗从汽车驾驶室上越过。场内道路应及时修整，确保车辆安全畅通，各种车辆应有专人负责指挥引导。4.4.1.2 垫层浇筑混凝土垫层的设计强度为 C15，总工程量 603m，采用商品砼。采用 100mm 宽组合钢模板支模，在基坑和基槽内用红漆标上垫层面标高。垫层混凝土用泵车浇筑，用平板振动器振实后，用铝合金刮尺刮平，用木抹子抹平后用铁抹子压光。4.4.1.3 基础钢筋工程钢筋的材质要求钢筋进场时，应按现行国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499 等的规定抽取试件作力学性能检验，其质量必须符合有关标准的规定。钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于 1.25;钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于 1.3。钢筋进场必须根据施工进度的要求，做到分期分批分类堆放。对每一批进场的钢筋，材料部门必须提供产品合格证和试验报告，项目部按规定抽样作复试，合格后方可使用。钢筋加工- 123 -本工程的钢筋均根据施工图纸及现行施工规范的要求在现埸配制。受力钢筋的弯钩和弯折应符合下列规定：HPB235 级钢筋末端应作 180 度弯钩，弯弧内直径不应小于钢筋直径的 2.5 倍;弯钩的平直部分长度不小于钢筋直径的 3 倍;所有梁、柱箍筋末端均应做成不小于 135 度的弯钩，弯钩端头平直部分长度不应小于10d。钢筋作不大于 90 度的弯折时,弯折处的弯弧内直径不应小于钢筋直径的 5 倍。钢筋连接受力钢筋接头位置应相互错开，当采用搭接接头时，从任一接头中心到1.3倍搭接长度的区段范围内,有接头的钢筋面积应小于钢筋总面积的25%(受拉区)和50%(受压区)。当采用焊接接头时，在任一焊接接头中心到长度为钢筋直径的35 倍且不小于500mm 的区段范围内，有接头的钢筋面积应小于总面积的50%。需用焊接接头的部位，接头的质量、构造要求、接头钢筋的百分率应符合专门的规定。钢筋安装开始安装前，先按配料单核对成品钢筋的钢号、规格尺寸、形状、数量。如有错漏，及时纠正。做好基槽的降排水措施，使施工期间地下水位始终低于基底 0.5 米以上。地梁钢筋绑扎：先将主筋穿好箍筋，按规定的间距逐个分开，梁中箍筋应与主筋垂直，箍筋的接头应交叉设置，箍筋转角与纵向钢筋的交叉点均应扎牢。柱插筋的固定：根据垫层上弹出的柱位置以及模板上的轴线来控制柱头插筋的位置。柱插筋根部用环箍在底板下部钢筋网片上点焊牢固，上部用管子临时固定。钢筋的混凝土净保护层厚度为 35mm。钢筋工程的验收在浇筑混凝土之前，应进行钢筋隐蔽工程的验收，其内容包括：纵向受力钢筋的品种、规格、数量、位置等；钢筋的连接方式、接头位置、接头数量、接头面积百分率等；箍筋、横向钢筋的品种、规格、数量、间距等；预埋件的规格、数量、位置等。4.4.1.4 基础模板工程基础模板采用组合钢模散支散拆方式进行，用 50 的钢管作支撑。定型组合钢模板是由多种规格的标准定型钢模板与连接件和支承件组合而成的模板体系。这种模板体系具有通用性强，可灵活组装，装拆方便，强度高，刚度大，尺寸精度高，接缝严密，表面光洁，组装快，周转次数多，节约木材，降低施工成本等优点。但也有拼- 124 -缝较多，如模板过旧，则表面不够光洁等缺点。但考虑到基础工程对混凝土观感质量不是很高，为节约施工费用，仍宜采用。模板工程施工前，应编制模板支设方案，根据工程结构形式和特点及现场施工条件进行模板配板设计，确定模板平面布置、纵横钢楞规格、排列尺寸、柱箍形式及间距；梁板组装形式、支撑系统的形式、间距和布置；验算钢楞和支撑系统的强度、刚度和稳定性。绘制全套模板设计图，根据流水段的划分，确定模板的配制数量。所支模板及其支架必须满足强度、刚度和稳定性要求，支模必须做到接口平直，拼缝严密，在安装前模板表面应刷隔离剂。基础模板拆除时，混凝土达到的强度必须符合施工规范的规定，不得提早拆模，以免造成混凝土缺棱掉角。4.4.1.5 基础混凝土浇筑基础混凝土设计强度为 C30。采用商品混凝土，用混凝土泵车浇筑，本工艺具有机械化程度高，准备工作少，操作灵活，机动性强，浇筑方便，工效高，能大量节省搭设脚手架的人力和机具，质量好，施工速度快，施工费用较低等优点。混凝土分层铺设后，应随即用插入式振动器振捣密实，当混凝土坍落度大于 15CM 时，振捣一遍即可；当坍落度小于 15cm 时，应与普通混凝土一样振捣。振捣时确保快插慢拔，振动时间以不冒气泡为宜，插入点呈梅花状布置，插入深度为进入下层 510CM 为宜。承台及地梁面先用木抹子压实、抹平，最后用铁抹子压光，表面不得有松散混凝土。4.4.1.6 基槽及房心土回填建筑物外围基础墙砌好后，应尽快组织基础墙外侧的回填土，以便外架子的搭设。房心土的回填可在一层楼板模拆除、基础墙砌筑完毕后进行。土方回填时应严格选用回填土料，控制含水量、夯实遍数。不同的土回填时，应按土类有规则地分层铺填，严格控制每层铺土厚度，严禁汽车直接向基槽内倒土，并禁止用浇水、水撼方法使土下沉，代替夯实。管沟下部、机械夯压不到的边角部位、应用细粒土料回填，并仔细用人工夯实。室内地坪等部位的回填土，应有一段自然沉实的时间，测定沉降变化，稳定后再进行下道工序施工。4.4.1.7 基础质量保证措施土方工程开工前做好技术交底工作。工长、测工要熟悉图纸，掌握现场水准点的位置尺寸。绘制详细的土方开挖图，规定开挖路线、顺序、范围、坑底标高，排水沟、集水井位置及流向，弃土堆放位置等。避免混乱，造成超挖、乱挖。施工中配备专职测工进行质量控制，及时定出基础梁、集水井等坑、槽边线，及时控制开挖标高。- 125 -机械挖土过程中，配备足够的普工，每台挖土机每班配备 5、6 人，随时配合清槽修坡，将土送至挖土机开挖半径内。做好地面的排水措施，以拦阻附近地面的地表水，防止流入场地地和基坑内，扰动地基。基坑开挖完成后，尽快进行下道工序施工。钢筋工程采购钢筋时，必须具有生产厂家的出厂合格证，经现场随机抽样送试验室，进行物理力学性能和可焊性试验，合格后方可投入使用。钢筋焊接的操作工，必须经过培训考核，持有特殊工种的岗位合格证书。所有焊接接头，必须经随机抽样检验合格后，才能进行下道工序的施工。按抗震要求弯成 135 度弯钩的箍筋，为方便施工，制作时一边弯钩先弯成 90 度，另一边弯成 135 度，当安装绑扎成形后，再用小扳手把 90 度的弯钩弯成 135 度。为保证竖向钢筋不位移，在柱和剪力墙的根部套上一个箍筋并绑扎一排水平钢筋作为限位筋，校正后，将限位筋与与梁和暗柱钢筋点焊固定，并逐根将竖向钢筋绑扎牢固。混凝土浇筑前，加强检查，浇筑过程中有专人负责修整。保护层砂浆垫块提早制作，保证其强度。垫块厚度应正确，间距应适宜，以防因垫块压碎或因厚薄和间距不一。导致梁侧露筋，底板钢筋混凝土保护层不够。做好钢筋的隐蔽工程验收和技术复核工作，防止钢筋错漏。模板工程模板安装前，先熟悉设计图纸；记住有关标高、中心线的数据；备好预埋件等。施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否正确。模板安装与钢筋绑扎、水、电、暖等安装密切配合，互相创造条件，对预埋管、线和预埋件，应先在模板的相应部位划线作标记，然后将管、线和预埋件等在模板上加以固定。模板安装过程中，应随时检查模板的完好程度，对有缺陷的模板应及时更换，并予以修理。钢模拼缝处增设泡沫塑料片，钢模与垫层交接处的空隙，先用 1：3 水泥砂浆填塞，保证浇砼时不漏浆。浇筑混凝土时，派专人观模，发现位移、鼓胀、下沉、漏浆、支撑松动、等现象，应及时采取有效措施予以处理。混凝土工程商品混凝土的质量控制：- 126 -优选商品混凝土供应厂家，提前作混凝土的试配工作。与商品砼厂家签订经济合同时，必须详细注明工程名称、地点、使用时间、小时供应量、混凝土强度等级、抗渗等级、坍落度、原材料品种、规格、用量、外加剂和掺合料品种、掺量要求及混凝土浇长方式等。商品混凝土到达现场后，应对其进行开盘鉴定并现场取样，测试混凝土的出罐温度及坍落度，取混凝土浇筑量 2080%之间的混凝土制作标养试块。依据发货单，逐车验收混凝土从出站到浇筑地点的时间，依据商品混凝土站试验室提供的试配结果，控制混凝土的浇筑时间。凡超出规定时间的混凝土，不准在本工程使用。在商品混凝土前三车到达施工现场时间内，应向搅拌站驻工地负责人索取水泥、砂、石试验单、外加剂质量证明及配合比通知单。浇后一个月内，搅拌站应提供混凝土强度报告、抗渗报告及商品混凝土合格证等。混凝土浇筑质量的控制：混凝土浇筑要根据施工条件、设计要求合理选择浇筑方案，确保商品砼能连续供应，合理配备移动输送管、振捣、抹平压光的操作人员，确保均匀、连续浇筑，避免出现施工缝和薄弱环节。振捣混凝土时，不得振动钢筋、模板及预埋件，以免钢筋位移、模板变形或埋件脱落。操作时不得踩碰钢筋，如钢筋有踩弯或脱扣者应及时调直补好。混凝土表面泌水和浮浆应排除，待表面无积水时，进行二次压实抹光。混凝土浇筑完后，派专人负责养护。4.4.2 主体工程施工方案本工程主体为三层，采用框架结构，层高3.6m为主。柱截面尺寸以400mm400mm,框架主梁截面以700300 为主,混凝土设计强度柱、梁、板为C30。填充墙采用混凝土砌块，Mb5 级混合砂浆砌筑。设计对结构施工的要求，详见结构设计总说明，施工前应认真阅读。钢筋混凝土结构工程质量主要体现在以下五个方面：1、施工组织水平。包括施工质量目标的确定，施工组织设计编制，质量体系建立，技术交底，施工过程质量控制等方面的水平。2、模板工程。通过模板设计、制作、安装、拆除、操作和维护的质量反映结构的整体质量和观感效果。- 127 -3、钢筋工程。通过钢筋原材料的复试、半成品的加工、配筋、节点构造、接头连接、保护层和绑扎质量控制来反映结构的内在质量。4、混凝土工程。通过混凝土的原材料、搅拌工艺、计量、运输、泵送、浇筑、振捣、保护层控制、养护、构件的强度、性能以及外观质量来综合反映混凝土的工程质量。5、施工技术资料。通过检查施工过程的原始记录和施工试验，反映施工的管理水平和质量水平。我公司企业内部的质量标准以保证建筑物的安全和合理的使用年限为目标，其水平高于国家标准。应在高于、严于国家标准的前题下，努力提高经济效益，做到先算帐、后投入，先论证、后施工。4.4.2.1 垂直运输和脚手架1、塔吊：结构施工阶段垂直运输以一台 QJ-80 塔吊为主，该机为水平臂架、小车变幅、上回转自升式多用途塔机。性能及技术指标国内领先，国际先进水平。最大工作幅度45 米，固立式起升高度为 36 米。其回转半径基本可覆盖整个工程。利用塔吊主要解决钢管、模板、钢筋以及部分砌块和砂浆的垂直和水平运输。塔吊的安装位置及装拆时的注意事项详见施工总平面布置及说明。塔式起重机的安装和拆卸是一项既复杂又危险的工作，所以要求工作之前必须针对塔吊类型特点，说明书要求，结合作业条件制定详细的施工方案，包括：作业程序、人员的数量和工作位置、配合作业的起重机械类型及工作位置，地锚的埋设、索具的准备和现场作业环境的防护等。对于自升塔吊的顶升工作，必须有吊臂保持平衡状态的具体要求，和顶升过程中的顶升步骤及禁止回转作业的可靠措施。塔吊的安装和拆卸工作必须由专业队伍并取得市级有关部门核发的资格证书的人员担任，并设专人指挥。2、龙门架：当围护和隔断墙开始砌筑时，按施工总平面图所注位置安装一个龙门架，主要解决砖块、砌块和砂浆的垂直运输以及装修阶段装修材料的运输。3、脚手架：本工程采用落地式外脚手架，,按济南市建设安全监督管理站所发布的施工现场安全生产、文明施工标准图集规定,脚手架搭设必须符合以下要求：1、杆件间距：立杆间距 1.5 米,大横杆步距 1.8 米,脚手架宽度宜 1.0 米。2、施工荷载：脚手架上最多有 4 层脚手板和 12 层作业层。施工荷载按 2kN/m2。3、当实际作业层有变化时，可按实际荷载进行设计计算，重新确定杆件间距。4、脚手架基础：立杆下部回填土分层夯实，按实际荷载进行设计计算，并绘制施工详图，采用浇筑砼地梁，高度不小于 20cm，上面反铺 1216 号槽钢。基础应有排水措- 128 -施。5、剪刀撑：应沿脚手架长度和高度连续设置。为增加脚手架刚度，沿全长每隔跨设置一道横向剪刀撑，横向剪刀撑可作成“之”字形也可做成“十”字形。6、连墙杆：连墙杆必须采用刚性，其强度不低于 10kN，连墙杆间距水平为 3 跨，垂直 2 步并不大于建筑物层高。连墙杆作法应经过设计计算，并绘制施工详图。7、架体外侧用密目安全网封闭，密目网应封挂在外排架立杆的里侧。4.4.2.2 主体结构主要分项工程施工方法4.4.2.2.1 模板工程在结构工程施工中，模板工程的质量好坏，起着决定性的作用，因此，为保证结构工程的质量，首先必须保证模板工程的质量。本工程对模板和支撑系统的基本要求：保证结构构件各部分形态、尺寸和相互位置的正确性；有足够的强度、刚度和稳定性。能可靠地承受浇捣混凝土的重量和侧压力，及施工过程中的其它荷载；装拆方便，能多次周转使用；模板拼缝严密，不漏浆；所用的木材受潮后不易变形；支撑必须安装在坚实的地基上，并有足够的支承面积，以保证所浇捣的结构不致发生下沉。模板设计模板材料：按柱子、墙体、梁板使用不同模板，原则上尽量采用大模板，充分发挥塔吊作用，以加快工程进度，提高工程质量。柱子模板：采用一套模板可适用于不同截面柱的混凝土浇筑，也可用于变截面柱的浇筑，成型效果好，可做到清水混凝土的效果。支承系统用扣件脚手搭设四面加斜撑。梁板模板：主要采用钢木组合式模板体系，板材采用 18mm 厚多层胶合板，龙骨背枋采用 100100 方木，间距 450600mm。当梁高大于等于 600mm 时，在梁中间增设对拉螺栓，间距 1000mm。紧固件采用 12 螺栓，配套用 20PVC 塑料管。承重及支撑采用 48 钢管。支撑的立杆间距为 800900mm，每 1800 设一道纵横水平连杆，用铸铁十字扣件连接。每隔二支立杆设一道剪刀撑。配置数量：竖向结构配备一层，水平梁板结构配备二层成套模板，投入三层模板的- 129 -钢管支撑系统材料。模板安装及操作要点模板安装必须按模板工程施工方案进行，不得任意变动。纵横钢楞、对拉螺栓及各受力支撑的实际安装位置与方案规定相差不应超过 50mm，如超过应进行验算。模板周边要求顺直，拼缝严密，板缝应不大于 1.5mm。立模前，模板表面应清理干净，并刷一道隔离剂。模板及其支承系统在安装过程中，必须设置足够的临时固定设施，以防倾覆。木方的小面要作刨平处理，以保证与胶合板紧密配合，大面不得弯曲变形，无死节、无断裂。安装柱、墙、梁等模板时，上口必须拉通线找直，支撑要牢固可靠。安装柱卡、梁卡时，要按几何尺寸的对角线控制模板归方，有误差时可用卡具上的斜撑、螺栓松紧来调整。所有柱模板，应在根部设检查孔，以便在混凝土浇筑前检查模内是否有杂物，确保无杂物、无积水，方可封闭检查口。柱长边尺寸大于 600mm 的应设对拉螺栓。为提高模板周转和安装效率，事先应按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板，应按区段编号整理、堆放，安装操作人员也相应执行定区段、定编号的岗位负责制。所支模板必须满足强度、刚度和稳定性要求。当梁的跨度4m 时，所支梁的底模必须要有 0.10.3%的起拱。模板拆除 拆模应由支模的人员来进行，因为他们对模板构造和安装程序比较熟悉，拆起来顺当。遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，按次序、有步骤地进行拆模，不应乱打乱撬。拆下的模板、扣件等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备下次使用。除了非承重侧模应以能保证混凝土表面及楞角不受损坏时（大于 1.2MPa）方可拆除外，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 的有关规定执行。在拆除模板的过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部计算荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。- 130 -大跨度梁模板支撑拆除时，应从中间向两端对称拆除。一般情况下，拆除多层钢筋混凝土结构的模板支柱时，正在施工浇筑的楼板之下一层楼板的模板支柱不准拆除。拆除再下层模板支柱时，对于较大跨度（4 米以上）的梁和悬臂板、梁，应及时装回临时安全支柱（回头顶），支柱间的距离均不大于 3 米。4.4.2.2.2 钢筋工程钢筋必须实行双控，出厂合格证、复试报告缺一不可，不合格钢筋应立即退出施工现场。要求钢筋翻样及时准确地做出钢筋下料表、各种规格钢筋的进料计划，按钢筋绑扎顺序前后进场，适时做好半成品钢筋的加工，力争半成品钢筋随出、随吊、随绑扎。绑扎时用粉笔标出正确尺寸，先扎角部钢筋，再扎其余部位的钢筋，梁箍筋绑扎时每隔 1m 左右用双股铅丝绑扎，以保证主筋位置正确。钢筋绑扎要求：钢筋的交叉点应用铁丝绑扎牢，每一扎点要拧转二圈半。单向受力钢筋网，除周围两行钢筋的交叉点应全部扎牢外，中间部分可隔一点扎一点，但钢筋绑扎方向必须互相形成八字形。双向受力钢筋网，所有钢筋交叉点必须全部扎牢。梁和柱中的箍筋应与受力钢筋相互垂直，箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置。钢筋绑扎接头的搭接长度要符合规定，搭接处应在中心和两端用铁丝扎牢。受力钢筋的接头位置要相互错开，并不位于构件最大弯矩处。钢筋绑扎安装完毕后，应检查配置的钢筋级别、直径、根数和间距是否符合设计要求。绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架如有变形、松脱和开焊现象，应及时修理完好。混凝土保护层厚度要保证，应在竖向钢筋下与模板的间隙处垫以水泥砂浆垫块，不得用石子胡塞，也不得采取边浇混凝土边提拉钢筋的办法。楼板的弯起负钢筋、负弯矩钢筋绑好后，不准在上面踩踏行走，浇筑混凝土时派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩钢筋位置正确。浇完混凝土后立即修正插筋的位置，防止柱插筋位移。钢模板涂隔离剂时不污染钢筋。钢筋的绑扎柱子钢筋绑扎：按设计要求的箍筋间距和数量，先将箍筋按弯钩错开要求套进柱子主筋，在主筋上用粉笔标出箍筋间距，然后将套好的箍筋向上移动，由上往下用铅丝绑扎，- 131 -箍筋应与主筋垂直，箍筋转角与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花或交错绑扎，框架梁钢筋应放在柱的纵向钢筋内侧，柱筋控制保护层可用水泥砂浆垫块或塑料卡绑在柱主筋外皮上，间距为 1000mm，以确保钢筋保护层厚度的正确。梁、板钢筋绑扎：梁钢筋在底模上绑扎，先按设计要求的箍筋间距在模板上划好线，然后按以下次序进行绑扎：将主筋穿好箍筋，按已划好的间距逐个分开固定弯起筋和主筋穿次梁弯起筋和主筋并套好箍筋放主筋架立筋、次梁架立筋隔一定间距将梁底主筋与箍筋绑牢绑架立筋绑主筋。主次梁同时配合进行。梁的纵向受力钢筋如为双排或三排时，两排钢筋之间应垫以直径 25mm 的短钢筋。主梁的纵向受力钢筋在同一高度遇有垫梁、边梁时，必须支承在垫梁或边梁的受力钢筋之上，次梁钢筋应放在主梁受力钢筋之上。楼板钢筋绑扎时，应注意板上部的钢筋要防止被踩下。钢筋的连接按设计要求，本工程一层柱钢筋应采用机械连接，根据本公司现有技术条件，宜采用套筒挤压连接，这是一种将两根待接钢筋插入钢套筒，用挤压连接设备沿径向挤压钢套筒，使之产生塑性变形，依靠变形后的钢套筒与被连接钢筋纵、横肋产生的机械咬合成为整体的钢筋连接方法。挤压工艺准备工作：钢筋端头的锈、泥沙、油污等杂物应清理干净。钢筋与套筒应进行试套，如钢筋有马蹄、弯折或纵肋过大者，应预先矫正或用砂轮打磨。对不同直径钢筋的套筒不得串用。钢筋端部应划出定位标记和检查标记，定位标记与钢筋端头的距离为钢套筒长度的一半，检查标记与定位标记的距离一般为 20mm。检查挤压设备情况并进行试压，符合要求后方可作业。挤压作业：宜先在地面上挤压一端套筒，在施工作业区插入待接钢筋后再挤压另一端套筒。压接就位时，应对正钢套筒压痕位置的标记，并应与钢筋轴线保持垂直。压接钳施压顺序由钢套筒中部顺次向端部进行。每次施压时，主要控制压痕深度。4.4.2.2.3.混凝土浇筑本工程结构所采用的混凝土品种、设计强度详见结构设计总说明，除少数构造柱、圈梁混凝土在现场自拌外，绝大部分采用商品混凝土，采用混凝土输送泵车浇筑，混凝土的浇筑、振捣、试块制作、养护、施工缝留设基本与基础同。泵送混凝土供应：项目部应根据施工进度需要，编制泵送混凝土供应计划。在施工过程中，加强通讯联络和调度，确保连续均匀地供给混凝土。泵送混凝土的交货检验，应- 132 -在交货地点，按国家现行预拌混凝土的有关规定进行。泵送混凝土的输送：采用混凝土搅拌运输车，混凝土搅拌运输车的现场行驶道路，应符合下列规定：混凝土搅拌运输车行车的线路宜设置成环行车道，并应满足重车行驶的要求；车辆出入口处，宜设置交通安全指挥人员；夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好照明。危险区域，应设警戒标志。混凝土浇筑时应注意的要点在浇筑工序中，应控制混凝土的均匀性和密实性。混凝土拌合物运至浇筑地点后，应立即浇筑入模。在浇筑过程中，如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土由出料口卸出进行浇筑时，其自由倾落高度一般不宜超过 2 米，在竖向结构中浇筑混凝土的高度不得超过 3 米，否则应用串筒、溜管等下料。浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填以 50100mm 厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。混凝土的水灰比和坍落度，应随浇筑高度的上升，酌予递减。浇筑混凝土时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。混凝土在浇筑和静置过程中，应采取措施防止产生裂缝。由于混凝土的沉降及干缩产生的非结构性的表面裂缝，应在混凝土终凝前予以修整。在浇筑与柱和墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇 11.5 小时，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇筑，以防止接缝处出现裂缝。对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制订好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时，先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。4.4.2.2.4 填充墙砌筑本工程填充墙墙体材料除特殊注明者外，均选用轻质砼砌块，采用 M5 混合砂浆砌筑。砌体墙的拉结筋的设置、构造柱、过梁的配置要求详见结构设计总说明。砌体工程施工前须根据施工图和砌块尺寸、垂直灰缝的宽度、水平灰缝的厚度等，计算砌块的皮数和排数，以保证砌体的尺寸。砌筑前，应按施工图放出墙体的边线，将楼- 133 -面局部找平，并立好皮数杆。皮数杆上注明门窗洞口、木砖、拉结筋、圈梁、过梁的尺寸标高。皮数杆应垂直、牢固、标高一致。常温下在砌筑前一天应将砌块浇水湿润，但砌块的含水率宜控制在 5%8%。砂浆配合比应经试验室确定，并准备好砂浆试模。砌体工程所用的材料应具有质量证明书，并应符合设计要求，有复试要求的应在复试合格后方可使用。砌筑砂浆为混合砂浆，设计强度等级 M5，砂浆配合比应用重量比，计量精度为，水泥2%，砂及掺合料5%。砂浆应随拌随用，一般在拌合后 34 小时用完，严禁使用过夜砂浆。砌筑时，灰缝应横平竖直，砂浆饱满，以保证砌块之间有良好的粘结力。砌体的上下皮砌块应错缝砌筑，当搭接长度小于砌块的 1/3 时，水平灰缝中应配置钢筋加强，临时间断处应砌成阶梯形斜槎，不允许留直槎。构造柱、圈梁、过梁。各种预留洞、预埋件等，按设计要求设置，避免后剔凿。转角及交接处同时砌筑，不得留直槎，斜槎高不大于 1.2 米。拉通线砌筑时，随砌、随吊、随靠，保证墙体垂直、平整，灰缝砂浆饱满，墙底部应砌普通机砖，其高度不宜小于 200mm。常温条件下，砌块墙的日砌筑高度，宜控制在 1.5 米或一步脚手架高度内。当砌至板或梁底时，最后一层应待砌体沉实后用粘土砖斜砌与梁底或板底顶紧，砌筑砂浆应饱满。4.4.2.3 主体结构质量保证措施（基础工程已采取的措施不再重复）模板工程质量保证措施采用先进的模板体系进场前严格检查，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接情况等。防止模板漏浆的措施：支模前，先弹出柱、墙的边线，边线外侧 50mm 范围用水泥砂浆找平，柱、墙模板底部垫泡沫塑料条子。现浇板底板模接缝处批嵌腻子然后贴胶带纸。构造柱、圈梁模板与砌体接触处先粘贴泡沫塑料条子，再安装模板，防止漏浆。防止涨模、偏位的措施：做好模板工程的施工方案，模板经过认真的设计计算，对拉螺栓、背楞适当加密。模板支设前认真放线，定位正确。钢筋工程质量保证措施钢筋绑扎做到“七不准”和“五不验”。“七不准”：已浇筑混凝土浮浆未清除干净不准绑钢；钢筋污染清除不干净不准绑钢筋；控制线不弹好不准绑钢筋；钢筋偏位未检查、校正合格不准绑钢筋；钢筋接头本身质量未检查合格不准绑钢筋；技术交底未到位不准绑钢筋；钢筋加工未通过车间车间验收不准绑钢筋。“五不验”：钢筋未完成不验收；钢筋定位措施不到位不验收；钢筋保护层垫块不合格、达不到要求不验收；钢筋纠偏不合格不验收；- 134 -钢筋绑扎未严格按技术交底施工不验收。钢筋保护层的控制：采取工厂化生产的塑料垫块控制保护层厚度，塑料垫块分为板和墙两种，根据不同钢筋直径采用工厂化生产，可以保证尺寸完全统一且控制在保护层允许的偏差范围之内。墙体钢筋高度越高，其在上部变形的可能性就越大，因此，控制模板上口处的钢筋保护层是非常重要的。计划用 5mm 厚的扁铁用螺栓固定在墙模板上口，顶住墙体竖向钢筋，保证钢筋不向外靠。墙体钢内侧采用梯子筋或 U 型撑作为内撑，保证墙体钢筋不向内拢，从而确保钢筋保护层的精确。柱子钢筋定位措施：采用定位卡在浇筑混凝土前将定位卡套在柱筋顶端，用绑扣将柱筋紧靠在定停位卡上，控制钢筋间距位置，下部用塑料垫块控制保护层厚度。箍筋质量控制：注意箍筋的加密区位置、长度、箍筋间距、箍筋弯钩长度、平直长度以及支座内应有一道箍筋。水电线盒的固定：采用增加定位措施筋的方法将水电线盒焊接固定。防止钢筋污染措施：在浇筑梁板车混凝土前用特制钢筋套管套在每一根竖向钢筋上（高度不小于 500mm），以防止墙、柱钢筋污染，如有个别污染应及时清理混凝土浆，同时也要防止脱模剂污染。板筋绑扎时的成品保护：绑扎板筋时，必须架设跳板操作，禁止在板筋上踩踏，禁止碰动预埋铁件及洞口模板。安装电管、暖管或其它设施时不得任意切割和碰动钢筋。混凝土工程质量保证措施防止楼板表面出现干缩裂缝的措施：采用二次抹压工艺，具体操作方法如下：第一遍：由于刚经过振捣后的结构或构件表面已接近平整，只需人工用刮尺将混凝土表面的脚印、振捣接槎的不平处刮平，再拉线检查大面，刮至基本平；混凝土表面的松软虚铺高度略高于实际水平线，刮压抹平基本达到均匀一致。第二遍：当混凝土表面水分蒸发至无明水并开始进入初凝（可踩出脚印但不再下陷）时，用木抹子进行第二遍抹压工序，此时抹压时用力要大一些，将面层小凹坑、气泡、砂眼和脚印压平，使面层充分达到密实、与底部紧密结合，以消除此阶段由于混凝土表面失水硬化而产生裂缝的可能性，把裂缝控制在萌芽中；第三遍：当混凝土初凝后、终凝前进行抹压收光，抹压时应视结构或构件表面是否要在上继续施工而选择用木抹子或铁抹子，此遍压抹用力应比第二遍抹压再大一些（以感觉到混凝土的干塑性为准），使混凝土的面层再次达到密实，同底部结合牢固，以消除混凝土由初凝到终凝过程中因水分蒸发硬化而产生表面再次出现裂缝的可能性，整个抹压时间要控制在混凝土终凝前完成。- 135 -卫生间隔墙砌体的防水处理：卫生间砌筑轻集料混凝土砌块时，底下三皮不砌机砖，预先浇一与墙体同宽高 150mm 的混凝土墙坎。混凝土结构开裂的防治措施：水泥选择水化热较低的品种，安定性不合格的水泥绝对不准用；粗骨料选粒径级配合理、空隙小、质地坚硬、无碱性反应的有害物质；含黏土、砂粒岩片状均小于 1%的粗糙石；细骨料选用中砂粒径粗空隙较小、含泥量极少的干净砂；外掺料如粉煤灰、膨胀剂、减水剂等改善混凝土工作度、降低用水量、减少收缩开裂。钢筋的制作加工、下料、配置严格按图进行，尤其应重视钢筋品种、规格、数量的核对、改变、代用要考虑对构件抗裂性能的影响；钢筋位置要正确、保护层过大或过小都可能导致混凝土开裂，钢筋间距过大、梁柱端加密箍筋的绑扎，均会影响混凝土抗裂性能。混凝土结构的外观质量主要由模板质量来决定。在模板工程中应注意模板构造要合理，防止模板各部分的变形而导致混凝土裂缝；浇砼时梁板侧底部必须有人守护防止下沉或胀出变形；拆模时间不能过早，避开混凝土水化热峰值，以减少砼内外温差引起的裂缝。混凝土拌合物不允许存在离析现象，振捣应适度均匀。在气温高、湿度低、风速大的环境下要及早洒水养护，早期养护至关重要，适当延长养护时间。当洒水有困难或不能保证湿润时，用塑料薄膜和草袋保湿养护。砌块墙砌筑质量保证措施施工中除按设计要求和国家规范操作外，重点采取以下几点措施：对进入工地的砌块必须达到养护的龄期、分期堆放先进先用，后进后用，不使用龄期不到的砌块；严格控制进入工地的用砂质量，砌体用砂必须采用干净中砂，保证砂的强度，同时使砌筑砂浆有良好的和易性；编制好砌块排列图，保证上下皮砌块对孔和错缝搭接，保证灰缝有效面积和饱满度；砌筑时必须将砌块顶头垂直灰缝嵌填密实，做到随砌随刮缝，从而防止墙面沿灰缝出现阶梯裂缝和水平裂缝；建筑封顶后先做屋面保温隔热层，后做上部的内外抹灰，以减少温差应力；科学合理安排施工进度，不盲目抢工期进度；一天砌筑高度 1.2 米，同一高度的内外墙同时砌筑，不留槎，保证转角交接处有良好的搭接和整体性。外部抹灰等结构封顶后半个月再进行，使墙体有一个干缩稳定的过程，减少日后的龟裂。本工程采用的新技术、新工艺、专利技术- 136 -粗直径钢筋连接技术套筒挤压连接技术；新型模板应用技术柱子模板采用北京市建筑工程研究院模架技术研究所研制的可调式柱模。剪力墙模板采用北京市建筑工程研究院模架技术研究所研制的启口式中型组合钢模板。建筑节能和新型墙体应用技术加气砼砌块的应用；新型建筑防水和塑料管应用技术合成高分子卷材防水层施工技术；UPVC、PPR管的应用；计算机技术的应用：用项目管理软件进行项目管理，CAD 技术的应用，用计算机进行质量信息管理。其它新技术的应用：现浇板底不抹灰，直接批腻子成活刷涂料新工艺。4.4.3 装饰装修工程施工方案4.4.3.1 屋面工程屋面做法：40 厚 C20 细石混凝土；三毡四油沥青油毡防水层； 20 厚水泥砂浆找平层； 80 厚矿渣水泥保温层；20 厚水泥砂浆找平层；100mm 厚钢筋砼屋面板。屋面工程主要项目施工方法：现场喷涂硬质发泡聚氨脂防水，保温层：应找平拉线铺设，铺设前先将基层清扫干净，卷材应紧密铺设、铺平。保温层如需留设排气槽时，应在做砂浆找平层分格缝排气道处留设，不得遗漏。在已铺完保温层层行走或用胶轮车运输材料，应在其上铺脚手板。找坡层施工：找平层施工的质量好坏，对保证卷材铺贴的质量有密切关系，施工时必须予以重视。铺砂浆前，基层表面应清扫干净并洒水湿润（有保温层时不得洒水），应按规范要求留分格缝，砂浆铺设应由远到近、由高到低进行，最好在每分格内一次连续铺成，严格掌握坡度，可用2 米左右长的方尺找平。待砂浆收水后，用抹子压实抹平；终凝前，轻轻取出嵌缝条，完工后表面少踩踏。注意气候变化，雨天和气温低于0时，不宜施工。铺设12 小时后，需洒水养护。找平层硬化后，用密封材料嵌填分格缝。- 137 -屋面特殊部位的处理：水落口：本工程水落口多数为横式水落口，水落口应设在图纸所标位置并在屋面或沟底标高最低处，水落口周围500mm 半径内的找平层坡度应加大为5%，在水落口杯与找平层的接触处，应留宽20mm、深20mm 的凹槽，槽内用SBS 改性沥青弹性密封膏嵌填严密。上面做防水涂膜附加层，并用化纤无纺布胎体进行增强。泛水与卷材收头：泛水部位卷材铺贴前，应先进行试铺，将立面卷材长度留足，先铺贴平面至转角处，然后从下向上铺贴立面卷材。卷材铺贴完成后，将端头裁齐。若采用预留凹槽收头，将端头全部压入槽内，用压钉压平服，再用密封材料封严，最后用水泥砂浆抹封。如无法预留凹槽，应先用带垫片钉子或金属压条将卷材端头固定墙面上，用密封材料封严，再将金属或合成高分子卷材条用压钉条钉压作盖板，盖板与立墙间用密封材料封固。4.4.3.2 楼面工程楼面做法：25mm 厚水泥砂浆面层；15mm 厚纸筋石灰抹底；100mm 现浇砼板。楼面工程施工方法：先将基层上的灰尘扫掉，用钢丝刷和小铲刷净、剔掉灰浆皮和灰渣层，表面有油污用 10%火碱水溶液刷掉并及时用清水洗净。铺贴时，砖的背面朝上抹素水泥浆，铺贴到结合层上，砖上楞略高出水平标高线，找正、找直、找方后，用橡皮锤拍实，做到砂浆饱满，相接紧密，坚实。铺完 23 行，应随时拉线检查缝格的平直度，如超出规定应立即修正，将缝隙拔直，并用橡皮锤拍实，此项工作应在结合层凝结之前完成。面层铺贴完后应在 24 小时以内进行擦缝和勾缝工作，并应采用同品种、同标号、同颜色的水泥。铺完砖后 24 小时，洒水养护，时间不少于七天。4.4.3.3 外墙涂料工程外墙腰线采用深灰色及白色涂料墙面，勒脚采用仿石涂料墙面。本分项工程量不大，但对表面平整度要求严格，根据历年来的经验，外墙涂料墙面的质量通病为空鼓、开裂，我们确定采取以下针对性的措施：外檐采用涂料作装饰的工程，由于济南地区冬、夏季温- 138 -差大，冬季室内温差大，外墙在经过一个采暖期后，外墙面抹灰层出现开裂的现象较多，为解决该问题，应采用以下措施：做好底糙以后，按设计或与甲方商定的分格线位置弹好线，用小型切割机沿线割一条缝，缝深达砖基层表面，也就是说将底糙全部割开。采取这一措施的目的主要是考虑到按常规做的分格缝太浅，整个抹灰面仍然是一块整体，热胀冷缩的应力无法释放，将底糙割开后，其实就起了伸缩缝的作用。因现在分格条都采用塑料条子了，然后按常规做法用水泥砂浆先把分格条嵌好，正好把割的缝盖住。抹面层砂浆时，在水泥中掺入水泥重量 3%的雪佳 11 密实剂，用法详见说明书。具体操作时，还应注意以下几条：密实剂的掺量，计量必须正确，砂浆搅拌必须充分和均匀。砂采用平均粒径 0.350.5mm 的中砂应过筛，要求坚硬洁净，不得含有杂物。抹面层砂浆时，不要让阳光直接照到抹灰面上，应采取遮挡措施，12 小时后及时喷水养护，时间不少于七天。4.4.3.4 内墙及顶棚抹灰内墙做法：喷涂料；6厚1：2.5 水泥砂浆抹面压实抹光；7厚1:3 水泥砂浆扫毛；7厚1：3 水泥砂浆打底扫毛；加气混凝土界面处理剂一道。施工方法及要求施工前，先检查门窗框位置是否正确，缝隙有否嵌实，木门框有否采取保护措施，墙体和混凝土等基体表面的凹陷部位，用 1:3 水泥砂浆分层补齐，分层厚度不得大于 8 毫米。砖砌体与混凝土面交接处钉钢板网，电线管、消火栓箱、配电箱安装完毕，正面贴好保护膜，背后露明部分钉好钢板网，接线盒用纸堵严。根据设计图纸要求的抹灰质量等级,按基层表面平整垂直情况,吊垂直,套方、找规矩，经检查后确定抹灰层厚度，用 I：3 水泥砂浆做成灰饼。室内墙面的阳角、柱面的阳角和门窗洞口的阳角，应用 1：2.5 水泥砂浆做护角,其高度应与门窗洞口高度一致,做于洞口时，抹过墙角各 100,做于门窗口时，一侧抹过门窗口 100，另一面压入门窗框灰口线内。护角做完后,应及时用清水刷洗门窗框上的水泥浆。- 139 -墙面冲筋,用与抹灰层相同的砂浆冲筋,冲筋的根数应根据房间的宽度或高度来确定,筋宽一般为 5CM,冲筋的形式应为目前流行的日字筋。一般情况下,冲完筋后 2 小时左右可以抹底灰,抹灰时先薄薄的刮一层,接着分层装档、找平,再用大杠垂直、水平刮找一遍,用木抹子槎毛,抹灰后应及时将散落的砂浆清理干净。当底灰六、七成干时,即可开始抹罩面灰,先薄薄刮一遍,随即抹平，按先上后下顺序进行,最后用铁抹子压光。顶棚抹灰采用多层胶合板作为框架结构的模板，板底平整度好，拼缝少，本工艺除了能节约材料外，重点解决了顶棚抹灰层空鼓、开裂、脱落的质量通病，建议给予采用。其工艺如下：基层检查：首先根据自定的允许偏差值：板底平整度 2mm；（用 2 米靠尺和塞尺检查）梁板阴角顺直 2mm；（用 2 米靠尺检查）梁侧面垂直度 1mm（用 1 米靠尺检查）梁截面尺寸 3mm（尺量检查）。实测合格率应在 90%以上。检查时发现超差的点，直接用粉笔做出标记。基层处理：挑选若干干活细致、耐心的工人进行整修。批腻子：基层在前一天晚浇水湿润，批嵌三遍成活。材料配合比为（重量比）白水泥：老粉：107 胶，第一刀配合比 6：4：10；第二刀为 5：5：9.5;第三刀为 4:6:9。其余工序同一般乳胶漆墙面。4.4.3.5 龙骨吊顶工程轻钢龙骨架和罩面板的材质、品种、式样、规格应符合设计要求，各种材料全部配套齐全。大面积施工前，应做样板间，对顶棚的起拱度、灯槽、检修口等进行构造处理，通过做样板间决定分块及固定方法，经鉴定后方可大面积施工。根据楼层 50cm 水平线，沿墙、柱四周弹出顶棚标高水平面线。按设计要求的主、次龙骨间距在已弹好的顶棚水平线上划龙骨分档线，确定吊杆下端头的标高。按主龙骨位置及吊杆间距，将吊杆无螺丝扣的一端与楼板预埋钢筋连接固定。在主龙骨上安装吊挂件。将组装好挂件的主龙骨，按分档线位置使吊挂件穿入相应的吊杆螺母。主龙骨相接处装好连接件，拉线调整标高、起拱和平直。安装洞口附加龙骨，按图集相应节点构造，设置连接卡因件。钉固边龙骨，采用射钉固定。按设计规定的次龙骨间距，将次龙骨通过吊挂件吊挂在大龙骨上，设计无要求时，一般间距为 500600mm，当次龙骨需多根延续接长时，用次龙骨连接件，在吊挂次龙骨- 140 -的同时相接，调直固定。在安装罩面板前必须对顶棚内的各种管线进行检查验收，才允许安装罩面板。4.5 施工进度计划及主要机具表4.5.1 施工进度计划（1）编制依据：1.工程总进度计划编制依据为现有图纸资料及招标文件。2.网络计划主要考虑在主体施工阶段，使扎筋、支模、浇砼等工序按划分的施工段相互搭接，作有序的流水作业，尽量缩短工期。3.塔吊在挖土阶段即行安装，以便在基础施工时发挥作用。4.结构施工阶段不单纯追求速度而降低质量，水、电、暖安装应紧密配合。（2）划分施工项目，由工程量确定机械台班和劳动量。（3）确定施工项目的施工天数及劳动力人数和机械台数。（4）确定进度计划先安排主导分部工程的施工进度，其余的分部工程应尽可能配合主导分部工程各自安排进度，然后再将各个分部工程最大限度地合理地搭接起来，使其相互联系，最后汇合成单位工程施工进度计划。本工程的进度计划，在各部分工程之间只能组织异节奏流水或分别流水，而在分部工程内的各分项工程之间，组织其它类型的流水施工。（5）双代号时标网络表（见图纸）。工期计算表及工程量计算过程如下：表4.1 工期计算表项目分部分项工程单位定额施工段工程量班组人数(台班)天数10.4318120.43181柱绑筋t0.0730.291511512.03622532500.6562253底层柱梁板梯支模3.53327.852252- 141 -12.471210222.4312102梁板梯绑筋t0.0731.442101177.352302276.072302柱梁板梯砼浇注m0.77346.64230110.2815120.28151柱绑筋t0.0730.181311474.65622532463.2762253柱梁板梯支模3.53302.89225212.471210222.4312102梁板梯绑筋t0.0731.442101173.82302272.65 2302二、三层柱梁板梯砼浇注m0.77341.272301主体验收2外墙砌筑m1.1071357.693304墙体砌筑内墙砌筑m1.1231422.4963304保温层铺设m1.377178.6242301防水层铺设12.6618202301屋面工程找平层141786.242301门安装21107.12103门窗工程窗安装2.04014233303外墙装饰2.539117885305墙体装饰内墙装饰2.145121106306- 142 -垃圾清理2总体验收2注：柱、梁、板钢筋系数分别为：0.042、0.031、0.04柱、梁、板模板系数分别为：10.53、8.89、4.53工程量计算：根据任务书要求，基础工程已完工不计 。主体工程分 3 个施工段，最后混凝土统一浇筑。底层： （1）底层柱混凝土工程：V1=0.4 0.4 5.35 32=27.39m3 1: V=0.4 0.4 5.35 12=10.27m3 2: V=0.4 0.4 5.35 12=10.27m3 3: V=0.4 0.4 5.35 8=6.85m3（2）底层梁混凝土工程： 1: V=0.3 0.7 (7.8 2+4-1) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 3+0.2 0.5 (6-0.4) 6=22.94m32: V=0.3 0.7 (7.8 2+3.8-1) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 3+0.2 0.5 (6-0.4) 4=21.66 m33: V=0.3 0.7 (7.8 2-0.8) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 2+0.2 0.5 (6-0.4) 4=17.31m3（3）底层板混凝土工程：1: V=14.6 （7.8 2+4） 0.1=28.62 m3 2: V=14.6 （7.8 2+3.8+0.2） 0.1=28.62 m3 3: V=14.6 （7.8+7.6） 0.1=22.48 m3 （4）楼梯的混凝土工程：（折算为厚度 200mm 的现浇板） 1:V=77.6 0.2=15.52m3 2:V=77.6 0.2=15.52m3 底层混凝土浇筑在 3 个施工段的工程量分别为： 1:V=10.27+22.94+28.62+15.52=77.35 m32:V=10.27+21.66+28.62+15.52=76.07m33:V=6.85+17.31+22.48=46.64 m3（5）底层柱钢筋工程：M1=27.39 0.042=1.15t 1: M =10.27 0.042=0.43t 2: M =10.27 0.042=0.43t 3: M =6.85 0.042=0.29t（6）底层梁钢筋工程： 1: M=22.94 0.031=0.71t- 143 -2: M=21.66 0.031=0.67t3: M=17.31 0.031=0.54t （7）板的钢筋：1: M=28.62 0.04=1.14t2: M=28.62 0.04=1.14t 3: M=22.48 0.04=0.90t（8）楼梯钢筋工程:1: M=15.52 0.04=0.621kg2: M=15.52 0.04=0.621kg 梁板梯钢筋在 3 个施工段的工程量分别为： 1: M=0.71+1.14+0.621=2.471kg2: M=0.67+1.14+0.621=2.431kg3: M=0.54+0.90=1.44kg（9）底层柱模板工程：1: S= 10.27 10.53=108.142: S= 10.27 10.53=108.14 3: S= 6.85 10.53=72.13（10）底层梁模板工程：1: S= 22.94 8.89=203.942: S= 21.66 8.89=192.56 3: S= 17.31 8.89=153.89（11）底层板的模板1: S=28.62 4.53=129.652: S=28.62 4.53=129.653: S=22.48 4.53=101.83（12）楼梯模板工程1:S=15.52 4.53=70.306 m22:S=15.52 4.53=70.306 m2 柱梁板梯模板 3 个施工段的工程量分别为： 1: S=108.14 +203.94+129.65+70.306=512.036 2: S=108.14 +192.56+129.65+70.306=500.656 3: S=72.13 +153.89+101.83=327.85 二、三层： - 144 -（1）底层柱混凝土工程： 1: V=0.4 0.4 3.5 12=6.72m3 2: V=0.4 0.4 3.5 12=6.72m3 3: V=0.4 0.4 3.5 8=4.48m3（2）底层梁混凝土工程： 1: V=0.3 0.7 (7.8 2+4-1) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 3+0.2 0.5 (6-0.4) 6=22.94m32: V=0.3 0.7 (7.8 2+3.8-1) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 3+0.2 0.5 (6-0.4) 4=21.66 m33: V=0.3 0.7 (7.8 2-0.8) 4+0.2 0.5 (14.4-1.2) 2+0.2 0.5 (6-0.4) 4=17.31m3（3）底层板混凝土工程：1: V=14.6 （7.8 2+4） 0.1=28.62 m3 2: V=14.6 （7.8 2+3.8+0.2） 0.1=28.62 m3 3: V=14.6 （7.8+7.6） 0.1=22.48 m3 (4)楼梯的混凝土工程：（折算为厚度 200mm 的现浇板） 1: V=77.6 0.2=15.52m3 2: V=77.6 0.2=15.52m3底层混凝土浇筑在 3 个施工段的工程量分别为： 1: V=6.72+22.94+28.62+15.52=73.8 m32: V=6.72+21.66+28.62+15.52=72.65 m33: V=4.48+17.31+22.48=41.27 m3（5）底层柱钢筋工程： 1: M =6.72 0.042=0.28t 2: M =6.72 0.042=0.28t 3: M =4.48 0.042=0.18t（6）底层梁钢筋工程： 1: M=22.94 0.031=0.71t2: M=21.66 0.031=0.67t3: M=17.31 0.031=0.54t （7）板的钢筋：1: M=28.62 0.04=1.14t2: M=28.62 0.04=1.14t 3: M=22.48 0.04=0.90t（8）楼梯钢筋工程：1: M=15.52 0.04=0.621kg1: M=15.52 0.04=0.621kg- 145 - 梁板梯钢筋在 3 个施工段的工程量分别为： 1: M=0.71+1.14+0.621=2.471t2: M=0.67+1.14+0.621=2.431t3: M=0.54+0.90=1.44t（9）底层柱模板工程：1: S= 6.72 10.53=70.762: S= 6.72 10.53=70.76 3: S= 4.48 10.53=47.17（10）底层梁模板工程：1: S= 22.94 8.89=203.942: S= 21.66 8.89=192.56 3: S= 17.31 8.89=153.89（11）底层板的模板1: S=28.62 4.53=129.652: S=28.62 4.53=129.653: S=22.48 4.53=101.83（12）楼梯模板工程：1: S=15.52 4.53=70.306 m22: S=15.52 4.53=70.306 m2 柱梁板梯模板 3 个施工段的工程量分别为： 1: S=70.76 +203.94+129.65+70.306=474.656 2: S=70.76 +192.56+129.65+70.306=463.276 3: S=47.17 +153.89+101.83=302.89 4.5.2 主要机具表表 4.2 选用机械表序号名称型号单位数量用途1反铲挖土机W1100台4土方开挖2自卸汽车T815辆6运土3蛙式打夯机HW201台2夯实回填土4砼输送泵DF8 系台1砼输送5砼搅拌站400L台2搅拌混凝土- 146 -6砂浆机150L台1搅拌砂浆7卷扬机FC200台1配套龙门架8砼振捣器插入式台6砼振捣9砼振捣器平板式台1砼振捣10钢筋切断机SG11台1钢筋加工11钢筋弯曲机SG21P台1钢筋弯曲12钢筋除锈机SG5102台1钢筋除锈13切割机DF台1切割地板砖14小翻斗车辆1场内运输15手推车辆10场内运输16电锯台1模板加工17塔吊QTZ50台1垂直、水平运输4.6 施工平面图布置4.6.1 施工平面图布置原则在保证现场施工及安全要求的前提下，要求布置紧凑，占地省。使场内运输距离最短，少搬运，特别应尽量避免二次搬运。在满足施工需要的情况下，使临时设施的工程量最小，暂设工程最经济。符合劳动保护、技术安全及消防、环保、卫生等国家有关规定和法规要求。4.6.2 平面布置工地围墙：按施工总平面图所示砌筑，围墙用红砖空斗砌筑,高 2.2 米,上设压顶,内外粉刷。起重机械布置：采用 QJ80 塔式起重机一台，按图示位置布置。搅拌站、加工厂、仓库、材料、构配件堆场布置：上述临时设施的搅拌站、水泥库、仓库、木工棚采用砖墙、木门窗、石棉瓦屋顶。钢筋工棚采用钢管骨架，上盖石棉瓦。钢筋、模板、钢管、砂、石堆场作硬化处理，具体做法为场地先用压路机压实，铺 60 厚碎石垫层,再用压路机压实后,浇 40 厚 C20 细石砼随捣随抹平。施工道路的修筑：建筑物外墙翻开 2.5 米（留好架子搭设和临时管线敷设位置），浇筑 68 米宽施工道路，具体做法：100 厚级配砂石，用 10 吨压路机或蛙式打夯机压- 147 -实，浇 200 厚 C20 混凝土随捣随抹平。办公、生活设施布置：办公用房职工宿舍、食堂等生活设施在已有建筑物中设置。下水布置：沿拟建建筑物外架子四周设置排水沟，排水沟截面尺寸为 300300，排水沟有 0.3%泛水,排水口就近通向马路窨井或附近水池。供水设施的布置：由建设单位指定的接水口,采用 DN100 总管接入工地，采用 50 给水干管沿施工道路及建筑物周边布置。其它支线采用 25PVC 管，水管埋入地下600mm。用电布置：由建设单位提供的电源接出电缆线，沿围墙或埋地敷设。设总配电室一个，分配电箱根据现场实际需要而设，再由分配电箱利用埋地电缆接至各用电设备。绘制施工平面布置图（见图纸）4.7 施工技术措施坚决贯彻执行安全第一，预防为主的方针。实施安全生产目标责任制，健全安全保证体系，运用全管方法
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