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含CAD图纸+文档 南平 高级中学 宿舍楼 结构设计 CAD 图纸 文档

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内容简介：

（xxx学院土木工程系土木专业毕业设计 同学姓名 学号 ）图纸目录清单序号图 纸 名 称图纸编号会审时间备注1结构施工总说明1/112首层结构平面布置图2/113标准层结构平面图3/114顶层结构平面图4/115首层梁配筋图5/116首层柱配筋平面图6/117梁柱立，剖面施工图7/118基础平面布置图8/119基础详图9/1110楼梯施工图10/1111整榀框架施工图11/11 毕 业 设 计中文题目南平高级中学宿舍楼英文题目The dormitory of Nanping seniormiddle school 系 别：年级专业：姓 名：学 号：指导教师：职 称：xxx学院教务处制20 xx 年 月 日毕业设计指导记录表设计题目：南平高级中学宿舍楼年级/专业学生姓名：学号：指导教师签名：指导内容：下发毕业设计任务书，讲解毕业设计内容，安排毕业设计任务，布置收集中学宿舍楼结构设计规范及参考文献，对中学宿舍楼结构设计的重难点进行剖析，熟悉了解中学结构设计规范，指导学生对结构设计进行初步安排。年 月 日指导内容：结构设计指导老师对学生的结构平面布置图、梁柱平法施工图，基础施工图和楼梯施工图设计方案进行指导，对存在的问题及时进行讲解以确保结构设计方案符合中学教学楼设计规范，同时确认每名学生设计方案，对详细的结构施工图绘制进行指导。年 月 日指导内容：讲解结构构造设计及常规表达，指导学生绘制结构施工图，讲解结构设计基本步骤和设计内容，结构平面布置，梁、板、柱、基础结构布置并按序编号等。年 月 日指导内容：讲解结构设计荷载选取（恒载、活载等）、基本荷载计算，选取一榀具有代表性的框架并确定其计算简图，建立计算模型确定结构计算单元。年 月 日指导内容：讲解竖向恒荷载和活荷载计算方法：主要包括分层法，弯矩二次分配法；恒载和活载分别计算，同时指导学生根据计算结果绘制各计算单元和框架内力图（轴力图、剪力图和弯矩图），讲解结构在水平荷载作用下的计算方法，包括地震荷载的底部剪力法和振型分解法，以及水平风荷载的D值法，指导学生绘制弯矩图和剪力图，侧移验算（D值法或反弯点法）。年 月 日指导内容指导框架在荷载作用下的内力组合（列表进行），确定最不利荷载组合和控制截面，对构件进行截面设计和选配受力钢筋及构造钢筋等，满足结构设计要求，保证结构具有足够的强度、刚度和稳定性，进行楼面板（单向板、双向板）计算及选配受力钢筋及构造钢筋，楼梯荷载计算、基础结构计算并选配受力钢筋及构造钢筋等。年 月 日指导内容绘制结构施工图纸结构设计说明。基础平面布置图及基础详图（比例1:100和1:301:50）。屋顶和标准层梁板结构布置平面和配筋图。一榀框架配筋图（比例1:301:50）。楼梯配筋图（比例1:301:50）。其它必要的构件配筋图（如：雨蓬或挑梁，比例1:301:50）年 月 日指导内容对毕业设计的材料装订整理进行指导，对答辩准备及过程给出建议，对答辩材料表格的填写进行指导。年 月 日备注：1.此表由指导老师如实填写，表格不够填写可续页；2.指导记录覆盖任务下达、开题、文献综述、外文翻译、毕业设计（论文）修改等；3.各系可根据实际调整表格。文件资料目录文件资料目录1. 结构设计说明书2. 设计意图和结构平面布置3. 荷载计算书4. 板、梁、柱、楼梯、基础的计算书5. 板、梁、柱、楼梯、基础的施工图6. 教师编写的评语2一、南平高级中学宿舍楼结构设计说明书1. 基地概况和要求基地概况和要求本工程位于晋安区内，建筑红线为 110m80m。该楼为南平高级中学宿舍楼，建筑面积 4055.6 平方米，共 5 层，框架结构，坐南朝北，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。2. 设计条件：设计条件： 功能要求：楼层为 5 层，各层设有办公室 20 平方米，值班室 10 平方米。底层均须设置男女卫生间 50 平方米，储藏间 20 平方米，顶层设一个 100 m2 左右的大会议室，每层设有 20 住宅的单元公寓或宿舍，每一单元的公寓或宿舍均设有卫生间、盥洗间共 7 平方米左右，底层不考虑停车场所。 场地状况：临街地块，地势平坦，地段交通方便，如下图所示，基地内还需考虑绿化布置。水3文、气象资料： （1）冬季取暖室外计算温度-8 夏季通风室外计算温度 32 最热月平均气温 28 最冷月平均气温-0.8 （2）全年主导风向为东北风，夏季主导风向为南风 夏季平均风速2.6m/s 基本风压值 0.4KN/m2，地面粗糙度为 B 类 冬季平均风速 3.5m/s 基本雪压 0.35KN/m2 （3）土壤最大冻结深度为 30cm，最大积雪厚度 25cm，雪荷载 0.25 KN/m2 （4）年降雨量为 631mm （5）常年地下水位低于 6m，水质对混凝土无侵蚀作用 地质资料： 该建筑场地地基土层主要有粉土、粉质粘土，砂层及卵石层组成，现自上而下分述如下： （1）杂填土层，褐色，杂色，空隙大，松散，主要为建筑垃圾，有少量植物根系，土质较均匀，分布于地表，厚度约 0.6m。 （2）粉质粘土层：褐黄色，灰黄色，湿，稍密-中密实，有大量针状小孔及虫孔，具蜂窝壮结构，含少量钙质粉质粉末，有少量植物根系，土质较均匀，分布稳定，厚度约 4.8m。 （3）粉质粘土层：含少量白色钙质粉末及动物贝壳碎片，土质较稳定，分布稳定，层厚约 2.0m。 （4）粉土层：灰黄色，褐黄色，湿，中密，粉粒含量较大，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.5m。 （5）中砂层：灰黄色，褐黄色，湿稍湿，中密，主要有中砂粒组成，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.0m。 （6）卵石层：灰色，湿，中密，骨架主要有直径 3cm 左右，灰色浑圆状卵石组成，中细砂充填，土质较均匀，分布稳定，层厚大于0.5m。 岩土工程条件评价： 4（1）场地湿陷性评价：该场地为非湿陷性场地。 （2）地震效应： 基本烈度为 7 度，场地土类型属中软土，层面坡度小于 10%，属稳定场地，场地类别为类，可不考虑地震液化影响。 根据土工试验报告：结合区域建筑经验综合考虑，地基土各层承载力标准值fk 建议采用下列数值： 3. 设计思路：设计思路：本设计选取一榀主框架进行计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载。然后采用 PKPM 进行竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力计算，并进行内力组合分析，按最不利的一组内力，进行构件计算。除了柱下独立基础的配筋设计之外，还进行了楼梯的设计计算。最后根据计算结果和相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。 经过设计的过程，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如 D 值法，弯矩分配法，分层法等，并采用实际工作应用软件“天正” “PKPM”进行设计。使自己掌握了多方面的知识。掌握多层框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算，内力计算，内力组合及配筋计算的方法与步骤；掌握结构构造的处理方法；完成结构施工图设计。4. 本设计的特点：本设计的特点：1）结构布置整齐、合理，结构整体性好，抗震性能好；2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确；3）建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求。5二、设计意图和结构平面布置二、设计意图和结构平面布置 楼层结构平面布置图6三、荷载计算书三、荷载计算书结构布置 采用纵横向框架承重方案，因总长 46.2m 未超过伸缩缝最大间距（55m）的要求，不设伸缩缝，如图所示。1.构件截面尺寸信息:1.梁板柱的截面尺寸1.1 梁1、框架梁：横向 L=6600mm 梁高 h=(1/10-1/18)L=(366-660)mm取 h=500mm梁宽 b=(1/3-1/2)h=(167-250)mm 取 b=300mm纵向 L=7500 mm 梁高 h=(1/10-1/15)L=(500-750)mm取 h=600 mm梁宽 b=(1/3-1/2)h=(200-300)mm 取 b=300 mmb次梁 ：梁高 h=(1/12-1/18)L=(1/12-1/18) 6600=(366-550) mm取次梁尺寸：b h=300mm400 mm1.2 板跨 L=3300 通常取板厚 h=(l/50-l/35)=(66 -94.29)mm此处板厚取 h=100mm 板跨 L=5000 通常取板厚 h=(l/50-l/35)=(100-142.86)mm此处板厚取 h=100mm1.3 柱柱的尺寸根据轴压比公式确定N=Fgn a.角柱，g 取 14kN/m2=0.9 , fc=11.9 N/mm2F1=3.37.5/2=12.375m2设计值 N1=1.3F1145= 1126.13KN7柱截面面积 A=N/fc=105147mm2则 b=h=324mm取柱截面尺寸为 bh=300400mmb.边柱，g 取 14kN/m2=0.9 , fc=11.9 N/mm2F1=3.3(7.5+2.5)/2=16.5m2设计值 N1=1.3F1145= 1501.5KN柱截面面积 A=N/fc=140196mm2则 b=h=374mm取柱截面尺寸为 bh=400500mm，500500mmc.中柱：F2=6.65=33m2设计值 N=1.2F1145=2772KN则柱截面积 A= N/fc=258823mm2则 b=h=509mm取柱的截面尺寸为 bh=500600mm取：框架柱 内柱 500*600 边柱 400*500,500*500,300*400 主梁 300*500，300*600 次梁 300*4002.恒荷载计算2.竖向荷载计算永久荷载1)屋面面荷载20mm 厚 1：2 水泥砂浆找平 24 . 02002. 0mkN100140mm 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 284. 027)14. 010. 0(mkN100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 25 . 22510. 0mkN15mm 厚纸筋石灰抹底 224. 016015. 0mkN 合计： 298. 3mkN82）楼面面荷载25mm 厚水泥砂浆面层 250. 020025. 0mkN100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 25 . 22510. 0mkN15mm 厚纸筋石灰抹底 224. 016015. 0mkN 合计： 224. 3mkN梁自重（300*600）： 2/07. 402. 0*16*) 1 . 06 . 0(*225*) 1 . 06 . 0(*3 . 0mKN3）柱子自重 2/12. 516*02. 0*)5 . 0*25 . 0*2(25*5 . 0*5 . 0mKN4）内墙自重计算内墙粉刷5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面 2/08. 016*005. 0mKN12 厚 1:1.6 水泥石灰膏砂浆打底 2/192. 016*012. 0mKN 合计 2/272. 0mKN填充墙自重 240 厚 ALC 加气混凝土砌块 2/2 . 15*24. 0mKN内墙自重 2/74. 1272. 0*22 . 1mKN5）外墙自重外墙粉刷：5 厚聚合物抹面抗裂砂浆 2/1 . 020*005. 0mKN25 厚膨胀聚苯板保温层 2/0075. 03 . 0*025. 0mKN20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*2 . 0mKN合计 2/5075. 0mKN填充墙自重：240 厚 KP1 粘土多孔砖 2/36. 314*024. 0mKN外墙自重： 2/14. 4272. 05075. 036. 3mKN97)楼面板传给横向框架梁的线荷载8)楼屋面板传给横向框架梁的线荷载，边跨梁为梯形分布，中跨梁伟三角形分布，如图所示。顶层梁（边跨）： 21/13.133 . 3*98. 3mKNg顶层梁（中跨）： 21/95. 95 . 2*98. 3mKNg其余各层梁（边跨）： 21/69.103 . 3*24. 3mKNg其余各层梁（中跨）： 21/1 . 85 . 2*24. 3mKNg 8)横梁自重、横墙均布线荷载顶层梁（边跨）： g2 =4.07KN/m顶层梁（中跨）： g2 =4.07KN/m其余各层梁（边跨）： g2=4.07KN/m+(3.6-0.5)m*1.74KN/m =9.64KN/m其余各层梁（中跨）： g2 =4.07KN/m 9）纵向框架梁传到柱上的集中荷载及柱自重顶层（A、G 轴）屋顶女儿墙 0.5m*3.3m*4.14KN/m 2=6.83KN屋面板传来 1.65m*1.65m*3.98KN/m2 =10.84KN框架梁自重 3.3m*4.07KN/m= 13.43KN合计 G =31.1KN(偏心距 0.1m)（注：纵向梁自重（300mm*600mm）:0.25m*(0.6-0.1)m*25KN/m3+2*（0.6-0.1）m*0.02m*16KN/m3=4.07N/m）顶层（C、D 轴)屋面板传来 （1.65m*1.65m+1.25m*3.3m-1.25m*1.25m）*3.98KN/m =21.03KN框架梁自重 103.3m*4.07KN/m =13.43KN合计 G =34.46KN(偏心距 0.1m)其余层（A、G 轴）外纵墙 (3.6-0.5)m*3.3m-2.7m*1.8m*4.14KN/m2+2.7m*1.8m*0.45KN/m2 =24.42KN楼板传来 1.65m*1.65m*3.24KN/m2 =8.82KN框架梁自重 3.3m*4.07KN/m =13.43KN框架柱子自重 3.6m*3.855KN/m =13.88KN合计 60.54 KN(偏心距 0.1m)其余层（C、D 轴）纵墙(3.6-0.4)m*3.3m-1.25m*2.5m*4.14kN/m2+1.25m*2.5m*0.2kN/m2=31.41kN楼板传来 （1.65m*1.65m+1.25m*3.3m-1.25m*1.25m）*4.14kN/m2=21.88N框架梁自重 3.3m*4.07kN/m=13.43kN框架柱子自重 3.6m*3.855kN/m=13.89kN合计 80.61kN（偏心距0.1m）永久荷载分布如图。（2）楼（屋）面可变荷载1）楼（屋）面可变荷载传到横向框架梁上的线荷载楼（屋）面可变荷载由楼（屋）面板传给框架梁，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层梁线荷载（边跨）： q=3.3m*0.5kN/m2=1.65kN/m顶层梁线荷载（中跨）： q=2.5m*0.5kN/m2=1.25kN/m其余层梁线荷载（边跨）： q=3.3m*2.0kN/m2=6.6kN/m其余层梁线荷载（中跨）： q=2.5m*2.4kN/m2=6kN/m2）楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载，传递方式与楼（屋）面永11久荷载相同。顶层（A、G 轴）： Q=1.65m*1.65/m2=2.72（偏心距 0.1m)顶层（C、D 轴）： Q=(1.65*1.65+1.25*3.3+1.25*1.25)*0.5kN/m2=4.21（偏心距0.1m)其余层（A、G 轴）： Q=1.65*1.65*2=5.45（偏心距 0.1m)其余层(C、D 轴）： Q=1.65*1.65*2.0kN/m2+（1.25*3.3+1.25*1.25）*2.5kN/m2=19.66(偏心距 0.1)楼面可变荷载分布如图。四、计算书四、计算书.板的计算书楼板计算书日期：12/20/2014时间：12:27:16:73 am一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.24 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 3300 mm；计算跨度Ly = 5000 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.03402+0.00986/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.0)* 3.32 = 2.07kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.07366+0.02760/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 1.21kNM Mx= 2.07 + 1.21 = 3.28kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.00986+0.03402/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.0)* 3.32= 0.96kNM12 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02760+0.07366/5)*(1.4* 1.0)* 3.32 = 0.65kNM My= 0.96 + 0.65 = 1.61kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.07598*(1.20* 3.2+1.40* 2.0)* 3.32 = 5.53kNM Asx= 345.82mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.402% My =0.05706*(1.20* 3.2+1.40* 2.0)* 3.32 = 4.16kNM Asy= 256.40mm2，实配 8180 (As 279.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.279%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.03402+0.00986/5)*(1.0* 3.2+1.0* 2.0 )* 3.32 = 2.05kNM Mq =(0.03402+0.00986/5)*(1.0* 3.2+0.5* 2.0 )* 3.32 = 1.66kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.05/(0.87* 81.* 251.) = 115.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 115.96) = -0.619 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM13(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 2.05/ 1.66*(2-1)+ 2.05* 593.11 = 327.837kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00221* 5.2* 3.34/ 327.837= 4.197mm f / L 4.197/3300.= 1/ 786.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 2.05*106/(0.87* 81.* 251.) = 115.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 115.96) = 0.236max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.236*116.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.035，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.95*106/(0.87* 73.* 251.) = 59.57N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 59.57) = -0.582当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 59.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.015，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）14 sk 4.34*106/(0.87* 81.* 402.) = 153.00N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 153.00) = 0.445max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.445*153.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.088，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.26*106/(0.87* 81.* 279.) = 165.46N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 165.46) = 0.494max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.494*165.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.106，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.34*106/(0.87* 81.* 402.) = 153.00N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 153.00) = 0.445max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.445*153.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.088，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22）15 sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.26*106/(0.87* 81.* 279.) = 165.46N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 279./ 50000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 165.46) = 0.494max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.494*165.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.106，满足规范要求！一、基本资料：1、房间编号： 1 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 6.30 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3300 mm；计算跨度Ly = 2500 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5.二、计算结果： Mx =(0.01322+0.02920/5)*(1.20* 6.3+1.40* 2.5)* 2.52 = 1.32kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.02920+0.01322/5)*(1.20* 6.3+1.40* 2.5)* 2.52= 2.20kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.05640*(1.20* 6.3+1.40* 2.5)* 2.52 = 3.90kNM Asx= 239.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.251%16 My =0.06951*(1.20* 6.3+1.40* 2.5)* 2.52 = 4.80kNM Asy= 298.21mm2，实配 8150 (As 335.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.335%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01322+0.02920/5)*(1.0* 6.3+1.0* 2.5 )* 2.52 = 1.05kNM Mq =(0.01322+0.02920/5)*(1.0* 6.3+0.5* 2.5 )* 2.52 = 0.90kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.05/(0.87* 81.* 251.) = 59.20N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 59.20) = -2.268 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.05/ 0.90*(2-1)+ 1.05* 593.11 = 319.227kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00195* 8.8* 2.54/ 319.227= 2.095mm f / L 2.095/2500.= 1/ 1193.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝：17 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.05*106/(0.87* 73.* 251.) = 65.69N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 65.69) = -0.426当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 65.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.75*106/(0.87* 81.* 251.) = 98.89N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 98.89) = 0.087当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 98.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.026，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.10*106/(0.87* 81.* 251.) = 175.16N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.16) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.528*175.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 180.120，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.82*106/(0.87* 81.* 335.) = 161.89N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 161.89) = 0.481max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.481*161.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.101，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.10*106/(0.87* 81.* 251.) = 175.16N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 175.16) = 0.528max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.528*175.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.120，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 3.82*106/(0.87* 81.* 335.) = 161.89N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 335./ 50000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 161.89) = 0.481max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）19max 2.1*0.481*161.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.101，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 31 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.24 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 2100 mm；计算跨度Ly = 7500 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04167+0.00000/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.0)* 2.12 = 0.97kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.12500+0.00000/5)*(1.4* 1.0)* 2.12 = 0.77kNM Mx= 0.97 + 0.77 = 1.74kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.08333*(1.20* 3.2+1.40* 2.0)* 2.12 = 2.46kNM Asx= 235.99mm2，实配 8125 (As 402.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.402%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.04167+0.00000/5)*(1.0* 3.2+1.0* 2.0 )* 2.12 = 0.96kNM Mq =(0.04167+0.00000/5)*(1.0* 3.2+0.5* 2.0 )* 2.12 = 0.78kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.96/(0.87* 81.* 251.) = 54.36N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm220 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 54.36) = -2.567 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.96/ 0.78*(2-1)+ 0.96* 593.11 = 327.837kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00260* 5.2* 2.14/ 327.837= 0.810mm f / L 0.810/2100.= 1/ 2594.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.96*106/(0.87* 81.* 251.) = 54.36N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 54.36) = -0.743当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 54.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.014，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33）21 sk 1.93*106/(0.87* 81.* 402.) = 67.96N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 402./ 50000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 67.96) = -0.375当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 68.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.93*106/(0.87* 80.* 785.) = 35.23N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 35.23) = -0.711当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 35.2/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.008，满足规范要求！、上端支座跨中裂缝：一、基本资料：1、房间编号： 35 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.24 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 4500 mm；计算跨度Ly = 7500 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.03670+0.00760/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.0)* 4.52 = 4.09kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.08200+0.02420/5)*(1.4* 1.0)* 4.52 = 2.46kNM22 Mx= 4.09 + 2.46 = 6.55kNM Asx= 413.66mm2，实配 8100 (As 503.mm2) min 0.236% ， 0.503% My =(0.00760+0.03670/5)*(1.20* 3.2+1.40* 1.0)* 4.52= 1.60kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.02420+0.08200/5)*(1.4* 1.0)* 4.52 = 1.15kNM My= 1.60 + 1.15 = 2.75kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.07930*(1.20* 3.2+1.40* 2.0)* 4.52 = 10.74kNM Asx= 708.16mm2，实配10100 (As 785.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.785% My =0.05710*(1.20* 3.2+1.40* 2.0)* 4.52 = 7.73kNM Asy= 493.81mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.503%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.00760+0.03670/5)*(1.0* 3.2+1.0* 2.0 )* 4.52 = 1.59kNM Mq =(0.00760+0.03670/5)*(1.0* 3.2+0.5* 2.0 )* 4.52 = 1.28kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.59/(0.87* 81.* 251.) = 89.51N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 89.51) = -1.127 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 023 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 1.59/ 1.28*(2-1)+ 1.59* 593.11 = 327.837kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00236* 5.2* 4.54/ 327.837= 15.468mm f / L 15.468/4500.= 1/ 291.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 4.06*106/(0.87* 81.* 503.) = 114.49N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 114.49) = 0.229max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.229*114.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.034，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 1.59*106/(0.87* 73.* 251.) = 99.32N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 99.32) = 0.091当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 99.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.026，满足规范要求！24 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.41*106/(0.87* 80.* 785.) = 153.93N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 153.93) = 0.686max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.686*153.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.117，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.06*106/(0.87* 81.* 503.) = 171.05N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 171.05) = 0.517max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.517*171.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.114，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 8.41*106/(0.87* 80.* 785.) = 153.93N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 785./ 50000.= 0.016 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.02* 153.93) = 0.686max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.686*153.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01571) = 0.117，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝：25 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 6.06*106/(0.87* 81.* 503.) = 171.05N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 503./ 50000.= 0.010 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 171.05) = 0.517max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.517*171.0/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005) = 0.114，满足规范要求！ .柱的计算书= | 柱配筋和验算输出 | = N-C= 1 ( 1)B*H(mm)= 300* 40026 Cover= 30(mm) Cx= 1.11 Cy= 1.09 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -967. Uc= 0.68 Rs= 2.34(%) Rsv= 1.03(%) Asc= 153.0 ( 11)N= -1040. Mx= -57. My= -32. Asxt= 702. ( 1)N= -1079. Mx= -50. My= -34. Asyt= 1011. ( 15)N= -1007. Mx= -42. My= 15. Asxb= 385. ( 1)N= -1079. Mx= -24. My= 17. Asyb= 567. ( 1)N= -1079. Vx= 14. Vy= 21. Asvx= 151. Asvx0= 0. ( 1)N= -1079. Vx= 14. Vy= 21. Asvy= 151. Asvy0= 0. - N-C= 2 ( 1)B*H(mm)= 500* 500 Cover= 30(mm) Cx= 1.31 Cy= 1.24 Lc= 3.60(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -2072. Uc= 0.70 Rs= 1.06(%) Rsv= 1.03(%) Asc= 201.0 ( 11)N= -2271. Mx= -140. My= 18. Asxt= 1290. ( 1)N= -2340. Mx= -126. My= 19. Asyt= 438. ( 15)N= -2176. Mx= -112. My= -9. Asxb= 827. ( 1)N= -2340. Mx= -60. My= -10. Asyb= 450. ( 1)N= -2340. Vx= -8. Vy= 52. Asvx= 233. Asvx0= 0. ( 1)N= -2340. Vx= -8. Vy= 52. Asvy= 233. Asvy0= 0.梁的计算书 = | 梁配筋和验算输出 | = N-B= 1 (I= 33, J= 39) ( 1)B*H(mm)= 300* 50027 Lb= 3.30 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0 混凝土梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -65. -41. -7. 0. 0. 0. 0. 0. 0.LoadCase ( 13) ( 29) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Top Ast 412. 300. 300. 0. 0. 0. 0. 0. 0.% Steel 0.30 0.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00+M(kNm) 0. 18. 44. 62. 90. 115. 135. 150. 162.LoadCase ( 0) ( 32) ( 28) ( 8) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 1)Btm Ast 375. 300. 300. 390. 584. 761. 908. 1026. 1120.% Steel 0.25 0.20 0.20 0.28 0.43 0.55 0.66 0.75 0.82Shear 88. 82. 74. 64. 55. 45. 37. 30. 26.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 1) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) ( 29) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16Tmax/Shear( 1)= 5.9/ 88. Astt= 0. Astv= 50.8 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 50.8 - N-B= 2 (I= 39, J= 45) ( 1)B*H(mm)= 300* 500 Lb= 3.30 Cover= 30 Nfb= 3 Rcb= 25.0 混凝土梁 28 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) 0. 0. 0. 0. -1. -38. -67. -117. -171.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32) ( 28) ( 12) ( 8) ( 8)Top Ast 0. 0. 0. 0. 300. 300. 424. 774. 1199.% Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20 0.20 0.31 0.56 0.87+M(kNm) 160. 135. 106. 74. 40. 22. 9. 5. 0.LoadCase ( 1) ( 1) ( 1) ( 9) ( 13) ( 33) ( 0) ( 0) ( 0)Btm Ast 1106. 909. 697. 474. 300. 300. 300. 300. 375.% Steel 0.81 0.66 0.51 0.35 0.20 0.20 0.20 0.20 0.25Shear -54. -59. -66. -75. -86. -93. -101. -108. -114.LoadCase ( 28) ( 28) ( 28) ( 1) ( 1) ( 28) ( 28) ( 28) ( 28) Asv 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. 47. Rsv 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16Tmax/Shear( 1)= 6.9/ -120. Astt= 37. Astv= 50.8 Ast1= 4.7 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 50.8 -29.楼梯的计算书楼梯钢筋计算书编号: 一、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 30 计算公式如下： 其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.00； 活载Q=2.00； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.*0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第1标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；14.33330010.5330031 第1标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；14.33330010.53300 二、配筋面积计算: 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取max*ZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) - 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf - 1 1 7.43 5.83 0.00 0.00 1 2 7.43 5.83 0.00 0.00 三、配筋结果: 配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：0 楼梯板及平台板保护层厚度： 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋= 楼梯梁受力钢筋= 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋=14时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：6各跑实际配筋结果：32梯板和平台配筋结果： -标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋 - 1 1 10100 8200 10130 8150 8200 1 2 10100 8200 10130 无 无 梯梁配筋结果： -标准层号 跑数梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋 梯梁1箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶纵筋 梯梁箍筋 - 1 1 216 216 8200 无 无 无 1 2 218 218 8200 无 无 无 .基础的计算书+-+ + JCCAD 计 算 结 果 文 件 + + + + 工程名称: 9 号楼 + + 计算日期: 2014-12-29 + + 计算时间: 20:23:34.42 + + 计算内容: + +-+ 荷载代码 Load 荷载组合公式33 368 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活 369 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 x 370 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 y 371 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 x 372 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 y 377 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风 x 378 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风 x 379 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风 y 380 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风 y 381 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 x+0.70*1.00*活 382 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 x+0.70*1.00*活 383 SATWE 标准组合:1.00*恒+1.00*风 y+0.70*1.00*活 384 SATWE 标准组合:1.00*恒-1.00*风 y+0.70*1.00*活 441 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地 x+0.38*竖地 442 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地 x+0.38*竖地 443 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地 y+0.38*竖地 444 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地 y+0.38*竖地 445 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地 x+0.38*竖地 446 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地 y+0.38*竖地 447 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风 x-1.00*地 x+0.38*竖地 448 SATWE 标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风 y-1.00*地 y+0.38*竖地 481 SATWE 准永久组合:1.00*恒+0.50*活 482 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活 483 SATWE 基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 484 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 x 485 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 y 486 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 x 487 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 y 492 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风 x 493 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风 x 494 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风 y 495 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风 y 496 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 x+0.70*1.40*活 497 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 x+0.70*1.40*活 498 SATWE 基本组合:1.20*恒+1.40*风 y+0.70*1.40*活 499 SATWE 基本组合:1.20*恒-1.40*风 y+0.70*1.40*活34 556 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地 x+0.50*竖地 557 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地 x+0.50*竖地 558 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地 y+0.50*竖地 559 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地 y+0.50*竖地 560 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地 x+0.50*竖地 561 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地 y+0.50*竖地 562 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风 x-1.30*地 x+0.50*竖地 563 SATWE 基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风 y-1.30*地 y+0.50*竖地 计算独基时不考虑独基范围内的线荷载 独基底板最小配筋率:0.150% 中华人民共和国国家标准 GB50007-2002 -综合法 符号说明: fak:地基承载力特征值 fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q