长沙市某科研大厦舒适性空调系统设计【含CAD图纸+文档】
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第 2 页 摘摘 要要本设计为长沙市某科研大厦舒适性空调系统，设计内容包括冷负荷计算，空气处理方案的选择，空调末端设备选型，水管路和风管路系统的设计计算及附属设备的选型，并进行设计说明书的编制和施工图的绘制。通过方案比较，在负荷计算的基础上，采用了风机盘管加新风调系统形式。风机盘管为卧式暗装，新风不承担室内负荷，新风直接通入室内，室内送风采用散流器送风方式。新风从墙洞或新风竖井引入，再由新风机组集中处理供应。冷冻水由地下室的冷冻机房供应，采用了闭式异程两管制水系统。设计工程中考虑了消声、减振的措施。关键词：关键词：空调；风机盘管加新风系统；新风第 3 页 Air Conditioning Design of Working building of Changsha ABSTRACTThis design is about the concertrated air conditioning system of some Technology building , including a series of design contents such as cooling load calculation, selecting and calculating the water system and ventilation system, as well as selecting air terminal devices and appurtenances, and working out the design instruction and drawing the construction drawings employing CAD.On the base of cooling load, heating load and moisture load calculation, primary air fan-coil system are adopted by way of technical and economic analysis. The fresh air doesnt undertake indoor load and delivers air through fixed deflection grille after mixing the return air in the horizontal recessed fan coil. The handled air is delivered through double deflection grille by sidewall air supply. The fresh air is supplied by hole or shaft and handled by the fresh air handling unit. The chilled water which is a closed two-pipe direct return water system is supplied by the refrigerating plant room. Measures of noise elimination and damp is considered during the design.Key Words: air conditioning; primary air fan-coil system; fresh air第 4 页 目目 录录 第第 1 1 章章工程概况工程概况.61.1原始资料.61.2计算参数.61.2.1 室外计算参数.61.2.2 室内计算参数.6第第 2 2 章章空调冷负荷计算空调冷负荷计算.72.1冷负荷计算说明.72.1.1 办公楼围护结构组成说明.72.2室内冷负荷的计算方法.72.2.1 外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷.72.2.2 内墙、内门等内围护结构形成的瞬时冷负荷.82.2.3 外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷.82.2.4 透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷.82.2.5 设备散热形成的冷负荷.92.2.6 照明散热形成的冷负荷.92.2.7 人体散热形成的冷负荷.102.2.8 食物散热形成的冷负荷.102.3新风冷负荷.102.4湿负荷.112.4.1 人体散湿量.112.5办公楼 101 室冷负荷计算实例.11101 室冷负荷计算.11第第 3 3 章章空调系统方案的确定空调系统方案的确定.143.1办公楼的空调特点.143.2系统方案的确定.153.3空调风系统的选取.16第第 4 4 章章空调系统设备机组的选型空调系统设备机组的选型.174.1风机盘管加新风系统选型计算.174.2新风机组选型.20第第 5 5 章章空调风系统设计计算空调风系统设计计算.225.1空调房间气流组织.225.2方形散流器送风口的选择计算.225.3空调风系统水力校核计算.235.3.1 新风加风机盘管送风系统水力校核计算.23第第 6 6 章章空调水系统设计计算空调水系统设计计算.256.1水系统的比较、选择.25第 5 页 6.2水系统的布置.266.3风机盘管水系统水力计算.276.3.1 立管水力计算.276.3.2 各层的冷冻水供回水管路水力计算.306.3.3 空调风机盘管水系统凝水管考虑.32第第 7 7 章章制冷机房各种设备的选择制冷机房各种设备的选择.347.1制冷机组的选择.347.1.1 冷水机组选型.347.2 分水器和集水器的选择.347.3膨胀水箱的选型和计算.357.4水泵的选型和计算.367.4.1 冷冻水泵的选型和计算.367.4.2 冷却水泵的选型和计算.377.4.3 水泵配管布置.38第第 8 8 章章消声减振及管道保温设计消声减振及管道保温设计.388.1概述.388.2空调机组的消声处理.398.3空调装置的防振.398.4保温材料的选用.398.5保温管道防结露.398.5.1 保温材料的经济厚度.40设计感想设计感想.41参考文献参考文献.42谢辞谢辞 .43附表一附表一 冷负荷计算表冷负荷计算表附表二附表二 各层水管水力计算表各层水管水力计算表附表三附表三 各层风管水力计算表各层风管水力计算表第 6 页 第第 1 1 章章 工程概况工程概况1.1原始资料原始资料本工程地处长沙，是一综合办公楼。总建筑面积为 5182.16，共九层，地上八层，地下一层。主要用于办公室，下设地下室，为车库。空调冷、热源采用冷水式机组，机组布置在专用机房。机房建于地下室。机组夏季提供 712冷媒水；冬季提供 4555低温热水。1.2计算参数计算参数1.2.1室外计算参数室外计算参数 地点：长沙 地理位置：北纬 28，东经 113.08表 1.1 长沙室外气象参数大气压力99.563kPa大气压力101.83kPa空调室外计算日平均温度32.1空调室外计算温度-0.8 空调室外计算干球温度36.5空调室外计算相对湿度90%空调室外计算湿球温度29.0 采暖室外计算温度0.9 室外平均风速2.4 m/s室外平均风速2.4m/s夏季夏季通风室外计算温度32.2 冬季冬季通风室外计算温度3.5 1.2.2室内计算参数室内计算参数 表 1.2 各空调房间室内计算参数第第 2 2 章章 空调冷负荷计算空调冷负荷计算2.12.1冷负荷冷负荷计算说明计算说明考虑到本建筑物的空调使用特点，所以计算负荷时，取的时间段为 8:00 时18:00夏季冬季新风量温度相对湿度温度相对湿度房间名称%M3/h.p值班室、接待室2660225030餐厅2660225030操作间、理发室、洗澡间2660225030会议室2660225030第 7 页 时。计算得到该招待所的空调冷负荷为 1266100W，冷负荷指标 244.31 W/。冷负荷计算详见附表 1 冷负荷计算表2.1.1办公楼围护结构组成说明办公楼围护结构组成说明根据本人的毕业设计任务，各围护结构材料的选取属于节能的围护结构和窗户，如下所示，材料及传热系数的选取原则依照规范手册空气调节设计手册 、 公共建筑节能设计标准 。名称构造壁厚 /传热系数 w/(m2k)类型外墙钢筋混凝土、岩棉、矿棉等2400.70内墙双面石膏板强、白灰粉刷2401.02内门双层金属门3.0外门4.65防火门6.4外窗铝合金双层普通窗3.02.2室内冷负荷的计算方法室内冷负荷的计算方法2.2.1外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：CL=KF（twl -tNx） （2.1） 式中： CL通过外墙和屋面瞬变传热形成的冷负荷，W；K 外墙和屋面的传热系数，W/（m） ； F外墙和屋面的传热面积，m；twl外墙或屋面冷负荷计算温度的逐时值，；tNx夏季空气调节室内计算温度，；twl = （twl + td）ka k； twl以北京地区的气象条件为依据计算出的外墙和屋顶冷负荷计算温度的逐时值，；td 不同构造类型外墙和屋顶的地点修正值，由暖通空调附录 2-6；ka 外表面放热系数修正值，由教材暖通空调表 2-8 计算查得；k外表面吸收系数修正，由教材暖通空调表 2-9 查得 。 第 8 页 2.2.2 内墙、内门等内围护结构形成的瞬时冷负荷内墙、内门等内围护结构形成的瞬时冷负荷当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于 3时,要考虑由内围护结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算：CL=FK(tl s - tNx) （2.2）式中： F内围护结构的传热面积，m；K内围护结构的传热系数，W /( mk) ；tNx 夏季空调房间室内设计温度，；tl s 相邻非空调房间的平均计算温度， 。 tl s按下式计算： tl s = twp +tl s （2.3）式中： twp夏季空调房间室外计算日平均温度，；tl s相邻非空调房间的平均计算温度与夏季空调房间室外计算日平均温度的差值,当相邻散热量很少(如走廊)时, tl s取 3 ,；当相邻散热量在 23116 W/m2时, tl s取 5 。2.2.3外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下, 玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算： CL=CwKwFw(twl +td- tNx) （2.4） 式中： Fw外玻璃窗面积，m； Kw玻璃的传热系数，W /( mk) ； twl外玻璃窗冷负荷计算温度的逐时值，；Cw玻璃窗的传热系数修正值；td玻璃窗的地点修正值；2.2.4透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算： CL=FwCa Cc,s Dj,max CLQ （2.5） 式中： Fw窗口的面积； Ca有效面积系数；第 9 页 Cc,s玻璃窗的综合遮挡系数 Cc,s = CsCi ；Cs 玻璃窗的遮阳系数；Ci 窗内遮阳设施的遮阳系数；Dj,max 最大日射得热因数；CLQ 玻璃窗冷负荷系数，CLQ值按南北区的的划分而不同；说明：以上修正值均可在教材暖通空调附录 2 中查得。2.2.5设备散热形成的冷负荷设备散热形成的冷负荷设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算：CL=QSC (2.6) LQ式中： CL设备和用具显热形成的冷负荷，W；Qq设备和用具的实际显热散热量，W；CLQ设备和用具显热散热冷负荷系数；如果空调系统不连续运行，则 CLQ1.0。2.2.6照明散热形成的冷负荷照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯：CL =1000NCLQ (2.7) 荧光灯：CL =1000n1n2 NCLQ (2.8) 式中： CL灯具散热形成的冷负荷，W；N照明灯具所需功率，KW；n1镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n11.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取 n11.0；本设计取 n11.2；n2灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板） ，可利用自然通风散热与顶棚内时，取 n20.50.8；而荧光灯罩无通风孔时,取 n20.60.8；本设计取 n21.0；CLQ照明散热冷负荷系数。本设计照明设备为明装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，无荧光灯罩，功率按照表 1.2计算。2.2.7人体散热形成的冷负荷人体散热形成的冷负荷第 10 页 人体显热散热引起的冷负荷计算式为：CLsqsnCLQ （2.9） 式中： CLs人体显热散热形成的冷负荷，W；qs不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，由暖通空调表 2-13 查得，W；n室内全部人数；群集系数；CLQ人体显然散热冷负荷系数；人体散湿形成的潜热冷负荷：Q=nq2n计算时刻空调区内的总人数；q2名成年男子小时潜热散热量；2.2.8食物散热形成的冷负荷食物散热形成的冷负荷食物显热冷负荷：进行餐厅冷负荷计算时，食物的显热散热形成的冷负荷，可按每位就餐客人 9W 考虑。食物的潜热散热形成的冷负荷：Q=688DD一餐厅的食物散失量，D=0.012nn就餐总人数；2.3新风冷负荷新风冷负荷目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则, 各房间的新风量按表 1.2 选取。夏季，空调新风冷负荷按下式计算：Q0,wqm,w(hWx-hNx) (2.10) 式中: Q0,w夏季新风冷负荷，KW；qm,w新风量，kg/s；hW室外空气的焓值，kJ/kg；hN室内空气的焓值，kJ/kg。第 11 页 2.4湿负荷湿负荷 2.4.1人体散湿量人体散湿量D=0.001ng (2.12) 式中：n计算时刻空调区内的总人数；群集系数；g 成年男子的小时散湿量,g/h，由教材暖通空调表 2-13 查得；说明: 冬季的人员散湿量与夏季的一样，设备的散湿量不予考虑，仅有人员及食物的散湿量。湿负荷计算表房间名称计算公式湿负荷(kg/h)接待室、休息室（2 人）D=0.001*n*0.19 办公室（1-8 人）D=0.001*n*0.07-0.60 餐厅（40 人）D=0.001*n*+D7.47 小会议室（20 人）D=0.001*n*0.65 大会议室（40 人）D=0.001*n*2.53 2.5办公楼办公楼 101 室冷负荷计算实例室冷负荷计算实例101 室冷负荷计算室冷负荷计算以一层办公室（101 室）为例，空调面积为 27.36m2，室外设计温度为 36.5，湿球温度为 29.0，室内设计温度为 26，相对湿度 75%。其他各空调房间的冷负荷计算见附表 1。101 房间南外墙冷负荷时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注twl32.532.432.232.13231.931.831.831.831.831.8td050.5050.50.50.50.50.50.50.50.5k1.041.041.041.041.041.041.041.041.041.041.04k0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94twl32.2632.1631.9731.8731.7731.6731.5831.5831.5831.5831.58第 12 页 2626262626262626262626t10.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.5K0.70.70.70.70.70.70.70.70.70.70.7F27.3627.3627.3627.3627.3627.3627.3627.3627.3627.3627.36CL119.89117.98108.45114.34110.51108.59108.92108.92108.92108.92108.92南外窗瞬时传热冷负荷时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注twl2929.930.831.531.932.232.23231.630.829.9td33333333333twl+td3232.933.834.534.935.235.23534.633.832.92626262626262626262626t66.97.88.58.99.29.298.67.86.9CwKw3.63.63.63.63.63.63.63.63.63.63.6Fw4.054.054.054.054.054.054.054.054.054.054.05CL87.48100.60113.72123.93129.76134.14134.14131.22125.39113.72100.60南外窗日射得热引起的冷负荷时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注CLQ0.260.400.580.720.840.800.620.450.320.240.16Dj,max174174174174174174174174174174174Ca0.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.75Ccs0.440.440.440.440.440.440.440.440.440.440.44Fw4.054.054.054.054.054.054.054.054.054.054.05CL60.4693.02134.88167.44195.34186.04144.18104.6574.4255.8137.21西内墙冷负荷twp32.1tls3.1tls2926t9.2K1.86第 13 页 F26.46CL452.78内门冷负荷twp32.1tls3.1tls2926t9.2K3F2.52CL69.55东内墙冷负荷twp32.1tls3.1tls2926t9.2K*F49.22CL452.78北内墙冷负荷twp32.1tls3.1tls2926t9.2K1.86F26.46CL452.78人员散热引起的冷负荷时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注CLQ0.330.280.240.20.180.160.620.70.750.790.82qs6565656565656565656565n222222222220.930.930.930.930.930.930.930.930.930.930.93CLs79.7967.7058.0348.3643.5238.69149.92169.26181.35191.02198.28ql6969696969696969696969CLl256256256256256256256256256256256第 14 页 .68.68.68.68.68.68.68.68.68.68.68合计336.47324.38314.71305.04300.20295.37406.60425.94438.03447.70454.96照明引起的冷负荷时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注CLQ0.090.080.070.060.370.670.710.740.760.790.81n11.21.21.21.21.21.21.21.21.21.21.2n211111111111N600600600600600600600600600600600CL64.857.650.443.2266.4482.4511.2532.8547.2568.8583.2各分项逐时冷负荷汇总表时间08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00备注南外墙冷负荷119.89117.98108.45114.34110.51108.59108.92108.92108.92108.92108.92南外窗瞬时传热冷负荷87.48100.60113.72123.93129.76134.14134.14131.22125.39113.72100.60西内墙冷负荷452.78452.78452.78452.78452.78452.78452.78452.78452.78452.78452.78东、北内墙冷负荷905.56905.56905.56905.56905.56905.56905.56905.56905.56905.56905.56内门冷负荷69.5569.5569.5569.5569.5569.5569.5569.5569.5569.5569.55南外窗日射引起的负荷60.4693.02134.88167.44195.34186.04144.18104.6574.4255.8137.21人员散热引起的冷负荷336.47324.38314.71305.04300.20295.37406.60425.94438.03447.70454.96照明散热引起的冷负荷64.857.650.443.2266.4482.4511.2532.8547.2568.8583.2设备300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00300.00总计2396.992421.472449.442481.841747.231936.192048.692081.022109.952041.472045.40第第 3 3 章章 空调系统方案的确定空调系统方案的确定3.1办公楼的空调特点办公楼的空调特点1）建筑特点第 15 页 该办公楼位于长沙市，为公共建筑。一层至四层为大型办公室、会议室、餐厅等；五至八层为小型办公室，以及接待室和值班室，并且此四层结构相同。 该办公楼结构简单，为最普通常见的办公楼，鉴于此，会议室、办公室等设置风机盘管加新风系统，为办公人员提供舒适的冷暖环境。像餐厅等大空间可以设置集中式空调系统（采用一次回风系统） ，此工程由于是公共建筑办公楼，餐厅使用次数有限，所以，在这里，餐厅也采用风机盘管加新风系统。2)空调系统注意事项a.过渡季节问题：过渡季节部分房间可不用冷热源,但部分房间仍需要降温,这时应用室外空气直接进入需降温房间降温,即节能又简单。b 特殊房间的个别控制问题：用风机盘管系统以便控制。3.2系统方案的确定系统方案的确定 本设计为某综合办公楼的空调系统设计，系统的选定应注意档次和使用特点的要求。风机盘管加新风空调系统是半集中式空调系统高层民用建筑空调中采用最普遍的典型代表，它投资少，使用灵活，广泛应用于酒店客房、办公楼建筑中，是目前我国高层民用建筑空调中最普遍采用的一种系统形式。该系统形式具有如下特点：1、优点：（1）与直流式系统相比，节约能源。该系统的新风量只是用以保证房间的卫生要求，不承担房间负荷，因此新风量相对较小，处理新风所需的冷、热量也较小。但该系统对冷热源的消耗在设计上与新风量相同的一次回风系统是完全相同的。（2）与一次回风系统相比，可进行局部区域的温度控制。各房间可通过风机盘管控制其供冷量和供热量，满足各房间对不同室温的要求；并且当房间负荷变化时，自动控制系统可根据室温情况自动关停风机盘管的运行，有利于系统的全年节能运行。（3）可部分节省整个大楼空调系统的电器安装容量。（4）由于风机盘管体积小，结构紧凑，布置灵活且输送同样冷、热量时，水管管径远远小于风管管径，因而，对于一些空间有限或较常见的框架结构类型以及建筑的扩建及改造，可以考虑采用此类型的空调系统。第 16 页 3.3空调风系统的选取空调风系统的选取表表 3.1 空调系统划分空调系统划分房间名称空调方式送风方式噪声 dB办公室PAU+FCU散流器下送风2535会议室PAU+FCU散流器下送风5060接待室PAU+FCU散流器下送风3545餐厅PAU+FCU散流器下送风4050注：PAU新风机组 FCU风机盘管机组第 17 页 第第 4 4 章章 空调系统设备机组的选型空调系统设备机组的选型4.1风机盘管加新风系统选型计算风机盘管加新风系统选型计算(1) 空气处理方案及有关参数的查取风机盘管的选型应根据风机盘管所能提供的显热和全热冷负荷能满足房间所需显热和全热负荷的原则选型，选择时首先考虑冷量，再考虑风量，按中速风量选择。设计方案为：新风处理到室内空气的焓值，而风机盘管承担室内人员、设备冷负荷和建筑物围护结构负荷。现以三层（310 室）为例选择风机盘管：图 4.2 风机盘管空气处理方案过程图夏季：36.5 kJ/kg26.3swt110wi 室内冷负荷 Q=2035W ， 湿负荷：M=0.26kg/h 采用将新风处理到室内空气焓值的方案，空气处理过程如图 4.2。1）计算热湿比kJ/kg2.035135670.00015QW在h-d图上根据室内及相对湿度确定 N 点，得kJ/kg，t26n%7559.0ni g/s, 过 N 点作 kJ/kg 线与相对湿度线相交得送风状态点 O；12.03nd 13567%90 kJ/kg ,总的送风量为：41.8oi 第 18 页 m3/h2.035879.55952noQGii2)新风量： Gw=196.5m3/h10%w196.522.3%G879.5G系统的新风量不应小于其总风量的 10%，所以新风满足要求，因此系统的新风量应按每人 30 m3/h 选取。3)计算风机盘管(FP)送风量 m3/h 879.5 196.5683FWGGG4)确定 M 状态点 olmoFiiiiGGOLMOw 52196.5879.55952mi 50.4kJ/kgmi连接 L、O 两点并延长与 iM相交得 M 点。5)风机盘管承担的冷量 KW0()0.2258 (5950.4)0.44FnmQGii6）选择风机盘管所选的风机盘管要求当进水温度为 7，进出口温差 5。根据所需风量及冷量，按低等风速选型原则，选择开利公司生产的 FP-51 型风机盘管一台，其每台额定风量为 255 m/h，额定制冷量 2160W，满足要求。用同样方法确定其他房间风机盘管型号,见下表:表 4.3 风机盘管选型表送风量供冷量水量水压降房间名称盘管型号m3/hwKg/hkpa台数101办公室FP-683403600251102办公室FP-512552700202103办公室FP-341701800201104办公室FP-341701800201第 19 页 106接待室FP-341701800201107办公室FP-512552700201108办公室FP-341701800201109餐厅FP-1366807200402201办公室FP-512552700201202办公室FP-341701800201203办公室FP-341701800201204会客室FP-343401800201205办公室FP-342551800201206会客室FP-343401800201207办公室FP-341701800201208会客室FP-512552700201209办公室FP-683403600201210办公室FP-341701800201211接待室FP-341701800201212办公室FP-512552700201213办公室FP-512552700201214餐厅FP-1366807200402302办公室FP-343401800201303办公室FP-341701800201304会客室FP-341701800201305小会议室FP-51 TCR-30025502700201306休息室FP-341701800201307办公室FP-686803600251308办公室FP-343401800201309接待室FP-341701800201310办公室FP-512552700201311办公室FP-341701800201312接待室FP-341701800201313办公室FP-343401800201314中会议室FP-51 2552700202401办公室FP-341701800201403办公室FP-343401800201404办公室FP-512552700201405办公室FP-685103600251第 20 页 406会客室FP-343401800201407办公室FP-1025103510201408办公室FP-341701800201409接待室FP-343401800201410办公室FP-512552700201411办公室FP-513832700201412大会议室FP-51/68255/5102700/360020/253501办公室FP-343401800201502办公室FP-341701800202503办公室FP-341701800201504办公室FP-343401800201505办公室FP-343401800201506办公室FP-343401800201507客房FP-341701800201509办公室FP-341701800201510办公室FP-343401800201511办公室FP-343401800201512办公室FP-512552700201513会议室FP-343401800201514办公室FP-341701800201515办公室FP-343401800201516办公室FP-341701800201517办公室FP-341701800201518办公室FP-341701800201519办公室FP-341701800201520办公室FP-343401800201六七八层同五层情况类似，在这不在一一列举。4.2新风机组选型新风机组选型 表 4.4 新风机组选型表空调分区所需新风量（m3/ 所需新风负荷（KW）机组型号额定风量（m3/ h）冷量（KW）盘管数量水流量（m3/ 水压降（Kpa）汇水管径DN第 21 页 h）h）一层2438125.9SKFP100-6-WH10000137.86 排24.6 36.380二层2911146.9 SKFP150-4-WH15000157.66 排27.129100三层2466135.6SKFP100-6-WH10000137.96 排24.636.380四层2971151.5BFPX-12WD12000161.9 6 排27.813100五层2514128.2BFPX-10WD10000134.16 排23.01380六七八层与五层相同，所以不再一一列举。六七八层与五层相同，所以不再一一列举。第 22 页 第第 5 5 章章 空调风系统空调风系统设计计算设计计算5.1空调房间气流组织空调房间气流组织本中心建筑包括办公室、会议室、及餐厅。由于各房间使用功能的不一致性，所采用的气流组织形式也不尽相同。根据实用供热空调设计手册表 11.9-1 中所示气流组织的基本要求，本设计中餐厅的气流组织选择方形散流器上送下回风方式；办公室及其他房间选择风机盘管下送的气流组织形式。5.2方形散流器送风口的选择计算方形散流器送风口的选择计算散流器送风气流分布设计步骤为首先布置散流器，然后预选散流器，最后校核射流的射程和室内平均风速。本中心餐厅选用方形散流器下送方式，适用于温湿度要求较高的房间。为保证工作区稳定而均匀的温度和风速，并不产生较大噪声，所以选取散流器喉部风速 V=25m/s，最大风速不得超过 6m/s，送热风时取较大值。具体选择过程以一层餐厅为例，房间面积 167.98 m2，净高 4.2m，送风量为 0.76 m3/s。（1）布置散流器，采用对称布置方式，每个散流器承担 5m5m 的送风区域,选 4 个风口。（2）散流器的选择。选用方形散流器，按颈部风速 26m/s 选择散流器规格，层高低或要求噪声低时应选低风速，层高较高或噪声要求不高时，可选用高风速，甚至可以6m/s 的风速，本例按 3m/s 左右选风口，选用颈部尺寸为 160mm160 mm 的方形散流器，颈部面积为 A=0.0256，则颈部风速为 v=0.76/（6X0.0256）=4.9m/s，散流器实际出口面积约为颈部面积的 90%，即 A=0.90.0256=0.02304，则散流器出口风速 v=4.9/0.9=5.4m/s。（3）散流器射程计算：射流末端速度为 0.5m/s 的射程为：m1/21.45.4(0.02304)0.073.710.5XXx 散流器中心到区域边缘的距离为 4.55m，根据要求，散流器的射程应为散流器中第 23 页 心到房间或区域边缘距离的 75，所需最小射程为：4.55m0.75=3.4 m。3.71m3.4 m，因此射程满足要求。则室内平均速度为：m/s22 1/20.381 3.370.3(5 /63.6 )mXV 如果送冷风，则室内平均风速为 0.31 m/s；送热风时，室内平均风速为 0.21 m/s。满足舒适性要求，即所选散流器符合要求。各空间的散流器型号见下表。表 5.1 方形散流器选型表房间号房间送风量（m3/h）散流器规格（mmmm）风口风量（m3/h）颈部风速（m/s）个数一楼餐厅22801601603804.94二楼餐厅23101601603854.94 5.3空调风系统水力校核计算空调风系统水力校核计算5.3.1 新风加风机盘管新风加风机盘管送风系统水力校核计算送风系统水力校核计算风管道的阻力损失计算与水管的阻力损失计算类似，阻力损失的构成相同，绘制各层风管道系统图，从距空调机组开始编号，依次为 1，2，3，根据实用供热空调设计手册2P563 风管计算方法,首先选定系统最不利环路作为计算的出发点（一般是某一空调系统中最长管路或者局部构件最多的管路） ，以四层系统为例，选出区域中的最不利环路为 12345678，该系统的管路走向示意如图 5.1 所示。图 5.1 四层送风系统简图 0 8 7 6 5 4 3 2 1 9 10 11 12 21 20 19 22 13 23 14 15 四层风管水力计算图 第 24 页 对于管段 1： 流量 G=2218m3/h，管长 L=4.8m，初选流速 v=6m/s，根据 G 和 V 可以算得管道的截面面积，查实用供热空调设计手册表 8.12，风管端面尺寸为 400250（mmmm） 。实际流速：/(3600)2218/(3600 0.4 0.25)6.2/vGabm s动压：22/21.2 6.2 /223.1PvPa局部阻力系数：查实用供热空调设计手册可知该管段上的附件的总的局部阻力系数：2局部阻力：23.1 246.2 aZP单位比摩阻用插值法确定：1.5/RPa m则沿程阻力：1.5 4.87.2RLPa管道阻力即为风管的压力损失：46.27.253.4PZRLPa其他管段的各个参数的确定方法与管段 0 的确定方法相同。则该室的风管阻力计算表如下：表 5.4 四层风管水力计算表四层风管水力计算表序号风量(m3/h)管宽(mm)管高(mm)管长(m)(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)动压(Pa)Pj(Pa)Py+Pj(Pa)13577.15003207.86.211.1038.6050.623.09813.85922.46423385.65003202.15.8780.9952.0894.3220.69189.38591.47431765.74002006.86.1311.71911.6880.6622.51114.85826.54641717.34002002.15.9631.6313.4260.5521.29411.71215.13851381.52502505.16.141.8669.5190.6122.57813.77323.29261045.72502006.15.8091.94611.8710.8920.21317.98929.867516.825012074.7852.00414.0290.413.7145.48519.5148516.82501201.74.7852.0043.4070.2113.7142.886.2879418.520012034.8442.266.780.3114.0514.35611.13610103.21201202.71.9910.5871.5860.412.3730.9732.55911103.21201202.61.9910.5871.5274.022.3739.54111.0681288.81201202.61.7130.4481.1654.361.7577.6628.82713196.51201202.43.7911.8994.5584.428.60538.03442.592第 25 页 1498.31201202.41.8960.5381.2914.422.1539.51810.80915195.31601202.72.8260.9362.5284.364.78120.84723.37516243.61601205.63.5241.4047.8624.027.43929.90437.766171241201202.72.3920.8192.214.373.42714.97417.184181221201205.62.3530.7954.4514.023.31713.33417.785191241201202.72.3920.8192.214.373.42714.97417.184201221201205.62.3530.7954.4514.023.31713.33417.7852148.412012030.9340.1530.4584.40.5222.2972.755221125.525020012.46.2532.23427.7030.423.4159.36637.069231125.52502007.66.2532.23416.9790.223.4154.68321.66224187.61601201.72.7140.871.4794.474.41219.72121.225187.61601203.92.7140.873.3934.514.41219.89723.2926750.42501604.95.2111.8669.1430.216.2643.25312.39627187.61601201.72.7140.871.4794.024.41217.73519.21428187.61601203.92.7140.873.3934.024.41217.73521.12829375.22001203.84.3431.8457.0114.0211.29445.40252.41330187.61601201.72.7140.871.4794.024.41217.73519.21431187.61601203.92.7140.873.3934.024.41217.73521.128小计20396.5127.8181.16385.6522.951704.114如上图所示，最不例环路为 12345678，该环路与 9101112131415 为并联环路，其中最不利环路的总之阻力损失为： P1=10.74+7.15+12.47+7.71+8.34+6.85+6.01+4.63=63.9 Pa环路 9101112131415 的总阻力为： P2=5.46+2.71+9.39+12.87+4.94+7.46+11.73=54.56 Pa俩环路的不平衡率为：X=1563.954.561463.9两管路的不平衡满足要求率。同理，其它层的风管水力计算见附表。第第 6 6 章章 空调水系统空调水系统设计计算设计计算6.1水系统的比较、选择水系统的比较、选择空调水系统包括冷水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择。表6.1 空调水系统比较表 1类型特征优点缺点第 26 页 闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱与设备的腐蚀机会少;不需克服静水压力，水泵压力、功率均低。系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接比较简单易腐蚀，输送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；经过每一管路的长度相等水量分配，调度方便，便于水力平衡需设回程管，管道长度增加，初投资稍高异程式供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等不需设回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦两管制供热、供冷合用同一管路系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供热、供冷的要求三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多单式泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资省不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况复式泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低。系统较复杂，初投资较高根据以上各系统的特征及优缺点，结合该办公楼的情况，本设计空调水系统选择闭式、异程、双管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调节，节约能源。6.2水系统的布置水系统的布置本系统设计可以采用双管制供应冷冻水，且具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小。本设计采用的是离心式冷水机组，机组布置在地下室机房，供水立管、各层水管均采用异程式。定压补水系统采用膨胀水箱。系统设计时应注意把膨胀水管接在回水管上，此第 27 页 外管路要有坡度，并考虑排气和排污装置。水系统的调节方式有:风机盘管系统一般均采用个别水量调节，当在进入盘处设置二通阀调节盘管水量时，则系统水量改变；当在设有盘管旁通分路及出口三通时，则进入盘管流量虽改变而系统水量不变。在本设计中可以采用前者。风机盘管机组在使用过程中应该注意的几个问题1）定期清洗滤尘网，以保持空气流动畅通；2）定期清扫换热器上的积灰，以保证它具有良好的传热性能；3）风机盘管制冷时，冷水进口温度一般采用 7-10，不能低于 5，以防止管道及空调器表面结露；4）当噪声级很高时，可以在机组出口和房间送风口之间的风道内做消声处理。6.3风机盘管水系统水力计算风机盘管水系统水力计算6.3.1立管水力计算立管水力计算在空调水系统中，常用水管的管材有焊接钢管、无缝钢管、镀锌钢管及 PVC 塑料管几种。镀锌钢管与无缝钢管通常用于空调冷、热水及冷却水系统。焊接钢管的造价便宜，但其承压能力相对较低，一般常用于工作压力不大于 1.6MPa 的水系统中。无缝钢管价格略贵于焊接钢管，其承压能力较高，可采用不同的壁厚来满足水系统对工作压力的要求。镀锌钢管的特点是不易生锈，对于空调冷凝水管来说是比较合适的。尽管镀锌钢管从使用功能上来说可以满足冷冻水和冷却水系统的承压要求，但因其造价较贵，大量在这些系统中使用从经济上是不合理的。空调冷凝水也可以采用 PVC 塑料管，其内表面光滑，流动阻力小，施工安装也比较方便。综上所述，在本设计中，冷冻水系统的管材采用镀锌钢管，冷凝水系统管材采用聚氯乙烯塑料管。1）管径的确定： （7.1）24vMdw式中： Mw水流量，m3/s；V水流速，m/s；D管径，m。 2）沿程阻力: （7.2）RLHf式中：R单位长度的沿程阻力,又称比摩阻,，Pa/m；第 28 页 L管段长度，m。3）局部阻力: （7.3）22vHd 式中：局部阻力系数；水的密度，1000 m3/s；V水流速,m/s。各层的水流量见表 6-5。表 6.2 各层水流量表楼层水流量（kg/h）水流量（m3/h）1F26789.726.82F30971.131.03F27365.427.44F30472.530.55F25043.425.06F25043.425.07F25043.425.08F25497.625.5总流量216226.3216.2本设计的最不利环路为：8-8。如下图 6.1 所示：第 29 页 856758676.1 最不利环路示意图运用控制比摩阻法进行水力计算，确定出管径后计算沿程损失与局部损失，最后再求出不平衡率。在水力计算时，根据流量查表确定比摩阻及管径：水管立管水力计算表序号负荷(W)流量(kg/h)管径管长(m)(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)动压(Pa)Pj(Pa)Py+Pj(Pa)129637.35097.62DN5030.642124.607373.8210.3205.99261.798435.619256642.39742.48DN7030.745119.961359.8820.4277.666111.067470.949383647.314387.3DN7031.101252.939758.8170.1605.54460.554819.3714110643.319030.6DN8031.039182.406547.2180.5539.441269.721816.9395136064.323403.1DN804.21.277271.7431141.3190.1815.79781.581222.8996159700.327468.5DN1003.60.86590.467325.6810.5373.822186.911512.5927192672.333139.6DN1003.61.043129.664466.790.1544.11754.412521.2028222264.338229.5DN1004.51.203170.754768.3950.3724.091217.227985.62227.94741.9231043.275785.193最不利环路的阻力损失为=43150.5Pa与之并联的8环路的阻力损失为=41824Pa则两环路的不平衡率=100=3.1100mm时采用无缝钢管，其规格用外径壁厚表示，一般须作二次镀锌。6.3.2各层的冷冻水供回水管路水力计算各层的冷冻水供回水管路水力计算冷冻水供回水管路水力计算现以四层为例进行计算，计算过程如下：水力计算的步骤：（1） 选定最不利环路，给管段标号。如下图所示：图 6.2 四层水系统原理图（2）根据各管段的冷负荷，计算各管段的流量，计算式如下： kg/h （7.4）tQ100019. 43600G式中： G管段流量，kg/h；Q管段的冷负荷，W；t供回水的温差，。（3）用控制比摩阻的方法确定管段管径。冷水管路比摩阻宜控制在 100300Pa/m。当量绝对粗糙度，闭式系统 K=0.2,开式系统 K=0.5。本设计为闭式系统，取 K=0.2。 由流量可直接查表得到管径及该管段的比摩阻。（4）计算比摩阻从而计算管段的沿程阻力，沿程阻力的计算式如下： （7.7） RLpy式中： 沿程阻力，；ypPaR每米管长的沿程损失（比摩阻） ，/m；PaL管段长度，m。（5）用局部阻力系数法求管段的局部阻力。计算式如下： （7.10）2p2j242526282933323031272322201917TCR600TCR500TCR500TCR500TCR300TCR300TCR400TCR600TCR600TCR400TCR600G-8DFTCR500TCR500TCR600TCR1400TCR500123456789101112131415161821第 31 页 式中：局部阻力，Pa；jp管段中总的局部阻力系数。（6）计算总的阻力，计算式如下： =+ pypjp（7.11） 该层的最不利环路为 0-1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16，总阻力损失为12393Pa。并联支路不平衡率的计算：支路 2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16 总阻力损失：45320 Pa，支路 53 总阻力损失：39220 Pa，不平衡率=13.415，不需要进行调节。453203922045320支路 3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16 总阻力损失：45086 Pa，支路 30-31 总阻力损失：34548Pa，不衡率=23%15%,需要在支路上安装阀门进行调节。450863454845086水力计算结果见下表 6.3，其他各层的水力计算结果见附表 3。表 6.3 四层冷水供水系统水力计算表四层水管水力计算表管段号负荷(W)流量(kg/h)管径管长(m)(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)动压(Pa)Pj(Pa)Py+Pj(Pa)1254214372.45DN502.10.55193.299195.930.9151.553136.398332.3252177033044.95DN4012.10.641173.3512097.60.2205.23241.0462138.597第 32 页 3161972785.85DN406.30.586146.58923.460.1171.79117.179940.6364152352620.35DN406.30.551130.631822.980.1151.98615.199838.1745102131756.7DN327.60.486123.484938.480.2118.17223.634962.11466027.41036.71DN252.10.503190.643400.350.4126.49850.599450.94876027.41036.71DN254.70.503190.643896.020.3126.49837.949933.96986027.41036.71DN251.50.503190.643285.960.1126.49812.65298.61494785.7823.14DN252.40.399124.134297.920.179.7477.975305.897103559.3612.2DN201.20.48240.015288.020.2114.96622.993311.011111499.4257.897DN152.40.368220.087528.210.467.60727.043555.253121499.4257.897DN152.70.368220.087594.240.367.60720.282614.518121499.4257.897DN152.70.368220.087594.240.367.60720.282614.518111499.4257.897DN152.40.368220.087528.210.467.60727.043555.253103559.3612.2DN201.20.48240.015288.020.2114.96622.993311.01194785.7823.14DN252.40.399124.134297.920.179.7477.975305.89786027.41036.71DN251.50.503190.643285.960.1126.49812.65298.61476027.41036.71DN254.70.503190.643896.020.3126.49837.949933.96966027.41036.71DN252.10.503190.643400.350.4126.49850.599450.9485102131756.7DN327.60.486123.484938.480.2118.17223.634962.1144152352620.35DN406.30.551130.631822.980.1151.98615.199838.1743161972785.85DN406.30.586146.58923.460.1171.79117.179940.6362177033044.95DN4012.10.641173.3512097.60.2205.23241.0462138.5971254214372.45DN502.10.55193.299195.930.9151.553136.398332.325132059.9354.303DN202.70.27887.717236.841.838.50669.312306.147141226.4210.941DN152.70.301152.391411.461.945.22985.936497.391151241.7213.572DN152.70.305155.87420.851.946.36588.093508.941161233.4212.145DN1530.302153.978461.931.745.74777.77539.703172952.6507.847DN2030.398169.684509.050.679.11447.468556.521181886.5324.478DN2050.25474.787373.941.732.29654.904428.84193134.7539.168DN2030.422189.555568.670.389.17326.752595.41820962.2165.498DN1530.23698.256294.771.927.84152.898347.667211506.4259.101DN1540.369221.98887.921.968.239129.6551017.5732277181327.5DN258.70.644303.3092638.81.7207.411352.5992991.389235145.3884.992DN253.40.429141.976482.720.192.1819.218491.937242572.7442.504DN203.40.347131.66447.640.460.06524.026471.669132059.9354.303DN202.70.27887.717236.841.838.50669.312306.147141226.4210.941DN152.70.301152.391411.461.945.22985.936497.391151241.7213.572DN152.70.305155.87420.851.946.36588.093508.941161233.4212.145DN1530.302153.978461.931.745.74777.77539.703172952.6507.847DN2030.398169.684509.050.679.11447.468556.521181886.5324.478DN2050.25474.787373.941.732.29654.904428.84193134.7539.168DN2030.422189.555568.670.389.17326.752595.41820962.2165.498DN1530.23698.256294.771.927.84152.898347.667211506.4259.101DN1540.369221.98887.921.968.239129.6551017.5732277181327.5DN258.70.644303.3092638.81.7207.411352.5992991.389235145.3884.992DN253.40.429141.976482.720.192.1819.218491.937242572.7442.504DN203.40.347131.66447.640.460.06524.026471.6696.3.3空调风机盘管水系统凝水管空调风机盘管水系统凝水管考虑考虑第 33 页 根据实用供热空调设计手册P809 页，风机盘管机组、整体式空调器、组合式空调机组等运行过程中产生的冷凝水，必须及时予以排走。排放冷凝水管道的设计，应注意以下事项：1）沿水流方向，水平管道应保持不小于 0.005 的坡度；且不允许有积水部位。2）当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大 50%左右。水封的出口，应与大气相通。3)冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。采用聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。4）一般情况下，每 1KW 冷负荷每 1h 约产生 0.4Kg 左右冷凝水；在潜热负荷较高的场合，每 1KW 冷负荷每 1h 约产生 0.8Kg 冷凝水。 5)冷凝水管的公称直径 D（mm）,一般情况下可以按照机组的冷负荷 Q（KW） ，按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径：Q7KW， DN=20mm;Q=7.1-17.6KW, DN=25mm;Q=17.7-100KW, DN=32mm;Q=101-176KW, DN=40mm;Q=177-598KW, DN=50mm;Q=599-1055KW, DN=80mm;Q=1056-1512KW, DN=100mm;Q=1513-12462KW, DN=125mm;Q12462KW, DN=150mm.本设计的凝水管采用聚乙烯塑料管，可以不加防止二次结露的保温层；风机盘管的凝水管管径为 DN20，新风机组的凝水管管径为 DN25，都统一进行排放至卫生间下水道。第 34 页 第第 7 7 章章 制冷机房各种设备的选择制冷机房各种设备的选择7.1制冷机组的选择制冷机组的选择冷水机组选型冷水机组选型该建筑物位于长沙市，空调系统的总冷负荷为 1266.1kW。一般来说，大型空调系统，当个单机空调制冷量 Q1163KW 时,宜选用离心式制冷机组；中型空调系统Q=5821163KW 时，宜选用螺杆式或离心式制冷机组；小型空调系统,Q582KW 时，宜选用活塞式制冷机组，从经济、时间运行角度，从方便管理的角度，选用离心式冷水机组。 夏季该办公楼空调总冷负荷 Q=1266.1kW，根据经验，舒适型空调系统大多在 60负荷下运行，因此，其制冷机设备的选用组合以 260为宜，即共选两台，每台按总负荷的 60容量选用。Q=10550.6=633KW从本建筑物的使用功能及时间上的考虑，根据总的冷量 Q=1266.1KW,冷水机组选取开利的冷水机组两台，它的型号参数见表 7.1。表 7.1 离心式冷水机组性能参数蒸发器冷凝器外形尺寸型号数量(台)制冷量（KW）流量（m3/h）水压降（kPa）接管尺寸（mm）流量（m3/h）水压降（kPa）接管尺寸（mm）长（mm）宽（mm）高（mm）19XR3031105518184.12002196720041721707207319XR3031105518184.120021967200417217072073分水器和集水器的选择分水器和集水器的选择供水集管又称分水器（或分水缸） ，回水集管又称集水器（或回水缸） ，它们都是一段水平安装的大管径钢管。冷水机组生产的冷水送入供水集管，再经供水集管向各支系统或各分区送水，各支系统或各分区的空调回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水机第 35 页 组。供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管（一般选用 DN40） 。供回水集管的管径按其中水的流速为 0.50.8 m/s 范围确定。管长由所需连接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径+1200mm，两边管接头中心线距集管断面宜为管外径+60mm。根据中央空调设备选型手册4P650，分水器和集水器尺寸确定方法如下：排污管（）压力表封头板D图9.1 集水器和分水器的构造图图 7.1 集水器和分水器的构造图1）分水器的选型计算取其中的流速为 0.5m/s，新风机组循环水量为 28.36m3/h =0.0079 m3/s，同理有风机盘管循环水量为 36.22 m3/h，可得冷水量为由公式可计算缸体内径为 400mm,拟1.13jnjVdv选用 DN400 的无缝钢管。2）集水器的选型计算集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反。根据以上原则，分水器和集水器选择 DN400 尺寸。注：由于该建筑面积比较小，所以只需一根立管就能满足需求。基于扩建的考虑，设有一分、集水器。7.2膨胀水箱的选型和计算膨胀水箱的选型和计算补给水箱的作用是收容和补偿系统中的水量，因此，膨胀水箱已经成为空调系统中的主要部件之一。空调水系统的补给水量V 可以按照下列公式计算： （8.4）syexVtVmax式中：膨胀水箱有效容积（即由信号管到溢流管之间的水箱容积） ，m 3；exV第 36 页 水的体积膨胀系数，=0.0006 ；-1系统在初始温度下的水容积，m 3； syV水温的最大波动值。maxt空调水系统=12-7=5，则t=0.00065=0.003exVsyVsyV系统在初始温度下的水容积按 1 L/ m 2建筑面积计算，本系统的建筑面积约为 5182.16m 2，则=0.003=0.0035282.1610 =15.85 m 3exVsyV-3由该容积选用方形的膨胀水箱。注意：膨胀水箱应加盖和保温，常用带有网格线铝箔帖面的玻璃棉作保温材料，保温层厚度为 25mm。7.3水泵的选型和计算水泵的选型和计算7.3.1冷冻水泵的选型和计算冷冻水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台冷冻水泵，两用一备。1）水泵流量的确定 L=(1.11.2) Lmax （8.5） 式中： L水泵水量，m3/h； Lmax设计最大流量，m3/h；1.11.2放大系数，水泵单台工作时取 1.1，多台并联工作时取 1.2。依上式可得水泵流量 ：L=1.1181=190.1m3/h所以每台泵负担的流量为 95 m3/h。2）水泵扬程 H 的确定水泵扬程 H 按下式计算：H =* Hmax （8.6）式中： H水泵扬程，m；Hmax水泵所承担的最不利环路的水压降，m H2O； 第 37 页 扬程储备系数取 =1.1。总压降Hmax为供回水管网最不利环路的水压降，可以按照以下公式估算水泵的扬程：Hmax=P1+P2+0.05L(1+K) （8.7）式中： P1冷水机组蒸发器的水压降，m H20； P2最不利环路中并联空调末端装置中水压损失最大者的水压降，m H20；K最不利环路中局部阻力当量长度总和与该环路管道总度的比值，本设计 K=0.61。本计算中制冷机房管路阻力采用式 8.6 进行估算，已知该最不利环路总长约为58.7m，则有 58.70.051.6=4.69m H20=46.9 Kpa。当采用闭式循环单式泵系统时，冷水泵扬程为管路、管件阻力、冷水机组的蒸发器阻力、空调机或风机盘管的表冷器的阻力之和。则 Hmax =1.1*133=139.7 Kpa根据流量及扬程选择ISW150-250(I)A型号的泵三台。7.3.2冷却水泵的选型和计算冷却水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台冷却水泵。1）水泵流量的确定 L=(1.11.2) Lmax （8.9） 式中： L水泵水量，m3/h； Lmax设计最大流量；1.11.2放大系数，水泵单台工作时取 1.1，多台并联工作时取 1.2。2）水泵扬程H 的确定水泵扬程 H 按下式计算：H = Hmax （8.10） 2式中： H水泵扬程，m；Hmax水泵所承担的最不利环路的水压降，m H2O；第 38 页 扬程储备系数取=1.1。22总压降 Hmax 为管网最不利环路的水压降，可以按照以下公式估算水泵的扬程： Hmax=P1+P2+0.05L(1+K) （8.11）式中： P1冷水机组冷凝器的水压降，m H20； P2最不利环路中并联冷却塔中水压损失最大者的水压降，m H20；K最不利环路中局部助力当量长度总和与该环路管道总度的比值；本设计 K=0.61。冷水机组冷凝器的水压降P1=250.102 mH20=2.55 mH20， mH20，最不利环路中并联冷却塔中水压降P2=40KPa=4.08m H20。环路中各种管件的水压降和沿程压降之和按估算法计算：水系统为异程式，最不利环路总长约为 58.7m。最不利环路总阻力约为：Hmax=2.55+4.08+0.05117.4(1+0.6)=16 mH2O；水泵设计扬程为 H =11.1*2=22.2mH2O；根据以上数据，选用江苏太平洋制泵有限公司生产 ISW200315B 的水泵三台。7.3.3水泵配管布置水
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