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含CAD图纸+文档 霞浦 宿舍楼 结构设计 CAD 图纸 文档

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内容简介：

（xxx学院土木工程系土木专业毕业设计 同学姓名 学号 ）图纸目录清单序号图 纸 名 称图纸编号会审时间备注1结构设计总说明1/112首层结构平面图2/113标注层结构平面图3/114顶层结构平面图4/115首层梁配筋平面图5/116首层柱配筋平面图6/117梁柱立、剖面施工图7/118基础平面布置图8/119基础详图9/1110楼梯基础详图10/1111整榀框架施工图11/11 毕 业 设 计中文题目 霞浦六中宿舍楼英文题目The Dormitory of XiaPu NO.6 Middle School 系 别：年级专业：姓 名：学 号：指导教师：职 称：xxx学院教务处制20 xx 年 月 日毕业设计指导记录表设计题目：霞浦六中宿舍年级/专业：学生姓名：学号：指导教师签名：指导内容： 下发毕业设计任务书，讲解毕业设计内容，安排毕业设计任务，对结构设计的重难点进行剖析，熟悉了解结构设计规范，讲解PKPM基本流程，指导学生对结构设计进行初步安排。 年 月 日指导内容：结构设计指导老师对学生的设计方案进行指导，对存在的问题及时进行讲解以确保结构设计方案符合设计规范，同时确认每名学生设计方案，对详细的结构施工图绘制进行指导。 年 月 日指导内容： 讲解结构设计及常规表达，指导学生绘制平面。 年 月 日指导内容： 讲解结构设计基本步骤和设计内容，结构平面布置，梁、板、柱、基础结构布置并按序编号等。 年 月 日指导内容：讲解结构设计荷载选取（恒载、活载等）、基本荷载计算，选取一榀具有代表性的框架并确定其计算简图。 年 月 日指导内容讲解竖向恒荷载和活荷载计算方法。恒载和活载分别计算，同时指导学生根据计算结果绘制各计算单元和框架内力图。 年 月 日指导内容 讲解结构在水平荷载作用下的计算方法，包括地震荷载数据以及水平风荷载的D值法，指导学生绘制弯矩图和剪力图，以及检测是否有错。 年 月 日指导内容 指导学生进行楼面板（单向板、双向板）计算及选配受力钢筋及构造钢筋，楼梯荷载计算、基础结构计算并选配受力钢筋及构造钢筋等，对毕业设计的材料装订整理进行指导。 年 月 日备注：1.此表由指导老师如实填写，表格不够填写可续页；2.指导记录覆盖任务下达、开题、文献综述、外文翻译、毕业设计（论文）修改等；3.各系可根据实际调整表格。文件资料目录文件资料目录1. 结构设计说明书-2. 设计意图和结构平面布置-3. 荷载计算书-4. 板、梁、柱、楼梯、基础的计算书-5. 板、梁、柱、楼梯、基础的施工图-6. 教师编写的评语-一、现代中学宿舍楼结构设计说明书1. 基地概况和要求基地概况和要求本工程位于霞浦县内，建筑红线为 110m80m。该楼为霞浦县六中宿舍楼，建筑面积 4966.65 平方米，共 5 层，框架结构，坐南朝北，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构形式和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。2. 设计条件：设计条件： 功能要求：楼层为层，各层设有办公室 20 平方米，值班室 10 平方米。底层均须设置男女卫生间 50 平方米，储藏间 20 平方米，顶层设一个 100 m2 左右的大会议室，每层设有 20 住宅的单元公寓或宿舍，每一单元的公寓或宿舍均设有卫生间、盥洗间共 7 平方米左右，底层不考虑停车场所。 场地状况：临街地块，地势平坦，地段交通方便，如下图所示，基地内还需考虑绿化布置。水文、气象资料： （1）冬季取暖室外计算温度-8 夏季通风室外计算温度 32 最热月平均气温28， 最冷月平均气温-0.8 （2）全年主导风向为东北风，夏季主导风向为南风 夏季平均风速 2.6m/s 基本风压值 0.4KN/m2，地面粗糙度为 B 类 冬季平均风速 3.5m/s 基本雪压0.35KN/m2 （3）土壤最大冻结深度为 30cm，最大积雪厚度 25cm，雪荷载 0.25 KN/m2 （4）年降雨量为 631mm （5）常年地下水位低于 6m，水质对混凝土无侵蚀作用 地质资料： 该建筑场地地基土层主要有粉土、粉质粘土，砂层及卵石层组成，现自上而下分述如下： （1）杂填土层，褐色，杂色，空隙大，松散，主要为建筑垃圾，有少量植物根系，土质较均匀，分布于地表，厚度约 0.6m。 （2）粉质粘土层：褐黄色，灰黄色，湿，稍密-中密实，有大量针状小孔及虫孔，具蜂窝壮结构，含少量钙质粉质粉末，有少量植物根系，土质较均匀，分布稳定，厚度约 4.8m。 （3）粉质粘土层：含少量白色钙质粉末及动物贝壳碎片，土质较稳定，分布稳定，层厚约 2.0m。 （4）粉土层：灰黄色，褐黄色，湿，中密，粉粒含量较大，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.5m。 （5）中砂层：灰黄色，褐黄色，湿稍湿，中密，主要有中砂粒组成，具水平层理，土质较均匀，分布稳定，层厚约 5.0m。 （6）卵石层：灰色，湿，中密，骨架主要有直径 3cm 左右，灰色浑圆状卵石组成，中细砂充填，土质较均匀，分布稳定，层厚大于 0.5m。 岩土工程条件评价：岩土工程条件评价： （1）场地湿陷性评价：该场地为非湿陷性场地。 （2）地震效应： 基本烈度为 7 度，场地土类型属中软土，层面坡度小于10%，属稳定场地，场地类别为类，可不考虑地震液化影响。 根据土工试验报告：结合区域建筑经验综合考虑，地基土各层承载力标准值 fk建议采用下列数值： 3. 设计思路：设计思路：本设计选取一榀主框架进行计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载。然后采用 PKPM 进行竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力计算，并进行内力组合分析，按最不利的一组内力，进行构件计算。除了柱下独立基础的配筋设计之外，还进行了楼梯的设计计算。最后根据计算结果和相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。 经过设计的过程，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如 D 值法，弯矩分配法，分层法等，并采用实际工作应用软件“天正” “PKPM”进行设计。使自己掌握了多方面的知识。掌握多层框架结构的布置方法；掌握结构的荷载计算，内力计算，内力组合及配筋计算的方法与步骤；掌握结构构造的处理方法；完成结构施工图设计。4. 本设计的特点：本设计的特点：1）结构布置整齐、合理，结构整体性好，抗震性能好；2）梁、板、柱传力路线清晰，受力均匀且途径明确；3）建筑物使用空间多样化，能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求。二、设计意图和结构平面布置二、设计意图和结构平面布置3、荷载计算书荷载计算书1.构件截面尺寸信息构件截面尺寸信息:1.梁板柱的截面尺寸1、构件截面尺寸估选（1）楼板尺寸估选 不设次梁，最大跨度双向板的短向跨度 l=3.3m，板厚应满足 h1/50=66mm，取板厚=100mm。（2）框架梁截面尺寸估选 横向框架梁：边跨 l=7.2m，h（1/101/15）l=720480mm,取 h=600mm,宽度 b=250mm;中间跨 l=2.7m，h（1/101/15）l=270180mm,且不小于 400mm，取h=450mm，宽度 b=200mm。（3）柱截面尺寸 各层的重力荷载可近似取 14kN/m,由图可知边柱及中柱的负载面积分别 4.95m*3.3m 和 4.95m*6.6m。可得第一层柱截面面积为：边柱Ac1.2N/fc=1.2*(1.25*4.95*3.3*14*10*5)/14.3=119942.3mm中柱Ac1.2N/fc=1.2*(1.25*4.95*6.6*14*10*5)/14.3=239884.6mm如取截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸分别为 500mm 和 550mm。根据上述估算结果并综合考虑其他因素，本例柱截面尺寸取值为：1 至 5 层500*500mm2.2.竖向荷载计算竖向荷载计算（1）永久荷载1)屋面面荷载50 厚 C20 细石混凝土内配 4 双向钢筋，中距 200 抹平压光 2/25. 125*05. 0mKN20 厚 1:2 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*02. 0mKN合成高分子防水卷材一层 2/05. 0mKN20150 厚膨胀珍珠岩找坡（坡度 2%） 2/5 . 1mKN100 厚钢筋混凝土屋面板 2/5 . 225*1 . 0mKN刷素水泥浆一道（内掺建筑胶）三毡四油防水层 2/4 . 0mKN合计 2/3 . 25 . 14 . 04 . 0mKN2)楼面面荷载15 厚 1:2 白水泥彩色石子磨光打蜡（铝条分格条） 2/55. 0mKN刷素水泥结合层一道 20 厚 1:2 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*02. 0mKN100 厚现浇钢筋混凝土楼面 2/5 . 225*10. 0mKN刷素水泥浆一道20 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆打底 2/255. 016*02. 0mKN合计 2/95. 04 . 055. 0mKN梁自重（300*600）： 2/45. 302. 0*16*) 1 . 06 . 0(*225*) 1 . 06 . 0(*25. 0mKN3）柱子自重 2/89. 616*02. 0*)50. 0*250. 0*2(25*50. 0*50. 0mKN4）内墙自重计算内墙粉刷5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面 2/08. 016*005. 0mKN12 厚 1:1.6 水泥石灰膏砂浆打底 2/192. 016*012. 0mKN 合计 2/272. 0mKN填充墙自重 240 厚 ALC 加气混凝土砌块 2/2 . 15*24. 0mKN内墙自重 2/74. 1272. 0*22 . 1mKN5）外墙自重外墙粉刷：5 厚聚合物抹面抗裂砂浆 2/1 . 020*005. 0mKN25 厚膨胀聚苯板保温层 2/0075. 03 . 0*025. 0mKN20 厚 1:2 水泥砂浆找平层 2/4 . 020*2 . 0mKN合计 2/5075. 0mKN填充墙自重：240 厚 KP1 粘土多孔砖 2/36. 314*024. 0mKN外墙自重： 2/14. 4272. 05075. 036. 3mKN7)楼面板传给横向框架梁的线荷载8)楼屋面板传给横向框架梁的线荷载，边跨梁为梯形分布，中跨梁伟三角形分布，如图所示。顶层梁（边跨）： 21/18.156 . 6*3 . 2mKNg顶层梁（中跨）： 21/21. 67 . 2*3 . 2mKNg其余各层梁（边跨）： 21/27. 66 . 6*95. 0mKNg其余各层梁（中跨）： 21/57. 27 . 2*95. 0mKNg 8)横梁自重、横墙均布线荷载顶层梁（边跨）： g2 =3.45KN/m顶层梁（中跨）： g2 =3.45KN/m其余各层梁（边跨）： g2=3.45KN/m+(3.3-0.5)m*1.74KN/m =8.32KN/m其余各层梁（中跨）： g2 =3.45KN/m 9）纵向框架梁传到柱上的集中荷载及柱自重顶层（A、D 轴）屋顶女儿墙 0.5m*4.95m*4.14KN/m 2=10.25KN屋面板传来 2.48m*2.48m*2.3KN/m2 =14.15KN框架梁自重 4.95m*3.45KN/m= 17.08KN合计 G =41.48KN(偏心距 0.1m)（注：纵向梁自重（250mm*600mm）:0.25m*(0.6-0.1)m*25KN/m3+2*（0.6-0.1）m*0.02m*16KN/m3=3.45N/m）顶层（B、C 轴)屋面板传来 （2.48m*2.48m+1.35m*4.95m-1.35m*1.35m）*2.3KN/m =25.32KN框架梁自重 4.95m*3.45KN/m =17.08KN合计 G =42.40KN(偏心距 0.1m)其余层（A、D 轴）外纵墙 (3.3-0.5)m*4.95m-2.7m*1.65m*4.14KN/m2+2.7m*1.65m*0.50KN/m2 =41.16KN楼板传来 2.48m*2.48m*0.95KN/m2 =5.84KN框架梁自重 4.95m*3.45KN/m =15.84KN框架柱子自重 3.3m*3.855KN/m =12.72KN合计 75.56KN(偏心距 0.1m)其余层（B、C 轴）纵墙 (3.3-0.4)m*4.95m-1.35m*2.7m*4.14kN/m2+1.35m*2.7m*0.2kN/m2=45.07kN楼板传来 （2.48m*2.48m+1.35m*4.95m-1.35m*1.35m）*4.14kN/m2=45.58N框架梁自重 4.95m*3.45kN/m=17.08kN框架柱子自重 3.3m*3.855kN/m=12.72kN合计 120.45kN（偏心距 0.1m）永久荷载分布如图所示。（2）楼（屋）面可变荷载1）楼（屋）面可变荷载传到横向框架梁上的线荷载楼（屋）面可变荷载由楼（屋）面板传给框架梁，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层梁线荷载（边跨）： q=4.95m*0.5kN/m2=2.48kN/m顶层梁线荷载（中跨）： q=2.7m*0.5kN/m2=1.35kN/m其余层梁线荷载（边跨）： q=4.95m*2.0kN/m2=9.9kN/m其余层梁线荷载（中跨）： q=2.7m*2.7kN/m2=7.29kN/m2）楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载楼（屋）面可变荷载由纵向框架传给柱的集中荷载，传递方式与楼（屋）面永久荷载相同。顶层（A、D 轴）： Q=2.48m*2.48/m2=6.15m 心距 0.1m)顶层（B、C 轴）： Q=(2.48*2.48+1.35*4.95+1.35*1.35)*0.5kN/m2=7.26 心距 0.1m)其余层（A、D 轴）： Q=2.48*2.48*2=12.30(0.1m)其余层(B、C 轴）： Q=2.48*2.48*2.0kN/m2+（1.35*4.95+1.35*1.35）*2.5kN/m2=33.56(0.1)楼面可变荷载分布如图所示。四、计算书四、计算书楼板计算书：楼板计算书：日期：12/20/2014时间： 1:14:13:71 am一、基本资料：1、房间编号： 31 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 0.95 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 1500 mm；计算跨度Ly = 1200 mm 板厚H = 100 mm； 砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5.二、计算结果： Mx =(0.01440+0.02710/5)*(1.20* 0.9+1.40* 2.0)* 1.22 = 0.11kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% My =(0.02710+0.01440/5)*(1.20* 0.9+1.40* 2.0)* 1.22= 0.17kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% ， 0.251% Mx =0.05590*(1.20* 0.9+1.40* 2.0)* 1.22 = 0.32kNM Asx= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.251% My =0.06640*(1.20* 0.9+1.40* 2.0)* 1.22 = 0.38kNM Asy= 235.99mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% ， 0.251%三、跨中挠度验算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mk =(0.01440+0.02710/5)*(1.0* 0.9+1.0* 2.0 )* 1.22 = 0.08kNM Mq =(0.01440+0.02710/5)*(1.0* 0.9+0.5* 2.0 )* 1.22 = 0.06kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.08/(0.87* 81.* 251.) = 4.75N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.=0.00503 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 4.75) =-40.840 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 25413.0 = 8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 81.=0.00310 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 81.2/1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)= 593.11kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Mk / Mq * ( - 1) + Mk * Bs （混凝土规范式 8.2.2） B 0.08/ 0.06*(2-1)+ 0.08* 593.11 = 357.076kNM(5)、挠度 f * Qk * L 4 / B f 0.00182* 3.0* 1.24/ 357.076= 0.031mm f / L 0.031/1200.= 1/ 38488.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.08*106/(0.87* 73.* 251.) = 5.27N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 5.27) =-17.899当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 5.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.001，满足规范要求！ 、Y 方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.13*106/(0.87* 81.* 251.) = 7.19N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 7.19) =-12.837当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 7.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.002，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.24*106/(0.87* 81.* 251.) = 13.41N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 13.41) = -6.375当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 13.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.003，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.28*106/(0.87* 81.* 251.) = 15.93N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 15.93) = -5.193当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 15.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.004，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.24*106/(0.87* 81.* 251.) = 13.41N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 13.41) = -6.375当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 13.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.003，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sk) （混凝土规范式 8.1.22） sk Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 8.1.33） sk 0.28*106/(0.87* 81.* 251.) = 15.93N/mm 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*100.= 50000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 8.1.24） te 251./ 50000.= 0.005当 te 0.01 时，取 te 0.01 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 15.93) = -5.193当 0.2 时，取 0.2max cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 8.1.21）max 2.1*0.200* 15.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.004，满足规范要求！- 梁计算书：梁计算书： 梁配筋和验算输出梁配筋和验算输出 = N-B= 1 (I= 87, J= 91) ( 1)B*H(mm)= 200* 450 Lb= 1.80 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) -1. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.LoadCase ( 33) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0)Top Ast 180. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0.% Steel 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00+M(kNm) 3. 4. 6. 7. 8. 9. 9. 10. 10.LoadCase ( 28) ( 8) ( 8) ( 8) ( 8) ( 10) ( 10) ( 10) ( 10)Btm Ast 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 8. 7. 6. 5. 4. 3. 2. -2. -2.LoadCase ( 1) ( 10) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 31) ( 31) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. Rsv 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09Tmax/Shear( 1)= 0.4/ 8. Astt= 0. Astv= 18.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 18.9 - N-B= 2 (I= 91, J= 103) ( 1)B*H(mm)= 200* 450 Lb= 1.80 Cover= 30 Nfb= 5 Rcb= 25.0 混凝土梁 次梁 -I- -1- -2- -3- -4- -5- -6- -7- -J-M(kNm) 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. -1.LoadCase ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 0) ( 32)Top Ast 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 180.% Steel 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.20+M(kNm) 10. 10. 9. 9. 8. 7. 5. 4. 3.LoadCase ( 10) ( 10) ( 10) ( 10) ( 1) ( 1) ( 9) ( 9) ( 29)Btm Ast 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180. 180.% Steel 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20Shear 2. 2. -2. -3. -4. -5. -6. -7. -8.LoadCase ( 31) ( 31) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 30) ( 10) ( 1) Asv 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19. 19.Rsv 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09Tmax/Shear( 1)= 0.4/ -8. Astt= 0. Astv= 18.9 Ast1= 0.0 非加密区箍筋面积(1.5H 处) Asvm= 18.9 - 柱柱计算书计算书: 柱配筋和验算输出柱配筋和验算输出= N-C= 1 ( 1)B*H(mm)= 500* 500 Cover= 30(mm) Cx= 1.15 Cy= 1.35 Lc= 3.30(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 31)N= -605. Uc= 0.20 Rs= 0.60(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 201.0 ( 34)N= -191. Mx= 42. My= -19. Asxt= 576. ( 1)N= -504. Mx= 1. My= -21. Asyt= 576. ( 34)N= -191. Mx= 76. My= 12. Asxb= 576. ( 32)N= -275. Mx= 15. My= -61. Asyb= 576. ( 1)N= -504. Vx= 9. Vy= 0. Asvx= 107. Asvx0= 0. ( 1)N= -504. Vx= 9. Vy= 0. Asvy= 107. Asvy0= 0. - N-C= 2 ( 1)B*H(mm)= 500* 500 Cover= 30(mm) Cx= 1.10 Cy= 1.35 Lc= 3.30(m) Nfc= 3 Rcc= 25.0 混凝土柱 ( 30)N= -726. Uc= 0.24 Rs= 0.60(%) Rsv= 0.48(%) Asc= 201.0 ( 1)N= -760. Mx= -6. My= -34. Asxt= 576. ( 1)N= -760. Mx= -6. My= -34. Asyt= 576. ( 35)N= -466. Mx= -86. My= 10. Asxb= 576. ( 1)N= -760. Mx= -3. My= 16. Asyb= 576. ( 1)N= -760. Vx= 15. Vy= 3. Asvx= 107. Asvx0= 0. ( 1)N= -760. Vx= 15. Vy= 3. Asvy= 107. Asvy0= 0. - 楼梯计算书：楼梯钢筋计算书 一、荷载和受力计算 楼梯计算简图如下： 计算公式如下： 其中 hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数（单位 kn/m）： 装修荷载 Qz=1.00； 活载 Q=2.00； 恒载分项系数 1.2,1.35 活载分项系数 1.,1.*0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)； 第 1 标准层第 1 跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；11.84300010.53000 第 1 标准层第 2 跑 Qb=10.529 Qbt=7.600； Qp=7.600 Qw=7.000；11.84300010.53000 二、配筋面积计算: 楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max 配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取max*ZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) - 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf - 1 1 6.04 4.76 0.00 0.00 1 2 6.04 4.76 0.00 0.00 三、配筋结果: 配筋措施： 楼梯梁保护层厚度：0 楼梯板及平台板保护层厚度： 受力钢筋最小直径： 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋= 楼梯梁受力钢筋= 受力钢筋最小间距：100 mm 非受力分布钢筋： 受力钢筋=14 时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少：6 各跑实际配筋结果： 梯板和平台配筋结果： - 标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋 -1 1 10100 8200 8100 8150 82001 2 10100 8200 8100 无 无 梯梁配筋结果： - 标准层号 跑数梯梁 1 顶纵筋 梯梁 1 底纵筋 梯梁 1 箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶纵筋 梯梁箍筋 - 1 1 216 216 8200 无 无 无 1 2 216 216 8200 无 无 无 基础计算书：+-+ + JCCAD 计 算 结 果 文 件 + + + + 工程名称: 112091723 + + 计算日期: 2014-12-20 + + 计算时间: 16:25:38.24 + + 计算内容: 基础输入基本参数 + +-+ 总参数 室外地坪标高(m): -0.300