土木工程毕业设计（论文）-长春市馨月旅馆设计.doc

毕业设计毕业设计 全套图纸加扣 3012250582 专专 业 土木工程专业业 土木工程专业 方方 向 建筑工程方向向 建筑工程方向 题题 目 长春市馨月旅馆目 长春市馨月旅馆 姓姓 名 名 长春建筑学院毕业设计 I 目录目录 摘摘 要要 1 1 ABSTRACTABSTRACT 2 2 计算书计算书 3 3 1 1 设计资料设计资料 3 3 1 1 工程概况 3 1 2 其他设计条件 3 1 2 1 气象条件 3 1 2 2 工程地质条件 3 1 2 3 建筑等级 3 1 2 4 材料选用 4 2 2 结构选型与布置结构选型与布置 5 5 2 1 结构选型 5 2 2 结构布置 5 3 3 截面尺寸估算截面尺寸估算 6 6 3 1 梁截面尺寸估算 6 3 2 柱截面尺寸估算 6 4 4 框架计算简图及梁柱线刚度框架计算简图及梁柱线刚度 7 7 4 1 确定框架计算简图 7 4 2 框架梁 柱的线刚度计算 8 5 5 荷载统计荷载统计 9 9 5 1 竖向恒荷载标准值计算 9 5 1 1 屋面恒荷载标准值计算 9 5 1 2 框架梁自重及粉刷 9 5 1 3 柱的自重及粉刷 10 5 1 4 墙的自重及装饰 10 5 2 活荷载标准值计算 11 5 2 1 屋面和楼面活载标准值 11 5 2 2 雪荷载标准值 11 5 3 竖向荷载下的框架内力计算 12 5 3 1 AB 和 CD 轴间框架梁上的均布荷载 12 5 3 2 BC 轴间框架梁上的均布荷载 12 5 3 3 A D 柱上纵向集中荷载 13 5 3 4 B C 柱上纵向集中荷载 13 5 4 风荷载标准值计算 16 5 4 1 确定各系数值 16 5 4 2 各层风载计算 16 5 5 水平地震作用计算 17 长春建筑学院毕业设计 II 5 5 1 重力荷载标准值计算 17 5 5 2 横向 D 值的计算 19 5 5 3 结构基本自振周期的计算 假想顶点位移法 20 5 5 4 地震作用验算 21 5 6 竖向地震作用计算 23 6 6 内力计算内力计算 2424 6 1 恒载作用下的内力计算 24 6 1 1 计算方法的选用 24 6 1 2 弯矩分配系数的计算 24 6 1 3 杆件固端弯矩 27 6 1 4 节点不平衡弯矩 27 6 1 5 内力计算 28 6 2 活载作用下的内力计算 33 计算方法的选用 33 6 3 风荷载作用下的内力计算 35 6 3 1 框架柱在风荷载 左风 作用下的内力计算 35 6 3 2 框架梁在风荷载 左风 作用下的跨中弯矩的计算 36 6 4 水平地震作用下的内力计算 38 6 4 1 计算方法的选用 38 6 4 2 框架梁在水平地震作用下的弯矩 剪力标准值计算 39 7 7 内力组合内力组合 4343 8 8 截面设计截面设计 4646 8 1 框架梁截面设计 46 8 1 1 框架梁正截面设计 46 8 2 框架柱截面设计 50 8 2 1 框架柱正截面设计 50 8 2 2 框架柱斜截面设计 56 8 2 3 框架柱裂缝验算 59 8 3 次梁截面设计 60 8 3 1 荷载计算 60 8 3 2 内力计算 60 8 3 3 次梁正截面承载力计算 61 8 3 4 次梁斜截面承载力计算 61 8 4 板截面设计 62 8 4 1 板 B1 设计 62 8 4 2 板 B2 设计 63 9 9 楼梯设计楼梯设计 6767 9 1 梯段板计算 68 9 1 1 荷载计算 68 9 1 2 内力计算 69 9 1 3 配筋计算 69 9 2 休息平台板计算 69 9 2 1 荷载计算 70 长春建筑学院毕业设计 III 9 2 2 内力计算 70 9 2 3 配筋计算 70 9 3 梯段梁 TL1 计算 71 9 3 1 荷载计算 71 9 3 2 内力计算 71 9 3 3 配筋计算 71 1010 基础设计基础设计 7373 10 1 荷载计算 73 10 2 确定基础底面积 74 10 2 1 A 柱 75 10 2 2 B 柱 76 10 2 3 抗震验算 77 10 3 地基变形验算 78 10 4 1 荷载设计值 78 10 4 2 A 柱基 78 10 4 3 B C 柱基 80 参考文献参考文献 8484 致致 谢谢 8585 附录附录 8686 附录 1 英文原文 86 附录 2 外文翻译 95 附录 3 设计任务书 114 附录 4 开题报告 120 长春建筑学院毕业设计 1 摘摘 要要 本设计是的建筑与结构设计 考虑建筑布置的要求 结构选型选择框架结构 结构布置尽量满足使用 耐久 美观三方面的要求 本设计选取楼的一榀作为计算模型 采用手算 其中恒载 活载的计算采用 二次弯矩分配法 风荷载的计算采用 D 值法 在内力组合的过程中考虑荷载满跨 布置 并考虑地震作用 找出荷载的最不利组合 并由此进行这一榀框架的配筋 在计算书中还进行了板配筋的计算和基础的计算 其余结构由 PKPM 软件进行计 算 本设计主要包括两部分 第一是建筑设计 第二是结构设计 本着安全 适 用 美观和节约的原则进行设计 共六层 整个建筑外形呈平面外形 与周围其 他建筑相互协调 既满足了实用要求也体现了美观 在选择材料方面优先考虑安 全耐用 其次是价格合理经济实惠 整个建筑从方案选型到结构设计都严格按照 设计手册及相关规范 在构造方面也进行充分考虑 以满足功能要求 关关键词键词 框架结构 D 值法 二次弯矩分配 长春建筑学院毕业设计 2 Abstract This design is a architecture and structure design of a hotel of zhengzhou Considering the requirement to architecture distribution choose frame as the structure the distribution of structure try to meet the requirements in 3 aspects of utility Durability and Aesthetics This design chooses one story of the building as the calculation model and calculated by hand Herein the calculation of Dead Load and Live Load applied the Moment Redistribution Method The calculation of Wind Load applied Matrix Displacement Method During the process of internal force combination consider the calculation of full span distribution load and Considered earthquake to get the most disadvantageous Load Effect Combination hence carry out the reinforcement for this frame In the calculation sheet also there are calculation to the slab reinforcement and foundation Other structure of the building will be calculated by Software PKPM The design content mainly includes two major parts First construction plan design Second structural design In line with is safe suitable artistic and the frugal principle carries on the design The main structure used within the corridor a total of three story flat shape of the building in shape and mutual coordination of the surrounding buildings both to meet the practical requirements also reflects the beautiful Priority in choosing safe durable materials followed by the reasonable prices affordable Selection of the building to the structural design from the program in strict accordance with the Design Manual and related specifications in terms of the construction to give full consideration to meet the business functional requirements 长春建筑学院毕业设计 3 Keywords Office building Frame Matrix Displacement Method Second moment distribution method 计算书计算书 1 设计资料设计资料 1 11 1 工程概况工程概况 该工程为长春市馨月旅馆 建筑共 5 层 首层高 3 9m 其他层高 3 3m 女 儿墙 1 2m 采用框架结构体系 总建筑面积 7882 23m2 建筑总高度 20 55m 室内外高差 0 45 m 具体情况参见建筑施工图 1 21 2 其他设计条件其他设计条件 1 2 1 气象条件 基本风压 0 65kN n 50 基本雪压 0 35kN n 50 1 2 2 工程地质条件 抗震设防烈度为 7 度 设计基本地震加速度值为 0 15g 场地的工程地质 情况如下 场地地形平坦 地貌单一 场地自上而下分为两个单元土层 1 素填土 褐黄色 稍湿 可塑 主要成份为粉质粘土及少量砖块 松密不一 为进期堆 积 层底埋深为 1 5 米 该层土的承载力特征值为 70kPa 属中压缩性土 2 粉质粘土 黄褐色 灰黄色 稍湿 可塑 底板在勘探深度内未能揭穿 该层 土的承载力特征值为 170kPa 属中压缩性土 场地地下水 地下水稳定水位在 7 5m 土质对混凝土无腐蚀性 对钢筋混 凝土结构中的钢筋无腐蚀性 场地土属中软场地土 场地类别为 II 类 场地不液化 无不良地质作用 长春建筑学院毕业设计 4 活荷载标准值见现行 建筑结构荷载规范 1 2 3 建筑等级 建筑耐火等级为三级 结构安全等级为二级 属丙类建筑 建筑设计合 理设计使用年限为 50 年 1 2 4 材料选用 混凝土 梁 柱 基础均采用 C30 14 3 c fMPa 1 43 t fMPa 钢筋 梁和柱中纵向受力钢筋均采用 HRB400 级 其他钢筋采用 HPB300 级 板中的钢筋均采用 HRB400 级 基础中的钢筋均采用 HRB400 级 屋面做法 25 厚水泥砂浆找平 三毡四油小石子柔性防水 40 厚水泥石灰 焦渣砂浆 2 找坡 100 厚水泥矿渣保温层 120 厚的钢筋混凝土楼板 10 厚 的混合砂浆抹灰 重度 6 08KN m3 楼面做法 花岗石面层 120 厚现浇混凝土板 10 厚混合砂浆抹灰层 重度 4 33KN m3 墙身做法 墙体采用 200mm 蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 190mm 190mm 190mm 据 结构设计荷载规范 5 5KN m3 6 窗 钢框玻璃窗 0 4KN m3 门 木门 0 2KN m3 长春建筑学院毕业设计 5 2 2 结构选型与布置结构选型与布置 2 12 1 结构选型结构选型 结构体系选型 采用钢筋混凝土现浇框架结构 纵横向承重框架 体系 屋面结构 采用现浇钢筋混凝土楼板 上人屋面 楼面结构 全部采用现浇混凝土楼板 楼梯结构 采用钢筋混凝土板式楼梯 基 础 为柱下独立基础和联合基础 2 22 2 结构布置结构布置 本设计为双向梁柱抗侧力体系 横向最大柱距为 6 8m 根据结构布置 楼面板厚 本建筑由于楼面活荷载不大 为减轻结构 506600 50132lmm 自重 节省材料 楼面板 屋面板的厚度均取为 120 mm 其结构平面布置图如图 2 1 所示 图 2 1 结构平面布置图 长春建筑学院毕业设计 6 3 3 截面尺寸估算截面尺寸估算 3 13 1 梁截面尺寸估算梁截面尺寸估算 框架梁截面高度 截面宽度 本结构中取 lh 10 1 18 1 h b 2 1 3 1 横向 AB CD 跨梁及纵向框架梁 700 mm 300 mmhb 横向BC跨梁 700 mm 300 mm 次梁 550 mm 250 hbhb mm 3 23 2 柱截面尺寸估算柱截面尺寸估算 抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制 经验公式如下 FgnN ANfc 式中 A 为柱横截面面积 取方形时边长为a n为验算截面以上的楼层层 数 F 为验算柱的负荷面积 可根据柱网尺寸确定 为混凝土轴心抗压强度 c f 设计值 为地震及中 边柱的相关调整系数 不等跨内柱柱取 1 25 等跨内 柱取 1 2 边柱取 1 3 g 为结构单位面积的重量 根据经验估算钢筋混凝土高 层建筑约为 12 15 KN 为轴压比限值 该建筑为三级抗震 取 0 9 取 2 m g 14KN m2 5 F 6 6 4 8 m2 1 25 用 C30 混凝土 14 3N n c f 0 9 根据经验式所算得的面积约为215385 考虑到施 2 mm 2 mm 工 计算简便以及安全因素 各柱截面尺寸从底层到顶层均取为 600 mm 600 mm 构造柱截面尺寸取 250mm 250mm 女儿墙构造柱取 240mm 240mm 长春建筑学院毕业设计 7 4 4 框架计算简图及梁柱线刚度框架计算简图及梁柱线刚度 4 14 1 确定框架计算简图确定框架计算简图 框架的计算单元如图 4 1 所示 选取 轴线的一榀框架进行计算 其余框 架可参照此框架进行配筋 假定框架柱嵌固于基础顶面 框架梁与柱刚结 由 于各层柱的截面尺寸不变 故梁跨度等于柱截面形心轴线间的距离 底层柱高 从基础顶面算至二层楼面 基顶标高根据地质条件和室内外高差定为 0 600 m 故底层柱高为 4 95m 其余各层柱高均为 3 3m 由此可绘出框架的计算简图如图 4 1 所示 图 4 1 框架计算简图 注 图中所标数字为相对线刚度 4 24 2 框架梁 柱的线刚度计算框架梁 柱的线刚度计算 考虑到现浇板对梁的影响 对于中框架取 Ib 2I0 混凝土暂取 C30 E 30 106KN M2 令上部各层柱 i 1 00 则其余各杆件的相对线刚度分别为 AB i 0 95 BC i 1 35 CD i 0 95 i 底层柱 0 73 长春建筑学院毕业设计 8 框架结构的相对线刚度标注于图 4 1 中 作为计算的依据 长春建筑学院毕业设计 9 5 5 荷载荷载统计统计 5 15 1 竖向恒荷载标准值计算竖向恒荷载标准值计算 5 1 1 屋面恒荷载标准值计算 找平层 25 厚水泥砂浆0 025 20 0 50 kN 防水层 三毡四油刚小石子柔行防水0 40 kN 找坡层 40 厚水泥石灰焦渣砂浆 3 找坡0 04 14 0 56 kN 保温层 100 厚水泥矿渣保温层0 10 14 5 1 45kN 结构层 120 厚现浇钢筋混凝土板0 12 25 3 00 kN 抹灰层 10 厚混合砂浆抹底 0 01 17 0 17 kN 合计 6 08kN 楼面恒荷载标准值计算 花岗石面层 20 厚花岗石铺实拍平 水泥浆擦缝 30 厚 1 3 干硬性水泥浆 面上撒素混凝土素水泥浆结合层一遍 钢筋混凝土楼板 自重 1 16 kN 结构层 120 厚现浇钢筋混凝土板 0 12 25 3 00kN 抹灰层 10 厚混合砂浆抹底 0 01 17 0 17kN 合计 4 33 kN 5 1 2 框架梁自重及粉刷 边跨 AB CD 跨 框架梁自重 0 25 0 60 25 3 75 kN m 长春建筑学院毕业设计 10 粉刷 10 厚混合砂浆抹底 0 25 0 60 0 12 2 0 01 17 0 21 kN m 合计 3 96kN m 中跨 BC 跨 梁自重 0 25 0 50 25 3 125 kN m 粉刷 0 25 0 50 0 12 2 0 01 17 0 17 kN m 合计 3 30kN m 次梁自重 25 0 25 0 5 3 125kN m 粉刷 0 25 0 50 0 12 2 0 01 17 0 17 kN m 合计 3 30 kN m 5 1 3 柱的自重及粉刷 标准层框架柱自重 0 5 0 5 3 3 25 20 625kN 粉刷 0 5 2 3 3 0 6 0 01 17 0 459kN 合计 21 08kN 底层框架柱自重 0 5 0 5 4 95 25 30 945kN 粉刷 0 5 2 4 95 0 6 0 01 17 0 74kN 合计 31 68kN 5 1 4 墙的自重及装饰 外纵墙 1 标准层 钢框玻璃窗 2 1 1 8 0 4 2 3 024 kN 窗下墙体及粉刷 0 9 7 8 0 5 0 25 0 25 5 5 2 0 01 17 10 881KN 长春建筑学院毕业设计 11 窗间墙体及粉刷 3 3 0 6 0 9 7 8 0 5 0 25 2 0 25 5 5 2 0 01 17 8 798 合计 22 70KN 底层 钢框玻璃窗 2 1 1 8 0 4 2 3 024 kN 窗下墙体及粉刷 1 35 0 9 0 3 7 8 0 5 0 25 0 25 5 5 2 0 01 17 30 831KN 窗间墙体及粉刷 1 8 7 8 0 5 2 1 2 0 25 5 5 2 0 01 17 8 7 98 合计 42 65KN 标准层内纵墙自重及装饰 2 内纵墙及粉刷 7 8 0 5 0 25 3 3 0 6 0 9 2 1 2 0 25 5 5 2 0 01 17 26 162KN 门自重 2 0 4 0 9 2 1 1 512KN 合计 27 67KN 底层内纵墙 内纵墙及粉刷 7 8 0 5 0 25 3 3 0 6 1 8 2 1 0 9 2 1 0 25 5 5 2 0 01 17 26 548KN 门自重 1 8 2 1 0 9 2 1 0 4 2 268KN 长春建筑学院毕业设计 12 合计 28 82KN 内横墙自重及装饰 一道墙全长 标准层 6 6 0 5 3 3 0 6 0 25 0 55 2 0 01 17 28 24KN 底层 6 6 0 5 3 6 0 6 0 25 0 55 2 0 01 17 31 38KN 卫生间隔墙及门重 2 1 0 125 0 05 2 2 4 0 125 0 05 3 3 1 5 2 0 7 2 0 1 5 5 8 79KN 5 25 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 5 2 1 屋面和楼面活载标准值 上人屋面 2 0 kN 楼面 宾馆 1 5kN 5 2 2 雪荷载标准值 0 40 kN k S 屋面活载与雪荷载不同时考虑 两者中取较大者 5 35 3 竖向荷载下的框架内力计算竖向荷载下的框架内力计算 双向板的传递方式如图 2 1 5 3 1 AB 和 CD 轴间框架梁上的均布荷载 屋面板传给梁的荷载 其中 a l 1 95 0 295 6 6 恒载 6 08 3 9 2 1 2 0 2952 0 2953 2 20 08 kN m 活载 2 0 3 9 2 1 2 0 2952 0 2953 2 6 61kN m 长春建筑学院毕业设计 13 楼面板传荷载 恒载 4 33 3 9 2 1 2 0 2952 0 2953 2 14 30kN m 活载 1 5 3 9 2 1 2 0 2952 0 2953 2 4 95 kN m 梁的自重 3 96 kN m 内横墙自重 28 24 6 6 0 5 4 63KN m AB CD 轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载 梁自重 板传荷载 20 08 3 96 24 04kN m 活载 板传荷载 6 61kN m 楼面梁 恒载 梁自重 板传荷载 墙自重 3 96 14 30 4 63 15 19 kN m 活载 4 95N m 5 3 2 BC 轴间框架梁上的均布荷载 屋面板传荷载 恒载 6 08 2 7 5 8 10 26 kN m 活载 2 0 2 7 5 8 3 38 kN m 楼面板传给梁的荷载 恒载 4 33 2 7 5 8 7 31 kN m 活载 1 5 2 7 5 8 2 53kN m 梁自重 3 30 kN m B C 轴间框架梁上的均布荷载为 屋面梁 恒载 梁自重 板传荷载 10 26 3 30 13 56KN m 活载 板传荷载 3 38 kN m 楼面梁 恒载 梁自重 板传荷载 7 31 3 30 10 61 kN m 活载 板传荷载 2 53 kN m 5 3 3 A D 柱上纵向集中荷载 顶层柱 女儿墙自重 做法 厚 240mm 高 1200mm 红砖砌筑 并有 200mm 的混凝 土压顶 内外 10mm 水泥砂浆抹平 0 24 1 0 18 25 0 2 0 24 1 2 0 01 17 2 5 93 kN 顶层柱的恒载 女儿墙自重 板传荷载 次梁传荷载 梁自重 长春建筑学院毕业设计 14 5 93 7 8 6 08 1 21 95 3 9 2 1 2 6 08 6 8 6 8 1 95 2 1 95 0 5 2 2 3 3 6 8 0 5 3 6 7 8 0 5 199 69 kN 顶层柱的活载 板传荷载 2 0 1 2 3 9 1 95 2 1 2 6 8 6 8 1 95 2 1 95 34 13 kN 标准层柱 标准层柱的恒载 外纵向墙自重 纵向框架梁自重 柱自重 板传荷载 次梁传 荷载 22 70 3 96 7 8 0 5 21 08 4 33 3 9 1 95 2 4 33 2 1 2 1 2 1 2 6 8 6 8 1 95 2 1 95 2 3 96 9 6 8 0 5 8 79 180 31kN 标准层柱的活载 板传荷载 1 5 1 95 3 9 2 2 0 6 8 6 8 1 2 1 2 1 95 2 1 95 2 30 32 kN 1 2 基础顶面恒载 标准层柱的恒载 底层 1 35 米外纵墙自重 180 1 42 65 22 7 8 79 191 47 kN 5 3 4 B C 柱上纵向集中荷载 顶层柱 顶层柱的恒载 纵向框架梁自重 板传荷载 次梁传荷载 3 96 7 8 0 5 6 08 1 95 3 9 2 1 2 1 2 7 8 7 8 2 1 35 1 35 6 08 0 5 6 8 6 8 2 1 95 1 95 3 3 6 8 0 5 2 7 0 5 3 96 201 17kN 顶层柱的活载 板传荷载 2 3 9 1 95 2 2 1 2 7 8 7 8 2 1 35 1 2 2 1 2 6 8 2 3 9 37 81kN 长春建筑学院毕业设计 15 标准层柱 标准层柱的恒载 内纵墙自重 纵向框架梁自重 板传荷载 次梁传荷载 柱自 重 27 67 3 96 7 8 0 5 2 1 2 7 8 7 8 2 1 35 4 33 1 95 3 9 2 7 8 7 8 2 7 1 2 1 2 1 35 4 33 1 2 6 8 6 8 3 9 1 95 21 08 192 87kN 标准层柱的活载 1 5 1 95 3 9 2 7 8 7 8 2 1 35 1 35 1 2 1 2 6 8 2 3 9 1 95 38 66 kN 1 2 基础顶面恒载 标准层柱的恒载 0 3 米高的内纵墙自重 192 87 27 67 28 82 194 02kN 长春建筑学院毕业设计 16 图 5 1 恒荷载作用下结构计算简图 等效 长春建筑学院毕业设计 17 图 5 2 活荷载作用下结构计算简图 等效 5 45 4 风荷载标准值计算风荷载标准值计算 风荷载计算公式为 0zszk w w 5 4 1 确定各系数值 风震系数 1 0 1 z 因为本工程为一字型矩形建筑 所以 1 3 2 s 地面粗糙程度 C 类 风压高度变化系数可以查表得出 3 z 基本风压为 0 45KN m2 4 5 4 2 各层风载计算 各楼层迎风面 背风面受风面积 相邻楼层平均层高 一榀框架受荷宽度 长春建筑学院毕业设计 18 各楼层位置处所受风力 Aiwk Ai zi 其计算结果见表 5 F ki i z s 0 w 1 等效集中载如图 5 3 所示 风载作用下的层间剪力如图 5 4 所示 表 5 1 各楼层位置处的风力标准值 ki F 层Z m z i z s 0 wA m2 Pi KN 517 250 7851 01 30 4522 2310 21 413 950 741 01 30 4525 7411 14 310 650 741 01 30 4525 7411 14 277 350 741 01 30 4525 7411 14 14 050 741 01 30 4528 66512 41 图 5 1 等效节点集中风荷载 kN 图 5 2 风载作用下的层间剪力 KN 5 55 5 水平地震作用计算水平地震作用计算 该建筑物高度 21 45 米小于 40 米 以剪切变形为主 且质量和刚度沿高度 方向分布比较均匀 故采用底部剪力法计算地震力 5 5 1 重力荷载标准值计算 恒荷载取全部 楼面活荷载取 50 不考虑屋面活荷载 考虑 50 的雪荷载 长春建筑学院毕业设计 19 将上下各半层的墙体及柱重量与楼层重量 含 50 的楼面活荷载 集中于该楼 层标高处 顶层 5 层 重力荷载代表值 1200 高女儿墙自重及粉刷 5 93 62 9 16 4 2 940 50KN 女儿墙 G 屋面板结构层及构造层自重标准值 62 9 16 4 6 08 6271 88N 屋面板 G 3 96 4 62 4 0 5 2 9 6 8 0 5 9 3 3 2 1 梁 G 0 5 3 3 8 2 6 8 0 25 1445 4 47 52 345 84 1838 76kN 21 08 4 9 1 2 379 44KN 柱 G 顶层墙重 22 7 7 8 62 9 4 3 9 2 6 8 17 2 2 2 7 1 2 墙 G 696 07KN 顶层 G 女儿墙 G 屋面板 G 梁 G 柱 G 墙 G 10126 65kN 中间层 2 4 层 重力荷载标准值 2 696 07 1392 14kN 墙 G 4 33 62 9 16 4 4466 65 kN 楼面板 G 1838 76kN 梁 G 379 44 2 758 88kN 柱 G 标准层 G 墙 G 楼面板 G 梁 G 柱 G 8456 43 kN 底层重力荷载代表值 1392 14 1746 74kN 墙 G 3 3 24 95 20 12 3 30 12 长春建筑学院毕业设计 20 4466 65kN 楼面板 G 1838 76 kN 梁 G 758 88 948 6 kN 柱 G 4 953 3 3 3 2 9000 75 kN 底层 G 墙 G 楼面板 G 梁 G 柱 G 屋面雪荷载标准值 0 40 62 9 16 4 412 63kNS 雪雪 qQ Q屋活不考虑 楼面活荷载标准值 1 5 62 9 16 4 1547 34 kN 露面 Q 总重力荷载代表值的计算 屋面处 10126 65 0 5 412 63 10332 97 kN EW G 楼面处 8456 43 0 5 1547 34 9230 10 kN Ei G 底层楼面处 9000 75 0 5 1547 34 9774 42 kN Ei G 5 5 2 横向 D 值的计算 所取框架为中框架 考虑到楼板对框架截面惯性矩的影响 中框架取 Ib 2I0 框架柱层间侧移刚度 D 值计算 表 5 2 2 5 层框架柱层间侧移刚度 D 值 构件名称 c b i i K 2 2 c k k 2 12 c c Di h A D 轴 柱 0 95 2 0 95 2 1 0 0 322 4 2 12 4 3 10 0 32215257 3 3 长春建筑学院毕业设计 21 B C 轴 柱 0 95 1 35 2 2 25 2 1 0 0 530 4 2 12 4 3 10 0 53025113 3 3 合计 80470KN m 其中 ib 为梁旳线刚度 ic 为柱的线刚度 D 表 5 3 底层框架柱层间侧移刚度 D 值 构件名称 2 b c i i c 0 5 k 2 k 2 12 c c Di h A D 轴 柱 0 95 2 1 30 2 0 73 0 545 4 2 12 3 16 10 0 5458434 4 95 B C 轴 柱 0 95 1 35 2 3 15 2 0 73 0 709 4 2 12 3 16 10 0 70910972 4 95 合计 38812KN m D 各层住的总 D 值 表 5 4 不同框架层间侧移刚度换算 层次 kN mm i D 138812 9 349 31kN mm 2 5 80740 9 726 66kN mm 5 5 3 结构基本自振周期的计算 假想顶点位移法 结构基本自振周期有多种计算方法 如假想位移法 能量法 经验公式法 本次采用顶点位移法 表 5 5 框架顶点遐想水平位移计算表 长春建筑学院毕业设计 22 自振周期为 T1 1 70 0 1 70 0 6 0 52s 其中 0为考虑结 0 25838 构非承重墙影响的折减系数 对于框架取 0 6 为框架节点的假想水平位移 5 5 4 地震作用验算 该工程所在地南阳市的抗震设防烈度为 7 度 场地类型为 类 设计地震分 组为第一组 设计地震加速度为 0 15g 故 0 08 0 35 s max g T 由于 Tg 0 35 T 0 8 m in B5 支座左 95 6289 18111 702529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B5 支座右 20 768 7633 0993433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 5C30 C5 支座左 20 2268 7632 6193433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in A4 支座 73 16176 93105 065529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B4支座左 72 06176 93103 965529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B4支座右 16 8741 0224 267433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 4C30 C4支座左 16 8741 0224 267433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in A3 支座 72 95232 64114 901529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B3支座左 74 06232 64116 011529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B3支座右 16 8744 5124 8964433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 3C30 C3支座左 16 8744 5124 8964433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in A2 支座 73 04278 41123 245529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B2 支座左 72 18278 41122 385529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B2 支座右 16 8742 2624 4907433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 2C30 C2 支座左 16 8742 2624 4907433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 长春建筑学院毕业设计 52 A1支座 95 08334 88155 468529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B1支座左 99 24334 88159 628529 1111 111 8 100 363 3585 sv m in B1支座右 16 8752 0426 2543433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 1C30 C1支座左 16 8752 0426 2543433 766791 091 8 100 297 8885 sv m in 8 28 2 框架柱截面设计框架柱截面设计 8 2 1 框架柱正截面设计 表 8 4 框架柱正截面压弯抗震验算 Mmax a 组合内力 柱 类 别 层 次 混 凝 土 强 度 等 级 b h mm2 l0 m l0 h 柱截 面 Mmax kN m N kN 轴压 比 RE e0 mm ea mm ei mm ei h0 上端 113 719250 6720 07 0 75 453 657 20 473 6571 041 5C30 500 50 0 4 1258 25 下端 67 073278 5960 078 0 75 240 754 20 260 7540 573 上端 100 287555 0110 1550 8180 69420200 6940 441 4C30 500 50 0 4 1258 25 下端 79 721582 9350 163 0 8 136 758 20 156 7580 345 上端 114 353867 0060 2430 8131 89420151 8940 334 3C30 500 50 0 4 1258 25 下端 99 716894 930 25 0 8 111 423 20 131 4230 289 上端 117 2571185 7170 332 0 8 98 8912 20 118 8910 261 A 柱 2C30 500 50 0 4 1258 25 下端 122 7411213 6410 339 0 8 101 135 20 121 1350 266 长春建筑学院毕业设计 53 上端 142 9821540 5010 431 0 8 92 8153 20 112 8150 248 1C30 500 50 0 4 959 9 下端 199 2941575 7810 441 0 8 126 473 20 146 4730 322 上端 109 28293 6830 0820 75372 10220392 1020 862 5C30 500 50 0 4 1258 25 下端 76 048321 6070 09 0 75 236 463 20 256 4630 564 上端 125 496596 4290 1670 8210 41220230 4120 506 4C30 500 50 0 4 1258 25 下端 107 662624 3530 175 0 8 172 438 20 192 4380 423 上端 141 53888 5420 2490 8159 28320179 2830 394 3C30 500 50 0 4 1258 25 下端 141 506916 4660 256 0 8 154 404 20 174 4040 383 上端 159 8441168 2990 3270 8136 81820156 8180 345 2C30 500 50 0 4 1258 25 下端 162 9161196 2230 335 0 8 136 192 20 156 1920 343 上端 191 0051463 6810 4090 8130 49620150 4960 331 B 柱 1C30 500 50 0 4 959 9 下端 222 6161498 9610 419 0 8 148 514 20 168 5140 37 b e mm ei 0 3h0 N Nb kN 判断破 坏类型 小 偏 压 As As mm2 大偏 压 x 2a As As mm2 x2a 选用钢筋 mm2 备注 678 657337 157 1441 018 大偏压 0 058 63 706456 265 3C18 As As 763 0 2 465 754124 254 1413 094 大偏压 0 064 60 777105 235 3C18 As As 763 0 2 405 69464 1937 1136 679 大偏压 0 136 27 90116 1926 3C18 As As 763 0 2 361 75820 258 1108 755 大偏压 0 143 24 777190 528 3C18 As As 763 0 2 356 89415 3941 824 684 大偏压 0 2137 00766186 1901 3C18 As As 763 0 2 336 423 5 0768 796 76 不破坏 按构 造配筋 500 3C18 As As 763 0 2 323 891 17 609 505 973 不破坏 按构 造配筋 500 3C18 As As 763 0 2 326 135 15 365 478 049 不破坏 按构 造配筋 500 3C18 As As 763 0 2 长春建筑学院毕业设计 54 317 815 23 685 151 189 不破坏 按构 造配筋 500 3C18 As As 763 0 2 351 4739 97316 115 909 大偏压 0 38786 3112619 184 3C18 As As 763 0 2 597 102255 602 1398 007 大偏压 0 068 59 194372 281 3C18 As As 763 0 2 461 463119 963 1370 083 大偏压 0 074 56 265112 132 3C18 As As 763 0 2 435 41293 9123 1095 261 大偏压 0 147 23 267102 687 3C18 As As 763 0 2 397 43855 9377 1067 337 大偏压 0 154 20 142 53 139 3C18 As As 763 0 2 384 28342 7834 803 148 大偏压 0 2189 41729361 4989 3C18 As As 763 0 2 379 40437 904 775 224 大偏压 0 22512 5417350 3225 3C18 As As 763 0 2 361 81820 3177 523 391 大偏压 0 28740 7188396 5981 3C18 As As 763 0 2 361 19219 692 495 467 大偏压 0 29443 8431411 1348 3C18 As As 763 0 2 355 49613 9963 228 009 大偏压 0 3673 7685565 2797 3C18 As As 763 0 2 373 51432 0135 192 729 大偏压 0 36977 7159777 9151 3C18 As As 763 0 2 注 按柱实际配筋 As As As 侧 计算的总配筋率 0 7 254 5 8 450 450 100 0 971 5 满足要求 表 8 5 框架柱正截面压弯抗震验算 Nmin a 组合内力 柱 类 别 层 次 混 凝 土 强 度 b h mm2 l0 m l0 h 柱截 面 Mmax kN m N kN 轴压 比 RE e0 mm ea mm ei mm 上端 2 484302 9490 0850 758 19942028 1994 5C30 500 50 0 4 1258 25 下端 13 192328 2450 0920 7540 18952060 1895 上端 41 749569 9610 1590 873 24892093 2489 4C30 500 50 0 4 1258 25 下端 14 929595 2570 1670 825 07992045 0799 上端 51 497821 1280 230 862 71492082 7149 3C30 500 50 0 4 1258 25 下端 36 473846 4240 2370 843 09072063 0907 上端 53 5241054 4090 2950 850 76212070 7621 2C30 500 50 0 4 1258 25 下端 48 5681346 4410 3770 836 07142056 0714 上端 89 8361280 6560 3580 870 14842090 1484 A 柱 1C30 500 50 0 4 959 9 下端 158 4541318 6720 3690 8120 16220140 162 长春建筑学院毕业设计 55 上端 133 128335 0980 0940 75397 28120417 281 5C30 500 50 0 4 1258 25 下端 142 528360 3940 1010 75395 47820415 478 上端 149 238654 4780 1830 8228 02620248 026 4C30 500 50 0 4 1258 25 下端 169 249679 7740 190 8248 97820268 978 上端 170 16965 3530 270 8176 26720196 267 3C30 500 50 0 4 1258 25 下端 168 768990 6490 2770 8170 36120190 361 上端 192 1751268 4660 3550 8151 50220171 502 2C30 500 50 0 4 1258 25 下端 196 8431293 7620 3620 8152 14820172 148 上端 189 551563 7590 4370 8121 21420141 214 B 柱 1C30 500 50 0 4 959 9 下端 214 8691601