常压塔设计说明书.pdf

15151515 万吨万吨万吨万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡装置年加氢裂化尾油异构脱蜡装置年加氢裂化尾油异构脱蜡装置年加氢裂化尾油异构脱蜡装置 常压塔设计计算说明书常压塔设计计算说明书常压塔设计计算说明书常压塔设计计算说明书 广东活力化工有限公司广东活力化工有限公司广东活力化工有限公司广东活力化工有限公司 参赛学校 广东石油化工学院参赛学校 广东石油化工学院 参赛队名 活力风林团队参赛队名 活力风林团队 公司名称公司名称 广东活力化工有限公司 指导老师指导老师 程丽华黄敏 队队长 长 丁跃 组组员员 刘欣龙梁钢坤杨晓凤郑翘段 苏金妹张婪田野 参赛时间 参赛时间 2011 年 8 月 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 2 目录目录目录目录 第一章 物料平衡 5 1 1 常压塔总物流平衡表 5 第二章 产品的有关性质参数 5 2 1 汽油型溶剂油的性质 5 2 2 结果汇总 7 2 3 汽提蒸汽用量 8 2 4 塔盘形式和塔板数 8 2 4 1 选取塔盘形式 8 2 4 2 塔板数 9 2 5 操作压力 9 2 5 1 蒸馏塔计算草图 10 第三章 汽化段温度 11 3 1 进料气化率 11 3 2 油气分压 11 3 3 汽温度初步求定 11 3 4tF的校核 15 3 5 塔底温度 16 第四章 塔顶及侧线温度 17 4 1 假设塔顶及各侧线温度 17 4 2 全塔回流热 17 4 3 回流方式及回流热分配 17 4 4 侧线及塔顶温度的校核 18 4 5 塔顶温度 20 第五章 全塔汽液相负荷 21 5 1 第 1 块板下的汽液相负荷 21 5 2 第 20 块板下的汽液相负荷 21 5 3 第 22 块板下的汽液相负荷 23 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 3 5 4 第 34 层板以下塔段的热平衡 24 5 5 第 35 层板以下塔段的热平衡 25 5 6 第 36 块板下的汽液相负荷 26 5 7 汽液相负荷分布图 26 5 7 1 全塔的汽液相负荷总汇 26 5 7 2 全塔液相负荷 27 5 7 3 全塔气相负荷 27 第六章 塔径的工艺计算 28 6 1 最大允许气速 28 6 2 适宜的气体操作速度 28 6 3 气相空间截面积 29 6 4 降液管内液体流速 29 6 5 降液管面积 29 6 6 塔径和横截面积 29 6 7 空塔气速 29 6 8 浮阀数及开孔率 30 6 8 1 计算阀孔临界速度 30 6 8 2 塔板开孔率 30 6 8 3 确定浮阀数 30 6 9 溢流堰及降液管的设计 31 第七章 塔的水力学计算 32 7 1 塔板压力降 32 7 2 雾沫夹带 32 第八章 塔板上的适宜操作区和负荷上下限 34 8 1 雾沫夹带线 34 8 1 1 淹塔界线 35 8 1 2 降液管超负荷界线 35 8 1 3 泄露线 36 8 1 4 操作弹性 36 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 4 8 2 适宜操作区图 36 第九章 塔的内部工艺结构 37 9 1 塔顶 37 9 2 人孔 37 9 3 塔底 37 9 4 封头 37 9 5 裙座 37 9 6 塔高 37 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 5 第一章第一章第一章第一章 物料平衡物料平衡物料平衡物料平衡 1 11 11 11 1 常压塔总物流平衡表常压塔总物流平衡表 由资料得出常压塔进料量为 20000kg h 油品 产率处理量或产量 体积分数质量分数104t at dkg hkmol h 进料量10010014 448020000 产品 汽油型 溶剂油 11 79 41 3545 12188022 1 煤油型 溶剂油 4 03 80 5418 247604 9 重油84 386 812 5416 6417360 表 1 1 物料平衡 按 300d a 第二章第二章第二章第二章 产品的有关性质参数产品的有关性质参数产品的有关性质参数产品的有关性质参数 2 12 12 12 1 汽油型溶剂油的性质汽油型溶剂油的性质 以汽油型溶剂油为例列出详细的计算 换算过程 其他产品仅将计算 换 算结果列于表 1 2 中 计算时 恩氏蒸馏温度未作裂化校正 工程计算允许这样 表 1 2 汽油型溶剂油的性质 密度 g cm 3 0 6647 馏出的体积分数 01030507090100 馏出的温度 3756657486103116 1 体积平均沸点 Ct 0 8 76 5 10386746556 体 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 6 2 恩氏蒸馏 90 10 斜率 5875 0 10 90 56 103 10 90C o 斜率 3 立方平均沸点 由 石油炼制 图 2 9查的校正值为 1 8 Ct 0 758 1 8 76 体 4 中平均沸点 由 石油炼制 图 2 9查的校正值为 4 1 Ct 0 4 721 4 8 76 中 5 相对密度比重指数 4 81 5 131 6647 0 5 141 0 API 6 特性因数 K 平均相对分子质量 M 由中平均沸点和相对密度 查 石油炼制 图 2 12得 K 12 9 M 90 7 平衡汽化温度 恩氏蒸馏 5 的温度为 74 恩氏蒸馏 10 70 的斜率5 0 1070 5686 由 石油炼制 图 5 8查得 平衡汽化 50 恩氏蒸馏 50 9 平衡汽化 50 点 74 9 65 由 石油炼制 图 5 9查得平衡汽化曲线各段温差 表 1 3 曲线各段恩氏蒸馏温差 平衡汽化温差 0 10 194 5 10 30 93 6 30 50 93 4 50 70 123 2 70 90 173 8 90 100 132 0 8 由 50 点及各线段温差推算平衡汽化曲线的个点温度 30 65 3 4 61 6 10 61 6 3 6 58 0 58 4 5 53 5 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 7 70 65 3 2 68 2 90 68 2 3 8 72 100 72 2 74 可得汽油型溶剂油的平衡汽化 100 温度为 74 0 9 临界温度 由 石油炼制 图 2 25 临界温度 245 10 临界压力 由 石油炼制 图 2 28 临界压力 3 83Mpa 11 焦点压力 由 石油炼制 图 5 18查的 焦点压力 60 2Mpa 12 焦点温度 由 石油炼制 图 5 17查的 焦点温度 295 2 22 22 22 2 结果汇总结果汇总 表 1 4 结果汇总 油品 密度 g cm3 比 重 指 数 相对 分子 质量 M 特性 因数 K 临界参数焦点参数 平衡汽化 温度 温度 压力 MPa 温度 压力 MPa 0 100 汽油型 溶剂油 0 664781 49012 92453 8329560 2 4 煤油型 溶剂油 0 778249 115011 93702 2242633 7146 3 塔底 重油 0 851733 8 原油0 826038 9 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 8 2 32 32 32 3 汽提蒸汽用量汽提蒸汽用量 1 参考石油炼制工程书中表 5 2 取汽提水蒸汽量 如下表 表 1 5 汽提蒸汽用量 产品蒸汽用量 重 对产品 煤油2 3 轻柴油2 3 重柴油2 4 塔底重油2 4 从节能角度来看 在可能的条件下 倾向于减少汽提蒸汽用量 2 侧线产品及塔底重油均采用温度为 420 压力为 0 3Mpa 的过热蒸气汽 提 参考 石油炼制 表 5 2取汽提蒸汽用量如下表 1 6 所示 表 1 6 汽提蒸汽用量 油品质量分数 对油 kg hkmol h 煤油型溶剂油215 20 84 塔底重油2347 219 3 合计4362 420 14 2 42 42 42 4 塔盘形式和塔板数塔盘形式和塔板数 2 4 12 4 12 4 12 4 1 选取塔盘形式选取塔盘形式 浮阀塔盘在较宽的汽液负荷范围内能保持稳定的操作 且汽液接触时间长 雾沫夹带量少 液面落差小与泡罩塔相比处理能力大 压力降较低 而塔板效率 较高 故选用浮阀塔盘 F1 型浮阀 阀片与三个阀腿是整体冲成的 阀片周边有三个起始定距片 它能在阀片关闭时与塔板之间保持一定的距离 以使在气量小时 气体也能通过 所有阀片的间隙均匀鼓泡 不仅避免了小气量时阀片阀不稳定的脉动现象 而且 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 9 能得到较宽的稳定操作范围 同时能避免阀片粘在塔盘上 而且气量增大时阀片 平稳升起 并且 F1 型浮阀结构简单 制造方便 性能良好 故选用 F1 型 33g 材料 1Cr13 2 4 22 4 22 4 22 4 2 塔板数塔板数 国内外常压塔塔板数选取 表 1 7 初步分离馏分 国内 国外 一二三 汽油 煤油108106 8 煤油 轻柴油8994 6 轻柴油 重柴油7744 6 重柴油 裂化进料884 最低侧线 进料3443 6 进料 塔底446 根据上述表选定塔板数 其塔板数为 42 层 2 52 52 52 5 操作压力操作压力 取塔顶压力产品罐压力为 0 13Mpa 塔顶采用两级冷凝冷却流程 取塔顶空 冷器压力降为 0 01Mpa 使用一个管壳式后冷器 壳程压力降取 0 017Mpa 故塔顶压力 0 13 0 01 0 017 0 157Mpa 绝 根据 塔的工艺计算 查的 取浮阀塔塔板压力降为 0 5Kpa 4mmHg 则推算常压塔内个关键部位的压力如 下 塔顶压力 0 157Mpa 侧线抽出板 第 22 层 上压力 0 1675Mpa 汽化段压力 第 36 层 上压力 0 1745Mpa 取转油线压力降为 0 035Mpa 加热炉出口压力 0 1745 0 035 0 2095Mpa 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 10 2 5 12 5 12 5 12 5 1 蒸馏塔计算草图蒸馏塔计算草图 将塔顶 塔板 进料及产品出口 中段循环回流位置 汽提蒸汽返塔位置 塔底汽提点等绘成草图下图 1 8 以后的计算结果如操作条件和物料流量等陆续 填入图中 图 1 8 蒸馏塔计算草图 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 11 第三章第三章第三章第三章 汽化段温度汽化段温度汽化段温度汽化段温度 3 13 13 13 1 进料气化率进料气化率 取过气化度为进料的 2 质量分数 或 2 03 体积分数 要求进料在汽 化段中的气化率为 体积分数 11 7 4 0 2 03 17 73 3 23 23 23 2 油气分压油气分压 汽化段中各物料的流量如下 汽油型溶剂油 20 9Kmol h煤油型溶剂油 4 9Kmol h 过汽化油 2 49Kmol h油气量合计 28 3Kmol h 其中过汽化油的相对分子量取 230 塔底汽提水蒸气 19 3kmol h 由此计算得汽化段的油气分压为Mpa104 0 3 19 3 28 3 281745 0 3 33 33 33 3 汽温度初步求定汽温度初步求定 1 实沸点蒸馏数据 汽化段温度应该是在汽化段油气分压 0 104Mpa 之下气化 17 73 体 的温度 为此需要作出在 0 104Mpa 下原油平衡汽化曲线 见图 2 1 中曲线 4 表 1 9 实沸点蒸馏数据 馏出 体积分数 01030507090100 温度 123 4271 4367 7411 5500522 07550 14 2 换算为常压平衡汽化曲线 解 计算实沸点蒸馏曲线的参考线斜率及其各点温度 实沸点蒸馏曲线参考线的斜率 500 271 4 70 10 3 81 由此计算参考线的各点温度 0 点 271 4 3 81 10 0 233 3 30 271 4 3 81 30 10 347 6 50 271 4 3 81 50 10 432 8 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 12 90 500 3 81 90 70 576 2 100 500 3 81 100 70 614 3 计算平衡汽化参考线斜率及其各点温度 用 石油炼制 工程书中图 5 10 查得 根据实沸点蒸馏曲线 10 70 斜率 3 81 查平衡汽化参考线的斜率为 3 3 在利用图 5 10 查得 F 22 故平衡汽化参考线 50 实沸点蒸馏参考线 50 点 F 411 5 22 389 5 由平衡汽化参考线 50 点和斜率可计算得其他各点温度 0 点 389 5 3 3 50 0 224 5 10 389 5 3 3 50 10 257 5 30 389 5 3 3 50 30 323 5 70 389 5 3 3 70 50 455 5 90 389 5 3 3 90 50 521 5 100 389 5 3 3 100 50 554 5 计算实沸点蒸馏曲线与其参考线的各点温差 Fi F0 123 4 233 3 109 5 F10 271 4 271 4 0 F30 367 7 347 6 20 1 F50 411 5 423 8 12 3 F70 500 500 0 F90 522 08 576 2 54 12 F100 550 14 614 3 64 16 求平衡汽化曲线各点温度 由图 5 10查得各馏出百分数时的温差比值 得 0 比值 0 25 10 比值 0 4 其余各点比值都是 0 33 平衡汽化曲线各点与其参考线相应各点的温差 T 等于 实沸点蒸馏曲线与其参考线相应个点的温差 Fi 乘以对应得比值 由此得平衡 汽化各点温度如下 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 13 0 点 T 109 5 0 25 27 48 10 点 T 0 0 4 0 30 点 T 20 1 0 33 6 63 50 点 T 12 3 0 33 4 06 70 点 T 0 0 33 0 90 点 T 54 12 0 33 17 86 100 点 T 64 16 0 33 21 17 平衡汽化曲线各点温度等于它的参考线各点温度加上相应的 T 值得平衡 汽化温度 0 点 224 5 27 48 197 02 10 点 257 5 0 257 5 30 点 323 5 6 63 330 13 50 点 411 5 4 06 385 44 70 点 455 5 0 455 5 90 点 521 5 17 86 503 64 100 点 554 5 21 17 533 33 由此可得原有平衡汽化曲线 2 3 原油的实费点蒸馏曲线与平衡汽化曲线 由图 2 1可得原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为 258 利用烃类与石油窄馏分的蒸汽压图 将此交点温度 258 换算为 0 108MPa 下的 温度 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 14 图 2 1 原油的实费点蒸馏曲线与平衡汽化曲线 1 原油常压下实沸点曲线 2 原油的常压平衡汽化曲线 3 炉出口压力下原油的平衡汽化曲线 4 汽化段油气分压下原油的平衡汽化曲线 查图 2 1得交点温度 258 换算为 0 106MPa 下的温度为 260 从该点作垂 直于横坐标的直线 A 在 A 线上找得 262 过此点作平行于常压平衡汽化曲 线 2 的线 4 即为 0 104MPa 下的平衡汽化曲线 由线 4 可查得当 eF 17 73 时的 温度为 268 此即欲求的汽化段温度tF 此tF是由相平衡关系得到 还需对它 进行校核 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 15 3 43 43 43 4t t t tF F F F的校核的校核 1 校核的主要目的是看由tF要求的加热炉出口温度是否合理 校核的方 法是绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度 当气化率tF 体积分数 为 17 73 时的温度为 268 进料在汽化段中的焓 hF计算如下 表中各物料焓值由石油炼制工程第 3 章中介绍的方法和图表求得 表 2 2 油料 焓 kJ kg 热量 kJ h 汽相液相 汽油型溶剂油983 24 983 24 1880 18 48 煤油型溶剂油937 22 937 22 760 7 12 105 过汽化油916 30916 30 570 5 22 105 重油 686 18686 18 17360 119 12 105 合计 QF 150 105 进料带入汽化段热量 QF P 0 1745MPa t 268 由图可知 hF 150 105 200000 749 75 kJ kg 2 再求出原油在加热炉出口条件下的焓 h0 按上述方法作出原油在炉出 口压力 0 2095MPa 下的平衡汽化曲线 3 限定炉出口温度不超过 300 曲线 3 可读 300 时的汽化率 e0为 17 50 体积分数 显然 e00 5m 故安全系数 k 0 82 a max kks 0 95 0 82 1 426 1 11m s 6 36 36 36 3 气相空间截面积气相空间截面积 Fa Vv a 7 87 1 11 7 08 2 m 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 29 6 46 46 46 4 降液管内液体流速降液管内液体流速 Vd 0 17kks 0 17 0 95 0 82 0 13 m s Vd 7 98k 7 98 3 10 0 82 0 95 1 5610 6 0 0 12 m s 取两者的小值 Vd 0 12 m s 6 56 56 56 5 降液管面积降液管面积 d F1 Vl Vd 0 005 0 12 0 04 2 m d F1 0 11Fa 0 11 7 08 0 78 2 m 取两者最大者 d F1 0 78 6 66 66 66 6 塔径和横截面积塔径和横截面积 计算塔的横截面积 Ft Fa d F1 7 08 0 78 7 86 2 m 计算塔径 Dc 785 0 t F 785 0 86 7 2 9 m 6 76 76 76 7 空塔气速空塔气速 根据浮阀塔塔板直径系列 选取采用的塔径 D 3m 采用的塔径截面积 F 0 785D2 0 785 32 7 07 2 m 采用的空塔气速 Vv F 7 87 7 07 1 11 m s 采用的降液管面积为 Fd F Ft d F 1 7 07 7 86 0 78 0 70 采用降液管面积 Fd 占采用的塔截面积 F 的百分数 Fd F 0 7 7 07 9 9 6 86 86 86 8 浮阀数及开孔率浮阀数及开孔率 6 8 16 8 16 8 16 8 1 计算阀孔临界速度计算阀孔临界速度 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 30 c h 548 0 8 72 v y 548 0 1 5 8 72 4 3 m s 相应的阀动能参数因数为 Fo Vh yc 4 31 5 9 7 2 1 3 mkgsm 6 8 26 8 26 8 26 8 2 塔板开孔率塔板开孔率 塔上浮阀开孔率 8 25 100 3 4 11 1 100 c h h 6 8 36 8 36 8 36 8 3 确定浮阀数确定浮阀数 阀孔总面积 2 84 1 8 2507 7 mFFh 浮阀数N 22 039 0 785 0 84 1 785 0 h h d F 1542 个 浮阀排列方式采用等腰三角形叉排 取同一横排孔心距 t 75mm 0 075m 6 96 96 96 9 溢流堰及降液管的设计溢流堰及降液管的设计 选择液体在塔板上的流动形式 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 31 根据 塔的工艺计算 塔板上的流体的流动形式选择单溢流型式 设计溢流堰 采用弓形溢流堰 据 Fd F 9 9 根据 塔的工艺计算 图 5 8 查的 L D 0 7 则堰长 L 0 7 3 2 1 m 降液管宽 d W 0 145 3 0 435m 溢流堰高及塔板上清液层高度的设计 由于本设计为气模控制 可选较高的溢流堰 但考虑塔板压力降和泄露情况 取堰高为 50mm 从图 5 5查得堰上清液层高度 ow h 0 03m 塔板上清液层高度为 1 h W h OW h 0 05 0 03 0 08m 液体在降液管的停留时间及流速 005 0 6 07 0 1 V HF td 84s 5s 降液管流速 d V d FV1 0 005 0 7 0 007 m s 降液管底缘距塔板高度 b h 取降液管底缘出口处流速为哦 0 1 m s b h b WL V 1 0 005 2 1 0 1 0 024 m 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 32 第七章第七章第七章第七章 塔的水力学计算塔的水力学计算塔的水力学计算塔的水力学计算 7 17 17 17 1 塔板压力降塔板压力降 干板压力降 pd V pd V 5 37 042 0 610 1 5 81 9 2 3 4 37 5 2 2 液柱m y y g c L Vh 气体通过塔板上液层的压力降 pL V pL V 3 2 3 3600 1053 2 4 0 L V h L w 3 2 3 1 2 005 0 3600 1053 2 05 0 4 0 0 031 m 液柱 忽略液层表面张力造成的压力降 则气体通过塔板的压力降为 pt V pd V pL V 0 042 0 031 0 073 m 液柱 7 27 27 27 2 雾沫夹带雾沫夹带 1 取 A 0 159n 0 95 0 6 F FF d 2 07 7 7 0202 7 0 80 425 0295 0 1 5 1065 5 V VL V yy y m 661 0 1063 6 1 5610 1 5 9 10 1065 5 425 0 7 295 05 因为 7 3 2 72 1 052 0 gmgH hA e n t l 所以 7 3 25 0 661 0 80 0 11 1 6 0600 72 1 80052 0 195 0 e 0 006 10 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 33 2 泄露 取泄露时阀孔动能因数 O F为 5 小于设计阀孔动能因数 O F 9 7 3 淹塔的情况 该塔不设内堰液层流过一层塔板所须克服压力降 pL V pL V pt V l H pdk V pdk V 0 152 2 b W 0 153 0 1 0 1 0 00153 m 液柱 pl V 0 073 0 08 0 00153 0 155 m 液柱 pl V 0 155 m 液柱 0 4 0 6 tW hh 0 26 0 39 m 液柱 4 降液管的负荷 降液管内允许的最大流速 d V d V smks 162 0 95 0 1 017 0 d V VLs yyHk 3 1089 7 1 56106 095 0 1089 7 3 0 144 m s 取二者最小值 d V 0 144 m s 由于降液管设计的流速为 0 007 m s 故没有超负荷 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 34 第八章第八章第八章第八章 塔板上的适宜操作区和负荷上下限塔板上的适宜操作区和负荷上下限塔板上的适宜操作区和负荷上下限塔板上的适宜操作区和负荷上下限 8 18 18 18 1雾沫夹带线雾沫夹带线 取 e 10 为雾沫夹带的上限 即0 1 7 3 295 0 661 0 802 0 6 0600 72 1 052 0 159 0 l h 整理得 72 1 50 052 0 423 9 7 3 ow h 当假设一个液体负荷 即可算出一个和它相对应的空塔线速 就可以在适宜 操作区的坐标图上得出一个点 适当的算出几个点 就可以画出雾沫夹带线 例 如 设液体负荷 利用式 3 2 3 1084 2 L V Eh L ow 一般取 E 1 再利用上式 就可以求出 由 L V 与 就可以求出雾沫夹带点 算出几点 就可以作出雾 沫夹带线 表 3 7 雾沫夹带点 点 3 hmVL ow h mm m s 14020 261 53 27029 421 46 313044 441 34 416051 041 30 521061 181 26 由上表的数据可以作出雾沫夹带线 1 活力化工活力化工活力化工活力化工 活力风林团队参赛作品 15 万吨 年加氢裂化尾油异构脱蜡生产装置常压塔设计计算 35 8 1 18 1 18 1 18 1 1 淹塔界线淹塔界线 设降液管内液面高度控制在 5 0 wt hh 由于表面张力较小 故忽略 由 0 325 pt V l h pdk V 2 3 2 3 2 3 2 2 024 0 1 2 015305 0 1 2 3600 1035 2 05 0 4 0 84 1 6102 1 537 5 l ow l v V h V V 整理得 OWLLv hVVV 2 3 2 2 22 51362 0 0067 0 255 0 当假设一个液体负荷 即可算出一个和它相对应