隆回金杏副斜井设计说明(辰州修改)9.20.doc

湖湖南南新新龙龙矿矿业业有有限限责责任任公公司司 隆回金杏新副斜井初步设计说明书 怀怀化化湘湘西西金金矿矿设设计计科科研研有有限限公公司司 二二 一二一二年九月年九月 1 湖南新龙矿业有限责任公司湖南新龙矿业有限责任公司 隆回金杏新副斜井初步设计说明书隆回金杏新副斜井初步设计说明书 设计单位 设计单位 怀化湘西金矿设计科研所 证证书书编编号号 乙级 A243001099 经经 理 理 李昌元 总工程师 总工程师 李昌元 审审 核 核 李 彬 设设 计 计 余中海 电脑制图 电脑制图 余中海 提交单位 提交单位 怀化湘西金矿设计科研所 提交时间 提交时间 二 O 一二年九月 2 目 录 一 矿山现状及设计目的一 矿山现状及设计目的 3 二 地质资源二 地质资源 4 三 三 设计基础资料及参考资料设计基础资料及参考资料 8 四 设计原则四 设计原则 8 五 副井提升系统设计五 副井提升系统设计 8 六 劳动定员六 劳动定员 24 七 工程量及投资概算七 工程量及投资概算 24 附图 1 隆回金杏新副斜井平面布置总图 隆回副井 施工 01 2 隆回金杏新副斜井剖面 断面图 隆回副井 施工 02 3 隆回金杏新副斜井绳道 井口布置图 隆回副井 施工 03 4 隆回金杏新副斜井中段吊桥布置图 隆回副井 施工 04 5 隆回金杏新副斜井卷扬机房布置图 隆回副井 施工 05 3 一 矿山现状及设计目的一 矿山现状及设计目的 一 矿山现状 开拓系统 矿山现有开拓系统为平硐 盲斜井联合开拓 中段高 度为 40m 主运输平巷位于 700m 水平的矿体上盘 巷道断面为 2 4m 2 5m 采用 3t 架线式电机车和 0 75m 翻转式矿车运输 现有 460m 500m 540m 580m 620m 660m 700m 740m 780m 820m 860m 中段 700m 740m 820m 860m 中段运输平巷均与地表直接相通 中段 运输平巷断面规格为 2 2m 2 2m 辅助斜井设在 3 号勘探线处的下 盘围岩中 斜井断面规格为 2 4m 2 5m 分别连接 700m 740m 780m 820m 各中段 另在 820 中段新掘进一条斜井 连接 860 中段 在 700 460 中段现有一条探矿斜井 另在 460 380 中段有一条位于棚板的斜井 斜井已掘好 由于计划调整 420m 中 段与 380m 中段处于停工状态 斜井均装备提升绞车 担负各中段 的材料运输和作为人行通道 主溜矿井位于 0 线至 1 线间 上下贯 通 700m 740m 780m 820m 中段 各中段矿石可直接进入主溜井 860m 中段矿石经 820m 或 780m 中段转运可进入主溜矿井运出 形 成了较完整的矿石溜放运输系统 采矿方面 采用平硐 盲斜井提升运输 使用浅孔留矿法开采矿 石 阶段运输为 3 吨电机车牵引 0 7m 和 0 75m 翻转式矿车运输 矿区建有小型空压机站一个 共有 3 台螺杆式空压机 其中 HSD 132G 型 24 2m min 的空压机 1 台 HSD 75G 型 13m min 空压机 1 台 JS 175A 空压机一台 建有炸药库一座 库容量 2 岩石炸药 为 12 吨 已通过公安部门审查 选矿方面 矿山建有设计破碎能力 600t d 磨浮能力 600t d 的 4 选厂一座 但从实际运行来看 其处理能力只能达到 500t d 左右 二 设计目的 隆回金杏现有系统为探矿斜井 部分在脉内 部分在棚板 从 700m 中段往下开采 探矿斜井会受到破坏 现有选厂规模为 600t d 矿石来源主要为 700m 上部采场出矿 根据公司生产计划部 署安排 计划新建 2000t d 的选厂 及新建两条斜井 主斜井用于提 升矿石 副斜井主要用于行人和物料下放及提升废石 该设计内容 为新建副斜井 该斜井起始坐标 X 3043876 512 Y 37479855 391 Z 695 884m 终点坐标 X 3044 371 802 Y 37479 299 475 Z 300m 为确保安全 高效 合理进行作业 特按照 金属非金属矿山 安全规程 对此斜井设计作简要说明 由隆回金杏技术组人员做施 工设计 隆回金杏安全生产管理人员组织施工和监督 由隆回金杏 技术人员组织作业人员和管理人员先进行技术交底后施工 二 地质资源二 地质资源 一 矿区及矿床地质概况 1 矿区地质特征 矿区区域地质构造位置为江南台背斜 武陵 雪峰台凸的东南 部 东与赣湘台向斜毗邻 湘东西向构造带与古台山 新宁南北向 构造带交汇处的石桥铺倒转背斜向西突出的弧形部位 金山鼻状背 斜中 2 矿床地质特征 本矿床为一典型的石英细脉带型金矿床 矿脉产于板溪群马底 驿组第三岩性段与第四岩性段的青灰至灰至灰黑色变质岩系中 赋 矿岩性主要为绢英千枚岩 次为变质砂岩 区内所见石英脉有三组 5 即北西向石英脉 北东向石英脉 层间石英脉 北西向石英脉倾向 210 240 平均 235 倾角 51 64 平均 59 为本区主要含金 石英脉带 含金 2 0g t 左右 层间石英脉分布广泛 常呈透镜状大 脉 条带细脉产于层间裂隙中 矿化微弱 含金 0 1 0 5g t 北东 向石英脉分布稀疏 不具工业意义 三组石英脉同时发育处常形成 网脉带 含金石英脉带由一群密集的石英细脉组成 产于一组由几条北 西断层 F1 F3 F4 所控制的胈性剪切带中 根据石英脉展布特 点 将相对密集 沿走向一致的一组石英细脉圈为一个脉带 本区 共圈出脉带 3 个 其中 号脉带为主脉带 脉带呈北 西向展布 总体走向 140 150 地表出露宽 10 75m 长 380 500m 出露标高 780 950m 在脉带中根据石英脉分布特点又可分为若干脉组 脉组宽数至 十数米 常由十几至几十条石英脉 石英细脉 硅化线 裂隙线组 成 在脉组中常发育一至数条厚度较大 单脉脉幅 2 4 厘米 毒砂 磁黄铁矿化较强的石英 构成脉组主体 主干脉 在主干脉中 时 有明金出现 820CD1 沿脉 LD2 740CD 石英细脉单脉脉幅一般 0 5 1 5cm 大者 2 4cm 大于 5cm 的少见 含脉率一般为 5 10 条 m 密者达 20 30 条 厚度含脉率 10 左右 单脉长几米至十几米 单脉走向与脉组总体走向一致 石英脉沿走向 倾向均具分枝复合 尖灭侧现特点 由于层滑作用 在一个脉面上石英脉沿走向呈 窗栅 状 沿倾向呈蠕虫状 全区共圈出大小矿体 10 个 资源矿体 3 个 号矿体 长度 300 340m 平均水平厚度 3 09 5 38m 控制垂深 150 250m 一个矿体往往就是一个含脉率较高或矿化较强的石英脉组 其 6 形态产状 空间位置与脉组 脉带一致 矿体产状为倾向为 231 236 倾角为 63 54 平均产状 倾向 235 倾角 59 矿体形态较复杂 沿走向呈脉状 透镜状 在 820 740 中段 矿体沿走向有由厚变薄 尖灭再现特点 厚度变化系数 号矿体 72 号矿体 107 矿体沿倾斜具明显的侧伏 侧伏角 45 与 岩层倾向一致 矿床开采技术条件 1 矿床水文地质条件 1 岩层含水性 第四系松散层 分布于区内山顶 山坡 河谷 为残积 坡 积 洪积层 厚度 1 2m 局部 3 9m 地下水具雨季性 雨后常 见地下水从松散层与基岩接触面渗出 干旱时泉水量很小 0 062 0 221L S 基岩含水性 震旦系下统 Zaj 分布于矿区西北部 灰绿色长石 石英砂岩 和砂质板岩 地表岩层具风化裂隙 但地下水露头很少 本层富水 性弱 可视为良好隔水层 板溪群马底驿组 Ptbnm3 4 为一整套浅变质岩系 由青灰色 黑色千枚岩 灰色变质砂岩 和千枚状板岩 砂质板岩组成 岩石致密坚硬 本层为矿层赋矿层 位 深部裂隙不发育 富水性弱 可视为良好隔水层 2 地表水与地下水的水力联系 通过原十六支队地表水与地下水的长期观测 发现深部地下水 特别是坑道地下水与地表水的水力联系不甚密切 可以说不发生互 相联系 洪水期和枯水期 河水流量变化大 而坑道涌水量极为稳 定 7 水质分析结果发现 流经矿区的西支沟 河水中的含砷量很低 0 017mg L 为良好的生活用水 而坑道地下水的含砷量特高 0 218mg L 坑道地下水与地表水的水力联系不大 根据矿山近几年开采情况 井下矿坑涌水量为 24 39m d 远 远小于 5000 m d 矿床水文地质条件简单 2 工程技术条件 含金石英脉产于绢英千枚岩中 岩石中北西向剪切带发育 并 与岩层走向大角度相交 经硅化及石英脉充填 岩石已愈合 完整 性好 围岩致密坚硬 矿体倾角较陡 59 顶底板围岩稳定 从 矿山近年开采情况看 坑道无需支护 采场无崩塌现象 说明矿区 岩石比较坚固 开采技术条件良好 三 矿石成分 杏枫山矿区矿石矿物组成较复杂 主要金属矿物有 自然金 毒砂 磁黄铁矿和钛铁矿 另有微量的闪锌矿 方铅矿 黄铜矿和 黄铁矿 脉石矿物以石英为主 云母类矿物和绿泥石类矿物也有较 大的含量 电气石 方解石 磷灰石 石榴子石以及绿帘石含量较 少 金主要呈自然金以显微状和次显微状包裹于毒砂之中 金在不 同矿物中的分布为 毒砂中 98 1 磁黄铁矿中 0 98 硅酸盐及 派生矿物中 0 92 四 矿产资源储量 根据湖南隆回金杏矿业有限责任公司杏枫山矿区 2011 年度资源 储量报告 2011 年末保有资源储量表 金属量品位 项目 矿石量 t Au kg Sb t Au g t Sb 8 基础 储量 122b69092014132 05 332 333 333 难 333 压 333 低391003464631 65 资 源 量 小计391003464631 65 资源储量460095478761 71 700m 中段及其以上 2058661 吨 金属量 3604kg 700m 段以下 2542293 吨 金属量 4273kg 三 三 设计基础资料及参考资料设计基础资料及参考资料 1 隆回金杏井上井下对照图 2 采矿设计手册 3 中国采矿设备手册 4 金属非金属矿山安全规程 GB16423 2006 5 新龙矿业编制 井下高压 照明线路以及架空线架设技术 标准 6 2012 年 6 月 8 日隆回金杏副斜井设计方案会审意见和要 求 7 怀化湘西金矿设计科研有限公司 2010 年 2 月编制 杏枫 山矿区资源开发利用项目开采方案设计说明书 四 设计原则四 设计原则 1 维护公司总体利益原则 2 节省投资和降低运行成本的原则 9 3 满足相关技术规范要求的原则 4 技术先进 经济合理 安全适用 工艺可靠 适合国情和 矿情的原则 五 副井提升系统设计五 副井提升系统设计 由于采矿方法还在研究 系统设计时采矿方法按怀化湘西金矿 设计的阶段连续崩落采矿法进行设计 一 开采范围 开采范围为本次圈定地质储量的 v1 v2 v4 三条矿脉 开采高 度为 950 米 300 米 二 开采顺序 矿山开采总体上 对于平行矿体 在同一中段内 先采上盘矿 体 后采下盘矿体 对同一矿体按中段从上到下开采 中段内采用 后退式回采 同时应保证浅孔留矿法回采中段低于阶段连续崩落采 矿法中段 以防止移动区域影响浅孔留矿法回采安全 三 采矿方法 采矿方法为阶段强制自然崩落连续采矿法 四 开拓运输系统简述 以 700m 高程为界分成两个部分 700m 中段以上的开拓沿用现 有的系统 矿石 废石采用溜井下放至 700m 中段主平巷 由 700m 中段平巷转运至选厂原矿仓 人员和材料采用现有的斜井提升 在 700m 中段设计一盲斜井作为副井 负责人员 材料下放及废石提升 700m 中段已掘进一专门的废石转运平巷 废石经副井提升至 700m 中段后 由电机车经废石转运平巷转运至废石场堆放 五 设计提升方案 1 副斜井设备选型计算 10 设计依据 斜井长度 843 255 米 方位角 311 41 57 倾角 28 提升人员要求 最大班提升人员时间不超过 1 小时 1 工作制度 年工作日数 tr 300 d a 采用三班制混合提升 日工作小时数 ts 19 5h 其中人员输 送采用 XRC 10 型斜井人车 提升人员与下放材料用时 3h 矿石提 升采用单钩矿车组 用时 16 5h 2 人员输送 按每班 80 人计算 XRC 10 行车质量 Qr 3267 kg 最大装载重量 Qrmax 20 75 1500 kg 3 矿石提升量 年运输量 A 96605 t a 小时提升量 As CA tstr 1 2 96605 300 16 5 23 42 t h 式中 C 为提升不均衡系数 C 1 2 4 矿车 容积 Vr 0 75m3 矿车质量 Qk 425kg 最大装载量 Qmax Vr 1780 0 75 1335kg 式中 松散矿石密度 1 78t m3 有效装载量 Q CmQmax 0 8 1335 1068kg 式中 Cm 矿车装满系数 取 Cm 0 8 5 斜坡道倾角 0 280 井筒斜长 Lj 843 255m 11 一次提升矿车数计算一次提升矿车数计算 1 一次提升循环近似时间 Tj Tj 2Lsb v0 2Lx v0 2Lj vp 2 1 24 0 5 4 0 5 1686 5 3 85 100 594 1s 式中 Lsb 为上车场的长度 取为 12m Lx 为下车场的长度 取为 2m v0 矿车组通过上 下车场时的速度 取 v0 0 5m s 1 矿车组摘挂钩时间 取为 50s v 最大提升速度 v 3 89m s vp 提升平均速度 取 vp 3 85m s 2 一次提升或下放需要的矿车数 n AsTj 3 6Q 23 42 594 1 3 6 1068 3 62 取 n 4 钢丝绳选择计算钢丝绳选择计算 1 钢丝绳每米质量 Ps n Qmax Qk sin 0 f1cos 0 11 m L0 sin 0 f2cos 0 4 1335 425 sin28 0 01cos28 11 1770 7 5 900 sin28 0 2cos28 1 67Kg m 式中 Ps 提升钢丝绳单位长度重量 Kg m Qmax 最大装载量 Kg Qk 矿车质量 Kg n 提升矿车台数 n 4 0 斜坡道倾角 0 280 12 f1 矿车在斜坡道上运行的阻力系数 f1 0 01 f2 钢丝绳移动的磨擦阻力系数 f2 0 2 钢丝绳公称抗拉强度 1770Mpa m 混合提升物料时静力安全系数 m 7 5 L0 从下部车场矿车摘挂钩点到上部钢绳游动天轮间的钢 丝绳长度 900m 选用钢丝绳型号为 6 19s NF 直径为 26mm 绳重 2 73kg m 合成纤维芯 公称抗拉强度 1770MPa 最小破断拉力 449kN 的钢丝绳 2 钢丝绳实际安全系数校验 1 提升物料 m Qp n Qmax Qk sin 0 f1cos 0 Ps L0 sin 0 f2cos 0 g 449000 4 1335 425 sin28 0 01cos28 2 73 900 sin28 0 2cos28 9 8 9 25 m 7 5 安全 可用 2 升降人员 m Qp n Qrmax Qr sin 0 f1cos 0 Ps L0 sin 0 f2cos 0 g 449000 1 1500 3267 sin28 0 01cos28 2 73 900 sin28 0 2cos28 9 8 11 85 m 9 安全 可用 提升机及游动天轮选择提升机及游动天轮选择 1 游动天轮直径的选择 Dl mm 根据 金属非金属矿山安全规程 6 3 5 1 井下单绳提升装置 和凿井的单绳提升装置的卷筒和天轮不小于钢丝绳直径的 60 倍 13 选用现在 1600mm 游动轮 游动距离为 1277mm 位于 X1 点往 X2 点方向 2 7m 2 提升机卷筒直径 Dj mm 根据 GB16423 2006 金属非金属矿山安全规程 6 3 5 3 之规 定 升降人员和物料的可缠绕两层 按两层计算 依 Dj 60ds 取 80 倍 80 26 2080mm 综合卷筒容绳量 选取 Dj 2500mm 3 提升机卷筒宽度 B mm 2B Lt Ls D n1 n0 d Dp B 900 30 3 14 2 5 3 4 26 2 5 2 3 14 2 526 1770mm 综合卷筒容绳量 选取 B 2000mm 式中 Lt 提升长度 m Ls 试验长度 取 30m n1 摩擦圈数 取 3 n0 专供每两个月串动 圈钢丝绳之备用圈数 一 4 1 般取 2 d 钢丝绳直径 mm 钢丝绳圈间隙 取 2 5mm Dp 钢丝绳平均缠绕直径 m Dp 2 5 2 1 0 026 2 526m 4 最大静拉力 Fj Fj n Qmax Qk sin 0 f1cos 0 Ps L0 sin 0 f2cos 0 g 14 4 1335 425 sin28 0 01cos28 2 73 900 sin28 0 2cos28 9 8 48555 19N 最大静拉力差 Fc Fj 48555 19N 5 选定提升机型号 选用 JK 2 5 30 2 0 单绳缠绕式矿井提升机 螺旋绳槽槽板 按设计要求由提升机生产厂家配套提供 JK 2 5 2JK 2 5 2 单绳缠绕式矿井提升机性能参数表单绳缠绕式矿井提升机性能参数表 卷 筒钢丝绳提升斜长 直 径 宽 度 最大静张力 最大直径 一层缠绕 二层缠绕 三层缠绕 减 速 器 速 比 提 升 速 度 电 动 机 转 速 机器 不计电机 天轮 旋转部分 对缠绕半径变位 重量 mkNmmmm s r mi n kg 2 52 090314118901335253 8572014880 钢丝绳实际直径钢丝绳实际直径262655155111071107同上同上 钢丝绳最大直径 26mm 钢丝绳最大静张力 90000N 破断拉力总和 449000N 速比 i 25 机器旋转部分总变位质量 14880 Kg 电动机 型号 YZPBF400L3 8 250KW 744r min 江西特种电机股份有限公司 采用变频调速电控时 15 预选电动机 1 功率计算 N KbFcv 1000 1 2 48555 19 3 85 1000 0 9 249 25Kw 式中 Kb 电动机功率备用系数 取 Kb 1 2 传动效率 一级传动取 0 9 2 预选电动机 型号 YZPBF400L3 8 250KW 744r min 最大转矩 额定转矩 2 5 转子转动惯量 20 1Kg m2 3 核算提升机的最大速度 Vmax Djnd 60i 3 14 2 5 744 60 25 3 89m s 提升速度图和力图计算提升速度图和力图计算 提升系统变位质量提升系统变位质量 1 矿车组质量 mk n Qmax Qk 4 1335 425 7040Kg 2 钢丝绳质量 ms Ps L0 Lxi Lm Ls 2 73 900 24 47 61 30 2734 4Kg 式中 Lxi 钢丝绳弦长 24m Lm 卷筒上缠绕 3 圈摩擦圈数的钢绳长 47 61m Ls 试验长度 取 Ls 30m 3 提升机及减速器转动部分变位质量 mj 14880Kg 16 4 电动机转动部分变位质量 md GD2 i2 Dj2 20 1 252 2 52 2010Kg 5 提升系统变位质量总和 m m mk ms mj md ml 7040 2734 4 14880 2010 230 4 26894 81Kg 速度图和力图计算速度图和力图计算 物料提升上 下部车场均为平车场的单钩提升及下放 1 1 重车提升 采用五阶段速度图重车提升 采用五阶段速度图 速度图计算速度图计算 a0 0 1m s2 v0 0 5m s v 3 85 m s a1 a3 0 3m s2 重车组沿下部平车场上行 1 启动加速时间 t1 v0 a0 0 5 0 1 5s 2 启动加速距离 L1 0 5v0t1 0 5 0 5 5 1 25m 3 等速爬行距离 L2 Lx L1 2 1 25 0 75m 4 等速爬行时间 t2 L2 V0 0 75 0 5 1 5s 重车组沿卷扬道上行 5 加速运行时间 t3 v v0 a1 3 85 0 5 0 3 11 2s 6 加速运行距离 L3 0 5 v v0 t3 0 5 3 85 0 5 11 2 24 29m 7 减速运行时间 t5 v a3 3 85 0 3 12 8s 8 减速运行距离 L5 0 5vt5 0 5 3 85 12 8 24 70m 9 等速运行距离 L4 Lj L3 L5 843 255 24 29 24 70 794 26m 10 等速运行时间 t4 L4 v 794 26 3 85 206 3s 17 11 重车组由人力推车沿上部地面平车场的运行时间 3 Lsb v0 12 0 5 24s 矿车组一次提升循环时间和小时提升次数 12 一次纯运行时间 T1 t1 t2 t3 t4 t5 5 1 5 11 2 206 3 12 8 236 8s 13 一次提升循环时间 T 2 T1 1 3 2 236 8 50 24 621 6s 14 小时提升次数 ns 3600 T 3600 621 6 5 8 次 h 力图计算力图计算 重车组沿下部平车场上行 t1阶段开始 F1 Kn Qmax Qk sin 1 f1cos 1 g Ps Lx Lj sin 0 f2cos 0 g ma0 1 1 4 1335 425 0 0 01 1 9 8 2 73 2 843 255 sin28 0 2cos28 9 8 26894 81 0 1 43511N 式中 K 矿井阻力系数 K 1 1 1 下部车场倾角 1 0 t1阶段终了 F1 F1 PsL1 sin 1 f2cos 1 g 43511 2 73 1 25 0 2 1 9 8 43504 4N t2阶段开始 F2 F1 ma0 43504 4 2689 5 40814 9N 重车组沿卷扬道上行 18 t2阶段终了 F2 Kn Qmax Qk sin 0 f1cos 0 g PsLj sin 0 f2cos 0 g 1 1 4 1335 425 0 4783 9 8 2 73 843 255 0 6461 9 8 50874 26N t3阶段开始 F3 F2 ma1 50874 26 26894 81 0 3 58942 71N t3阶段终了 F3 F3 PsL3 sin 0 f2cos 0 g 58942 71 2 73 20 0 6461 9 8 58522 90N t4阶段开始 F4 F3 ma1 58522 90 26894 81 0 3 50454 46N t4阶段终了 F4 F4 PsL4 sin 0 f2cos 0 g 50454 46 2 73 794 26 0 6461 9 8 36725 84N t5阶段开始 F5 F4 ma3 36725 84 26894 81 0 3 28657 40N t5阶段终了 F5 Kn Qmax Qk sin 0 f1cos 0 g ma3 1 1 4 1335 425 0 4783 9 8 26894 81 0 3 28230 40N 19 电动机功率计算电动机功率计算 F2t A B C D E 456768978917 89 N2s A F12 F1 2 t1 2 435112 43504 42 5 2 9464628590 75 N2s B F22 F2 F2 F2 2 t2 3 40814 92 40814 9 50874 26 50874 262 1 5 3 3165240134 98 N2s C F32 F3 2 t3 2 58942 712 58522 902 11 2 2 38520381486 10 N2s D F42 F4 F4 F4 2 t4 3 50454 462 50454 46 36725 84 36725 842 206 3 3 39235265728 05 N2s E F52 F5 2 t5 2 28657 402 28230 402 12 8 2 10383462978 00 N2s 等效时间 提升 Tx 0 5 t1 t2 t3 t5 t4 1 3 3 0 5 5 1 5 11 2 12 8 206 3 50 24 3 246 22s 等效力 Fx F2t Tx 456768978917 89 246 22 43071 27N 等效功率 20 Nx Fxv 1000 43071 27 3 85 1000 0 9 184 25Kw 2 2 人车下放人车下放 a5 0 1m s2 v4 0 5m s v 3 85m s a1 a3 0 3m s2 速度图计算速度图计算 重车沿卷扬道下行 加速运行时间 t1 v a1 3 85 0 3 12 8s 加速运行距离 L1 0 5vt1 0 5 3 85 12 8 24 70m 减速运行时间 t3 v v4 a3 3 85 0 5 0 3 11 17s 减速运行距离 L3 0 5 v v4 t3 0 5 3 85 0 5 11 17 24 29m 等速运行距离 L2 Lj L1 L3 843 255 24 70 24 29 794 26m 等速运行时间 t2 L2 v 794 26 3 85 206 30s 重车沿下部平车场下行 制动减速时间 t5 v4 a5 0 5 0 1 5s 制动减速距离 L5 0 5 v4 t5 0 5 0 5 5 1 25m 等速爬行距离 L4 Lx L5 2 1 25 0 75m 等速爬行时间 t4 L4 v4 0 75 0 5 1 5s 人车上下车休止时间 人车上下休止时间 1 3 60s 人车一次提升循环时间和小时提升次数 一次纯运行时间 T1 t1 t2 t3 t4 t5 12 8 206 30 11 17 1 5 5 236 8s 21 一次提升循环时间 T 2 T1 1 3 2 236 8 60 60 713 60s 小时提升次数 ns 3600 T 3600 713 60 5 04 次 h 按单班作业人员 80 人计算 考虑人车停车时间 分五趟运送 共需耗时 713 60 5 568s 即 1 小时内完成单班人员升降 达到设 计要求 因人车升降时 最大总质量 3267 1500 4767Kg 小于矿车提升时的总质量 7040Kg 故力图计算略 校核电动机的承载能力校核电动机的承载能力 1 电动机的额定动力 Fe 1000Ne v 1000 250 0 9 3 85 58441 56 N 2 电动机过载系数的校验 A Fmax Fe 1 2 1 5 式中 Fmax 力图中的最大值 58942 71N A Fmax Fe 58942 71 58441 56 1 01 1 2 1 5 以上所选电动机符合要求 六 井巷工程 斜井始于 7 号勘探线 终于 22 号勘探线 斜井斜长 843 255m 车场 485 9m 联络道 966 9m 22 副斜井井筒 规格 3 2m 2 6m 宽 高 采用 1 4 三心拱 一 般不支护 局部破碎地段采用喷锚支护 采用碎石道床 松木轨枕 钢轨型号为 18kg 轻轨 巷道内设置人行踏步 踏步宽 1m 700m 中段车场 规格 4 2m 2 6m 宽 高 采用 1 5 三心拱 700m 中段以下车场 规格 4 2m 2 4m 宽 高 采用 1 5 三心拱 各中段脉内运输平巷 规格 2 2m 2 3m 宽 高 采用 1 5 三心拱 一般不支护 局部破碎地段采用水泥药卷的锚杆支护 巷道内敷设 给机车提供电源的架空线 卷扬机房绕道 30m 规格与运输平巷一 致 在 X2 向 X1 点方向 6m 处安装阻车器 在斜井 X2 向 X3 掘进 22m 处 在人行道对面剔炮 0 5m 深 以便于安装安全门 斜井掘进 时 每 25 30m 掘进躲避硐室 规格 2 2m 2 2m 宽 高 深度 2 米 每个车场施工一个信号硐室 规格 2 2m 2 2m 宽 高 深度 3 米 每隔 20m 设有轨下钢筋混泥土防滑梁 在钢轨上采用穿销式 防滑器防止轨道下滑 七 矿山通风系统 根据矿山开拓系统布置沿用现有的单翼对角抽出式通风系统 进原探矿斜井和新斜井均做进风井 八 矿山排水系统 排水系统 根据矿山近几年开采情况 井下矿坑涌水量约为 24 39 m d 设计按正常涌水量 30 m d 最大涌水量 40 m d 计算 660m 700m 标高间设置隔水层 为节省投资 利用现有设备 设计排水方式为两级接力式排水 系统 在副井井底 460m 中段分别设置排水站 即新斜井 460 中段 建新水仓 把正在 460m 中段使用的型号为 D12 5 50 6 型多级离心 23 水泵 扬程高度 300m 流量 12 5m h 电动机功率为 45kw 的两台 设备移至新副斜井在 460m 中段的车场 并增设一台同型号的水泵 确保在排水过程中 一台工作 一台备用 一台检修 井底车场排 水站的排水设备重新确定 300m 460m 标高间排水设施的计算如下 1 按正常涌水量确定排水设备所必须的排水能力 Q Qzh 20 30 20 1 5 m h 式中 Q 正常涌水期间排水设备所必须的排水能力 m h Qzh 矿井正常涌水量 m d 2 按排水高度估算排水设备所需要的扬程 H KHp 1 1 160 5 5 182m 式中 H 排水设备所需要的扬程 m K 扬程损失系数 取 1 1 Hp 排水高度 3 初选水泵 初选排水设备型号为 65DL 16 10 型多级离心水泵 扬程高度 185m 流量 18 m h 电动机功率为 30kw 4 正常涌水量水泵工作台数 Nzh 1 5 18 0 08 台 取 1 台 5 最大涌水量时水泵工作台数 Nmax 2 18 0 11 台 取 1 台 6 正常涌水量时水泵工作时间 Tzh Qzh nQ 水泵 30 1 18 1 67 小时 取 2 小时 根据规程规定 工作水泵和备用水泵的总能力 在 20 小时内排 出矿井 24 小时的最大涌水量 即 40 2 18 1 11 小时 符合规 程要求 24 7 排水管直径 d d 排 排 V Q 3600 n4 6 114 3 3600 1814 63mm 选取 65mm 管径 8 吸水管直径 吸水管直径比排水管直径大一级 即 65 25 90mm 选取 90mm 吸水管 根据计算结果 选择标 准管径 9 电机功率 e N 10003600 gQKHz 7 010003600 81 9 1020181855 1 19 83kW 配带电动机功率为 30kW 符合要求 10 结论 井底车场排水站分别选用 65DL 16 10 型水泵三台 水泵扬程 185m 排水能力 18m h 功率 30kW 在排水过程中 一台工作 一台备用 一台检修 水仓 设计排水方式为两级接力式排水系统 在副井井底 460m 中段 分别设置排水站 排水站与变电房一起布置 水仓设计由隆回金杏人员根据现场实际再另行设计 九 空气压缩设施 现有空压设备满足 600t d 的生产 故而本设计不做说明 十 矿山供水系统 供水管路由原