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步进式加热炉同步顶升液压控制系统设计【7张图纸】【优秀】

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步进式 加热炉 同步顶升 液压 控制系统 设计 图纸 同步顶升液压控制系统 步进式加热炉
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步进式加热炉同步顶升液压控制系统设计

50页 20000字数++说明书+7张CAD图纸【详情如下】

升降支撑轴.dwg

升降支撑轴承架.dwg

升降支撑辊装配图.dwg

步进式加热炉同步顶升液压控制系统设计说明书.doc

液压系统图.dwg

炉体机械总图.dwg

进出炉辊道机械总图.dwg

进出辊装配图.dwg

目  录

摘  要I

AbstractII

1  绪论1

1.1 步进式加热炉1

1.1.1 步进式加热炉概述1

1.1.2 选题背景4

1.1.3 设计目的5

1.1.4 设计方案7

2  液压系统分析与设计9

2.1 运动与负载分析9

2.1.1 步进式加热炉原始数据9

2.1.2 步进式加热炉工况速度曲线设计9

2.1.3 计算稳态工作负载11

2.1.4 拟定液压原理图12

2.2 液压缸参数及其型号13

2.2.1 平移液压缸受力分析13

2.2.2 初选平移液压系统工作压力14

2.2.3 平移液压缸主要参数及其选取型号14

2.2.4 升降液压缸受力分析16

2.2.5 初选升降液压系统工作压力18

2.2.6 升降液压缸主要参数及其选取型号18

2.3 液压泵参数及其型号19

2.3.1 平移液压泵工作压力的确定19

2.3.2 平移液压泵流量的确定19

2.3.3 平移液压泵的选取20

2.3.4 升降液压泵工作压力的确定20

2.3.5 升降液压泵流量的确定20

2.3.6 升降液压泵的选取20

2.4 电动机参数及其型号21

2.4.1 平移液压系统电动机参数及其型号21

2.4.2 升降液压系统电动机参数及其型号21

2.5 液压阀件参数及其型号22

2.5.1 平移液压系统阀件参数及其型号22

2.5.2 升降液压系统阀件参数及其型号22

2.6 液压油管道的选择22

2.6.1 油管的选用22

2.6.2 液压油管管径的确定23

2.6.3 液压油管管壁厚的验算23

2.7 液压油管道的选择24

2.7.1 平移液压系统油箱有效容积24

2.7.2 升降液压系统油箱有效容积24

3  液压系统性能验算25

3.1 液压系统压力损失计算25

3.1.1 平移液压系统压力损失25

3.1.2 升降液压系统压力损失26

3.2 液压系统发热温升计算26

3.2.1 平移液压系统发热温升27

3.2.2 升降液压系统发热温升27

4  液压同步控制系统的设计29

4.1 控制系统29

4.1.1 电液比例位置控制系统29

4.1.2 设计方案30

4.1.3 传感器的选择30

4.1.4 PLC的选择31

4.1.5 控制系统I/O分配34

4.1.6 梯形图编程35

结  论41

参考文献42

致  谢44

附  录45

摘  要

加热炉是将物料或者工件加热的设备。在冶金工业中加热炉习惯上指把金属加热到轧制成锻造温度的工业炉。步进梁式再加热炉是连轧生产线提供钢管再加热所有。它是依靠专用的步进机械使工件在炉内移动的一种机械化炉子。

步进梁式加热炉设计一种连续式加热炉它是靠专用的步进机构,按照一定的轨迹运动,使炉内钢料一步一步地向前推进。

步进梁式加热炉炉底的结构和传动方式要根据出料的频率和炉子的生产能力决定,它要考虑被加工工件的尺寸参数和工地方面的尺寸大小。所以必须严格计算其内部参数,保证炉子的生产和安全。

炉底机械采用双轮斜轨机构。步进梁的升降和平移动作采用液压缸驱动。加热炉炉床由固定梁和步进梁两部分组成,步进梁由双重轮对的多轴框架支撑,其外侧走轮由液压缸驱动,可以在倾斜轨道上滚动,使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接拖住步进梁,而步进梁则由另两个液压缸带动,实现平移运动。

关键词:步进梁式加热炉;步进梁;双轮斜轨式机构;液压传动

加热炉炉床由固定梁和步进梁组成。步进梁由双重轮对的多轴框架支撑,外侧走轮由升降缸驱动,从而使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接托住步进梁,而步进梁直接由另一液压缸带动,可在托轮上作前进和后退运动,从而使步进梁作前进和后退运动。

通过缸的操作,使步进梁做矩形迹运动,各段运动的形式可以调节,操作方式可以连续或者手动操作。同一液压油源提供步进梁传动,可以同时或交替动作;并可以逆向运动,用作为倒空炉内钢坯之用。

液压传动有着其不可替代的优越性,主要表现在:

A、可以获得很大的输出力或力矩,而结构并不复杂;

B、可以实现较大范围的无级调速,且可在运行中直接调节;

C、易于实现过载保护;

D、动作灵敏,启动,停止和换向响应快,冲击小;

E、自润滑性能好;

F、易于实现通用化,系列化和标准化,设计组装周期短;

G、易于实现自动化与智能化与数控技术相结合。

本课题的设计内容是设计一个步进式加热炉同步顶升的液压系统。

1.1.3 设计目的

由于步进炉的特点是步进周期短,运动速度较高,惯性负载大,连续工作,可靠性要求高等,所以根据这些特点系统采用液压控制比较适宜。

当今,随着液压机械自动化程度的飞速发展,液压元件应用数量急剧增加,元件小型化,系统集成化是必然的发展趋势。特别是近十年来,液压技术与传感技术,微电子技术紧密结合,出现了许多诸如电液比例控制阀,数字阀,电认伺服液压缸等机(液)电一体化元器件,使液压技术在高压,告诉,大功率,节能高效,低噪声,使用寿命长,高度集成化方面取得了重大进展。

所以,随着冶金轧钢工艺自动化程度的不断提高,步进式加热炉以其灵活的加热方式,加热质量好,炉长不受限制,操作方便,易于实现自动控制等优点,被愈来愈多新建的轧钢加热炉采用。液压传动传动因其体积小,负荷大,易于实现机电一体化控制等优势,在步进式加热炉中有广泛的应用。

步进式加热炉有着其他加热炉无法比拟的优点,诸如,不拱钢,不粘钢,氧化烧损少,脱碳少,加热时间短,加热操作灵活,易于和轧制节奏相匹配,加热过程中不划伤,炉子长度不受限制(从理论上讲)自动化程度高,易于采用计算机控制等优点。

因此尽管步进炉第一次投资费用较高,但是1967年4月由美国德兰公司设计的二面供热的步进梁式炉首先在美国格兰那特城钢铁公司问世以来,接着同年5月由日本中外炉公司为名古屋钢铁厂设计的世界上第二座步进梁式炉又相继投产,以后步进式加热炉在世界上获得了长足的发展。

和推钢式连续加热炉相比,步进式炉具有以下优点:

  (1)加热灵活。在炉长一定的情况下,炉内坯料数目是可变的。而在连续加热炉中则是不可变的,那样加热时间就受到限制。例如炉子产量降低一半时,则

炉内坯料加热时间就会延长一倍,对有些钢种来说这是不利的,而步进炉在炉子小时产量变化的情况下可以通过改变坯料间距离来达到改变或保持加热时间不变的目的。

  (2)加热质量好。因为在步进炉内可以使坯料间保留一定的间隙,这样扩大了坯料受热面,加热温度比较均匀,钢坯表面一般没有划伤的情况,两面加热时坯料下表面水管黑印的影响比—般推钢式连续加热炉的要小些。

  (3)炉长不受限制。对连续加热炉来说炉长受到推钢长度的限制,而步进炉则不受限制。而且对于不利于推钢的细长坯料、圆棒、弯曲坯料等均可在步进炉内加热。

  (4)操作方便。改善了劳动条件,在必要时可以将炉内坯料全部或部分退出炉外,开炉时间可缩短;由于不容易粘钢,因此可减轻繁重的体力劳动;和轧机配合比较方便、灵活。

  (5)可以准确地控制炉内坯料的位置,便于实现自动化操作。

尤其是近10多年来,随着轧钢技术向着连续化,大型化,自动化,多品种,高精度的发展,步进式加热炉为适应工艺的要求,也朝着大型化,多功能,高产,低消耗和操作集成自动化的方向迈进。

可以预见,随着液压技术的不断进步,更加高自动化的加热炉会被人们所应用。

内容简介:
摘 要摘要加热炉是将物料或者工件加热的设备。在冶金工业中加热炉习惯上指把金属加热到轧制成锻造温度的工业炉。步进梁式再加热炉是连轧生产线提供钢管再加热所有。它是依靠专用的步进机械使工件在炉内移动的一种机械化炉子。步进梁式加热炉设计一种连续式加热炉它是靠专用的步进机构,按照一定的轨迹运动,使炉内钢料一步一步地向前推进。步进梁式加热炉炉底的结构和传动方式要根据出料的频率和炉子的生产能力决定,它要考虑被加工工件的尺寸参数和工地方面的尺寸大小。所以必须严格计算其内部参数,保证炉子的生产和安全。炉底机械采用双轮斜轨机构。步进梁的升降和平移动作采用液压缸驱动。加热炉炉床由固定梁和步进梁两部分组成,步进梁由双重轮对的多轴框架支撑,其外侧走轮由液压缸驱动,可以在倾斜轨道上滚动,使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接拖住步进梁,而步进梁则由另两个液压缸带动,实现平移运动。关键词:步进梁式加热炉;步进梁;双轮斜轨式机构;液压传动AbstractAbstractHeating furnace is the material or workpiece heating equipment. In the metallurgical industry in the metal to heating habits heated to rolled into the industrial furnace temperature forging. Walking beam type furnace is provided to steel rolling line heating all again. It depend on special stepping machinery to make the work in the furnace stove a mechanized moving. Stepping beam furnace design a continuous reheating furnace of it is to rely on special stepping institutions, according to certain trajectory, making furnace of steel material within step forward. Step reheating furnace bottom structure and driving mode according to the material of the frequency and the production capacity of the stove, it should consider decision by the size of the machining parameters and the site of size. So must strictly calculation its internal parameters, guarantee the production and the stove safety. Furnace bottom machine adopts double inclined rail agencies. The rise and fall of walking beam by hydraulic cylinder for peace movement driven. Heating furnace bed by fixed girders and walking beam two parts, walking beam of by double round multiaxial framework, the lateral go round supported by hydraulic cylinder drive, can tilt orbit in rolling make walking beam rise or fall as sport. The upper roller direct tugged walking beam, and walking beam is driven by two other hydraulic cylinder, realize the shift movement.KeyWords:stepping beam furnace,walking beam,double inclined rail mon rail agencies,hydraulic transmissionIV目 录目录摘要IAbstractII1 绪论11.1 步进式加热炉11.1.1 步进式加热炉概述11.1.2 选题背景41.1.3 设计目的51.1.4 设计方案72 液压系统分析与设计92.1 运动与负载分析92.1.1 步进式加热炉原始数据92.1.2 步进式加热炉工况速度曲线设计92.1.3 计算稳态工作负载112.1.4 拟定液压原理图122.2 液压缸参数及其型号132.2.1 平移液压缸受力分析132.2.2 初选平移液压系统工作压力142.2.3 平移液压缸主要参数及其选取型号142.2.4 升降液压缸受力分析162.2.5 初选升降液压系统工作压力182.2.6 升降液压缸主要参数及其选取型号182.3 液压泵参数及其型号192.3.1 平移液压泵工作压力的确定192.3.2 平移液压泵流量的确定192.3.3 平移液压泵的选取202.3.4 升降液压泵工作压力的确定202.3.5 升降液压泵流量的确定202.3.6 升降液压泵的选取202.4 电动机参数及其型号212.4.1 平移液压系统电动机参数及其型号212.4.2 升降液压系统电动机参数及其型号212.5 液压阀件参数及其型号222.5.1 平移液压系统阀件参数及其型号222.5.2 升降液压系统阀件参数及其型号222.6 液压油管道的选择222.6.1 油管的选用222.6.2 液压油管管径的确定232.6.3 液压油管管壁厚的验算232.7 液压油管道的选择242.7.1 平移液压系统油箱有效容积242.7.2 升降液压系统油箱有效容积243 液压系统性能验算253.1 液压系统压力损失计算253.1.1 平移液压系统压力损失253.1.2 升降液压系统压力损失263.2 液压系统发热温升计算263.2.1 平移液压系统发热温升273.2.2 升降液压系统发热温升274 液压同步控制系统的设计294.1 控制系统294.1.1 电液比例位置控制系统294.1.2 设计方案304.1.3 传感器的选择304.1.4 PLC的选择314.1.5 控制系统I/O分配344.1.6 梯形图编程35结 论41参考文献42致 谢44附 录45绪论1 绪论1.1 步进式加热炉1.1.1 步进式加热炉概述随着西方资本主义社会在18世纪进入工业革命以来,社会的发展进入到了一个全新的速度。据统计在工业革命以前世界上人均钢铁的使用量是不足5kg。然而,现在的社会发展到人均钢铁拥有量为418kg。越来越多的钢结构出现在社会建设中。所以钢铁一直是现在社会发展的主要材料。甚至一度到了供不应求的状况。这样就促使了钢铁产业的迅速壮大。至2007年,世界钢铁量已经达到了近九亿吨。但是由于技术有限,加上人们对钢铁的运用越加广泛,出现对钢材更多更新的要求。所以钢铁的冶炼技术要不断地改良。1967 年第1 座步进梁式加热炉投产。中国1979年投产的步进梁式炉长为32.5米,生产能力为每小时270顿。步进梁式炉比推钢炉具有许多优点,因而成为新建轧钢厂的首选炉型。热轧宽带钢厂的规模正向大型化发展,步进梁式炉的特点之一是炉长不受推钢长度限制,因而能适应轧机的小时产量增长的形势。北京钢铁设计研究总院近20 年设计投产的40 余座步进炉,已遍及热连轧、型钢、棒线材、带钢、无缝管、开坯、锻压等钢厂以及钢带厂,1994年相继投产的太钢、梅山热连轧厂的步进梁式炉,额定产量分别为180 t/ h 和280 t/ h ,重庆钢铁设计研究院为攀钢1450 热连轧厂设计的步进梁式炉,额定产量为150 t/ h ,也在1992 年投产。早期加热炉内部是用一种连续式推钢机,它的作用是将钢锭或钢坯依次推入炉内。在端出料的加热炉中,推钢机可以将加热好的钢坯从加热炉的另一端推出去。在侧出料的加热炉中,推钢机将钢坯推出至出料位置,再由出钢机将钢锭推出去;现在大多数采用的是步进式移动装置。步进式加热炉加热温度均匀,加热时间快,产量高,生产灵活性大,必要时可以将炉内坯料排空。加热时,坯料下表面的水管黑印小,坯料温度均匀,加热的效率也比较高。加热特殊钢材是,能满足对坯料表面质量(氧化、脱碳、划伤等)的高度要求;加热大型板材时,由于板坯温度均匀,有利于减少轧制时的厚度差。所以目前步进式炉在热轧板带车间以及中小型轧钢车间都得到了广泛的应用。 从上世纪50年代起由于步进式加热炉移动装置的出现并且日渐成熟,在许多钢板和小型型钢生产中得到了很好的应用。作为现代冶金行业普遍采用的一种加热炉,他的优点值得我们学习。步进式加热炉的结构A、炉底结构 从炉子的结构看,步进式加热炉分为上加热步进式炉、上下加热步进式炉、双步进梁步进式炉等。 上加热步进式炉顾名思义只有上部有加热装置,固定梁和移动梁是耐热金属制作的,固定炉底是耐火材料砌筑的。这种炉子基本上没有水冷构件,所以热耗较低。这种炉子只能单面加热,一般用于较薄钢坯的加热。 与推钢式加热炉一样,为了满足加热大钢坯的需要,步进式炉也逐步发展了下加热的方式,出现了上下加热的步进式加热炉。这种炉子相当于把推钢式炉的炉底水管改成了固定梁和移动梁。固定梁和移动梁都是用水冷立管支承的。梁也由水冷管构成,外面用耐火可塑性包扎,上面有耐热合金的鞍座式滑轨,类似推钢式加热炉的炉底纵水管。炉底是架空的,可以实现双面加热(步进式炉钢坯与钢坯不是紧靠在一起,中间有空隙,可认为是四面受热)。下加热一般只能用侧烧嘴,因为立柱挡住了端烧嘴火焰的方向,如果要采用端烧嘴,需要改变立柱的结构型式。上加热可以用轴向端烧嘴,也可以用侧烧嘴或炉顶烧嘴供热。考虑到轴向烧嘴火焰沿长度方向的温度分布和各段温度的控制,某些大型步进式炉在上加热各段之间的边界上有明显的炉顶压下,而下加热各段间设有段墙,以免各段之间温度的干扰;因此这样的步进式炉沿炉子长度温度调节有更大的灵活性,如果炉子宽度较大,火焰长度又较短时,可以在炉顶上安装平焰烧嘴。B、传动机构 步进式炉的关键设备是移动梁的传动机构。传动方式分机械传动和液压传动两种。目前广泛采用液压传动的方式。现代大型加热炉的移动梁及上面的钢坯重达数百吨,使用液压传动机构运行稳定,结构简单,运行速度的控制比较准确,占地面积小,设备重量轻,比机械传动有明显的优点。液压传动机构如图2-12所示。图2-12b、图2-12c、图2-12d三种结构型式目前是比较常见的。我国应用较普遍为图2-12c所示的斜块滑轮式。以斜块滑轮式为例说明其动作的原理:步进梁(移动梁)由升降用的下步进梁和进退用的上步梁两部分组成。上步进梁通过辊轮作用在下步进梁上,下步进梁通过倾斜滑块支承在辊子上。上下步进梁分别由两个液压油缸驱动,开始时上步进梁固定不动,上升液压缸驱动下步进梁沿滑块斜面抬高,完成上升运动。然后上升液压缸使下步进梁固定不动,水平液压缸牵动上步进梁沿水平方向前进,前进行程完结时,以同样方式完成下降和后退的动作,结束一个运动周期。 为了避免升降过程中的振动和冲击,在上升和下降及接受钢坯时,步进梁应该中间减速。水平进退时开始与停止也应该考虑缓冲减速,以保证梁的运动平稳,避免钢坯在梁上擦动。办法是用变速油泵改变供油量来调整步进梁的运行速。由于步进式炉很长,上下两面温度差过大,线膨胀的不同会造成大梁的弯曲和隆起。为了解决这个问题,目前一些炉子将大梁分成若干段,各段间留有一定的膨胀间隙,变形虽不能根本避免,但弯曲的程度大为减轻,不致影响炉子的正常工作。C、密封机构 为了保证步进炉活动梁(床)能正常无阻碍地运动,在活动梁(床)和固定梁(床)之间要有足够的缝隙,缝隙一般为25mm或30mm,对步进梁来说则在梁支撑(或水管)穿过炉底部分有保证它运动的足够大的开孔。这些缝隙或开孔的存在虽然是必要的,但也容易吸入冷风,影响加热质量和降低燃料利用率,也可能造成炉气外逸,危害炉底下部设备,对轧钢用步进炉则必须考虑密封问题,目前有两种密封结构,一是滑板式密封,一是水封,前者密封较差,尤其当滑板受热变形后更不能起到密封作用,水封是用得最多的结构,密封效果比较好,水封由水封槽和水封刀两部分组成,分开式和闭式两种结构,开式结构有动床和定床二重水封刀,便于清渣;闭式结构仅有动床水封刀,优点是占用空间小,紧凑。动床端头水封槽的宽度要保证大于动床水平行程的长度,水槽下部开有集渣斗,由炉底缝隙中掉落的氧化铁皮随水流定期放出。这里不得不提到的是,之所以在20世纪50年代才采用(相对于钢铁钢铁行业来说),是因为液压传动本身的特殊才致使其发展较为缓慢。到20世纪初液压传动技术从理论到实际运用才基本成熟。在21世纪液压技术的运用则标志着一个国家基础工业发展水平。在步进式加热炉移动装置液压传动系统中,液压传动作为提供动梁运动的动力源起着至关重要的作用。如何设计高质量的液压装置则直接成为影响钢坯的烧结质量。早期加热炉内部是用一种连续式推钢机,它的作用是将钢锭或钢坯依次推入炉内。在端出料的加热炉中,推钢机可以将加热好的钢坯从加热炉的另一端推出去。在侧出料的加热炉中,推钢机将钢坯推出至出料位置,再由出钢机将钢锭推出去;现在大多数采用的是步进式移动装置。步进式加热炉加热温度均匀,加热时间快,产量高,生产灵活性大,必要时可以将炉内坯料排空。加热时,坯料下表面的水管黑印小,坯料温度均匀,加热的效率也比较高。加热特殊钢材是,能满足对坯料表面质量(氧化、脱碳、划伤等)的高度要求;加热大型板材时,由于板坯温度均匀,有利于减少轧制时的厚度差。所以目前步进式炉在热轧板带车间以及中小型轧钢车间都得到了广泛的应用。加热炉步进式移动装置液压传动系统主要是由动梁和静梁组成。当钢坯被推进加热炉后将其置于静梁上的,此时钢坯开始被加热升温。加热炉是轧钢工业必须配备的热处理设备。随着工业自动化技术的不断发展,现代化的轧钢厂应该配置大型化的、高度自动化的步进梁式加热炉,其生产应符合高产、优质、低耗、节能、无公害以及生产操作自动化的工艺要求,以提高其产品的质量,增强产品的市场竞争力。我国轧钢工业的加热炉型有推钢式炉和步进式炉两种,但推钢式炉有长度短、产量低,烧损大,操作不当时会粘钢造成生产上的问题,难以实现管理自动化。由于推钢式炉有难以克服的缺点,而步进梁式炉是靠专用的步进机构,在炉内做矩形运动来移送钢管,钢管之间可以留出空隙,钢管和步进梁之间没有摩擦,出炉钢管通过托出装置出炉,完全消除了滑轨擦痕,钢管加热断面温差小、加热均匀,炉长不受限制,产量高,生产操作灵活等特点,其生产符合高产、优质、低耗、节能、无公害以及生产操作自动化的工艺要求。全连续、全自动化步进式加热炉。1.1.2 选题背景轧钢厂在热轧钢材时,需要对钢坯进行加热。为了更好的保证钢材表面质量,使钢坯受热均匀,采用了步进加热方式。钢坯在加热过程中其前移为矩形运动;即活动梁上升,将钢坯从固定梁上托起;活动梁前移,使钢坯前步进一次;活动梁下降,将钢坯放在固定梁上;活动梁后退到原始位置完成一个工作循环。步进加热克服了直推式加热时钢坯下表面与支撑梁(固定梁)移动摩擦所产生的表面磨损;同时,克服了直推式的钢坯间相互靠拢的情况,可以使钢坯散开通过炉底,有利于钢坯的加热。由于步进加热独特的优越性,使其在现代冶金工厂得到了广泛的应用。步进式钢坯加热炉产品质量好,热效率高,操作灵活,适用于多种型材坯料的连续式加热。步进式连续加热炉靠炉底或水冷金属梁的上升、前进、下降、后退的动作把料坯一步一步地移送前进的连续加热炉。炉子有固定炉底和步进炉底,或者有固定梁和步进梁。前者叫做步进底式炉,后者叫做步进梁式炉。 加热炉炉床由固定梁和步进梁组成。步进梁由双重轮对的多轴框架支撑,外侧走轮由升降缸驱动,从而使步进梁作上升或者下降运动。上层托轮直接托住步进梁,而步进梁直接由另一液压缸带动,可在托轮上作前进和后退运动,从而使步进梁作前进和后退运动。通过缸的操作,使步进梁做矩形迹运动,各段运动的形式可以调节,操作方式可以连续或者手动操作。同一液压油源提供步进梁传动,可以同时或交替动作;并可以逆向运动,用作为倒空炉内钢坯之用。液压传动有着其不可替代的优越性,主要表现在:A、可以获得很大的输出力或力矩,而结构并不复杂;B、可以实现较大范围的无级调速,且可在运行中直接调节;C、易于实现过载保护;D、动作灵敏,启动,停止和换向响应快,冲击小;E、自润滑性能好;F、易于实现通用化,系列化和标准化,设计组装周期短;G、易于实现自动化与智能化与数控技术相结合。本课题的设计内容是设计一个步进式加热炉同步顶升的液压系统。1.1.3 设计目的由于步进炉的特点是步进周期短,运动速度较高,惯性负载大,连续工作,可靠性要求高等,所以根据这些特点系统采用液压控制比较适宜。当今,随着液压机械自动化程度的飞速发展,液压元件应用数量急剧增加,元件小型化,系统集成化是必然的发展趋势。特别是近十年来,液压技术与传感技术,微电子技术紧密结合,出现了许多诸如电液比例控制阀,数字阀,电认伺服液压缸等机(液)电一体化元器件,使液压技术在高压,告诉,大功率,节能高效,低噪声,使用寿命长,高度集成化方面取得了重大进展。所以,随着冶金轧钢工艺自动化程度的不断提高,步进式加热炉以其灵活的加热方式,加热质量好,炉长不受限制,操作方便,易于实现自动控制等优点,被愈来愈多新建的轧钢加热炉采用。液压传动传动因其体积小,负荷大,易于实现机电一体化控制等优势,在步进式加热炉中有广泛的应用。步进式加热炉有着其他加热炉无法比拟的优点,诸如,不拱钢,不粘钢,氧化烧损少,脱碳少,加热时间短,加热操作灵活,易于和轧制节奏相匹配,加热过程中不划伤,炉子长度不受限制(从理论上讲)自动化程度高,易于采用计算机控制等优点。因此尽管步进炉第一次投资费用较高,但是1967年4月由美国德兰公司设计的二面供热的步进梁式炉首先在美国格兰那特城钢铁公司问世以来,接着同年5月由日本中外炉公司为名古屋钢铁厂设计的世界上第二座步进梁式炉又相继投产,以后步进式加热炉在世界上获得了长足的发展。和推钢式连续加热炉相比,步进式炉具有以下优点: (1)加热灵活。在炉长一定的情况下,炉内坯料数目是可变的。而在连续加热炉中则是不可变的,那样加热时间就受到限制。例如炉子产量降低一半时,则 炉内坯料加热时间就会延长一倍,对有些钢种来说这是不利的,而步进炉在炉子小时产量变化的情况下可以通过改变坯料间距离来达到改变或保持加热时间不变的目的。 (2)加热质量好。因为在步进炉内可以使坯料间保留一定的间隙,这样扩大了坯料受热面,加热温度比较均匀,钢坯表面一般没有划伤的情况,两面加热时坯料下表面水管黑印的影响比般推钢式连续加热炉的要小些。 (3)炉长不受限制。对连续加热炉来说炉长受到推钢长度的限制,而步进炉则不受限制。而且对于不利于推钢的细长坯料、圆棒、弯曲坯料等均可在步进炉内加热。 (4)操作方便。改善了劳动条件,在必要时可以将炉内坯料全部或部分退出炉外,开炉时间可缩短;由于不容易粘钢,因此可减轻繁重的体力劳动;和轧机配合比较方便、灵活。 (5)可以准确地控制炉内坯料的位置,便于实现自动化操作。尤其是近10多年来,随着轧钢技术向着连续化,大型化,自动化,多品种,高精度的发展,步进式加热炉为适应工艺的要求,也朝着大型化,多功能,高产,低消耗和操作集成自动化的方向迈进。可以预见,随着液压技术的不断进步,更加高自动化的加热炉会被人们所应用。1.1.4 设计方案步进炉的机械结构采用的是斜坡滚轮式液压传动。水平移动和升降都由液压缸驱动,步进框架下面的滚轮沿斜台面升降。 这种结构有两层框架,下层是提升框架。上层为水平移动框架。在提升框架的上面和下面均安有滚轮,每个下滚轮放在一个斜台面上,上滚轮供平移框架移动用,移动缸通过曲柄连杆和旋转接头与上框架连接,提升缸用旋转接头直接与下框架连接。下框架用斜面辊导向,上框架用水平辊导向。加热炉的步进机构和液压系统主要由双层步进框架,液压缸,液压泵以及各种阀件组成。如图:上一层为行进框架,下一层为升降框架。行进框架是通过支撑辊和辊道落在升降框架上,升降框架也通过支撑辊和辊道落在基础上。当升降框架在在升降液压缸驱动下沿斜轨道左升降运动时,步进梁和行进框架也一起作垂直方向的升降运动,在平移液压缸的驱动下,在水平方向作进退运动,从而完成整个周期循环动作。对液压系统的改进对原有系统中举升液压缸水平拉动动梁上升的部分,可以改为将此液压缸放置在炉底,同时让液压缸与上升滚轮的斜面保持同样的斜度。这样就有效的解决了拉力大,液压缸有杆腔推动无杆腔做大功率运动的情况,同时也减小了液压缸的尺寸,便于设计和安装。步进梁动作如图1所示:图1 步进梁动作示意图步进梁的升降和平移均采用电液比例阀来控制,其优点是控制调整灵活方便,工作平稳。在设计过程中,应该考虑到步进梁平移时可能会产生很大的惯性冲击,实现加速、减速、匀速,从而实现动梁对热坯的轻托、轻放,以及通过加、减速有效降低动梁因运动惯性引起的机械冲击,下降的时候依靠自身自重下降。通过PLC编程设置加减速曲线,既避免了冲击对设备造成的伤害,又提高了系统的定位精度,通过PLC控制达到同步顶升精度要求。步进梁动作轨迹如图2所示:图2 步进梁动作轨迹图27液压系统分析与设计 2 液压系统分析与设计2.1 运动与负载分析2.1.1 步进式加热炉原始数据步进梁和炉底总质量G=300103kg,其中;行进框架及其以上部分质量G1=200103kg行进框架以下部分质量G2=100103kg炉子总长21.95m,其中;炉底长17.10m步进梁长L=19.20m炉子宽11.00m坯料规格bbl=0.120.129.5m最大升降高度H=H1+H2=0.05+0.05=0.1m最大水平移距S=0.6m辊轮D=0.65m;d=0.16m最大步进钢坯根数4根升降液压缸2个;平移液压缸2个步进周期21s其中:上升4s,前进6.5s,下降4s,后退6.5s支承辊有2排,每排4组,每组上下各有两个辊,一共16个棍2.1.2 步进式加热炉工况速度曲线设计步进式加热炉的工作循环为:步进梁依次为上升,水平前进,下降,水平后退运动。步进炉运动时,上升为两个液压缸顶升,前进后退为两个液压缸,下降靠自重下降。现在对炉底步进梁的动作如图3所示:图3(阴影部分为步进梁)为步进梁从起始位置(后下位)-上升(上升过程中接料)-上升到位(后上位)-前进-前进(前上位)-下降(下降过程中交料)-下降到位(前下位)-后退-后退到位(即起始位置)图3 步进式加热炉炉底机械步进梁的运动过程为了实现对钢坯的轻拿轻放,设计了活动梁托钢坯放钢坯的加减速曲线,这样大大降低了在对钢坯步进的过程中,对坯料所造成的直接冲击。首先,活动梁上升,在1.5s内达到0.05m/s的速度,然后直接减速,在0.5s的时间内减小到速度为0m/s,这样,活动梁达到固定梁面钢坯下,实现无冲击托起钢坯。托起钢坯后,继续加速。在1.5s内达到0.05m/s的速度,然后直接减速,在0.5s的时间范围内速度降为0m/s,达到顶升高度。然后,高度不变,平移缸开始动作。在1.5s的时间内,达到0.12m/s,使步进梁做平移运动。以0.12m/s的速度运行3.5s后,在1.5s的时间内又降到0m/s。平移结束。下降和后退同顶升和前进工况速度相同。步进梁的动作方式有周期方式和踏步方式,周期方式用于运送钢管向前移动,而踏步方式用于等待出钢。步进梁的周期方式:活动梁上升100mm,前进600mm,下降100mm,后退600mm,钢管前进一个齿距。步进式加热炉工况速度曲线如图4:图4 步进式加热炉工况速度曲线2.1.3 计算稳态工作负载1.加热炉整炉加热根数 N=L/b+a=128根;L-步进梁长(19.20m)b-断面边长(0.12m)a-钢坯间隔(0.03m)2.炉内钢坯总质量单根q=rbbl=7.80.120.129.5=1.05103kgr-钢比重(7.8t/m3)b-断面边长(0.12m)l-钢坯长度(9.5m)总质量Q=nq=1281.05103=134103kg3.各工况总稳态载荷W上升工况:H1段未抬起钢坯W=G=300103kg H2段抬起了钢坯W=G+Q=300103+134103=434103kg前进工况:W=G1+Q=200103+134103=334103kg下降工况:同上升工况后退工况:W=G1=200103kg2.1.4 拟定液压原理图步进梁的升降和平移速度均采用电液比例阀来控制,为了使步进梁能在X,Y方向的任意位置上较长时间内可靠地自锁。在进入液压缸的油路上采用了双向液压锁进行长时间的自锁。用变量泵供油,用安全阀起安全保护作用。根据以上要求,反复修改后拟定以下液压系统原理图。图5 步进式加热炉液压系统原理图2.2 液压缸参数及其型号2.2.1 平移液压缸受力分析步进式加热炉在平移运动时候,作用力如图6。图6 步进式加热炉平移运动受力分析由实际工作状态可知,平移液压缸前进工况为受力最大工况因为平移液压缸为2个,所以,计算平移缸最大负载F进MAXF进MAX=(FR+FA) /2;FR-摩擦阻力 FA-惯性力依据表1,选取滚动摩阻系数取0.0510-3(m)表1 滚动摩阻系数材料名称/(mm)软钢-钢0.5铸铁-铸铁0.5轮胎-路面2-10钢质车轮-钢辊道0.05软木-软木1.5所以,最大滚动摩阻力偶矩:Max1=Wg=0.0510-33341039.8=163.66Nm取滚动轴承摩擦系数取0.015所以,滚动轴承摩擦阻力矩:Max2=Wgd/2=0.0153341039.80.16/2=5646.27Nm所以,摩擦阻力为:FR=(Max1+Max2)/D/2=(163.66+5646.27)/0.65/2=17.88KN惯性力:FA=mv/t=3341030.12/1.5=17.82KN所以,平移液压缸最大负载为:F进MAX=(FR+FA)/2=(17.88+17.82)/2=17.85KN2.2.2 初选平移液压系统工作压力因为平移缸最大工作负载经过计算为17.85KN依据液压传动表9-2,9-3;初估液压系统工作压力为4Mpa取液压缸的机械效率取 =0.952.2.3 平移液压缸主要参数及其选取型号液压缸内径D和活塞杆直径d的确定根据表2,确定D/d=2/1表2 液压缸内径与活塞杆直径关系按机床类型选取d/D按液压缸工作压力选取d/D机床类别d/D工作压力P(MPa)d/D磨床、研床0.2-0.320.2-0.3插床、拉床、刨床0.52-50.5-0.58钻、镗、车、铣床0.75-70.62-0.70-70.7P/4D2= F进MAX/式中:P=4Mpa,D/d=2/1解得:D=0.0774m;d=0.0387m依据表3,表4圆整后取值:D=80mm;d=40mm表3 液压缸内径尺寸系列mm(GB2348-80)810121620253240506380(90)100(110)125(140)160(180)200(220)250320400500630表4 活塞杆直径系列mm(GB2348-80) 456810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400液压缸工作行程的确定因为,平移液压缸执行机构的最大行程为0.6m依据表5选取平移液压缸工作行程为:630mm表5 液压缸活塞行程参数系列mm(GB2348-80)2550801001251602002503204005006308001000125016002000250032004000选择液压缸的规格由上述要求,选择液压缸的型号为:Y-HG1-C 80/45660液压缸参数如下:工作压力:6.3Mpa 缸径:80mm 杆径:45mm 最大行程:660mm验算选取液压缸的稳定性当液压缸支撑长度时,须考虑活塞杆弯曲稳定性并进行验算。液压缸的支撑长度是指活塞杆全部外伸时,液压缸支点与活塞杆前进端连接处之间的距离。 为了保证活塞杆不产生纵向弯曲,满足压杆的稳定,活塞杆的推力与极限力的关系:Fk=nk*F1(N)式中F1-液压缸推力Fk-极限力nk-安全系数,一般取nk=24选用欧拉公式求计算活塞杆的极限临界力:Fk=2EJ/(nL1)2n-系数,与安装形式有关,对于该种安装形式取n=1E-弹性模量,对于钢E=0.21106 N/mm2J-活塞杆断面回转惯量,J=d4/64 (mm4)经计算得出极限力 Fk=956KN此时,ns=Fk/F1=956/17.85=53.56nk,说明此液压缸压杆稳定性是安全的。2.2.4 升降液压缸受力分析步进式加热炉在升降运动时候,作用力如图7。图7 步进式加热炉升降运动受力分析受力最大工况在H2段,即托起钢以后的工况;计算升降缸最大负载F升MAXH2段抬起钢管的稳态载荷为:W=G+Q=300103+134103=434103kg行进框架及其以上部分载荷为:W=G1+Q=334103kg行进框架以下部分载荷为:W=G2=100103kg升降液压缸为2个;计算升降缸最大负载F升MAXF升MAX=(F稳+FR+FA ) /2 F稳-升降液压缸稳态负载;FR-摩擦阻力;FA-惯性力;稳态负载F稳F稳=Wgsin=(G+Q)gsin=4341039.8sin12=884.29KN惯性力FAFA=FA1sin+FA2;FA1-上辊轮与行进框架相对运动时的惯性力;FA1=Wv/t=(G1+Q)v/t=3340.05/1.5=11.13KNFA2-下辊轮与斜面相对运动时的惯性力;FA2=Wv/sin/t=G2v/sin/t=1000.05/sin12/1.5=16.67KN所以惯性力为:FA=FA1sin+FA2=11.13sin12+16.67=18.98KN摩擦阻力FRFR=FR1cos+FR2;FR1-上辊轮与行进框架相对运动时摩擦阻力;滚动摩阻系数取0.0510-3;W=(G1+Q)g+ FA1=3349.8+11.13=3284.33KN最大滚动摩阻力偶矩:Max1=W=0.0510-33284.33103=164.22Nm滚动轴承摩擦系数取0.015滚动轴承摩擦阻力矩:Max2=Wd/2=0.0153284.331030.16/2=5665.47NmFR1=(Max1+Max2)/D/2=(164.22+5665.47)/0.65/2=17.94KNFR2-下辊轮与斜面相对运动时摩擦阻力;滚动摩阻系数取0.0510-3;W=(G+Q)g+FA1cos=(4349.8+11.13)cos12=4171.14KN最大滚动摩阻力偶矩:Max1=W=0.0510-34171.14103=208.56Nm滚动轴承摩擦系数取0.015滚动轴承摩擦阻力矩:Max2=Wd/2=0.0154171.141030.16/2=7195.22NmFR2=(Max1+Max2)/D/2=(208.56+7195.22)/0.65/2=22.78KN所以摩擦阻力为:FR=FR1cos+FR2=17.94cos12+22.78=40.33KN因为升降液压缸为2个;计算升降缸最大负载F升MAXFMAX=(F稳+FR+FA) /2=(884.29+40.33+18.98)/2=471.8KN2.2.5 初选升降液压系统工作压力因为升降液压缸的最大工作负载经过计算为471.8KN依据上图液压传动表9-2,9-3;初估液压系统工作压力为20Mpa液压缸的机械效率取 =0.952.2.6 升降液压缸主要参数及其选取型号液压缸内径D和活塞杆直径d的确定P/4D2=FMAX/;P=20Mpa,d/D=0.7解得:D=0.1779m;d=0.1245m依据上表3,表4圆整后取值:D=180mm;d=125mm液压缸工作行程的确定升降液压缸执行机构的最大行程为0.1/sin12=0.5m依据表5选取升降液压缸工作行程为:500mm选择液压缸的规格由上述要求,选择液压缸的型号为:CD250B/180/125-600A液压缸参数如下:缸径:180mm 杆径:125mm 工作压力:25Mpa 最大行程:600mm当液压缸支撑长度时,须考虑活塞杆弯曲稳定性并进行验算。液压缸的支撑长度是指活塞杆全部外伸时,液压缸支点与活塞杆前进端连接处之间的距离。显而可见,选择的此升降液压缸支撑长度远远小于10倍的活塞杆杆径,无需稳定性验算。2.3 液压泵参数及其型号2.3.1 平移液压泵工作压力的确定确定液压泵的最大工作压力PP=P1+p P1-液压缸或液压马达最大工作压力;p-从液压泵出口到液压缸或液压马达入口之间总的管路损失。p的准确计算要待元件选定并绘出管路图时才能进行,初算时可按经验数据选取:管路简单、流速不大的,取p=(0.20.5)MPa;管路复杂,进口有调阀的,取p=(0.51.5)MPa。该液压系统取管路损失为0.6Mpa所以液压泵的最大工作压力为PP=P1+p=4+0.6=4.6MPa2.3.2 平移液压泵流量的确定确定液压泵的最大流量QPK(Qmax)K-系统泄漏系数,一般取K=1.11.3;Qmax同时动作的液压缸或液压马达的最大总流量液压缸的最大流量Qmax=AVMax=/4D20.08=3.14/40.0820.08=0.00040192m3/s=24.12L/min所以液压泵的最大流量QP=K(Qmax)=1.224.122=57.89L/min2.3.3 平移液压泵的选取选择液压泵的规格 根据以上求得的PP和QP值,按系统中拟定的液压泵的形式,从产品样本或本手册中选择相应的液压泵。为使液压泵有一定的压力储备,所选泵的额定压力一般要比最大工作压力大25%60%。由上述要求,选择液压泵型号为:双作用叶片泵YB1-63液压泵参数如下:公称压力:6.3Mpa 转速:960r/min 排量:63ml/r(60.48 L/min)2.3.4 升降液压泵工作压力的确定确定液压泵的最大工作压力PP=P1+p P1-液压缸或液压马达最大工作压力;p-从液压泵出口到液压缸或液压马达入口之间总的管路损失。 p的准确计算要待元件选定并绘出管路图时才能进行,初算时可按经验数据选取:管路简单、流速不大的,取p=(0.20.5)MPa;管路复杂,进口有调阀的,取p=(0.51.5)MPa。所以液压泵的最大工作压力为PP=P1+p=20+0.6=20.6MPa2.3.5 升降液压泵流量的确定确定液压泵的最大流量QPK(Qmax)K-系统泄漏系数,一般取K=1.11.3;Qmax同时动作的液压缸或液压马达的最大总流量液压缸的最大流量 Qmax=AVMax=/4D20.05=3.14/40.1820.05=0.0012717m3/s=76.3L/min所以液压泵的最大流量QP=K(Qmax)=1.276.32=183.12L/min2.3.6 升降液压泵的选取由上述要求,选择液压泵型号为:双作用叶片泵PV2R3-125液压泵参数如下:额定压力:21Mpa 转速:1500r/min 排量:125ml/r(187.5L/min)2.4 电动机参数及其型号2.4.1 平移液压系统电动机参数及其型号-液压泵的总效率,参考表9取液压泵的总效率为 =0.7P=PPQP/ PP液压泵的最大工作压力4.6MPaQP-液压泵的最大流量(57.8910-3)/60 m3/sP=PPQP/ =4.610657.8910-3/0.760=6.34KW所以选取电机型号:Y160M-6电机参数如下:三相异步电机 功率7.5KW 转速960r/min2.4.2 升降液压系统电动机参数及其型号P=PPQP/ PP液压泵的最大工作压力20.6MPaQP-液压泵的最大流量(187.510-3)/60 m3/s取液压泵的总效率为 =0.7P=PPQP/ =20.6106187.510-3/0.760=91.96KW所以选取电机型号:Y250M-4电机参数如下:三相异步电机 功率103KW 转速1480r/min2.5 液压阀件参数及其型号2.5.1 平移液压系统阀件参数及其型号根据系统的工作压力和实际通过该阀的最大流量,来选用液压阀的型号。溢流阀按照泵的最大流量进行选用;控制阀的流量一般需要比实际流量大些。经上面计算:平移液压系统最大工作压力为:4.6Mpa 最大流量:57.89L/min所以选择阀件型号:比例换向阀 型号 34BY-10G 额定流量:85L/min 最高使用压力8Mpa液控单向阀 型号 CPT-04 额定流量:75L/min 最高使用压力10Mpa溢流阀 型号 Y-D10B 推荐流量:63L/min 调压范围:1.0-10Mpa压力表 型号 YXC-150 测压范围:0-10Mpa过滤器 型号 WU-63180 过滤精度180um 流量63L/min2.5.2 升降液压系统阀件参数及其型号经上面计算:升降液压系统最大工作压力为:20.6Mpa 最大流量:183.12L/min所以选择阀件型号:比例换向阀 型号34BY-25G 最大流量:250L/min 最高使用压力31.5Mpa液控单向阀 型号 CPG-10 额定流量:300L/min 最高使用压力25Mpa溢流阀 型号 YF-L(B.F)32H4 推荐流量:200L/min 调压范围:16-31.5Mpa压力表 型号 YXC-150 测压范围:0-25Mpa过滤器 型号WU-250180 过滤精度180um 流量250L/min2.6 液压油管道的选择2.6.1 油管的选用液压系统中,常用的油管有钢管,铜管,耐油橡胶管和塑料管。其特点和适用范围:10.15钢冷拔无缝钢管,适用压力为2532Mpa,它耐高温,高压,刚性好,不易弯曲。紫铜管用于压力小于10Mpa,黄铜管用于可承受较强压力(25Mpa),紫铜管抗震能力弱,易氧化,是贵重材料,尽量少用。橡胶管用于连接有相对运动的液压件。由耐油橡胶夹以13层钢丝编织网或钢丝缠绕而成,层数越多,耐压越高。特点是装拆方便,能吸收液压冲击,但是价格贵,寿命短。塑料管用于回油路或者泄油路,耐压0.5Mpa。其特点是装拆方便,价廉,但是只能用于低压,不耐高温。根据以上综合考虑,选取油管为无缝钢管和塑料管。2.6.2 液压油管管径的确定根据流经管内的流量确定管子的内径d2/4=Q/vQ-流过管道的流量;v-管道中许可的流速;根据液压传动系统P168表7-7可知;装有过滤器的吸油管路许可流速范围0.5-1.5m/s;液压系统压油管道许可流速范围3-5m/s;液压系统回油管道许可流速范围2-3m/s;取吸油管路流速1m/s,压油管道流速4m/s,回油管道流速2.5m/s平移液压系统通过最大流量为57.89L/min升降液压系统通过最大流量为183.12L/min根据d2/4=Q/v,所以;根据标准管道内径:取平移吸油管路d=35mm;外径:D=40mm取平移压油管路d=18mm;外径:D=23mm取平移回油管路d=26mm;外径:D=32mm取升降吸油管路d=66mm;外径:D=75mm取升降压油管路d=32mm;外径:D=37mm取升降回油管路d=40mm;外径:D=50mm2.6.3 液压油管管壁厚的验算管道壁厚的验算:=pd/2()p为管道的最高工作压力(Pa)d为管道内径(m)()为管道材料的许用应力(Pa),()=b/nb为管道材料的抗拉强度(Pa)对于无缝钢管来说,Pa590Mpan为安全系数,对钢管来说,p17.5Mpa时,取n=4平移=pd/2()=4.6Mpa0.018m/2590Mpa/8=0.56mm验算得出平移压油管选用得当,壁厚完全满足使用要求。升降=pd/2()=21.6Mpa0.032m/2590Mpa/4=2.35mm验算得出升降压油管选用得当,壁厚完全满足使用要求。2.7 液压油管道的选择2.7.1 平移液压系统油箱有效容积合理确定油箱容量是保证液压系统工作的重要条件,根据经验公式:有效容积V0=QV0-油箱容量,单位为LQ-液压泵总额定流量,单位为l/min-经验系数,其数值取值如下:低压系统=2-4;中高压系统=5-10平移液压系统液压泵最大流量为57.89L/min考虑到加热炉附近的高温环境和液压油箱的散热状况,选择=4所以,平移液压系统油箱有效容积V0=Q=457.89=0.24m32.7.2 升降液压系统油箱有效容积升降液压系统液压泵最大流量为183.12L/min考虑到加热炉附近的高温环境和液压油箱的散热状况,选择=6所以,升降液压系统油箱有效容积V0=Q=6183.12=1.1m3液压系统性能验算3 液压系统性能验算液压系统初步设计是在某些估计参数情况下进行的,当各回路形式、液压元件及联接管路等完全确定后,针对实际情况对所设计的系统进行各项性能分析。对一般液压传动系统来说,主要是进一步确切地计算液压回路各段压力损失、容积损失及系统效率,压力冲击和发热温升等。根据分析计算发现问题,对某些不合理的设计要进行重新调整,或采取其他必要的措施。3.1 液压系统压力损失计算3.1.1 平移液压系统压力损失压力损失包括管路的沿程损失p1,管路的局部压力损失p2和阀类元件的局部损失p3,总的压力损失为p=p1+p2+p3 计算系统压力损失,必须知道管道的直径和管道的长度。平移液压系统管道为d=18mm,长度定为1m,通过最大流量为57.89L/min,油液的运动粘度r=65 mm/s.运动油液密度=0.9174103kg/m3 先判断流动状态,由雷诺数:V=4Q/d2=457.8910-3/0.018260=3.8/s Re=Vd/r=3.80.018/6.510-5 =1052此雷诺数为最大雷诺数。因为最大的Re小于临界雷诺数(2000),所以油在油管中流动状态为层流状态,所以对于圆管层流,其沿程阻力系数:=64/Re=64/1052=0.06根据达西公式:Hf=Lv2/2gd=0.0613.82/29.80.018=2.5mp1=gh=0.91741039.82.5=0.02Mpa管路的局部压力损失p2很小,常按照p2=0.1p1计算得p2=0.002Mpa各个阀件的压力损失查样表可得:液控单向阀为0.2Mpa电液换向阀为0.3Mpa所以,平移液压系统的压力损失为:p=p1+p2+p3=0.02+0.002+0.2+0.3=0.522Mpa因为0.522Mpa0.6 Mpa,表明系统按照当初压力来计算符合验算情况。3.1.2 升降液压系统压力损失升降液压系统管道为d=32mm,长度定为1m,通过最大流量为183.12L/min,油液的运动粘度r=65 mm/s.运动油液密度=0.9174103kg/m3 先判断流动状态,由雷诺数:V=4Q/d2=4183.1210-3/0.032260=3.8m/s Re=Vd/r=3.80.032/6.510-5 =1870此雷诺数为最大雷诺数。因为最大的Re小于临界雷诺数(2000),所以油在油管中流动状态为层流状态,所以对于圆管层流,其沿程阻力系数:=64/Re=64/1870=0.035根据达西公式:Hf=Lv2/2gd=0.03513.82/29.80.032=0.8mp1=gh=0.91741039.80.8=0.008Mpa管路的局部压力损失p2很小,常按照p2=0.1p1计算得p2=0.0008Mpa各个阀件的压力损失查样表可得:液控单向阀为0.2Mpa电液换向阀为0.3Mpa所以,升降液压系统的压力损失为:p=p1+p2+p3=0.008+0.0008+0.2+0.3=0.5088Mpa因为0.5088Mpa0.6 Mpa,表明系统按照当初压力来计算符合验算情况。3.2 液压系统发热温升计算液压传动系统工作时除执行器驱动外负载输出的有效功率外,其余全部以热量形式损失掉了,其中包括液流的沿程压力损失,局部压力损失,各部件的机械损失等。这些损失的能量都转化成了热量,使油温升高,从而使油液的物理性能发生变化,影响液压系统正常工作。为了保证液压系统有良好的工作性能,应进行系统的发热计算,并采取措施,使油液温宿保持在正常范围内。3.2.1 平移液压系统发热温升根据加热炉设计手册可得温升的计算式是:t=Q/0.065Kt-系统温升,即系统达到热平衡时,油温与环境温度之差Q-系统的总发热量发热功率kwK-传热系数,可选用推荐值通风很差时,K=8;通风良好时,K=14-20;风扇冷却,K=20-25;用循环水冷却时,K=110-175;V-油箱的有效容积L系统的总发热量发热功率Q=液压泵的输出功率-液压缸的有效功率上面已经计算得出平移液压系统液压缸工作压力4Mpa液压泵的最大工作压力4.6Mpa液压缸的最大流量24.12L/min液压泵的最大流量57.89L/min油箱的有效容积V=240LK取150所以,系统的总发热量发热功率Q=(4.610657.8910-3)/60-(2410624.1210-3)/60=1.22kw系统温升,即系统达到热平衡时,油温与环境温度之差t=Q/0.065K=1.22103/0.065150=3.2经过前后计算验证,油箱容积选用恰当,散热良好,油温在正常使用范围内。3.2.2 升降液压系统发热温升上面已经计算得出升降液压系统液压缸工作压力20Mpa液压泵的最大工作压力20.6Mpa液压缸的最大流量76.3L/min液压泵的最大流量183.12L/min油箱的有效容积V=1100LK取150所以,系统的总发热量发热功率Q=(20.6106183.1210-3)/60-(22010676.310-3)/60=12kw系统温升,即系统达到热平衡时,油温与环境温度之差 t=Q/0.065K=12103/0.065150=11.5经过前后计算验证,油箱容积选用恰当,散热良好,油温在正常使用范围内。液压同步控制系统的设计 4 液压同步控制系统的设计步进梁的运动过程在步进加热炉里,钢坯的移动是通过固定梁和载有钢坯的移动梁进行的。步进梁的运动轨迹为矩形,由升降机构的垂直运动和平移机构的水平运动组合而成,步进梁相对于固定梁作上升,前进,下降,后退4个动作。这4个动作组成了步进梁的一个运动周期,每完成这样一个周期,钢坯就从装料端向出料端前进一个行程,钢坯经过步进运动后,达到轧制所需要的温度,然后由出炉轨道将其送往轧制机进行轧制。4.1 控制系统4.1.1 电液比例位置控制系统可编程控制器(PLC)可编程控制器是一种工业控制计算机,是继承计算机、自动控制技术和通信技术为一体的新型自动装置。它具有抗干扰能力强,价格便宜, 可靠性强,编程简单,易学易用等特点,在工业领域中深受工程操作人员的喜欢,因此PLC已在工业控制的各个领域中被广泛地使用。本设计是基于比例换向阀的液压缸活塞杆位置控制系统,即利用计算机产生的控制信号驱动电液比例阀来控制液压缸的准确定位。图为电液比例位置控制系统计算机控制框架图,位移传感器将液压缸活塞杆输出的位移反馈信号经A/D转换为数字信号送入计算机,在计算机内与给定的信号进行比较,并按照设定的控制算法计算后输出控制信号,经过D/A转换为模拟电压或者电流信号控制电液比例阀的阀芯位置,从而控制液压缸内流量的输送,驱动液压缸,实现带负载活塞的位置控制,整个系统构成闭环控制,从而实现精确定位。下图8为电液比例位置控制系统。图8 电液比例位置控制系统4.1.2 设计方案本次设计为了实现两个顶升液压缸,两个平移液压缸的同步精度,实现方法是这个几个液压缸均采用的是电液比例方向阀来控制的流量。通过相同的位移传感器同时检测两个缸的位移量,采用PLC控制实现同步。具体是采用PID模拟量控制第二个缸的电液比例方向阀的开度,来追踪第一个缸的位置,设定值就是用第一液压缸的高度,反馈值就是第二个液压缸的高度,输出值就是第二个阀的开度,从而实现精确同步。图9 PID控制系统PID控制器是比例-积分-微分控制的简称。在闭环控制系统中,PID调节器的控制作用是使系统稳定的前提下,偏差最小。在连续系统中,PID控制器输入输出都是时间的函数,其运算关系为:式中,第一项为比例项,最后一项为微分项,中间两项为积分项。e是给定值与被控制变量之差,即回路偏差。Kc为回路的增益。为了便于计算机处理,需要将连续函数通过周期性采样的方式离散化,公式如下:公式中的参数,用来进行PID运算的监视和控制,在PID指令的使用时候,构成回表。4.1.3 传感器的选择由于本课题控制系统只有一个被测量,即位移。所以要选择位移传感器。位移传感器对系统进行测量,并将信号迅速准确的反馈给控制器,如果测量不准确,就不能如实的反馈系统的工作情况,这将会造成很大的误差。因此,控制系统中的传感器的作用非常重要。而选择位移传感器主要考虑它的测量范围和灵敏度。测量范围越宽,测量量程越大,测量误差也大,所以在满足量程的前提下,尽量选择较小的测量范围。位移传感器的灵敏度越高,能感知的被测量的变化量越小,但是同时对外界的影响更加敏感,所以要根据实际情况综合考虑。油缸行程传感器有多种选择,就其传感形式而言,有接触式和非接触式两类;就其安装方式而言,有油缸内置式和油缸外置式两种;就其信号输出规格而言,又有模拟量输出和数字量输出两种形式。内置式油缸行程传感器安装之后比较美观,由于长期处在油缸内部高压环境中,一旦损坏,拆卸维修十分麻烦。一般为了方便采用液压缸外置位移传感器。采用PCM拉杆式直线位移传感器采用尾部法兰连接,外置位移传感器传感器系列 位移传感器输出方式 模拟测量数据 位置、速度测量范围 50900mm分辨率 无限分辨率非线性度 满量程的+-0.01%或+-0.05%(以最高者为准)重复精度 满量程的+-0.01%或2um(以最高者为准)输出信号 0-10mA4.1.4 PLC的选择选择S7-200PLC西门子的S7-200PLC能够进行PID控制。S7-200PLC的CPU最多可以支持8个PID控制回路(8个PID指令功能块)。PID是闭环控制系统的比例-积分-微分控制算法。PID控制器根据设定值(给定)与被控对象的实际值(反馈)的差值,按照PID算法计算出控制器的输出量,控制执行机构去影响被控制对象的变化。计算机化得PID控制算法有几个关键的参数Kc(增益),Ti(积分时间常数),Td(微分时间常数),Ts(采样时间)。在S7-200中PID功能是通过PID指令功能块的实现。通过定时(按照采样时间)执行PID功能块,按照PID运算规律,根据当时的给定,反馈,比例-积分-微分数据计算出控制量。由于PID可以控制温度,流量,压力等等许多对象,他们各自都是由工程量表示,因此有一种通用的数据表示方法才能被PID功能块识别。S7-200中的PID功能使用占调节范围的百分比的方法抽象地表示被控制对象的数值大小。在实际工程中,这个调节范围往往被认为与被控制对象(反馈)的测量范围(量程)一致。S7-200的PID指令如图10。图10 PID指令图指令中TBL是回路表起始地址,LOOP是回路编号。编译时,如果指令制定的回路表起始地址或回路号超出范围,将产生编译错误。S7-200的PID指令回路表如下图11。图11 PID指令的回路表对模拟量的控制选用的是EM235模拟量模块如图12所示为模拟量I/O组合模块EM235(4路模拟量输入,1路模拟量输出)I/O连接示意图。24VDC电源正极接入模块左下方L+端子,负极接入M端子。EM235模块的上部端子排位标注A,B,C,D的四路模拟量输入接口,可分别接入标准电压,电流信号。为电压输入时,如A口所示,电压正极接入A+端,负极接入A-端,RA端悬空。为电流输入时,如B口所示须将RB与B+短接。然后与电流信号输出端相连,电流信号输入端则接入B-接口。若4个接口未能全部使用,如C口所示,未用的接口要将C+与C-端用短路子短接,以免收到外部干扰。下部端子为一路模拟量输出的3个接线端子MO,VO,IO,其中MO为数字接地接口,VO为电压输出接口,IO为电流输出接口。若为电压负载,则将负载接入MO,VO接口若为电流负载则接入MO,IO接口。图12 EM235模拟量控制模块接线图EM235常用的技术参数如图13:图13 EM235模拟量模块的常用技术参数4.1.5 控制系统I/O分配模拟量控制系统的I/O分配如图14。图14 控制系统的I/O分配梯形图符号表如图15。图15 符号表4.1.6 梯形图编程回路输入量的转化及标准化每个PID控制回路有两个输入量:给定值和过程变量。他们都是实际的工程量,取值范围和测量单位都会不同,因此在进行PID运算前,要把实际测量输入量,设定值和回路表中的其他输入参数进行标准化处理,即用程序把他们转化为PLC能够识别和处理的数据,其步骤为:将工程实际值由16位整数转化为实数。第二步,将实数格式的工程实际值转化为0.0-1.0之间的无量纲相对值,即标准化值。标准化实数又分为双极性(围绕0.5上下变化)和单极性(以0.0为起点在0.0和1.0之间的范围内变化)两种。通常单极性取值32000,双极性取值64000。在对模拟量进行PID运算后,输出值是在0.0-1.0范围的标准化值,为了能够驱动模拟量的负载,实现模拟量的控制,还必须将其转化为工程实际值。PID参数整定增益(放大系数,比例常数)增益与偏差(给定与反馈的差值)的乘积作为控制器输出中的比例部分。过大的增益会造成反馈的振荡。积分时间偏差值恒定时,积分时间决定了控制器输出的变化速率。积分时间越短,偏差得到修正越快,过短的积分时间有可能造成不稳定。积分时间的长度相当于在阶跃给定下,增益为1的时候,输出的变化量与偏差值相等所需要的时间,也就是输出变化到二倍于初始阶跃偏差的时间。如果将积分时间设为最大值,则相当于没有积分时间。微分时间偏差值发生改变时,微分作用将增加一个尖峰到输出中,随着时间流逝减小。微分时间越长,输出的变化越大。微分使控制对扰动的敏感度增加,也就是偏差的变化率越大,微分的变化越强。微分相当于对反馈变化趋势的预测性调整。如果将微分时间设置为0就不起作用,控制器将作为PI调节器工作。PID参数整定方法就是确定调节器的比例系数P、积分时间Ti和和微分时间Td,改善系统的静态和动态特性,使系统的过渡过程达到最为满意的质量指标要 求。一般可以通过理论计算来确定,但误差太大。目前,应用最多的还是工程整定法:如经验法、衰减曲线法、临界比例带法和反应曲线法。经验法又叫现场凑试法,它不需要进行事先的计算和实验,而是根据运行经验,利用一组经验参数,根据反应曲线的效果不断地改变参数。压力,流量的自动调节中一般不用微分规律,而温度调节,成份调节多采用微分规律。对于压力,流量来说被调对象的时间常数T,较小,而且负荷变化较快,这时微分作用要引起振荡,积分作用也不能太强,否则也会引起振荡,对调节质量影响较大。而温度、成份的被调对象的时间常数较大,微分调节有超前作用,对调节质量能收到较好效果。温度调节有较大的滞后性,所以要使用微分调节以使被调整量更快到达设定值,其他具有大滞后的物理量调也需加入微分调节,如PH等。微分的作用是提前给系统一个作用,对反应慢的系统可以加。压力和流量变化比较快的系统 所以不用,本设计中,采用PI控制,即:比例微分控制。参数整定如下:设定值为第一个液压缸的高度AC0比例增益Kc=0.25采样时间Ts=0.1s积分时间Ti=30min梯形图如下:44结 论结 论2011年2月,我开始了我的毕业设计工作,经过长时间的设计计算到现在基本完成。机械设计是一个长期的过程,需要不断的进行精心的计算,不断的去研究各方面的文献,认真总结。经历了这么久的努力,终于完成了毕业设计。在这次毕业设计过程中,我拥有了无数难忘的感动和收获。2月下旬,在与导师的交流讨论中我的设计方向基本确定了下来:步进式加热炉移动装置液压传动系统。随后就是前期的开题报告准备。图书馆是我们很好的学习和查阅资料的地方,所以接下来的一段时间主要是在图书馆度过。在收集和整理资料的过程中,我们不断的与老师取得联系,实时的纠正错误的地方,并在老师的细心指导下,终于在浩瀚的学校图书馆资源库中找齐了我们所需要的步进式加热炉液压传动系统的研究资料。从前人的研究资料中学到他们的宝贵设计经验,同时也将在实践中遇到的困难认真思考,做出我们力所能及的改进。开题报告终于在第四周的时候完成。经过老师的查看后得到通过,余下的就是设计的主体了。 随后就是对在图书馆手机的资料运用到自己的设计中。液压传动的特点就是设计计算特别多,而且要求查询的数据很多。如何能在纷繁复杂的资料中找到自己需要的数据就是设计的关键了。还好我们有老师的指导,虽然计算很复杂,但是还是顺利的完成了。初步的计
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