机械式转向器设计—齿轮齿条式【3张图纸】【课设】
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：
编号：422455
类型：共享资源
大小：925.12KB
格式：RAR
上传时间：2015-04-06
上传人：上***
认证信息
个人认证
高**（实名认证）
江苏
IP属地：江苏
30
积分
- 关 键 词：
-
机械式
转向器
设计
齿轮
齿条式
图纸
齿轮齿条式
机械式转向器
- 资源描述：
-
机械式转向器设计—齿轮齿条式
说明书 25页7800字数+3张CAD图纸
机械式转向器设计—齿轮齿条式说明书.doc
目录.doc
装配图.dwg
装配图.exb
齿条.dwg
齿条.exb
齿轮轴.dwg
齿轮轴.exb
目录
1转向系1
1.1转向系统概述1
2 转向器2
2.2齿轮齿条式转向系简介2
3.齿轮齿条式式转向器设计计算3
3.1 参数选择3
3.2齿轮齿条式转向器的设计与计算3
3.2.1 转向系计算载荷的确定3
3.2.2 齿轮齿条式转向器的设计5
(1) 选择材料及热处理方式10
(2) 确定许用应力10
3.2.3 齿轮齿条转向器转向横拉杆的运动分析13
3.2.4 齿轮齿条传动受力分析14
3.2.5 间隙调整弹簧的设计计算18
3.2.6 齿轮轴轴承的校核20
3.2.7 键的计算20
4. 结论21
参考文献22
摘要
目前国内外小型汽车上主要用的都是齿轮齿条式转向器。齿轮齿条式转向器又分机械式，电动式，和液压助力的。国内大多还生产机械式的，液压的技术都还不成熟，电动的一般还处于研发阶段；但是在国外（如日本）液压的基本都不再生产了，电动转向已经成熟，甚至已经在中国建厂投产。
齿轮齿条式转向器转向器式是将司机对转向盘的转动变为或齿条沿转向车轴轴向的移动，并按照一定的角传动比和力传动比进行传递的机构。
其基本结构是一对相互啮合的小齿轮和齿条。转向轴带动小齿轮旋转时，齿条便做直线运动。有时，靠齿条来直接带动横拉杆，就可使转向轮转向。所以，这是一种最简单的转向器。它具有结构简单、紧凑、质量轻、刚度大、转向灵敏、制造容易。成本低，正、逆效率都高一级便于布置等优点，而且特别适合于在、烛式和麦弗逊式悬架配用，因此，目前它在轿车和微型、轻型货车上得到了广泛的应用
关键词：齿轮齿条；应用广泛；发展趋势；
- 内容简介：
-
孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式0摘要目前国内外小型汽车上主要用的都是齿轮齿条式转向器。齿轮齿条式转向器又分机械式，电动式，和液压助力的。国内大多还生产机械式的，液压的技术都还不成熟，电动的一般还处于研发阶段；但是在国外（如日本）液压的基本都不再生产了，电动转向已经成熟，甚至已经在中国建厂投产。齿轮齿条式转向器转向器式是将司机对转向盘的转动变为或齿条沿转向车轴轴向的移动，并按照一定的角传动比和力传动比进行传递的机构。其基本结构是一对相互啮合的小齿轮和齿条。转向轴带动小齿轮旋转时，齿条便做直线运动。有时，靠齿条来直接带动横拉杆，就可使转向轮转向。所以，这是一种最简单的转向器。它具有结构简单、紧凑、质量轻、刚度大、转向灵敏、制造容易。成本低，正、逆效率都高一级便于布置等优点，而且特别适合于在、烛式和麦弗逊式悬架配用，因此，目前它在轿车和微型、轻型货车上得到了广泛的应用。关键词：齿轮齿条；应用广泛；发展趋势；辽宁工程技术大学课程设计1AbstractSmall car at home and abroad are mainly used on the rack and pinion steering. Rack and pinion steering gear is divided into mechanical, electric, and hydraulic of assistance. Domestic Most also produce a mechanical or hydraulic technology is not yet mature, the electric is still in the research and development stage in general; but in abroad (e.g. Japan) do not reproduce the basic hydraulic, and electric power steering has matured, has even set up factories in China production.Rack and pinion steering gear steering gear type is the driver of the steering wheel or the rack into the rotation axial movement along the steering axle and gear ratio in accordance with a certain angle and the force transmission ratio for delivery institutions.Its basic structure is a pair of small gears meshing with each other and the rack. Rotating shaft driven pinion steering, the rack will do linear motion. In some cases, directly driven by horizontal rod rack, you can make steering wheel steering. Therefore, it is one of the most simple steering. It has simple structure, compact, light weight, stiffness, steering sensitivity and create easily. Low cost, and inverse efficiency of all the advantages of a high level of ease of layout, but is especially good at, candle, and McPherson suspension with use, therefore, present it in the car and micro, light goods vehicle which has been widely aplied.Keywords: Rack and pinion; Wide application; Development trend孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式2目录1 1 转向系转向系 .1 11.1 转向系统概述 .12 2 转向器转向器.2 22.2 齿轮齿条式转向系简介 .23.3.齿轮齿条式式转向器设计计算齿轮齿条式式转向器设计计算.3 33.1 参数选择 .33.2 齿轮齿条式转向器的设计与计算 .33.2.1 转向系计算载荷的确定.33.2.2 齿轮齿条式转向器的设计.5(1)(1) 选择材料及热处理方式选择材料及热处理方式.1010(2)(2) 确定许用应力确定许用应力.10103.2.3 齿轮齿条转向器转向横拉杆的运动分析.133.2.4 齿轮齿条传动受力分析.143.2.5 间隙调整弹簧的设计计算.183.2.6 齿轮轴轴承的校核.203.2.7 键的计算.204.4. 结论结论.2121参考文献参考文献.2222辽宁工程技术大学课程设计31齿轮齿条式转向器简介1.1 齿轮齿条式转向系转向系是通过对 左、右转向之间的合理匹配来保证汽车能沿着理想的轨迹运动的机构，它由转向操纵机构 转向器 和专项传动机构组成 。齿轮齿条机械转向器是将司机对转向盘的转动变为或齿条沿转向车轴轴向的移动，并按照一定的角传动比和力传动比进行传递的机构。机械转向器与动力系统相结合，构成动力转向系统。高级轿车和中兴载货汽车为了使转向轻便，多采用这种动力转向系统。采用液力式动力转向时，由于液体的阻尼作用，吸收了路面上的冲击载荷，故可采用可逆程度大、正效率又高的转向器结构。1.2 转向系设计要求通常，对转向系的主要要求是:(1)保证汽车有较高的机动性，在有限的场地面积内，具有迅速和小半径转弯的能力，同时操作轻便;(2) 汽车转向时，全部车轮应绕一个瞬时转向中心旋转，不应有侧滑;(3) 传给转向盘的反冲要尽可能的小;(4) 转向后，转向盘应自动回正，并应使汽车保持在稳定的直线行驶状态;(5) 发生车祸时，当转向盘和转向轴由于车架和车身变形一起后移时，转向系统最好有保护机构防止伤及乘员；(6) 转向器和专项传动机构因摩擦产生间隙时，应能调整而消除之。孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式42 转向系主要性能参数2.1 转向器的效率功率P1从转向轴输入，经转向摇臂轴输出所求得的效率称为正效率，用符号+表示，+=(P1P2)Pl；反之称为逆效率，用符号-表示，- =(P3P2)P3。式中，P2为转向器中的摩擦功率；P3为作用在转向摇臂轴上的功率。为了保证转向时驾驶员转动转向盘轻便，要求正效率高。为了保证汽车转向后转向轮和转向盘能自动返回到直线行驶位置，又需要有一定的逆效率。为了减轻在不平路面上行驶时驾驶员的疲劳，车轮与路面之间的作用力传至转向盘上要尽可能小，防止打手又要求此逆效率尽可能低。2.1.1 转向器正效率 +影响转向器正效率的因素有：转向器的类型、结构特点、结构参数和制造质量等。(1)转向器类型、结构特点与效率 在前述四种转向器中，齿轮齿条式、循环球式转向器的正效率比较高，而蜗杆指销式特别是固定销和蜗杆滚轮式转向器的正效率要明显的低些。同一类型转向器，因结构不同效率也不一样。如蜗杆滚轮式转向器的滚轮与支持轴之间的轴承可以选用滚针轴承、圆锥滚子轴承和球轴承等三种结构之一。第一种结构除滚轮与滚针之间有摩擦损失外，滚轮侧翼与垫片之间还存在滑动摩擦损失，故这种转向器的效率仅有54。另外两种结构的转向器效率，根据试验结果分别为70和75。转向摇臂轴轴承的形式对效率也有影响，用滚针轴承比用滑动轴承可使正或逆效率提高约10。(2)转向器的结构参数与效率 如果忽略轴承和其它地方的摩擦损失，只考虑啮合副的摩擦损失，对于蜗杆和螺杆类转向器，其效率可用下式计算 （2.1）)tan(tan00辽宁工程技术大学课程设计5式中，o为蜗杆(或螺杆)的螺线导程角；为摩擦角，=arctanf；f为摩擦因数。2.1.2 转向器逆效率 -根据逆效率大小不同，转向器又有可逆式、极限可逆式和不可逆式之分。路面作用在车轮上的力，经过转向系可大部分传递到转向盘，这种逆效率较高的转向器属于可逆式。它能保证转向后，转向轮和转向盘自动回正。这既减轻了驾驶员的疲劳，又提高了行驶安全性。但是，在不平路面上行驶时，车轮受到的冲击力，能大部分传至转向盘，造成驾驶员“打手”，使之精神状态紧张，如果长时间在不平路面上行驶，易使驾驶员疲劳，影响安全驾驶。属于可逆式的转向器有齿轮齿条式和循环球式转向器。不可逆式转向器，是指车轮受到的冲击力不能传到转向盘的转向器。该冲击力由转向传动机构的零件承受，因而这些零件容易损坏。同时，它既不能保证车轮自动回正，驾驶员又缺乏路面感觉；因此，现代汽车不采用这种转向器。 极限可逆式转向器介于上述两者之间。在车轮受到冲击力作用时，此力只有较小一部分传至转向盘。它的逆效率较低，在不平路面上行驶时，驾驶员并不十分紧张，同时转向传动机构的零件所承受的冲击力也比不可逆式转向器要小。 如果忽略轴承和其它地方的摩擦损失，只考虑啮合副的摩擦损失，则逆效率可用下式计算 00tantan）（2.2）式(2.1)和式(2.2)表明：增加导程角o,正、逆效率均增大。受-增大的影响，o不宜取得过大。当导程角小于或等于摩擦角时，逆效率为负值或者为零，此时表明该转向器是不可逆式转向器。为此，导程角必须大于摩擦角。通常螺线导程角选在810之间。孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式62.2 传动比的变化特性2.2.1 转向系传动比转向系的传动比包括转向系的角传动比和转向系的力传动比woipi从轮胎接地面中心作用在两个转向轮上的合力2Fw与作用在转向盘上的手力Fh之比，称为力传动比，即 ip=2FwFh 。转向盘转动角速度 w 与同侧转向节偏转角速度 k 之比，称为转向系角传动比，即；式中，d 为转向盘转角增量；dk woikkkwwodddtddtdi为转向节转角增量；dt为时间增量。它又由转向器角传动比iw 和转向传动机构角传动比iw 所组成，即 iwo=iw iw 。转向盘角速度w与摇臂轴转动角速度K之比，称为转向器角传动比iw, 即。pppwwdddtddtdi式中,dp为摇臂轴转角增量。此定义适用于除齿轮齿条式之外的转向器。摇臂轴转动角速度p与同侧转向节偏转角速度k之比，称为转向传动机构的角传动比iw，即。kkkpkpwdddtddtdi2.2.2力传动比与转向系角传动比的关系轮胎与地面之间的转向阻力Fw和作用在转向节上的转向阻力矩 Mr 之间有如下关系 （2.3）aMFrW式中，为主销偏移距，指从转向节主销轴线的延长线与支承平面的交点至车轮中心平面与支承平面交线间的距离。作用在转向盘上的手力Fh可用下式表示 （2.4）SWhhDMF2辽宁工程技术大学课程设计7式中，Mh为作用在转向盘上的力矩；Dsw为转向盘直径。 将式(1.3)、式(1.4)代入 ip=2FwFh 后得到 （2.5）aMDMihswrP分析式(2.5)可知，当主销偏移距a小时，力传动比 ip 应取大些才能保证转向轻便。通常轿车的 a 值在0406倍轮胎的胎面宽度尺寸范围内选取，而货车的d值在4060mm范围内选取。转向盘直径 Dsw 根据车型不同在JB450586转向盘尺寸标准中规定的系列内选取。如果忽略摩擦损失，根据能量守恒原理，2MrMh可用下式表示 （2.6）wokhriddMM2将式(1.6)代人式(1.5)后得到 （2.7）aDiiswwoP2当 和 Dsw 不变时，力传动比 ip 越大，虽然转向越轻，但 iwo 也越大，表明转向不灵敏。根据相互啮合齿轮的基圆齿距必须相等， 即 Pbl=Pb2。其中齿轮基圆齿距Pbl=mlcos1，齿条基圆齿距 Pb2=m2cos2 。由上述两式可知：当齿轮具有标准模数m1和标准压力角1与一个具有变模数m2、变压力角2的齿条相啮合，并始终保持 m1cosol=m2coso2时，它们就可以啮合运转。如果齿条中部(相当汽车直线行驶位置)齿的压力角最大，向两端逐渐减小(模数也随之减小)，则主动齿轮啮合半径也减小，致使转向盘每转动某同一角度时，齿条行程也随之减小。因此，转向器的传动比是变化的。 循环球齿条齿扇式转向器的角传动比 iw=2rP。因结构原因，螺距 P 不能变化，但可以用改变齿扇啮合半径 r 的方法，达到使循环球齿条齿扇式转向器实现变速比的目的。随转向盘转角变化，转向器角传动比可以设计成减小、增大或保持不变的。影响选取角传动比变化规律的因素，主要是转向轴负荷大小和对汽车机动能力的要求。若转向轴负荷小，在转向盘全转角范围内，驾驶员不存在转向沉重问题。装用动力转向的汽车，因转向阻力矩由动力装置克服，所以在上述两种情况下，均应取较小的转向器角传动比并能减少转向盘转动的总圈数，以提高汽孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式8车的机动能力。转向盘在中间位置的转向器角传动比不宜过小。过小则在汽车高速直线行驶时，对转向盘转角过分敏感和使反冲效应加大，使驾驶员精确控制转向轮的运动有困难。直行位置的转向器角传动比不宜低于1516。辽宁工程技术大学课程设计93.齿轮齿条式式转向器设计计算3.1 参数选择由汽车类型齿轮齿条式转向器的齿轮模数为：m=3mm，齿数为 z=7，压力角为=20 ，螺旋角为14 。oo齿条模数:m=3mm,齿数为 z=21，压力角=20 ，螺旋角为14 。oo3.2 齿轮齿条式转向器的设计与计算3.2.1 转向系计算载荷的确定为了保证行驶安全，组成转向系的各零件应有足够的强度。欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力。影响这些力的主要因素有转向轴的负荷、路面阻力和轮胎气压等。为转动转向轮要克服的阻力，包括转向轮绕主销转动的阻力、车轮稳定阻力、轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等。精确地计算出这些力是困难的。为此用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩 MR(Nmm)。表表 3-1 原地转向阻力矩原地转向阻力矩 MR的计算的计算设计计算和说明计算结果mm627826.2N0.17910902.530.7pG3f331RM式中 f轮胎和路面间的滑动摩擦因数；转向轴负荷，单位为 N；1GP轮胎气压，单位为。MPaf=0.7=10902.5N1Gp=0.179MPa=627826.2RMmmN 作用在转向盘上的手力 Fh为：孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式10表表 3-2 转向盘手力转向盘手力 Fh的计算的计算设计计算和说明计算结果 NFiDLMLWSWRh8 .244%90153802 .6278262221式中 转向摇臂长, 单位为 mm；1L原地转向阻力矩, 单位为 NmmRM转向节臂长, 单位为 mm；2L为转向盘直径,单位为 mm；SWDIw转向器角传动比；+转向器正效率。因齿轮齿条式转向传动机构无转向摇臂和转向节臂，故、1L不代入数值。2L=627826.2RMmmN =380mmSWDiw=15=90%=244.8NhF对给定的汽车，用上式计算出来的作用力是最大值。因此，可以用此值作为计算载荷。梯形臂长度的计算：2L表表 3-3 梯形臂长度梯形臂长度 L2的计算的计算设计计算和说明计算结果轮辋直径= 15in=1525.4=381mmLWR梯形臂长度 =0.8/2=3810.8/22LLWR=152.4mm,取=150mm2L=150mm2L轮胎直径的计算 RT：表表 3-4 轮胎直径轮胎直径 RT的计算的计算设计计算和说明计算结果=381+0.55205=493.75mm20555. 0LWTRR 取=500mmTR=500mmTR转向横拉杆直径的确定：表表 3-5 转向横拉杆直径的计算转向横拉杆直径的计算设计计算和说明计算结果辽宁工程技术大学课程设计11mmmaMdR811. 41021616. 083.627443=;a2LmNMMPaR83.627;216取=18mmmind初步估算主动齿轮轴的直径：表表 3-6 主动齿轮轴的计算主动齿轮轴的计算设计计算和说明计算结果mmmMnd01.1114015. 08 .24416max1610233=140MPa取=16mmmind3.2.2 齿轮齿条式转向器的设计1. EPS 系统齿轮齿条转向器的主要元件1) 齿条 齿条是在金属壳体内来回滑动的，加工有齿形的金属条。转向器壳体是安装在前横梁或前围板的固定位置上的。齿条代替梯形转向杆系的摇杆和转向摇臂，并保证转向横拉杆在适当的高度以使他们与悬架下摆臂平行。齿条可以比作是梯形转向杆系的转向直拉杆。导向座将齿条支持在转向器壳体上。齿条的横向运动拉动或推动转向横拉杆，使前轮转向(图 3.3-1） 。图 3.3-1 齿条表表 3-7 齿条的尺寸设计参数齿条的尺寸设计参数孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式12序号项目符号尺寸参数()mm1总长L7672直径303齿数2Z214法向模数2Mn32) 齿轮 齿轮是一只切有齿形的轴。它安装在转向器壳体上并使其齿与齿条上的齿相啮合。齿轮齿条上的齿可以是直齿也可以是斜齿。齿轮轴上端与转向柱内的转向轴相连。因此，转向盘的旋转使齿条横向移动以操纵前轮。齿轮轴由安装在转向器壳体上的球轴承支承。斜齿的弯曲增加了一对啮合齿轮参与啮合的齿数。相对直齿而言，斜齿的运转趋于平稳，并能传递更大的动力。表表 3-8 齿轮轴的尺寸设计参数齿轮轴的尺寸设计参数序号项目符号尺寸参数(mm)1总长L1302齿宽1B553齿数1Z74法向模数1Mn35螺旋角146螺旋方向左旋3) 转向横拉杆及其端部 转向横拉杆与梯形转向杆系的相似。球头销通过螺纹与齿条连接。当这些球头销依制造厂的规范拧紧时，在球头销上就作用了一个预载荷。防尘套夹在转向器两侧的壳体和转向横拉杆上，这些防尘套阻止杂物进入球销及齿条中。转向横拉杆端部与外端用螺纹联接。这些端部与梯形转向杆系的相似。侧面螺母将横拉杆外端与横拉杆锁紧（见图 3.3-2） 。辽宁工程技术大学课程设计13注：转向反馈是由前轮遇到不平路面而引起的转向盘的运动。表表 3-9 转向横拉杆及接头的尺寸设计参数转向横拉杆及接头的尺寸设计参数序号项目符号尺寸参数()mm1横拉杆总长aL239.522横拉杆直径La153螺纹长度ML604外接头总长WL1205球头销总长QXL626球头销螺纹公称直径qxdM1017外接头螺纹公称直径wdM121.58内接头总长NL65.39内接头螺纹公称直径ndM161.54) 齿条调整 一个齿条导向座安装在齿条光滑的一面。齿条导向座 1 和与壳体螺纹连接的调节螺塞 3 之间连有一个弹簧 2。此调节螺塞由锁紧螺母固定4。齿条导向座的调节使齿轮、齿条间有一定预紧力，此预紧力会影响转向冲击、噪声及反馈（见图 3.3-3） 。图 3.3-2 转向横拉杆外接头1-横拉杆 2-锁紧螺母 3-外接头壳体 4-球头销 5-六角开槽螺母 6-球碗 7-端盖 8-梯形臂 9-开口销孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式14图 3.2-3 齿条间隙调整装置表表 3-10 齿条调整装置的尺寸设计参数齿条调整装置的尺寸设计参数序号项目符号尺寸参数(mm)1导向座外径L402导向座高度1B293弹簧总圈数n6.434弹簧节距t7.925弹簧外径D296弹簧工作高度2H34.597螺塞螺纹公称直径SdM4428螺塞高度SH289锁止螺塞高度SSH1010转向器壳体总长/高kkHL /615/146.511转向器壳体内/外径wknk/40/562. 转向传动比 当转向盘从锁点向锁点转动，每只前轮大约从其正前方开始转动 30，因而前轮从左到右总共转动大约 60。若传动比是 1:1，转向盘旋转 1，前轮将转向 1，转向盘向任一方向转动 30将使前轮从锁点转向锁点。这种传动比过于小，因为转向盘最轻微的运动将会使车辆突然改变方向。转向角传动比必须使前轮转动同样角度时需要更大的转向盘转角。辽宁工程技术大学课程设计1515:1 的传动比较为合理。在这样的传动比下，转向盘每转动 15，前轮转向 1。为了计算传动比，可将锁点到锁点过程中转向盘转角的度数除以此时转向轮转角的度数。3. EPS 系统齿轮齿条转向器的安装 齿轮齿条式转向器可安在前横梁上或发动机后部的前围板上（见图 3.3-4） 。橡胶隔振套包在转向器外，并固定在横梁上或前围板上。齿轮齿条转向器的正确安装高度，使转向横拉杆和悬架下摆臂可平行安置。齿轮齿条式转向系统中磨擦点的数目减少了，因此这种系统轻便紧凑。大多数承载式车身的前轮驱动汽车用齿轮齿条式转向机构。由于齿条直接连着梯形臂，这种转向机构可提供好的路感。在转向器与支承托架之间装有大的橡胶隔振垫，这些衬垫有助于减少路面的噪声、振动从转向器传到底盘和客舱。齿轮齿条转向器装在前横梁上或前围板上。转向器的正确安装对保证转向横拉杆与悬架下摆臂的平行关系有重要作用。为保持转向器处在正确的位置，在转向器安装的位置处，前围板有所加固。图 3.2-4 转向器的安装位置4. 齿轮齿条式转向器的设计要求 齿轮齿条式转向器的齿轮多数采用斜齿孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式16圆柱齿轮。齿轮模数取值范围多在 23mm 之间。主动小齿轮齿数多数在 57个齿范围变化，压力角取 20，齿轮螺旋角取值范围多为 915。齿条齿数应根据转向轮达到最大偏转角时，相应的齿条移动行程应达到的值来确定。变速比的齿条压力角，对现有结构在 1235范围内变化。此外，设计时应验算齿轮的抗弯强度和接触强度。主动小齿轮选用 16MnCr5 或 15CrNi6 材料制造，而齿条常采用 45 钢制造。为减轻质量，壳体用铝合金压铸。5. 齿轮轴和齿条的设计计算表表 3-11 齿轮轴和齿条的设计计算齿轮轴和齿条的设计计算设计计算和说明计算结果1.选择齿轮材料、热处理方式及计算许用应力(1) 选择材料及热处理方式小齿轮 16MnCr5 渗碳淬火，齿面硬度 56-62HRC大齿轮 45 钢 表面淬火，齿面硬度 56-56HRC(2) 确定许用应力HminNlimSZHHFminNSTlimSYYFFa)确定和limHlimFMPaH15001limMPaH13002lim MPaF4251limMPaF3752limb)计算应力循环次数 N，确定寿命系数、。NZNY27111016. 23008101516060NtanN 32. 11NZ211NNYYc)计算许用应力取,1minHS4 . 1minFS=HminN11lim1SZHHMPa1980132. 11500MPaH15001limMPaH13002limMPaF4251limMPaF3752lim7211016. 2 NN32. 11NZ211NNYYMPaH19801辽宁工程技术大学课程设计17=HminN22lim2SZHHMPa1716132. 11300应力修正系数2STY=FminN1ST1lim1SYYFFMPa14.6074 . 112425=FminN2ST2lim2SYYFFMPa7 .5354 . 1123752.初步确定齿轮的基本参数和主要尺寸(1) 选择齿轮类型根据齿轮传动的工作条件，选用斜齿圆柱齿轮与斜齿齿条啮合传动方案(2) 选择齿轮传动精度等级选用 7 级精度(3) 初选参数初选 =7 =21 =0.8 4 . 1tK141Z2Zd=0.7 =0.89YY按当量齿数66. 714cos/7cos/33ZZV6 . 51FSY(4) 初步计算齿轮模数nm转矩290.70.16=46.51=391681TmN mmN 闭式硬齿面传动，按齿根弯曲疲劳强度设计。32121cos2FFSdtntYZYYTKm=32214.6076 . 578 . 089. 07 . 014cos391684 . 12=2.474mm(5) 确定载荷系数K=1，由,AKsmnzmntt/0128. 0cos10006011/100=0.000896,=1；对称布置，取=1.06；1vZVKK取=1.3KMPaH17162MPaF14.6071MPaF7 .5352斜齿圆柱齿轮与斜齿齿条啮合传动7 级精度391681TmmN 孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式18则=111.061.3=1.378KKKKKVA(6) 修正法向模数=2.474=2.461mm3tntnKKmm 34 . 1378. 1圆整为标准值，取=3nmmm3.确定齿轮传动主要参数和几何尺寸(1) 分度圆直径d=21.64cos11zmdn14cos73mm(2) 齿顶圆直径1ad=21.64+2hadda21Xnhmann=21.64+23(1+0)=27.64mm(3) 齿根圆直径fd=21.64-2ffhdd21XnChmnann=21.64-231.25=14.14mm(4) 齿宽b=0.821.64=17.3121dbdmm因为相互啮合齿轮的基圆齿距必须相等，即。21bbPP 齿轮法面基圆齿距为111cosnbmP 齿条法面基圆齿距为222cosnbmP取齿条法向模数为=32nm(5) 齿条齿顶高2ha=3(1+0)=3Xnhmhaann2mm(6) 齿条齿根高2fh=3(1+0.25-0)=3.75XnChmhnannf2mm(7) 法面齿距2nS=4.71nnnmXnStan22/2mm4.校核齿面接触疲劳强度12211HEHHuubdKTZZZZ由表 7-5，=189.8EZMPa=1.378K=3nmmm=21.641dmm=27.641admm=14.141fdmm取=202bmm=32hamm=3.752fhmm=4.72nSmm辽宁工程技术大学课程设计19由图 7-15，=2.45HZ取=0.8，=0.985ZZcos所以 =189.82.450.80.985H1221.6418291681.37822MPa=1311.282HMPa5.结构设计和绘制零件图详见零件图MPaH29.1311齿面接触疲劳强度满足要求3.2.3 齿轮齿条转向器转向横拉杆的运动分析图 3.3-5 转向横拉杆的运动分析简图当转向盘从锁点向锁点转动，每只前轮大约从其正前方开始转动 30，因而前轮从左到右总共转动约 60。当转向轮右转 30，即梯形臂或转向节由绕圆心转至时，齿条左端点移至的距离为OCOOAEEA1l30=150cos30=129.904cosOAOD mm=150-129.904=20.096ODOCDCmm孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式2030=75sinOAAD mm DCAAmmBECEAEBA340ADCA=339.422AAAEEAAA22096.20340 mm=339.4-80=259.4CAEACEAAmm=340-259.4=80.6ACECEl1mm同理计算转向轮左转 30，转向节由绕圆心转至时，齿条左端点OCOOBE 移至的距离为BE2l=75 DADB mmBBDC=339.42222096.20340 BBBEEBBBmm=75+339.4-340=74.4CEEBBCEElBB2mm齿轮齿条啮合长度应大于21ll 即 =80.6+74.4=16021llLmm取 L=200mm3.2.4 齿轮齿条传动受力分析若略去齿面间的摩擦力，则作用于节点 P 的法向力 Fn 可分解为径向力 Fr和分力 F，分力 F 又可分解为圆周力 Ft 和轴向力 Fa。=239168/21.64=3619.9611/2dTFtN=1357.9014cos/20tan98.3619cos/tanntrFFN=937.83902.5614tan98.3619tantaFF1.轴的受力分析(1) 画轴的受力简图。(2) 计算支承反力在垂直面上辽宁工程技术大学课程设计21NlldFFlFarRAV15.8047882.1056.9029 .135739221112NFFFRAVrRBV75.55315.8049 .13571在水平面上NFFFtRBHRAH98.1809298.361921(3) 画弯矩图在水平面上，a-a 剖面左侧、右侧mmNlFMMRAHaHaH22.705893998.18091在垂直面上，a-a 剖面左侧mmNlFMRAVaV85.313613915.8041a-a 剖面右侧mmNlFMRBVaV25.215963975.5532合成弯矩，a-a 剖面左侧mmNMMMaVaHa5 .7724285.3136122.705892222a-a 剖面右侧mmNMMMaVaHa94.7381825.2159822.705892222(4) 画转矩图转矩 =3619.9610.82=39167.972/1dFTtmmN 2.判断危险剖面显然，a-a 截面左侧合成弯矩最大、扭矩为 T，该截面左侧可能是危险剖面。3.轴的弯扭合成强度校核由机械设计3查得，MPab601MPab1000=60/100=0.6。bb/01a-a 截面左侧孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式2233338.9943264.2132mmdW26.798 .148497.391676 . 045.77242)(2222MPaMPaWTMe4.轴的疲劳强度安全系数校核查得, ,；MPaB650MPa3001MPa1551。1 . 0, 2 . 0a-a 截面左侧3376.198838.9942216mmWdWT查得；由表查得绝对尺寸系数72. 1,10. 2KK轴经磨削加工，查得质量系数 =1.0。则，89. 091. 0弯曲应力 MPaMPaWMb7 .7738.99445.77242应力幅 MPaba3 .54平均应力 0m切应力 MPaMPaWTTT69.1976.198897.39167 MPaMPaTma845. 9269.192安全系数67.2102 . 07 .7791. 00 . 110. 23001maKS14. 801 . 0845. 989. 00 . 172. 11551maKS辽宁工程技术大学课程设计2364. 114. 867. 114. 867. 12222SSSSS查得许用安全系数S=1.31.5，显然 SS，故 a-a 剖面安全。图 3.3-6 齿轮轴校核分析图孔超 机械式转向器设计 齿轮齿条式243.2.5 间隙调整弹簧的设计计算设计要求：设计一圆柱形压缩螺旋弹簧，载荷平稳，要求=1411N 时，maxF10mm,弹簧总的工作次数小于，弹簧中要能宽松地穿过一根直径为max41018mm 的轴；弹簧两端固定；外径,自由高度。mmD30mmH450(1) 选择材料 由弹簧工作条件可知，对材料无特殊要求，选用 C 组碳素弹簧钢丝。因弹簧的工作次数小于，载荷性质属类，。410B45. 0(2) 计算弹簧丝直径d表表 3-12 弹簧丝直径弹簧丝直径的计算的计算d计算项目计算依据和内容计算结果1)选择旋绕比C2)估2D3)初算弹簧丝直径d4)计算曲度系数K5)计算弹簧丝的许用切应力6)计算弹簧丝直径d取=4C按30mm、16mm,取D1DmmD242=6CDd/2mm=1.404CCCK615. 04414=0.45=0.451700=765BMPa/6 . 1maxKCFd =5.150765/14114404. 16 . 1mm取=4CmmD242mmd6=1.404K=765MPa取=5dmm(3) 计算弹簧圈数和弹簧的自由高度表表 3-13 弹簧圈数和自由高度的计算弹簧圈数和自由高度的计算计算项目计算依据和内容计算结果1)工作圈数n)max8max/(3CFGdn=4.4334141188580000=4.43n辽宁工程技术大学课程设计252)总圈数1n3)节距t4)自由高度0H各端死圈取 1，故5 . 621 nn,tan2Dt 则,取mmt92. 76tan20 6dntH5 . 10=4.437.92+1.55=42.59mm=6.51n=7.92tmm=42.590Hmm(4) 稳定性验算 高径比 b=H0/D2=42.59/20=2.12950.1d(6) 几何参数和结构尺寸的确定 弹簧外径 D=D2+d=24+5=29mm弹簧内径 D1=D2-d=24-5=19mm(7) 弹簧工作图s=1.25=1.25765=956.25MPa弹簧的极限载荷Flim=3.1452956.25/(841.4)=1670NCKds82弹簧的安装载荷Fmin=0.9Fmax=0.91411=1269.9N弹簧刚度 Cs=Gd/(8C3n)=800005/(8434.43)=176.35N/mm安装变形量 min=Fmin/Cs=1269.9/176.35=7.20mm最大变形量 max=Fmax/Cs=1411/176.35=8.00mm极限变形量 lim=Flim/
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号