模板脚手架方案.doc

成都雅奇丽鞋业有限公司生产厂区 模板施工方案目 录一、工程概况.2二、搭设支模架材料. .2三、支模架搭设方案如下. . .2四、模板搭、拆要求.7五、安全要求. .9六、计算书. .10(一) 120 m和100 m厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书. 10(二) 2. 9米高木模墙、柱模板计算书. 19(三)梁模板扣件钢管高支撑架计算书. .25七、模板安装质量的具体要求.34八、模板的制作质量要求.34九、质量保证措施及管理机构.34一、工程概况倒班宿舍一期主体结构形式为砖混结构、基础形式为条形基础； 2#、3#、4#主体结构均为现浇钢筋混凝土框架结构、基础柱下钢筋混凝土独立基础。建筑层数：2#厂房为三层、3#厂房为四层、4#厂房为三层、倒班宿舍一区为五层。楼板厚度为：100 mm 、110 mm、120 mm、130 mm；梁截面有：200350mm、200400、200500、240300mm、240350mm、250400、250500、250550、250600、250650、250700、300900、3001100；柱截面有：240240、500500、500600、600600、650650。二、搭设支模架材料1、所有柱、梁选用15mm厚腹模板和10050木枋以及12高强丝杆对拉螺栓；板模板均采用10mm厚的胶合板和10050木枋以及12高强丝杆对拉螺栓。2、支撑系统采用符合质量要求的483.5钢管3、II等木材选用标准如下:(1)不允许有腐朽:(2)在构件任一面任何150mm长度上所有木节尺寸的总和不得大于所在面宽的1/3；(3)斜纹斜率不大于8%；(4)连接部位的受剪面及其附近不允许有裂缝和髓心；三、支模架搭设方案如下1、柱采15mm厚腹模板加内外楞的方法，支撑系统采用483.5钢管。内楞采用单根钢管间距控制在600mm以内竖向布置，外楞采用双钢管横向布置，柱下半部分间距在300mm以内，上半部分间距控制在600mm以内,为使螺杆能重复使用外套塑料套管，支撑系统搭设方法详见下图所示： 2、楼板支模架立杆采用483.5钢管单立杆，120mm和100 mm厚板立杆纵横间距为1.1m以内，步距控制在1.8m以内，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两个方向足够的刚度，在支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)设水平加强层；楼板模板采用10mm厚竹胶合板下面竖向摆放50100的木枋间距控制在200mm以内，木枋放置在水平横杆上，为保证扣件抗滑力，水平横杆与立杆处设双扣件，支撑系统搭设方法详见下图所示：采用12加PVC及盖垫顶板楼面 1 1顶托 剪刀撑顶板楼面 图7.3.2 梁支撑体系图 20PVC管 12拉筋水平500，竖向200 专用PVC封垫114、梁采用腹模板木模，支撑系统采用483.5钢管。梁高在600mm以下的梁，沿梁跨度方向每1200mm布置一排立杆，梁下承重横杆间距400mm，沿梁截面方向立杆间距控制在1200mm以内，水平杆步距控制在1700mm以内；梁高在8001200mm的梁，沿梁跨度方向每1000mm布置一排立杆，沿梁截面方向最外侧立杆间距控制在1200mm以内，其中在梁中设置一根立杆并与水平横杆设双扣件，水平杆步距控制在1500mm以内。梁高在8001200mm的梁侧设置两道拉片水平间距600mm，梁高在 800500mm的梁侧设置一道拉片水平间距600mm，梁高在500mm以下的可不设拉片。大于4m的梁应按0.3%起供。5、梁侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不损坏前提下才可拆除(砼强度约达5Mpa)。6、板底模拆除应符合砼结构工程施工质量验收规范 (GB50204-2002) 之要求。且当板跨2m时达砼设计强度值的50%方许拆除；悬壁构件，当板跨2L8m和梁跨8m时，砼达设计强度值的75%方许拆除；悬挑构件，砼强度应达设计值100%方许拆除；若施工速度加快，应考虑施工荷载而推延拆除时间。砼强度值为同条件养护试件的强度值。 10厚复合层板 板缝贴不干胶 50*100木枋 梁模 满堂脚手架板模板图7、拆模顺序，应采取先支的后拆、后支的先拆；先拆非承重模，后拆承重模；先拆侧模后拆底模和自上而下的拆除顺序。在拆楼板和梁底模时，应先将支模架降下来，待底模拆除后方能将支模架拆除。8、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；9、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；10、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N/m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的，钢管的质量要求应符合相关安全技术规范的要求。五、安全要求1、模板施工荷载不能超过1.5KN/m2；模板上的堆料严禁集中堆放，应均匀堆料；2、浇砼前，对模板工程支撑体系在工长和班组检查合格后，再由内业技术人员、质检员、受检员共同参加检查验收，并在验收单上签字认可。 3、模板拆除必须申请批准后才能进行。模板拆除前必须先对临空面采用密目安全网进行安全防护。4、模板拆除前，必须有砼强度报告，砼强度达到规定后才能拆模。5、砼在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。6、登高作业时，连接件必须放在箱合或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，板手等各类工具必须系在身上或置放于工具袋内不得掉落。7、模板装拆时，上下应有人接应，模板应随装拆随运转，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。 8、装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架。装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带。 9、安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。10、安装模板时，应边就位，边校正和安设连接件，并加设临时支撑牢固。11、拆除承重模板时，为避免突然整快坍落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。12、楼层临边模板拆除，临空面应用竹胶板封闭，并采取可靠的安全防护，防止拆除过程材料飞出楼层。13、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；15、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。六、未尽事宜，参照相关法规、标准执行。七、计算书(一) 120 m和100 m厚楼板模板扣件铜管支撑架计算书 1、计算依据：( 1 )高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚于架安全技术规范（JGJ130-2001）静荷载标准值q1 = 25.000*0.120*1.100+0.350*1.100=3.685kN/m活荷载标准值q2 = (1.000+2.000) *1.100=3.300KN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 110.00 * 0.25 * 0.25/6 = 1. 15cm3；1= 110.00*0.25*0.25*0.25/12 = 0.14cm4；(1)强度计算f=M/Wf其中f面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩； f面板的强度设计值，取205.00N/mm2；M = 0.100q12其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100*(1.2*3.685+1.4*3.300)*0.150*0.150=0.020kN.m经计算得到面板强度计算值f = 0.020*1000* 1000/1146=17.755N/mm2面板的强度验算ff，满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 * (1.2* 3.685+ 1.4*3.300) * 0.150=0.814KN截面抗剪强度计算值T=3*814.0/(2 *1100.000 *2.500)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值T=205.00N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677q14/100EI v = 1/250面板最大挠度计算值：v = 0.677x6.985x1504/(100x210000x1432)=0.080mm面板的最大挠度小于150.0 /250，满足要求！二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000*0.120*0.150=0.450kN/m(2)模板的自重线荷载(KN/m)：q12 = 0.350*0.150=0.053kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (2.000+ 1.000) * 0.150=0.450kN/m 静荷载q 1 = 1.2 * 0.450+ 1.2* 0.053=0.603kN/m活荷载q2 = 1.4* 0.450=0.630kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q = 1.356/1.100=1.233kN/m最大弯矩M = 0.lq12=0.1*1.23*1.10*1.10=0.149kN.m 最大剪力Q=0.6*1.100* 1.233=0.814kN最大支座力N=1.1*1.100*1.233=1.492KN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W= 5.00* 10.00* 10.00/6 = 83.33cm3；I= 5.00*10.00*10.00*10.00/12 = 416.67cm4； (1)方木强度计算截面应力=0.149*106/83333.3=1.79N/mm2方木的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! (2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3*814/(2*50*100)=0.244N/mm2 截面抗剪强度设计值T=205.00N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形v =0.677*0.953*1100.04/(100*210000.00*4166666.8)=0.01Imm方木的最大挠度小于1100.0/250，满足要求!经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.997kN.m最大变形vmax=2.66mm最大支座力Qmax=10.918kN截面应力=1.00*106/5080.0=196.28N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规 范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0Kn。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.116*3.000=0.348KN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)：NG2=0.350*1.000=0.350KN(3)钢筋混凝土楼板自重(KN)：NG3=25.000*0.120*1.000*1.100=3.300KN经计算得到，静荷载标准值NG = NG 1 +NG2+NG3 = 4.115kN 。2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值NQ = (2.000+ 1.000)*1.000*1.100=3.300KN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/Af其中N立杆的轴心压力设计值，N= 9.56kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm)； i = 1.58A立杆净截面面积(cm2)；A= 4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)； W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或(2)计算 10 = k1uh (1)10 = (h+2a) (2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；U计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.10m公式(1)的计算结果：= 135.83N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求!公式(2)的计算结果：= 46.76N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，由公式(3)计算10 = k1k2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；(3)的计算结果：= 61.04N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数k1步距h(m) k0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1K1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架计算长度附加系数k2H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.0123 1.80 1.0 1.007 1.017 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.092 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(二) 2.9米高木模墙、柱模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2 ，抗弯强度 f=15N/mm2。内楞采用方木，截面50* 100mm，每道内楞l根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管48*3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。穿墙螺栓 内龙骨 面板 外龙骨二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F = O.22ct12v f=H其中混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t新浇混凝土的初凝时间，为O时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000C；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1外加剂影响修正系数，取1.200；2混凝土明落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=68.570kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=68. 570kN/m2捣混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000k/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。q l 250 l 250 1/ 250 l 111 11、强度计算=M/Wf其中面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩，W=50.00*1.80*1.80/6=27.00cm3f面板的强度设计值(N/mm.2)。M=q12/10其中q作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，q1=12*0.50*68.57=41.14KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2=1.4*0.50*6.00=4.20kN/m；1计算跨度(内楞间距)，1=250mm；面板的强度设计值f= 15.000N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值10.496N/mm2；面板的强度验算f，满足要求!2.挠度计算v=0.677q14/100EIv=1/250 其中q作用在模板上的侧压力， q = 34.29N/mm；L计算跨度(内楞间距)，1=250mm；E面板的弹性模量，E=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩，I=50.00*180*180*1.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值，v =1.000mm；面板的最大挠度计算值，v=0.622mm；面板的挠度验算vv，满足要求!四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00*10.00*10.00/6=83.33cm3；1=5.00*10.00*10.00*10.00/12=416.67cm4: l 500 L 500 l 500 l 内楞计算简图1、内楞强度计算=M/Wf其中内楞强度计算值(N/mm2)； M内楞的最大弯距(N.mm)；W内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值(N/mm2)。M = q12/10其中q作用在内楞的荷载， q=(1.2*68.57+1.4*6.00)*0.25=22.67KN/m；1内楞计算跨度(外楞间距)，1=500mm；内楞强度设计值f= 13.000Nlmm2；经计算得到，内楞的强度计算值6.801Nlmm2；内楞的强度验算f，满足要求! 2.内楞的挠度计算V=0.677q14/100EIv=1/250其中E内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许挠度值，v=2.000mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.183mm；内楞的挠度验算vv，满足要求!(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格:圆钢管48*3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩1=12.9cm4；3、外楞强度计算=M/Wf其中外楞强度计算值(N/mm2)； M外楞的最大弯距(N.mm)； W外楞的净截面抵抗矩: f外楞的强度设计值(N/mm2)。M=0.175p1其中P作用在外楞的荷载,P=(1.2*68.57+1.4*6.00)*O.50*0.50=22.67KN1外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)，1=500mm；外楞强度设计值f=205.000N/mm2；经计算得到,外楞的强度计算值195.247N/mm2； 外楞的强度验算f，满足要求!4.外楞的挠度计算v=1.146P13/100Elv=1/400 其中E外楞的弹性模量，E=210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值，v=1.250mm；外楞的最大挠度计算值，v= 0.480mm；外楞的挠度验算vv，满足要求! 五、穿墙螺栓的计算计算公式:NN=fA其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积(mm2)；F穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径(mm): 14穿墙螺栓有效直径(mm): 12穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000穿墙螺栓最大容许拉力值(Kn)：N=17.850穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N=17.143 穿墙螺栓强度验算满足要求! (三梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJI30-2001)。本计算书参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使安全。基本尺寸为:梁截面B*D=200mm*650mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) 1=1.20米，立杆的步距h=150米，梁底增加O道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48X3.5。一、荷载计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=26.000*0.650*0.300=3.38kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350*0.400*(2*0.800+0.300)/0.300=0.887kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到，活荷载标准值PI=(2.000+ 1000)*0.300*O.400=0.60kN均布荷载q=1.2*3.38+1.2*O.887=5.12kN/m集中荷载P=1.4*0.360=0.504KN二、梁底支撑方木的计算 (一)梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不 利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.909/0.400=4.773kN/m最大弯矩M=0.lq12=0.1*4.77*0.40*0.40=0.076kN.m最大剪力Q=0.6*0.400*4.773=1.146kN最大支座力N=11*O.400*4.773=2.00kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00*10.00*10.00/6=83.33cm3；1=5.00*10.00*10.00*10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木强度计算截面应力=0.076*106/83333.3=0.92N/mm2 方木的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!(2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6q1截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bhT 截面抗剪强度计算值T=3*1146/(2*50*100)=0.344N/mm2 截面抗剪强度设计值T=205.00N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形v =0.677*3.978*400.04/(100*210000.00*4166666.8)=0.001mm方木的最大挠度小于400.0/250，满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。最大支座力Qmax=6.237kN截面应力=0.61*106/5080.0=120.26N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力， R=6.24kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时试验表明:单扣件在12KN的荷 载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN；双扣件在20kN的荷载下会滑动其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/a f其中N立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力N1=6.24kN (己经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重N2 = 1.2*0.129*5.200=0.806k N楼板的混凝土模板的自重N3=3.370kNN=6.237+0.8.6+3.37.=10.412kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(em)；i=1.58A立杆净截面面积(cm2)； A = 4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)； W = 5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 10 = kluh (1)10 = (h+2a) (2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163 ； U计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3； u=1.75 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a =0.10m公式(1)的计算结果:= 110.3N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求!公式(2)的计算结果:= 39.62N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，由公式(3)计算10=k1k2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果:=50.94N/mm2，立杆的稳定性计算f， 满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接墙件，否则存在安全隐患表1模板支架计算长度附加系数kl步距h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.51.5h2.1 K1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架计算长度附加系数K2H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40H+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.065 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1