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X-Y数控工作台设计【3CAD图纸+毕业论文】

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数控 X-Y工作台 设计 cad图纸 毕业论文 X-Y数控工作台
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X-Y数控工作台设计
40页 20000字数+说明书+3张CAD图纸【详情如下】
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目  录
摘    要 3
Abstract 4
第一章 绪论 5
第二章 X-Y工作台的总体设计 8
1.总方案的拟定 8
1.1研究问题 8
1.2拟订方案 8
2.总体方案的确定 8
第三章 机械传动系统的设计 10
1.导轨上移动部件的重量估算 10
2.铣削力的计算 10
3.直线滚动导轨副的计算与选型 10
3.1直线滚动导轨副的选型 10
3.2 滑块承受工作载荷计算及导轨型号的选取 14
3.3距离额定寿命L的计算 14
4.滚珠丝杠副的选型与计算 15
4.1滚珠丝杠副的主要尺寸参数 15
4.2滚珠丝杠副的标注方法及精度等级 16
4.3滚珠丝杠副的支承形式 17
4.4滚珠丝杠副轴向间隙的调整与预紧 18
4.5刚性丝杠副的技术与选型 18
4.6滚珠丝杠副的安装联接尺寸 21
4.7滚珠丝杠螺母副的计算与选型 22
5.步进电动机的选择 24
5.1步进电动机的特点 24
5.2步进电动机的分类 24
5.3步进电动机的参数及其选择 25
5.4步进电动机的计算与选型 27
5.5步进电动机的初选 29
5.6步进电动机的确定 31
6.联轴器的选用 36
6.1联轴器的分类 36
6.2联轴器选用 36
第四章 系统设计的回顾与展望 38
结束语 39
参考文献 40
摘要
当今世界电子技术迅速发展,微处理器、微型计算机在各技术领域得到了广泛应用,对各领域技术的发展起到了极大的推动作用。一个较完善的机电一体化系统,应包含以下几个基本要素:机械本体、动力与驱动部分、执行机构、传感测试部分、控制及信息处理部分。机电一体化是系统技术、计算机与信息处理技术、自动控制技术、检测传感技术、伺服传动技术和机械技术等多学科技术领域综合交叉的技术密集型系统工程。新一代的CNC系统这类典型机电一体化产品正朝着高性能、智能化、系统化以及轻量、微型化方向发展。
关键字:机电一体化的基础 基本组成要素 特点 发展趋势
Abstract
Now the world electronic technology rapidly expand, the microprocessor, the microcomputer obtain the widespread application in various area of technology, to various domains technology development enormous promotion effect. A perfect integration of machinery system, should contain the following several base elements: Basic machine, power and actuation part, implementing agency, sensing measurement component, control and information processing part. The integration of machinery is the system technology, the computer and the information processing and management technology, the automatic control technology, the examination sensing technology, the servo drive technology and the mechanical skill and so on multi-disciplinary area of technology synthesis overlapping technology-intensive systems engineering. New generation's CNC system this kind of model integration of machinery product toward the high performance, the intellectualization, the systematization as well as the featherweight, the microminiaturized direction develops.
key words: Integration of machinery foundation,basic component elements ,characteristic ,trend of development.
第二章 X-Y工作台的总体设计
1.总方案的拟定
1.1研究问题      
本次课程设计所要求设计的是简单的经济型x-y数控工作台,用于数控铣床上面以提高工作效率和减轻劳动强度。在设计要求中,工作台尺寸并不大,切削力小,重复定位精度也不高。工作台行程也比较小,经比较传动部分选滚珠丝杠螺母传动更有利于结构的紧凑性。
1.2拟订方案
1.2.1机械原动部件的选择
1) 导轨的作用是导向和承载,在数控机床上常使用塑料导轨。动导轨上镶装塑料,可与淬硬的铸铁支承导轨或镶钢支承导轨组成对偶摩擦副,它具有摩擦系数低、耐磨性高、抗撕伤能力强、低速不易爬行、加工性和化学稳定性好、工艺简单、成本低等优点。故本设计中采用贴塑导轨,并选用承载能力大,刚度高的双矩形导轨。
2) 将原有的丝杠螺母副改为摩擦阻力矩小,传动效率高的滚珠丝杠螺母副。
3) 伺服电机采用被广泛应用的步进电机。
1.2.2.控制系统方案的选择考虑到定位精度要求不高和经济性的原因,以及目前国内外很多机床厂生产的此   类机床均采了开环控制并取得了很好的效果,因此本次设计采用开环控制系统,选用MCS51-8031单片机和相应的驱动电路对两个步进电机进行开环控制。
2.总体方案的确定
机械传动部件的选择
2.1导轨副的选用
要设计的XY工作台是用来配套轻型的立式数控铣床的,需要承受的载荷不大,但脉冲当量小、定位精度高,因此,决定选用直线滚动导轨副,它具有摩擦系数小、不易爬行、传动效率高、结构紧凑、安装预紧方便等优点。
2.2丝杆螺母副的选用
伺服电动机的旋转运动需要通过杠螺母副转换成直线运动,要满足0.005mm的脉冲当量和±0.01mm的定位精度,滑动丝杠副无能为力,只有选用滚珠丝杠副才能达到。滚珠丝杠副的传动精度高、动态响应快、运转平稳、寿命长、效率高,预紧后可消除方向间隙。
2.3伺服电动机的选用
任务书规定的脉冲当量尚未达到0.001mm,定位精度也未达到微米级,空载最快速度也只有3000mm/min。因此,本设计不必要采用高档次的伺服电动机,如交流伺服电动机或直流伺服电动机等,可以选用性能好一些的步进电动机,如混合式步进电动机,以降低成本,提高性价比。
选用步进电动机作为伺服电动机后,可以选择开环控制,也可以选择闭环控制。任务书所给的精度对于步进电动机来说还是偏高的,为了确保电动机在运转的过程中不受切削负载和电网的影响而失步,决定采用半闭环控制,拟在电动机的尾部转轴上安装增量式编码器,用以测量电动机的转角和转速。增量式旋转编码器的分辨率应与步进电动机的步距角相匹配。
考虑到X、Y两个方向的加工范围相同,承受的工作载荷相差不大,为了减少设计工作量,X、Y两个坐标的导轨副、丝杠螺母副、减速装置、伺服电动机,以及检测装置拟采用相同的型号与规格。
1)立铣刀的最大直径d=15mm;
2)立铣刀的齿数Z=3mm;
3)最大铣削宽度=15mm;
4)最大背吃刀量=8mm;
5)加工材料为碳素钢或有色金属;
6) X、 Y方向的脉冲当量=0.005mm/脉冲;
7) X 、Y方向的定位精度mm;
8)工作台面尺寸为230mm x 230mm, 加工范围为250mm x 250mm;
9)工作台空载最快移动速度3000mm/min;
10)工作台进给最快移动速度
第三章 机械传动系统的设计
1.导轨上移动部件的重量估算
按照下导轨上面移动部件的重量来进行估算。包括工件、夹具、工作平台、上层电动机、滚珠丝杠副、直线滚动导轨副、导轨座等,估计重量约为800N
2.铣削力的计算
设零件的加工方式为立式铣削,采用硬质合金立铣刀,工件的材料为碳钢。立铣刀的计算公式为:
结束语
《毕业设计》是我在大学里的最后一门课程。通过这次毕业设计,我学会了如何查阅现有的技术资料、如何举一反三、如何通过改进并加入自己的想法与观点,使之成为自己的东西。并且结合生产知识,培养理论联系实际以及分析和解决工程实际问题的才能,并使大学三年所学的知识得到进一步巩固、深化和扩展。在此,我对我的论文指导老师(老师)表示衷心的感谢,感谢他对我的严格要求,感谢他的监督和指导。其次我要感谢这三年里给我授课的所有老师。感谢你们传给我知识。最后还要感谢参考文献中所列书籍、文章及资料的作者。
参考文献
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张建民.机电一体化系统设计[M].2版.北京:高等教育出版社,2001
刘杰.机电一体化技术基础与产品设计[M].北京:冶金工业出版社,2003
张立勋.机电一体化系统设计(修订版)[M].哈尔滨:哈尔滨工程大学出版社,2004
吴振彪.机电综合设计指导[M].北京:中国人民大学出版社,2000
钱平.伺服系统[M].北京:机械工业出版社,2005
康晓明.电机与拖动[M].北京:国防工业出版社,2005
杨帮文.现代新潮传感器应用手册[M].北京:机械工业出版社,2006
朱喜林,张代治.机电一体化设计基础[M].北京:科学出版社,2004
白恩远,王俊元,孙爱国.现代数控机床伺服系统及检测技术[M].2版.北京:国防工业出版社,2005
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傅晓林.机电一体化毕业设计指导书
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丁连红. 机电一体化技术发展趋势和现状分析[J]. 中国科技信息, 2007,(12)

内容简介:
毕业设计说明书审定成绩: 毕 业 设 计 (论 文) 设计(论文)题目: X-Y数控工作台设计 系 部 名 称: 机电工程系 学 生 姓 名: 专 业:机电一体化技术 班 级: 学 号: 指 导 教 师: 答辩组负责人: 填表时间:2010年 6月目 录摘 要3Abstract4第一章 绪论5第二章 X-Y工作台的总体设计81.总方案的拟定81.1研究问题81.2拟订方案82.总体方案的确定8第三章 机械传动系统的设计101导轨上移动部件的重量估算102铣削力的计算103.直线滚动导轨副的计算与选型103.1直线滚动导轨副的选型103.2 滑块承受工作载荷Fmax计算及导轨型号的选取143.3距离额定寿命L的计算144.滚珠丝杠副的选型与计算154.1滚珠丝杠副的主要尺寸参数154.2滚珠丝杠副的标注方法及精度等级164.3滚珠丝杠副的支承形式174.4滚珠丝杠副轴向间隙的调整与预紧184.5刚性丝杠副的技术与选型184.6滚珠丝杠副的安装联接尺寸214.7滚珠丝杠螺母副的计算与选型225.步进电动机的选择245.1步进电动机的特点245.2步进电动机的分类245.3步进电动机的参数及其选择255.4步进电动机的计算与选型275.5步进电动机的初选295.6步进电动机的确定316.联轴器的选用366.1联轴器的分类366.2联轴器选用36第四章 系统设计的回顾与展望38结束语39参考文献40摘 要当今世界电子技术迅速发展,微处理器、微型计算机在各技术领域得到了广泛应用,对各领域技术的发展起到了极大的推动作用。一个较完善的机电一体化系统,应包含以下几个基本要素:机械本体、动力与驱动部分、执行机构、传感测试部分、控制及信息处理部分。机电一体化是系统技术、计算机与信息处理技术、自动控制技术、检测传感技术、伺服传动技术和机械技术等多学科技术领域综合交叉的技术密集型系统工程。新一代的CNC系统这类典型机电一体化产品正朝着高性能、智能化、系统化以及轻量、微型化方向发展。关键字:机电一体化的基础 基本组成要素 特点 发展趋势Abstract Now the world electronic technology rapidly expand, the microprocessor, the microcomputer obtain the widespread application in various area of technology, to various domains technology development enormous promotion effect. A perfect integration of machinery system, should contain the following several base elements: Basic machine, power and actuation part, implementing agency, sensing measurement component, control and information processing part. The integration of machinery is the system technology, the computer and the information processing and management technology, the automatic control technology, the examination sensing technology, the servo drive technology and the mechanical skill and so on multi-disciplinary area of technology synthesis overlapping technology-intensive systems engineering. New generations CNC system this kind of model integration of machinery product toward the high performance, the intellectualization, the systematization as well as the featherweight, the microminiaturized direction develops. key words: Integration of machinery foundation,basic component elements ,characteristic ,trend of development.第一章 绪论总方案的拟订数控技术是用数字指令来实现一台或多台机械设备动作控制的技术。它广泛应用于机械制造和自动化领域,数控技术的应用不但给传统制造业带来了革命性的变化,使制造业成为工业化的象征,而且随着数控技术的不断发展和应用领域的扩大,它对国计民生的一些重要行业(IT、汽车、轻工、医疗等)的发展起着越来越重要的作用随着科学技术不断发展,数控机床的发展也正朝着高性能、高精度、高速度、高柔性化、模块化和网络化方向发展。目前代表数控机床最前沿的坐标机床在世界某些发达国家已经发展到6-7轴联动,已经实现了比较完善的闭环伺服控制。工作台是机床上必不可少的部件,工作台的自动化能大大减轻劳动强度,提高劳动生产率。数控工作台设计在生产实践中还有很多现实意义和经济效益。随着经济的发展,机械行业的许多普通机床和闲置设备,经过数控改造以后,不但可以提高加工精度和劳动生产率,而且能有效的适应多品种,小批量的市场经济的需要,使之更有效的发挥经济效益和社会效益。X-Y数控工作台设计包括总体方案的设计、 步进电机的选用、传动装置的设计、电气控制部分的设计和相关软件的设计。X-Y工作台部件由工作台、中间滑台、底座等零部件组成,各自之间均以滚动直线导轨副相联,以保证相对运动精度。设下底座的传动系统为横向传动系统,即X向,上导轨为纵向传动系统,即Y向。一般来说,数控切割机床的滚动直线导轨的摩擦力可忽略不计,但滚珠丝杠副,以及齿轮之间的滑动摩擦不能忽略,这些摩擦力矩会影响电机的步距精度。另外由于采取了一系列的消隙、预紧措施,其产生的负载波动应控制在很小的范围,当今世界数控技术及装备发展的趋势及我国数控装备技术发展和产业化的现状在我国对外开放进一步深化的新环境下 ,发展我国数控技术及装备、提高我国制造业信息化水平和国际竞争能力的重要性 ,并从战略和策略两个层面提出了发展我国数控技术及装备的几点看法。装备工业的技术水平和现代化程度决定着整个国民经济的水平和现代化程度 ,数控技术及装备是发展新兴高新技术产业和尖端工业的使能技术和最基本的装备 ,又是当今先进制造技术和装备最核心的技术。数控技术是用数字信息对机械运动和工作过程进行控制的技术 ,而数控装备是以数控技术为代表的新技术对传统制造产业和新兴制造业的渗透形成的机电一体化产品 ,其技术范围覆盖很多领域。(一)、数控技术的发展趋势。数控技术的应用不但给传统制造业带来了革命性的变化 ,使制造业成为工业化的象征 ,而且随着数控技术的不断发展和应用领域的扩大 ,他对国计民生的一些重要行业 IT、汽车、轻工、医疗等的发展起着越来越重要的作用。从目前世界上数控技术及其装备发展的趋势来看 ,其主要研究热点有以下几个方面:(1)、 高速、高精加工技术及装备的新趋势效率、质量是先进制造技术的主体。高速、高精加工技术可极大地提高效率 ,提高产品的质量和档次 ,缩短生产周期和提高市场竞争能力。从 EMO2001 展会情况来看 ,高速加工中心进给速度可达 80m/ min ,甚至更高 ,空运行速度可达 100m/ min左右。目前世界上许多汽车厂 ,包括我国的上海通用汽车公司 ,已经采用以高速加工中心组成的生产线部分替代组合机床。在加工精度方面 ,近 10 年来 ,普通级数控机床的加工精度已由 10m提高到 5m ,精密级加工中心则从 35m ,提 高到 11.5m并且超精密加工精度已开始进入纳米级 0.1m 。为了实现高速、高精加工 ,与这配套的功能部件如电主轴、直线电机得到了快速的发展 ,应用领域进一步扩大。(2) 、5 轴联动加工和复合加工机床快速发展采用 5 轴联动对三维曲面零件的加工 ,可用刀具最佳几何形状进行切削 ,不仅光洁度高 ,而且效率也大幅度提高。但过去因 5 轴联动数控系统、主机结构复杂等原因 ,其价格要比 3 轴联动数控机床高出数倍 ,加之编程技术难度较大 ,制约了 5 轴联动机床的发展。当前由于电主轴的出现 ,使得实现 5 轴联动加工的复合主轴头结构大为简化 ,其制造难度和成本大幅度降低 ,数控系统的价格差距缩小。因此促进了复合主轴头类型 5 轴联动机床和复合加工机床 含 5 面加工机床 的发展。(3) 、智能化、开放式、网络化成为当代数控系统发展的主要趋势21世纪的数控装备将是具有一定智能化的系统 ,智能化的内容包括在数控系统中的各个方面:为追求加工效率和加工质量方面的智能化 ,如加工过程的自适应控制 ,工艺参数自动生成;为提高驱动性能及使用连接方便的智能化 ,如前馈控制、电机参数的自适应运算、自动识别负载自动选定模型、自整定等。数控系统开放化已经成为数控系统的未来之路。目前开放数控系统的体系结构规范、通信规范、配置规范、运行平台、数控系统功能库以及数控系统功能软件开发工具等是当前研究的核心。网络化数控装备是近两年国际著名机床博览会的一个新亮点。数控装备的网络化将极大地满足生产线、制造系统、制造企业对信息集成的需求 ,也是实现新的制造模式如敏捷制造、虚拟企业、全球制造的基础单元 ,反映了数控机床加工向网络化方向发展的趋势。对我国数控技术及其产业发展的基本估计我国数控技术起步于 1958 年 ,近 50 年的发展历程大致可分为三个阶段:第一阶段从 1958 年到 1979 年 ,即封闭式发展阶段。在此阶段 ,由于国外的技术封锁和我国的基础条件的制 ,数控技术的发展较为缓慢。第二阶段是在国家的“六五”、“七五”期间以及“八五”的前期 ,即引进技术 ,消化吸收 ,初步建立起国产化体系阶段。在此阶段 ,由于改革开放和国家的重视 ,以及研究开发环境和国际环境的改善 ,我国数控技术的研究、开发以及在产品的国产化方面都取得了长足的进步。第三阶段是在国家的“八五”的后期和“九五”期间 ,即实施产业化的研究 ,进入市场竞争阶段。纵观我国数控技术近 50 年的发展历程 ,特别是经过 4 个 5 年计划的攻关 ,总体来看取得的成绩还是不小。(三)、对我国数控技术和产业化发展的战略思考(1) 、战略考虑。我国是制造大国 ,在世界产业转移中要尽量接受前端而不是后端的转移 ,所以 ,我们应站在国家安全战略的高度来重视数控技术和产业问题。首先从社会安全看 ,因为制造业是我国就业人口最多的行业 ,制造业发展不仅可提高人民的生活水平 ,而且还可缓解我国就业的压力 ,保障社会的稳定;其次从国防安全看 ,西方发达国家把高精尖数控产品都列为国家的战略物质 ,对我国实现禁运和限制 ,“东芝事件”和“考克斯报告”就是最好的例证。(2)、发展策略。从我国基本国情的角度出发 ,以国家的战略需求和国民经济的市场需求为导向 ,以提高我国制造装备业综合竞争能力和产业化水平为目标 ,用系统的方法 ,选择能够主导 21 世纪初期我国制造装备业发展升级的关键技术以及支持产业化发展的支撑技术、配套技术作为研究开发的内容 ,实现制造装备业的跨跃式发展。强调市场需求为导向 ,即以数控终端产品为主 ,以整机如量大面广的数控车床、铣床、高速高精高性能数控机床、曲型数字化机械、重点行业关键设备等 带动数控产业的发展。重点解决数控系统和相关功能部件 数字化伺服系统与电机、高速电主轴系统和新型装备的附件等 的可靠性和生产规模问题。没有规模就不会有高可靠性的产品;没有规模就不会有价值低廉而富有竞争力的产品;当然 ,没有规模中国的数控装备最终难有出头之日。第二章 X-Y工作台的总体设计1.总方案的拟定1.1研究问题 本次课程设计所要求设计的是简单的经济型x-y数控工作台,用于数控铣床上面以提高工作效率和减轻劳动强度。在设计要求中,工作台尺寸并不大,切削力小,重复定位精度也不高。工作台行程也比较小,经比较传动部分选滚珠丝杠螺母传动更有利于结构的紧凑性。1.2拟订方案1.2.1机械原动部件的选择1) 导轨的作用是导向和承载,在数控机床上常使用塑料导轨。动导轨上镶装塑料,可与淬硬的铸铁支承导轨或镶钢支承导轨组成对偶摩擦副,它具有摩擦系数低、耐磨性高、抗撕伤能力强、低速不易爬行、加工性和化学稳定性好、工艺简单、成本低等优点。故本设计中采用贴塑导轨,并选用承载能力大,刚度高的双矩形导轨。2) 将原有的丝杠螺母副改为摩擦阻力矩小,传动效率高的滚珠丝杠螺母副。3) 伺服电机采用被广泛应用的步进电机。1.2.2.控制系统方案的选择考虑到定位精度要求不高和经济性的原因,以及目前国内外很多机床厂生产的此 类机床均采了开环控制并取得了很好的效果,因此本次设计采用开环控制系统,选用MCS51-8031单片机和相应的驱动电路对两个步进电机进行开环控制。2.总体方案的确定机械传动部件的选择2.1导轨副的选用 要设计的XY工作台是用来配套轻型的立式数控铣床的,需要承受的载荷不大,但脉冲当量小、定位精度高,因此,决定选用直线滚动导轨副,它具有摩擦系数小、不易爬行、传动效率高、结构紧凑、安装预紧方便等优点。2.2丝杆螺母副的选用伺服电动机的旋转运动需要通过杠螺母副转换成直线运动,要满足0.005mm的脉冲当量和0.01mm的定位精度,滑动丝杠副无能为力,只有选用滚珠丝杠副才能达到。滚珠丝杠副的传动精度高、动态响应快、运转平稳、寿命长、效率高,预紧后可消除方向间隙。2.3伺服电动机的选用任务书规定的脉冲当量尚未达到0.001mm,定位精度也未达到微米级,空载最快速度也只有3000mm/min。因此,本设计不必要采用高档次的伺服电动机,如交流伺服电动机或直流伺服电动机等,可以选用性能好一些的步进电动机,如混合式步进电动机,以降低成本,提高性价比。选用步进电动机作为伺服电动机后,可以选择开环控制,也可以选择闭环控制。任务书所给的精度对于步进电动机来说还是偏高的,为了确保电动机在运转的过程中不受切削负载和电网的影响而失步,决定采用半闭环控制,拟在电动机的尾部转轴上安装增量式编码器,用以测量电动机的转角和转速。增量式旋转编码器的分辨率应与步进电动机的步距角相匹配。考虑到X、Y两个方向的加工范围相同,承受的工作载荷相差不大,为了减少设计工作量,X、Y两个坐标的导轨副、丝杠螺母副、减速装置、伺服电动机,以及检测装置拟采用相同的型号与规格。1) 立铣刀的最大直径d=15mm;2) 立铣刀的齿数Z=3mm;3) 最大铣削宽度ap=15mm;4) 最大背吃刀量ap=8mm;5) 加工材料为碳素钢或有色金属;6) X、 Y方向的脉冲当量x=y=0.005mm/脉冲;7) X 、Y方向的定位精度0.01mm;8)工作台面尺寸为230mm x 230mm, 加工范围为250mm x 250mm;9)工作台空载最快移动速度xmax=ymax=3000mm/min;10)工作台进给最快移动速度 xmax=ymax=400mmmin第三章 机械传动系统的设计1导轨上移动部件的重量估算按照下导轨上面移动部件的重量来进行估算。包括工件、夹具、工作平台、上层电动机、滚珠丝杠副、直线滚动导轨副、导轨座等,估计重量约为800N。2铣削力的计算设零件的加工方式为立式铣削,采用硬质合金立铣刀,工件的材料为碳钢。立铣刀的计算公式为: FC=118ae0.85fz0.75d-0.73ap1.0n0.13先选择铣刀直径d=15mm,齿数Z=3,为了计算最大的铣削力,在不对称铣削情况下,取最大铣削宽度ae=15mm,背吃刀量ap=8mm,每齿进给量fz=0.1mm,铣刀转速n=300r/min。则由公式求得最大铣削力为: Fc=118x150.85x0.10.75x15-0.73x81.0x3000.13x3N=1463N采用立铣刀进行圆柱铣削时,考虑逆铣时的情况,可估计三个方向的铣削力分别: Ff=1.1FC=1609N,Fe=0.38FC=556N,Ffn=0.25Fc=366N.现考虑立铣,则工作台受到垂直方向的铣削力Fz=Fe=556N,受到水平方向的铣削力分别为Ff和Ffn。今将水平方向较大的铣削力分配给工作台的纵向(丝杠轴线方向),则纵向铣削力Fx=Ff=1609N,径向铣削力Fy=Ffn=366N。3.直线滚动导轨副的计算与选型3.1直线滚动导轨副的选型3.1.1直线滚动导轨副的工作原理与装配方式直线滚动导轨副由导轨和滑块两部分组成,一般滑块中装有两组滚珠,当滚珠从工作轨道滚到滑块端部时,会经端面挡板和滑块中的返回导轨返回,在导轨和滑块之间的滚道内循环滚动。装配时常将两根导轨固定在支承件上,每根导轨上一般有两个滑块,滑块固定在移动件上。若移动件较长,可在一根导轨上装两个以上的滑块;若移动件较宽,可选用两根以上的导轨。两根导轨中,一根为基准导轨,另一根为从动导轨,基准导轨上有基准面A,其上滑块有基准面B。安装时先固定基准导轨,之后以基准导轨校正从动导轨,达到装配要求时再紧固从动导轨。3.1.2直线滚动导轨副的标注方法及导轨长度系列3.1.2.1.标注方法 不同厂商的标注方法略有不同。济宁博特精密丝杠制造有限公司生产的导轨副标注示例 JS A LG35 KL 2 F1 2X1000 (2) -2 J滚动功能部件代号产品分类代号导轨规格代号滑块形式代号单根导轨上使用的滑块数预加载荷类型代号同一平面上使用的导轨数导轨长度尺寸单根导轨接长件数精度等级基准导轨代号A-4方向等载荷型 KL-宽型螺孔 ZL-窄型螺孔 KT-宽型通孔3.1.2.2导轨长度系列导轨长度系列一般由厂家给出,JSA型导轨长度系列 (单位:mm)导轨副型号导轨长度系列JSA-LG15280340400460520580640700820940JSA-LG20340400520580640760820100011201240JSA-LG254606408001000124013601480184019603000JSA-LG355206008401000108012401480220024403000JSA-LG4555065075085095012501450205025503000JSA-LG556607809001020126013801500222027003000JSA-LG65820970112012701420157017202320277030003.1.3直线滚动导轨副的计算与选型3.1.3.1工作载荷的计算工作载荷是影响导轨副使用寿命的重要因素。对于水平布置的十字工作台,多采用双向导轨、四滑块的支承形式。常见的工作台受力,任一滑块所受到的工作载荷可由以下公式进行计算: F1=F+G4 - F4X(L1-L2L1+L2 + L3-L4L3+L4) F1=F+G4 + F4X(L1-L2L1+L2 - L3-L4L3+L4) F1=F+G4 - F4X(L1-L2L1+L2 - L3-L4L3+L4) F4=F+G4 + FGX(L1-L2L1+L2 - L3-L4L3+L4)式中 F1F4-滑块上的工作载荷,单位为KN; F-垂直于工作台面的外加载荷,单位KN; G-工作台的重力,单位KN; L1-L4-距离尺寸,单位为mm。3.1.3.2距离额定寿命的计算直线滚动导轨副的寿命计算,是以在一定载荷下行走一定距离后,90%的支承不发生点蚀为依据。这个载荷称为额定动载荷Ca,该行走距离称为距离额定寿命。滚动体不同时,距离额定寿命L的计算公式也不同。滚动体为球时: L=(fHfTfCfRfWCaF)x50 L=3(fHfTfCfRfWCaF)x50式中 L-距离额定寿命,单位为KM; Ca-额定动载荷,单位为KM; F-滑块上的工作载荷,单位为KM; fH-硬度系数, fT-温度系数, fC-接触系数, fR-精度系数, fW-载荷系数, 硬度系数滚道硬度(HRC)50555864fH0.530.81.0 温度系数工作温度/100100150150200200250fT1.000.900.730.60 接触系数每根导轨上的滑块数12345fC1.000.810.720.660.61 精度系数精度系数2345fH1.01.00.90.9 载荷系数工况无外部冲击或振动的低速场合,速度小于15m/min无明显冲击或振动的中速场合,速度为1560m/min有外部冲击或振动的高速场合,速度对于60m/minfW11.51.5223.53.1.3.3 小时额定寿命的计算 根据距离额定寿命,可以计算出导轨副的小时额定寿命,计算公式为: Lh=L x 1032nS x 60式中 Lh-寿命时间,单位为h; L -距离额定寿命,单位为km;S-移动件行程长度,单位为m; n -移动件每分钟往复次数。3.1.3.4产品选型 从产品样本中选定导轨副的型号后,可根据给定的额定载荷计算出导轨副的距离额定寿命和小时额定寿命。常见球导轨的距离期望寿命为50Km,滚子导轨为100Km。若所得结果大于导轨的预期寿命,则初选的型号满足设计要求。当然,也可以先给出导轨副的期望寿命,再反推出额定载荷,据此选择合适的型号。 当滚动导轨的工作速度较低、静载荷较大时,选型时还应考虑相应的额定静载荷C0a不小于工作静载荷的两倍。直线滚动导轨副的安装联接尺寸安装联接尺寸一般由厂家提供。3.2 滑块承受工作载荷Fmax计算及导轨型号的选取工作载荷是影响直线滚动导轨副使用寿命的重要因素。本设计中的X-Y工作台为水平放置,采用双导轨、四滑块的支承形式。考虑最不利的情况,即垂直于台面的工作载荷全部由一个滑块承担,则单滑块所受的最大垂直方向:Fmax=G4+F其中,移动部件重量G=800N,外加载荷F=FZ=556N,代入上式得到最大的工作载荷Fmax=756N=0.756KN。根据工作载荷Fmax=0.756KN,初选直线导轨副的型号为KL系列的JSA-LG15型,其额定动载荷Ca=7.94KN,额定静载荷C0a=9.5KN。任务书规定工作台面的尺寸为230mmx230mm,加工范围为250mmx250mm,考虑到工作行程应该留有一定的余量,按照标准的系列,选取导轨的长度为520mm。3.3距离额定寿命L的计算上述选取的KL系列JSALG15型导轨副的滚道为60HRC,工温度不超过100度,每根导轨上配有两只滑块,精度为4级,工作速度较低,载荷不大。分别选取硬度为系数fH=1.0、温度系数fT=1.00、精度系数fH=0.9、载荷系数fW=1.5,代入公式得到距离寿命:L=(fHfTfCfRfWCaFmax)x5o=6649km 远远大于期望值50km,故距离额定寿命满足要求。:直线滚动导轨副具有摩擦因素小、不易爬行、便于安装和预紧、结构紧凑等优点,广泛应用于精密机床、数控机床和测量仪器等。其缺点是抗振性较差、成本较高。4.滚珠丝杠副的选型与计算滚珠丝杠副是在丝杠和螺母的滚道之间放入适量的滚珠,使螺纹间产生滚动摩擦。其作用是将旋转运动转变为直线运动或将直线运动转变为旋转运动。丝杠或螺母转动时,带动滚珠沿螺纹滚道滚动,螺母的螺旋槽两端设有回程引导装置,滚珠通过此装置自动返回其入口,形成循环回路。滚珠丝杆副具有传动效率高、运动平稳、试用寿命长等特点,广泛的应用于各种工业设备、精密仪器和数控机床等。滚珠丝杠副由专门的工厂制造,当型号计算选定后,可以外购或定制。4.1滚珠丝杠副的主要尺寸参数(GB/T 175871998)滚珠丝杠副的主要尺寸参数如下:(1)公称直径d0用于标识的尺寸值(2)节圆直径DPW滚珠与滚珠螺母体及滚珠丝杠位于理论接触点时,滚珠球心包络的圆柱直径。节圆直径通常与滚珠丝杠的公称直径相等。(3)导程Ph滚珠螺母相对滚珠丝杠旋转2弧度时的行程。(4)公称导程Ph0通常用作尺寸标识的导程值(5)行程l转动滚珠丝杠或滚珠螺母时,滚珠丝杠或滚珠螺母的轴向位移量。(6)有效行程lu有指定精度要求的行程部分(即行程加上滚珠螺母体的长度)。此外,还有丝杠螺纹外径d1、丝杠螺纹底径d2、螺母体外径D1、螺母体螺纹底径D2、螺母体螺纹内径D3、滚珠直径Dw、丝杠螺纹全长l1等。4.2滚珠丝杠副的标注方法及精度等级4.2.1标注方法滚珠丝杠副国家标识符号的内容如图所示。不同生产厂家的标注方法略有不同,一般厂商往往省略GB字符,以其产品的结构类型号开头。以山东济宁博特精密丝杠制造有限公司滚珠丝杆副为列,标注方法如下图所示。C D M 50 10 LH -2.5 -P 3 精度等级(1,2,3,4,5,7,10 类型(P为定位型,T为传动型) 负荷钢球圈数(2.5,3,4,5) 旋向(右旋不标,左旋标LH) 公称导程 公称直径 结构特征(M为埋入式,T为凸出式) 预紧方式(D为垫片预紧,B为变位导程预紧)循环方式(C为外循环插管式,G为内循环固定式)4.2.2精度等级根据GB/T17587.31998标准,滚珠丝杠副的精度被分为1、2、3、4、5、7、10七个等级,其中最高精度等级为1级,最低精度为10级。不同设备推荐选用的精度等级不同,不同的滚珠丝杠副类型,需要进行项目检验。4.3滚珠丝杠副的支承形式 滚珠丝杠副的支承形式主要用来约束丝杠的轴向窜动,其结构形式可分为四种类型,具体分类及特点如下表:滚珠丝杠副的支承形式支承形式特点双推自由1. 刚度、临界转速、压杆稳定性低2. 设计时尽量使丝杠受拉伸3. 试用于较短和垂直安装的丝杠双推简支1. 临界转速、压杆稳定性高2. 丝杠有热膨胀的余地3. 适用于较长的卧式安装的丝杠单推单推可根据预计温升产生的热膨胀量进行预拉伸双推双推1. 丝杠的轴向刚度高2. 丝杠一般不会受压,无压杆稳定性问题3. 可用预拉伸减小因丝杠自重引起的下垂4. 适用于对刚度和位移精度要求高的场合4.4滚珠丝杠副轴向间隙的调整与预紧 为了提高滚珠丝杠副的传动精度和轴向刚度,安装时需要消除丝杠与螺母之间的传动间隙,并对丝杠-螺母进行预紧。单螺母的丝杠副,在出厂前通常采用过盈滚珠预紧或变导程自预紧,丝杠与螺母之间几乎没有间隙,用户试用时不必考虑。对于双螺母的丝杠副,常用垫片调整预紧和螺纹调整预紧两种方式。(1)垫片调整预紧通过调整垫片的厚度,可使两螺母产生轴向位移,从而达到消除间隙、产生预紧的目的。该方式结构紧凑、工作可靠、刚度高,修磨垫片的厚度即可控制预紧。(2)螺纹调整预紧调整旋转圆螺母,即可消除轴向间隙并产生一定的预紧力,再用圆螺母锁紧防松。预紧后,螺母3和螺母4中滚珠的受力方向相反,从而消除了轴向间隙。这种方式的特点是结构简单、刚性好、预紧可靠,缺点是不精确定量调整。4.5刚性丝杠副的技术与选型4.5.1最大工作载荷Fm的计算最大工作载荷是Fm是指滚珠丝杠副在驱动工作台时所承受的最大轴向力,也叫进给牵引力。它包括滚珠丝杠副的进给力、移动部件的重力,以及作用在导轨上的切削分力所产生的摩擦力。可以看出,拖板所承受载荷与切削力存在以下对应关系:进给方向载荷 Fx=Ff ,横向载荷Fy=Fp ,垂直载荷Fz=Fc 。 最大工作载荷Fm的实验计算公式如下表所示: Fm实验计算公式及参考系数导轨类型实验公式K矩形导轨Fm=KFx+(Fz+Fy+G)1.10.15燕尾导轨Fm=KFx+(Fz+2Fy+G)1.40.2三角形或综合导轨Fm=KFx+(Fz+G)1.150.150.18注:上述摩擦因素均指滑动导轨。对于贴塑导轨=0.030.05,滚动导轨=0.0030.005。表中,Fx为进给方向载荷,Fy为横向载荷,Fz为垂直载荷,单位均为N; G为移动部件总重力,单位为N;K为颠覆力矩影响系数;为导轨的摩擦因素。4.5.2最大动载荷FQ的计算最大动载荷FQ的计算公式如下: FQ=3L0fWfHFm式中 L0滚珠丝杠副的寿命,单位为106 。L0=60nT/106(其中T为试用寿命,普通机械取T=500010000h,数控机床及一般机电设备取T=15000h;n为丝杆每分钟转数); fW载荷系数 fH硬度系数(58HRC时,取1.0;等于55HRC时,取1.11;等于52.5HRC时,取1.35;等于50HRC时,取1.56;等于45HRC时,取2.40); Fm滚珠丝杠副的最大工作载荷,单位为N。4.5.3规格型号的初选 初选滚珠丝杠副的规格时,应使用额定动载荷CaFQ。 当滚珠丝杠副在静态或低速状态下(n10r/min)长时间承受工作载荷时,还应使其额定静载荷C0a(23)Fm。载荷系数运转状态fW平稳或轻度冲击1.01.2中等冲击1.21.5较大冲击或振动1.52.5根据额定动载荷Ca和额定静载荷C0a,选择滚珠丝杠副的规格型号和有关参数时要注意公称直径d0和导程Ph应尽量选用优先组合,同时还要满足控制系统和伺服系统对导程的要求。4.5.4传动效率的计算滚珠丝杠副的传动效率一般在0.80.9之间,可由下式计算: =tantan(+)式中 丝杠的螺旋升角,由arctan(ph/d0);摩擦角,一般取10。4.5.5刚度的验算 滚珠丝杠副的轴向变形将引起丝杠导程发生变化,从而影响定位精准和运动的平稳性。轴向变形主要包括丝杠的拉伸或压缩变形、丝杠与螺母之间滚道的接触变形等。(1) 丝杠的拉伸或压缩变形量1 1在总变形量中占的比重较大,可按下式计算: 1=FmESaMa22IE式中 Fm丝杠的最大工作载荷,单位为N; a-丝杠两端支承间的距离,单位为mm; E-丝杠材料的弹性模量,钢的E=2.1105MPa; S-丝杠按底径d2确定的截面积,单位为mm2; M-转矩,单位为N.mm; I-丝杠按底径d2确定的截面惯性矩(I=.d24/64),单位为mm4。 其中,“+”号用于拉伸,“-”号用于压缩。由于转矩M一般较小,式中第2项在计算时可以酌情忽略。(2) 滚珠与螺纹滚道间的接触变形量2 2可从产品型号中查出,或由下式计算: 无预紧压力时 2=0.0033Fm2102Z21Dw 有预紧压力时 2=0.0013Fm103DwFYJZ2/10式中 Dw-滚珠直径,单位为mm; Z-滚珠的总数量,Z=Z圈数列数; Z-单圈滚珠数,Z=d0/Dw(外循环),Z=(d0/Dw)-3(内循环); FYJ-预紧力,单位为N。当滚珠丝杠副有预紧力,且预紧力达轴向工作载荷的1/3时,2值可减小一半左右。(3) 刚度验算 丝杠的总变形量=1+2。一般总变形量不应大于机床规定的定位精度的一半;也可由丝杠精度等级,先查出基准长度上允许的行程偏差,再将折算到丝杠总长上的行程偏差与总变形量进行比较。当超差时,应选用较大公称直径的滚珠丝杠副。4.5.6滚珠丝杠属于受轴向力的细长杆,如果轴向负载过大,则可能产生失稳现象。失稳时的临界载荷Fh应满足: Fk=fk2EIKa2Fm式中 Fk-临界载荷,单位为N; fk-丝杠支承系数, K-压杆稳定安全系数,一般取为2.54,垂直安装时取最小值; a-滚珠丝杠两端支承间的距离,单位为mm。 丝杠支承系数方式双推自由双推简支双推双推单推单推fk0.252414.6滚珠丝杠副的安装联接尺寸4.6.1内循环G、GD系列滚珠丝杠副的安装联接尺寸代号1604-3表示公称直径d0=16mm,导程ph=4mm,滚珠循环列数为3。4.6.2 FE、LL系列滚珠丝杠副的安装尺寸FE为浮动反向器内循环式滚珠丝杠副,LL为螺旋槽反向器外循环式滚珠丝杠副。两种丝杠副均为双螺旋结构,采用螺纹调整预紧,安装联接尺寸完全相同。4.7滚珠丝杠螺母副的计算与选型4.7.1 最大工作载荷Fm的计算 在立铣时,工作台受到进给方向的载荷(与丝杠轴线平行)Fx=1609N,受到横向的载荷(与丝杠轴线垂直)Fy=366N,受到垂直方向的载荷(与工作台面垂直)Fx=556N。 已知移动部件的总重量G=800N,按矩形导轨进行计算,取颠覆力矩影响系数K=1.1,滚动导轨上的摩擦因数=0.005。求得滚珠丝杠副的最大工作载荷:Km=KFx+Fz+Fy+G=1.11609+0.005(556+366+800)N=1779N4.7.2 最大动载荷FQ的计算 设工作台在承受最大铣削力时的最快进给速度=400mm/min,初选丝杠导程Ph=5mm,则此时丝杠转速n=/Ph=80r/min。 取滚珠丝杠的试用寿命T=15000h,带入L0=60nT/106,得丝杠寿命系数L0=72(单位为:106r)。 取载荷系数fW=1.2,滚道硬度为60HRC时,取硬度系数fH=1.0,求得最大动载荷:FQ=3L0fWfHFm=8881N4.7.3初选型号根据计算出的最大动载荷和初选的丝杠导程,选择济宁博特精密丝杠制造有限公司生产的G系列2005-3型滚珠丝杠副。为内循环固定反向器单螺母式,其公称直径为20mm,导程为5mm,循环滚珠为3圈1列,精度等级为5级,额定动载荷为9309N,大于FQ,满足要求。4.7.4传动效率的计算 将公称直径d0=20mm,导程ph=5mm,导入=arctanph/d0,得丝杠螺旋升角=433。将摩擦角=10,带入=tan/tan(+),得传动效率=96.4%。4.7.5刚度的验算1)X-Y工作台上下两层滚珠丝杠副的支承均采用“单推-单推”的方式,丝杠的两端各采用一对推力角接触球轴承,面对面组配,左右支承的中心距离约为a=500mm,钢的弹性模量E=2.1105MPa;得滚珠直径Dw=3.175mm,丝杠底径d2=16.2mm,丝杠截面积S=d22/4=206.12mm2。算得丝杠在工作载荷Fm作用下产生的拉压变形量1=Fma/(ES)=1779500/(2.1105206.12)mm=0.0205mm。2)根据公式Z=(d0/Dw)-3,求得单圈滚珠数Z=20;该型号丝杠为单螺母,滚珠的圈数列数为31,带入公式:Z=Z圈数列数,得滚珠总数量Z=60。丝杠预紧时,取轴向预紧力FY1=Fm/3=593N。由此可以求得滚珠与螺纹滚道间的接触变形量2=0.0026mm。因为丝杠加有预紧力,且为轴向负载的1/3,所以实际变形量可减小一半,取2=0.0013mm3)将以上算出的1和2带入总=1+2,求得丝杠总变形量总=0.0218mm=21.8m。丝杠的有效行程为330mm,5级精度滚珠丝杠有效行程在315400mm时,行程偏差允许达到25m,可见丝杠刚度足够。4.7.6压杆稳定性校核根据公式计算失稳时的临界载荷FK,取支承系数fk=1;由丝杠底径d2=16.2mm,求得截面惯性矩I=d24/64=3380.88mm4;压杆稳定安全系数K取3(丝杠卧式水平安装);滚动螺母至轴向固定处的距离a取最大值500mm。计算得临界载荷Fk=9343N,远大于工作载荷Fm=1779N,故丝杠不会失稳。综上所述,初选的滚珠丝杠副满足试用要求。5.步进电动机的选择5.1步进电动机的特点步进电动机也叫脉冲电动机,它是一种将脉冲信号转换成机械角位移(或线位移)的执行元件。步进电动机输出的角位移或线位移与输入的脉冲个数成正比,在时间上与输入脉冲同步。因此,只要控制输入脉冲的数量、频率和电动机绕组的通电顺序,便可以获得所需要的转角、转速以及转动方向。当无脉冲输入时,在绕组电流的激励下步进电动机可以锁相。步进电动机结构简单、制造容易、价格低廉。它的转子转动惯量小、动态响应快、易于起停、正反转和无级变速也容易实现。其缺点主要表现在:低频时有振荡、速度不够均匀、在高速时输出转矩减小。步进电动机作为中、小功率的伺服电动机,目前在机电一体化系统中应用非常广泛。5.2步进电动机的分类步进电动机的种类很多,按其运动方式可分为旋转式步进电动机和直线式步进电动机;按其输出转矩的大小可分为快速步进电动机(小转矩)和功率步进电动机(低转速);按其励磁的相数可分为两相、三相、四相、五相和六相步进电动机;按其工作原理可分为反应式(磁阻式)、永磁式和混合式(永磁感应式)步进电动机。5.2.1反应式步进电动机反应式步进电动机的定子和转子不含永久磁铁,定子上绕有一定数量的绕组线圈,线圈轮流通电时,便产生一个旋转的磁场,吸引转子一步一步地转动。绕组线圈一旦断电,磁场即消失,所以反应式步进电动机掉电后不自锁。此类电动机结构简单、材料成本低、驱动容易,定子和转子加工方便,步矩角可以做得较小,但动态性能差一些,容易出现低频振荡现象,电动机温升较高。5.2.2永磁式步进电动机 永磁式步进电动机的转子由永磁钢制成,定子上的绕组线圈在换相通电时,不需要太大的电流,绕组断电时具有自锁能力。这种电动机的特点是动态性能好、输出转矩大、驱动电流小、电动机不易发热,但制造成本较高。由于转子受磁钢加工的限制,因而步矩角较大,与之配套的驱动电源一般要去具有细分功能。5.2.3混合式步进电动机混合式步进电动机的转子上嵌有永久磁钢,可以说是永磁型,但是从定子和转子的导磁体来看,又和反应式相似,所以是永磁式和反应式相结合的一种形式,故称为混合式。该类电动机的特点是输出转矩大、动态性能好、步矩角小、驱动电源电流小、功耗低,但结构复杂,成本相对较高。因为混合式步进电动机的性能/价格比较高,所以目前得到广泛的应用。5.3步进电动机的参数及其选择 如何正确选用步进电动机是一项重要的工作,它需要与系统总体设计相协调。5.3.1步矩角的选择 步矩角是在一个电脉冲信号的作用下,步进电动机转过的机械角位移。它与步进电机的相数m、转子齿数z以及绕组的通电方式有关。步进电动机的步矩角计算公式如下: =360/(zmK)式中 m-步进电动机绕组相数; z-步进电动机转子齿数; K-绕组通电方式。单拍时,K=1;双拍时,K=2。常见步矩角有0.36、0.45、0.6、0.72、0.75、0.9、1.2、1.5、1.8等。步进电动机一旦选定后,其步矩角就固定不变,要想改变,只能通过驱动电源的细分功能来来实现。5.3.2转矩的选择(1) 最大静转矩(保持转矩)Tjmax 最大静转矩是指步进电动机在通电状态下,使转子离开平衡位置时的极限转矩值,它反应了步进电动机承受外加转矩的特性。最大静转矩也叫保持转矩,它是步进电动机最重要参数之一。当我们说一台步进电动机的转矩是12N.m时,在有特别的说明情况下,通常是指该电动机的最大静转矩。在步进电动机的产品中,均可以查到最大静转矩或保持转矩(在额定电流和规定的通电方式下)。(2) 起动转矩Tq步进电动机的起动转矩是指步进电动机单相绕组励磁时所能带动的极限负载转矩。它可以通过最大静转矩Tjmax进行折算,步进电动机的起动转矩与最大静转矩的关系(Tq/Tjmax)电动机相数334455运行拍数3648510起动转矩/最大静转矩0.50.8660.7070.7070.8090.951(3)矩频特性步进电动机的输出转矩与运行频率有关。一般来说,随着运行频率的升高,输出转矩逐渐下降。输出转矩与频率的关系称为矩频特性。步进电动机的矩频特性有两种,一种是起动矩频特性,另一种是运行矩频特性。对于给定的负载转矩TL,电动机在小于fs频率范围内可以不失步地直接起动;在fsfe之间可以连续运行,但是不能直接起动;当频率超过fe时,步进电动机就会失步或堵转。起动矩频特性 T/(N.m)TL运行矩频特性fs fe f/Hz 步进电动机的矩频特性 (4)定位转矩 系统如果知道断电,允许被控对象处于自由位置,则可选用反应式步进电动机;如果不允许被控对象处于自由状态,则应选永磁式或混合式步进电动机,这两种电动机在断电状态下均有一定的定位转矩。 总之步进电动机转矩的选择要根据总的负载转矩TL,兼顾起动转矩、运动转矩和定位转矩。起动转矩根据最大静转矩折算,也可以从起动矩频特性曲线上获得;运行转矩是动态的,需要从运行矩频特性曲线上获得;定位转矩则是选择反应式、永磁式或者混合式步进电动机的因素之一。应当注意的是,步进电动机的输出转矩不仅与电动机本身的最大静转矩和矩频特性有关系,而且还与驱动电源有着很大的关系。5.3.3起动频率的选择步进电动机不同于一般的电动机,它是起动概念和不失步联系在一起。厂家提供的步进电动机起动频率,是指步进电动机空载时的极限频率。电动机带载后,起动频率要下降。起动顺序主要取决于负载的转动惯量,二者之间的关系可以用起动惯频特性曲线来描述。用户可以根据厂商提供的起动惯频特性曲线来决定带载时的起动频率。5.3.4连续运行频率的选择步进电动机起动后,不失步地连续升速,所能达到的最高频率,称做连续运行频率。产品样本所提供的极限运动频率,是指电动机在空载时的最高运行频率。带载后的连续运行频率需要根据负载转矩的大小,从矩频特性曲线上查找。 300 起动频率f/(步.s-1) 0 2 4 6 8 转动惯量J/(10-2kg.cm2) 步进电动机的起动惯频特性 5.4步进电动机的计算与选型 对于步进电动机的计算与选型,通常按照以下几个步骤;1) 根据机械系统结构,求得加在步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq;2) 计算不同工况下加在步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq;3) 取其中最大的等效负载转矩,作为确定步进电动机最大静载荷的依据;4) 根据运行矩频特性、起动惯频特性等,对初选的步进电机进行校核。5.4.1步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq的计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq是进给伺服系统的主要参数之一,它对选择电动机具有重大的意义。Jeq主要包括电动机转子的转动惯量、减速装置与滚珠丝杠以及移动部件等折算到电动机转轴上的转动惯量等。5.4.2步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq的计算步进电动机转轴所承受的负载转矩在不同工况下是不同的。通常考虑两种情况:一种情况是快速空载起动(工作载荷为0),另一种情况是承受最大工作载荷。下面分别进行讨论:(1)快速控制起动时电动机转轴所承受的负载转矩Teq1 Teq1=Tamax+T1+T0式中 Tamax-快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩,单位为N.m T1-移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩,单位为N.m T0-滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩,单位为N.m具体计算过程如下:1) 快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩: Tamax=Jeq=2Jeqnm60tn式中 Jeq-步进电动机转轴上的总转动惯量,单位为kg.m2; -电动机转轴的角速度,单位为rad/s2; nm-电动机的转速,单位为r/min; ta-电动机加速所用的时间,单位为s,一般在0.31s之间选取。2) 移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩: Tf=F摩Ph2i式中 F摩-导轨的摩擦力,单位为N; Ph-滚珠丝杠导程,单位为m; -传动链总效率,一般取=0.70.85; i-总的传动比,i=nm/ns,其中nm为电动机转速,ns为丝杠的转速。其中 导轨摩擦力为: f摩=(Fc+G)式中 -导轨的摩擦因素(滑动导轨取0.150.18,滚动导轨取0.0030.005); Fc-垂直方向的工作载荷,车削时为Fc,立铣时为FZ,单位为N,空载时 Fc=0;G-为运动部件的总重力,单位为N。3) 滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩: T0=FYJPh2i(1-02)式中 FYJ -滚珠丝杠的预紧力,一般取滚珠丝杠工作载荷Fm的1/3,单位为N; 0-滚珠丝杠末预紧时的传动效率,一般取00.9。由于滚珠丝杠副的传动效率很高,所以算得的 T0值很小,(2)最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩Teq2 Teq2=Tt+Tf+T0式中 Tf和T0分别进行计算。而折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩Tt由下式计算: Tt=FfPh2i式中 Ff-进给方向最大工作载荷,单位为N,经过上述计算后,可知加在步进电动机转转上的最大等效负载转矩为: Teq=max(Teq1,Teq2)5.5步进电动机的初选将上述计算所得的Teq乘上一个系数K,用KTeq的值来初选步进电动机的最大静转矩,其中的系数K称做安全系数。因为在工厂应用中,但电网电压降低时,步进电动机的输出转矩会下降,可能造成丢步,甚至堵转。所以,在选择步进电动机最大静转矩时,需要考虑安全系数K,对于开环系统,一般应在2.54之间选取。此后,对于初选好的步进电动机,还需要按以下步骤进行校核。5.5.1步进电动机的性能校核(1)最快工作进给速度时电动机输出转矩校核 由最快工作进给速度maxf(mm/min)和系统脉冲当量(mm/脉冲),可计算出电动机对应的运行频率: fmaxf=maxf60从初选的步进电动机的矩频特性曲线,找出运行频率fmaxf所对应的输出转矩Tmaxf ,检查Tmaxf是否大于最大工作负载转矩Teq2。若是则满足要求;若否,则需要重新选择电动机。(2)最快空载移动时电动机输出转矩校核 由最快空载移动速度max(mm/min)和系统脉冲当量(mm/脉冲),仿照上式算出电动机对应的的运行频率fmax,再从矩频特性曲线上找出fmax所对应的输出转矩Tmax。检查Tmax是否大于快速起动时的负载转矩Teq1,若是,则满足要求;否则,需要重新选择电动机。 (3)最快空载移动时电动机运行频率校核 由最快空载移动速度max(mm/min)和系统脉冲当量(mm/脉冲),算出电动机对应的运行频率fmax。检查fmax有没有超出所选电动机的极限空载运行频率。(4)起动频率的校核 步进电动机的起动频率是随其轴上负载转动惯量的增加而下降的,所以需要根据初选出的步进电动机的起动惯频特性曲线,找出电动机转轴上总转动惯量Jeq所对应的起动频率fL。当产品资料不提供惯频特性曲线时,也可以通过下式对fL进行估算。 fL=fq1+Jeq/Jm式中 fq-电动机空载起动频率,单位为HZ,可由产品资料差得; Jeq-加在步进电动机转轴上的总转动惯量,单位为kg.m2; Jm-步进电动机转子转动惯量,单位为kg. m2;从上面可以知道,步进电动机克服惯性负载的起动频率fL肯定小于空载起动频率fq,要保证步进电动机起动时不失步,任何时候的起动频率都必须小于fL5.5.2步进电动机的型号步进电动机的型号标注各个厂家有所不同,但是也有共同点。常见的标注如下:xxxBFxxx 如110BF003xxxBCxxx 如130BC3100AxxxBYxxx 如90BY004xxxBYGxxx 如110BYG3502标注中的“B”表示步进电动机,“F”表示反应式,“C”表示磁阻式,“Y”表示永磁式“YG”表示永磁感应式。前面的一组符号为数字(23位),表示电动机的外径(单位mm),后面的一组字符通常表示励磁绕组的相数或其他代号。5.6步进电动机的确定5.6.1计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq 已知:滚珠丝杠的公称直径d0=20mm,总长L=500mm,导程Ph=5mm,材料密度=7.8510-3kg/cm3;移动部件总重力G=800N。传动比25/12,算得各部件的转动惯量如下:滚珠丝杠的转动惯量Js=0.671kg.cm2;拖板折算到丝杠上的转动惯量Jw=0.571kg. cm2。初选步进电动机型号为90BYG2602,为两相混合式,由常州宝马集团公司生产,二相八拍驱动时步矩角为0.75,该型号的电动机转子的转动惯量Jm=4kg.cm2。则加在步进电动机转轴上的总转动惯量为: Jeq=Jm+(Jw+Js)/i2=30.35kg.cm25.6.2 计算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq 分快速空载起动和承受最大工作负载两种情况进行计算。快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩Teq1,Teq1包括三部分:一部分是快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速度转矩Tamax;一部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf;还有一部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0。因为滚珠丝杠副的传动效率很高,T0相对于Tamax和Tf很小,可以忽略不计。则有: Teq1=Tamax+Tf考虑传动链的总效率,计算快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩: Tamax=2Jeqnm60ta1式中 nm-对应空载最快移动速度的步进电动机最高速度,单位为r/min; ta-步进电动机由静止到加速度至nm转速所需要的时间,单位为s。其中: nm=max360式中 max-空载最快移动速度,任务书指定为3000mm/min; -步进电机步矩角,预选电动机为0.75; -脉冲当量,本例=0.005mm/脉冲。将以上各值带入上式得nm=1250r/min。设步进电动机由静止到加速到nm转速所需要的时间ta=0.4s,传动链总效率=0.7。则: Tamax =230.3510-4600.40.71025N.m=1.42N.m移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩为: Tf=(Fz+G)Ph2i式中 -导轨的摩擦因数,滚动导轨取0.005; Fz-垂直方向的铣削力,空载时取0; -传动链总效率,取0.7.则得: Tf=0.005(0+800)0.00520.725/12N.m=0.002N.m最后求得快速空载起动时电动机转速所承受的负载转矩: Teq1=Tamax +Tf=1.422N.m 最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩Teq2,Teq2也包括三部分:一部分是折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩Tt;一部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf;还有部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0,T0相对于Tf和Tt很小,可以忽略不计。则有: Teq2=Tf+Tt其中,折算到电动机转轴上的最大工作负载转矩Tt。在对滚珠丝杠进行计算的时候,已知沿丝杠轴线方向的最大进给载荷Fx=1609N则有: Tt=FfPh2i=16090.00520.725/12N.m=0.88N.m计算垂直方向承受最大工作负载(Fz=556N)情况下,运动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩: Tf=(Fz+G)ph2i=0.005(556+800)0.00520.725/12N.m=0.004N.m求得最大工作载荷状态下电动机转轴所承受的负载转矩为: Teq2= Tt+Tf=0.884N.m经过上述计算后,得到加在步进电动机转轴上的最大等效负载转矩为: Teq=max Teq1, Teq2=1.442N.m5.6.3步进电动机最大静转矩的选定 考虑到步进电动机的驱动电源受电网电压影响较大,当输入电压降低时,其输出转矩会下降,可能造成丢步,甚至堵转。因此,根据 Teq来选择步进电动机的最大静转矩时,需要考虑安全系数。取安全系数K=4,则步进电动机的最大静转矩应满足: Tjmax4Teq=41.442N.m=5.688N.m上述初选的步进电动机型号为90BYG2602,查得该型号电动机的最大静转矩Tjmax=6N.m。可见满足要求。5.6.4步进电动机的性能校核 最快工进速度时电动机输出转矩校核 任务书给定工作台最快工进速度maxf=400mm/min,脉冲当量=0.005mm/脉冲,求出电动机对应的运行频率fmaxf=400/(600.005)HZ。从90BYG2602电动机的运行矩频特性曲线可以看出,在此频率下,电动机的输出转矩Tmaxf=5.6N.m,远远大于最大工作负载转矩 Teq2=0.884N.m满足要求。 最快空载移动时电动机输出转矩校核 任务书给定工作台最快空载移动速度max=3000mm/min,求出电动机对应的运行频率fmax=3000/(600.005)Hz=10000Hz。在此频率下,电动机的输出转矩Tmax=1.8N.m,大于快速空载起动时的负载转矩 Teq1=1.422N.m,满足要求。 最快空载移动时电动机运行频率校核 与最快空载荷移动速度max=3000mm/min对应的电动机运行频率为fmax=10000Hz。查表可知90BYG2602电动机的空载运行频率可达20000Hz,可见没有超出上线。 起动频率的计算 已知电动机转轴上的总转动惯量Jeq=30.35kg.cm2,电动机转子的转动惯量Jm=4kg. cm2,电动机转轴上不带任何负载时的空载起动频率fq=1800Hz,则由公式可以求出步进电动机克服惯性负载的起动频率: fL=fq1+Jeq/Jm=614Hz 上述说明,要想保证步进电动机起动时不失步,任何时候的起动频率都必须小于614Hz。实际上,在采用软件升降频时,起动频率选得很更低,通常只有100Hz(即100脉冲/s)。综上所述,工作台的进给传动选用90BYG2602步进电动机,完全满足设计要求。步进电机的驱动电源,从计算机输出口或从环形分配器输出的脉冲信号,电流只有几毫安,不能直接驱动步进电动机。因此,需要一个功率放大器将脉冲电流进行放大,这个功率放大器叫步进电动机的驱动电源,也称步进电动机驱动器。步进电动机的运行性能与步进电动机和驱动电源两者密切相关,设计或选择性能良好的 驱动电源,对于充分发挥步进电动机的性能是十分重要的。步进电动机 所试用的驱动电源有电压型和电流型两种,电压型又分为单电压型、双电压型和调频调压型;电流型又分为恒电流型、斩波型以及电流细分型。每一种驱动电源都有它的试用范围。单电压型结构简单,但脉冲波形差、输出功率低,主要试用于驱动低转速的小型步进电动机。调频调压型试用于所有的电动机,它既解决了低频振荡的问题,也保证了高频运行时的输出转矩,但是这种电路比较复杂,成本也较高。下面针对三种反应式步进电动机,介绍一种高低压自动切换、恒流斩波型驱动电源的设计(由合肥科林数控科技有限责任公司生产)对三相反应式驱动电源的基本要求是;第一,在低速运行时,由于一个步矩持续的时间较长(某一相或两相通电),故希望绕组电流波形的上升沿及下降沿尽量平缓,以避免低速运行时的低频振荡。第二,为了使步进电动机在高速运行时具有足够的转矩,必须使得绕组电流波形的上升沿尽量陡峭,使得绕组的电流在较短的时间内达到额定值,这样才能保证步进电动机的矩频特性曲线在高频段是平坦的,提高其截止频率。第三,步进电动机在工作过程中的转矩应该稳定而且足够大,绕组电流维持在额定值附近,不应有过大的波动。为了实现上述目标,本驱动电源采用高、低压电源自动切换和恒电流斩波的驱动方式。签于被控制对象的电压、电流大小及现有的器件的技术经济指标,功率器件采用N沟道增强型硅栅-VMOS场效应晶体管。与常用的双极型器件相比,VMOS管的主要优点是在于无二次击穿的困扰,器件的工作区域得到充分的利用,同时,极高的输入阻抗使得控制电路容易做的简单可靠。三相反应式驱动电源的工作原理,一,高、低压供电及切换控制,右上角的插座J2来自于带中心轴头的功率变压器。16V的交流电压经过电压二极管VDL1、VDL2整流后,送到三端稳压器7815进行稳压,供给驱动器有关IC集成块的试用。130V及32V的交流电压,分别经过二极管VDH1/VDH6和VDM1/VDM2/VDM5/VDM6整流后,输出两组工地的直流电源,一组为高压,另一组为低压,在高压和低压之间,接一双向晶闸管TRIAC,它的门极受到一光耦合器IC4的控制。6.联轴器的选用6.1联轴器的分类 联轴器是一种常用的机械传动装置,主要用来联接轴与轴(或联接轴与其他回转零件),以传递运动和转矩。此外,联轴器还具有补偿两轴相对位移、
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