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液压防爆提升机

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液压 防爆 提升机 设计
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1 绪论

1.1液压防爆提升机概述

1.1.1引言

液压绞车是利用液压马达直接或通过减速箱来拖动滚筒的一种绞车,液压绞车的用途很广泛,常用于船舶、港口、建筑、矿山、冶金和林业等许多行业。液压防爆绞车则是在一般液压绞车的基础上配上全套防爆电气设备,并在结构上能满足煤矿井下使用需要的一种防爆绞车。习惯把卷筒直径<2000mm 时的称为绞车, 而把2000mm时的称为提升机,以下统称为提升机。自60年代中期提升机出现以来,40 多年发展迅速,在工业发达国家的煤矿井下已广泛使用,从大到小,从单绳到多绳从有极绳到无极绳,从缠绕式到摩擦式,各种品种规格比较齐全。液压提升机主要由液压驱动系统、液压制动系统、液压控制系统、卷筒- 负载系统、操作系统及其它如深度指示、提升超速、过卷安全保护等辅助系统组成。

1.1.2液压防爆提升机的用途、工作原理、类型

(1)用途

液压防爆提升机主要用于有沼气、煤尘爆炸危险的煤矿井下,作为提升和下放人员、煤、矸石及运输材料、设备之用。也可供其它有易燃气体和爆炸危险,要求使用防爆电气设备的场所作起重运输用.在煤矿主要是用于采区上、下山运输,同时也可用于井下暗立井、暗斜井和掘进时的提升运输及井下辅助运输.

(2)工作原理

液压防爆提升机由机械、液压传动、电气部分等组成。采用鼠笼型防爆主电机驱动双向变量主油泵;主油泵和二台内曲线低速大扭矩液压马达组成闭合回路、衡扭矩液压调速系统;二台液压马达分别布置在主组装置两侧与主组联接,拖动提升机运转。提升机有二台辅助油泵,一台工作、一台备用。辅助油泵中,其大泵作补油泵用,给主液压传动补油;小泵作控制用,给制动系统、操作系统、调绳系统供油。

提升机采用远距离液控操纵方式。司机通过操作液压式比例先导伐给主油泵的比例油缸输入由低到高的压力油,使主油泵的行程调节器动作,改变主油泵摆动的缸体的倾角来改变主油泵的流量,以改变液压马达的转速,使提升机起动,加速运转。司机通过操作液压式比例先导伐的手柄扳到不同角度,就可使主油泵输出不同的流量,使提升机得到不同的提升速度。当液压式比例先导伐的手柄扳到最大位置时,提升速度最大。当液压式比例先导伐的手柄扳到中立位置时,提升机停车。当手柄反方向扳动时,提升机反方向运行。

提升机采用盘型闸制动,以实现提升机的正常和紧急制动。正常制动的制动力靠液压传动装置本身产生的。提升时负荷成为制动力。下放重物时液压马达变为泵。液压泵变为液压马达。使电动机产生发电反馈制动。盘型制动器不参与工作制动。只是在提升机卷筒停止运转后作为保险装置来使用。提升机在运行中出现故障,保险装置自动工作,也可由司机用脚踏开关进行紧急制动停车。

提升制动系统有压力油时,盘型闸制动打开,没有压力油盘型闸制动。司机操作的液压式比例先导阀共有4个减压阀,其中两个减压阀操纵主油泵正反向供油,另两个减压阀控制盘型闸的开起,当司机操作液压式比例先导伐时,同时压下两个阀,一个阀输出的压力油进主泵的比例油缸,使主泵向液压马达供油并使其运转。另一个阀输出的压力油供制动系统的液控换向阀,使制动系统向盘型制动器供油,盘型闸制动打开、使提升机运转。当司机扳回液压式比例先导伐的手柄扳到中立位置时,(比例油缸向中位返回)主泵流量逐渐减小到零,液压马达停止运转。同时液控换向阀由于没有压力油而复位,提升机制动。这样就实现了开始提升运转时,盘型制动闸同时打开,提升机停止运转时,盘型制动闸同时立刻制动,保征了提升机的安全运行。

(3)类型

液压防爆提升机按传动系统有全液压传动和液压-机械传动液压提升机两大类。全液压传动液压提升机工作原理如图1.1所示,它是利用鼠笼式防爆电动

1.1 全液压传动提升机工作原理

1.电机 2.主液压泵 3.液压马达 4.滚筒

机1,双向变量液压泵2,内曲线低速大扭矩液压马达3组成闭式回路,液压马达直接与滚筒4联接拖动提升机运转;液压-机械传动液压提升机工作原理如图1.2所示,它是利用鼠笼式防爆电动机1带动双向变量液压泵2和高速液压马达3组成闭式回路, 液压马达经行星齿轮减速箱4再带动提升滚筒5直接拖动提升机运转,滚筒的正、反向运转依靠改变液压泵输出液流的方向来完成,提升机的转速大小由改变液压泵输入液压马达油量大小来调节。

图1.2 液压-机械传动提升机工作原理

1.电机 2.主液压泵 3.液压马达 4.减速箱 5.滚筒

1.2液压防爆提升机发展历程

1.2.1国外发展历程

国外在50年代中期,随着新型的轴向柱塞式和径向柱塞式液压马达的问世,研制出了在轮船和建筑机械上使用的液压绞车。大约在60年代中期,研制出煤矿井下使用的液压防爆提升机。近20液压防爆提升机发展迅速,在工业发达国家的煤矿已广泛使用,从大到小,从单绳到多绳,从有极绳到无极绳,从缠绕式到摩擦式,各种各样规格比较齐全。

英国是研制液压提升机较早的国家之一,60年代就有矿用液压提升机问世。英国的Needham Brose﹠Brown LTD研制了“C”系列本机或无线电遥控的液压提升机,功率7.5~25kw,共有20种规格,该公司制造的250KW用低速大扭矩液压马达直接驱动的液压提升机在约克夏的Barnsley矿井使用。Pikrose公司研制的轻便液压提升机,结构紧凑,井下运输相当方便。采用滚轮传力式液压马达和斜盘式双向变量轴向柱塞泵,具有恒功率控制装置。

日本三井三池制作所在1965年制造出第一台防爆液压提升机,以后又反复进行了多次设计和改进,其卷筒直径为900㎜、1200㎜、2000㎜和2100㎜,具有手动、半自动两种形式,可用来提升货物和人员。

南非Easten Transfaal 的New Bosjesspruit 煤矿的副井装有一台大型多绳摩擦轮式液压提升机,采用4台液压马达驱动,有效载荷达到35t,特大型的罐笼可同时容纳300人,可整体向井下运送大型机械设备。

捷克斯洛伐克研制了小型液压传动的双绳和4绳摩擦轮提升机,用于煤矿井下暗立井的罐笼提升。

法国Stephanoise 公司制造了电机功率为110kw最大静张力为50kN,绳速1.8m/s的液压提升机。瑞典Alimak公司制造了HPG型,最大静张力为100kN的液压提升机。西班牙TAIM-TFG公司也生产了单、双滚筒防爆液压提升机和摩擦轮防爆液压无绳提升机。此外, 前苏联、波兰和德国等国家,近几年均研制和采用压防爆提升机作为倾斜煤层中采煤机构的安全防滑、同步辅助牵引设备。这些液压提升机的液压系统有开式和闭式的,采用开式液压系统的有英国的PIKROSE型、波兰的KBH-3型液压安全绞车,采用闭式系统的英国AB-25型,前苏联的100型和日本的MSD型安全提升机。

联邦德国、英国和前苏联等国家还广泛采用液压无极绳提升机牵引井下运输用的卡轨车和单轨吊。在德国这种钢丝绳牵引方式占煤矿井下运输方式的70%使用总台数超过1500台。其最大功率达到330kw,最大单绳牵引力达到91kN。

1.2.2国内发展历程

我国煤矿井下液压防爆提升机的研制工作和应用比欧洲、日本等大约晚了10年,我国在1980年以前还没有直径1.2m以上的液压防爆提升机供煤矿使用,所以过去煤矿井下使用的直径1.2m以上的提升机都是非防爆型的,违反了煤矿安全规程的规定,严重危害煤矿安全生产,甚至因此而引起重大的瓦斯爆炸事故。

从1977年开始,由湖南省煤炭工业局液压绞车研制组、湖南省煤炭科学研究所和湖南省煤矿机械厂共同研制BYT-1.2型防爆液压提升机,于1981年3月经鉴定定型,转入批量生产。随后,该厂又研制了直径1.6m、2m、2.5m等系列提升机,并在煤矿井下得到广泛推广应用。此外国内其它单位如洛阳矿山机械工程设计研究院研制了JTY系列直径1.6m、2m、2.5m液压防爆提升机,淮南煤矿机械厂研制了JT-1200Y型防爆液压提升机,重庆矿山机械厂也研制了直径1.2m防爆液压提升机,山西机器厂也研制了直径1.6m防爆液压提升机,重庆煤炭研究所、鸡西煤矿机械厂、徐州煤矿机械厂等也研制了多种型号、规格的液压防爆提升机,并在不同程度的煤矿得到采用。近年来,湖南株州煤矿机械厂、洛阳矿山机械工程设计研究院厂等单位,在提高液压防爆提升机产品性能和稳定性、降低能耗、降低噪声、控制漏油、提高运行工作效率和工作可靠性等方面进行了一系列的研究和探索, 在反馈控制系统和控制器的开发上进行探索性的工作,并取得较好的成果。

近日,国内功率最大的液压防爆提升机在中信重机问世,如图1.3所示,标志着我国液压防爆提升机设计、制造水平迈上新台阶。这台主电机功率为680KW的2JTYB-3×1.5XP液压防爆提升机,在自动化公司成功试车后,已发往用户。该防爆提升机设计拉力120kN,最大提升速度5.5m/s,提升高度1028m。该提升机采用双筒设计,可通过离合器实现自由调绳,并大大节约电能消耗量,起动扭矩大,提升、下放和制动过程较平稳,具有操作简便、可靠性高等特

内容简介:
中 国 矿 业 大 学本科生毕业设计姓 名: 范 利 娟 学 号: 21040221 学 院: 应用技术学院 专 业: 机械工程及自动化 设计题目: 液压防爆提升机 专 题: 指导教师: 赵亮 职 称: 讲师 2008 年 6 月 徐州中国矿业大学毕业设计任务书学院 应用技术学院 专业年级 机自04- 1班 学生姓名 范利娟 任务下达日期:2008年 3月 15日毕业设计日期: 2008 年 3月16 日至2008年6月10日毕业设计题目:液压防爆提升机毕业设计专题题目:毕业设计主要内容和要求:院长签字: 指导教师签字:中国矿业大学毕业设计指导教师评阅书指导教师评语(基础理论及基本技能的掌握;独立解决实际问题的能力;研究内容的理论依据和技术方法;取得的主要成果及创新点;工作态度及工作量;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 指导教师签字: 年 月 日中国矿业大学毕业设计评阅教师评阅书评阅教师评语(选题的意义;基础理论及基本技能的掌握;综合运用所学知识解决实际问题的能力;工作量的大小;取得的主要成果及创新点;写作的规范程度;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 评阅教师签字: 年 月 日中国矿业大学毕业设计评阅教师评阅书评阅教师评语(选题的意义;基础理论及基本技能的掌握;综合运用所学知识解决实际问题的能力;工作量的大小;取得的主要成果及创新点;写作的规范程度;总体评价及建议成绩;存在问题;是否同意答辩等):成 绩: 评阅教师签字: 年 月 日中国矿业大学毕业设计答辩及综合成绩答 辩 情 况提 出 问 题回 答 问 题正 确基本正确有一般性错误有原则性错误没有回答答辩委员会评语及建议成绩:答辩委员会主任签字: 年 月 日学院领导小组综合评定成绩:学院领导小组负责人: 年 月 日摘 要本设计首先对液压防爆提升机的用途、工作原理、类型及其发展历程进行了概述,通过对液压传动优缺点的分析以及与其它类型提升机进行比较确定了液压系统的设计方案。然后通过对其工作环境和技术特点的分析,并参考目前国内液压防爆提升机的结构,对液压防爆提升机的整体结构进行了设计,包括钢丝绳的选择、卷筒的设计、主轴装置的设计、制动装置的设计、液压系统的设计以及计算与校核。本设计由防爆电动机、低速大扭矩液压马达、轴向柱塞泵、双联叶片泵、多种控制阀、盘形制动器、卷筒、支承轴等部件组成。由于液压系统部分比较复杂,为了使提升机的结构紧凑,提高液压系统的性能和指标,将其主回路部分和其它部分分别组合在一起,构成主阀组和控制阀组。此液压提升机的特点是:采用液压传动、采用无级调速、结构紧凑、操纵简单、采用液压控制、制动安全可靠,其最大的优点是防爆功能。本液压提升机用于矿山、港口、码头等需要搬运物料的场所,尤其在煤矿井下等含有瓦斯或其它易燃易爆气体的场所广泛应用。关键词:液压提升机; 设计; 计算; 阀组AbstractThe first design of the hydraulic hoist the use of explosion-proof, principle, type and its development process was outlined by the advantages and disadvantages of hydraulic and other types of analysis and comparison determine elevator hydraulic systems design. Then through their work environment and the technical characteristics of the analysis, and refer to the current domestic hydraulic elevator explosion-proof structure of the hydraulic elevator explosion-proof structure of the overall design, including the choice of wire rope, roll the design, spindle Equipment design, the design of the braking system, hydraulic system design and calculation and verification. The design by the explosion-proof motor, a low-speed torque hydraulic motors, axial piston pump, double-blade pump, a variety of control valves, disc brakes, drum, the support shaft and other components。As part of the hydraulic system more complicated, in order to hoist the compact structure, improve the performance of the hydraulic system and indicators, its main circuit and other parts of the portfolio together, constitute the main valve block and control valve block. This hydraulic hoist features: The hydraulic transmission, a stepless speed regulation, compact and simple manipulation, the use of hydraulic control, brake safe and reliable, its biggest advantages is the explosion-proof function. The hydraulic hoist used for mining, ports, terminals and other necessary materials handling establishments, particularly in the coal mine gas, such as containing flammable and explosive gases or other places widely used.Key words:Hydraulic hoist; design; Computation; Valve group目 录1 绪论11.1液压防爆提升机概述11.1.1引言11.1.2液压防爆提升经济的用途、工作原理、类型11.2液压防爆提升机的方展历程31.2.1国外发展历程31.2.2国内发展历程41.3技术特点51.4液压传动的优缺点71.5液压系统设计方案的确定81.5.1概述91.5.2方案确定92 钢丝绳的选择和卷筒尺寸的确定102.1钢丝绳的选择102.1.1钢丝绳的结构102.1.2钢丝绳的分类102.1.3钢丝绳的选择112.1.4钢丝绳在卷筒上的固定方式122.2卷筒尺寸的确定122.2.1卷筒结构122.2.2卷筒尺寸的确定133 液压马达、主液压泵及其电机的选择163.1液压马达163.1.1概述163.1.2液压防爆提升绞车常采用的几种液压马达163.2液压泵223.2.1概述223.2.2液压防爆提升绞车常采用的几种液压泵223.3液压马达、主液压泵及其电机的选择304 主轴装置的设计324.1概述324.2主轴装置的结构设计324.3主轴装置的计算324.3.1变位质量计算324.3.2筒壳强度计算354.3.3主轴强度和刚度计算354.3.4主轴承强度计算505 制动装置的设计515.1概述515.2制动装置的结构设计525.3制动装置的设计计算565.3.1盘形制动闸正压力计算565.3.2松闸时作用在活塞上的液压力计算585.3.3盘形制动闸工作油压计算596 液压系统的设计596.1液压系统各液压回路的设计596.1.1引言596.1.2各液压回路的设计606.2液压阀组及油箱的设计626.2.1液压阀组的设计626.2.2油箱的设计647 液压提升机的安装与调试657.1液压提升机的安装657.1.1安装前的准备工作和设备运搬657.1.2液压提升机的安装667.2液压提升机的调试698 液压提升机的运转、维护与检修718.1液压提升机的操作与运转718.2液压提升及的维护与检修73结论77参考文献78翻译部分 英文原文79 中文译文87致谢94编号:( )字 号本科生毕业设计液压防爆提升机范利娟 21040221机械工程及自动化04-1班题目: 姓名: 学号: 班级: 二八年六月 中国矿业大学2008届本科生毕业设计论文 第98页1 绪论1.1液压防爆提升机概述1.1.1引言液压绞车是利用液压马达直接或通过减速箱来拖动滚筒的一种绞车,液压绞车的用途很广泛,常用于船舶、港口、建筑、矿山、冶金和林业等许多行业。液压防爆绞车则是在一般液压绞车的基础上配上全套防爆电气设备,并在结构上能满足煤矿井下使用需要的一种防爆绞车。习惯把卷筒直径整体机件,不需经常调整,安装和使用维护比较方便。(6)通用性好,可采用不同数量的同一型号的盘形闸来满足不同绞车的需要。本设计的制动装置由盘形闸、进油管、分配器、支座及闸瓦磨损保护装置等组成,结构如图5.1所示。共有4对盘形制动闸,集中布置在滚筒一端的2个盘形闸支座上,这样布置比将盘形闸分别布置在滚筒两端的绞车可缩短主轴轴向长度约350mm。图5.1 盘形制动器1盘形闸;2进油管;3分配器;4支座 盘形制动闸的工作原理是用油压松闸,以弹簧力制动。如图5.2所示,当制动时(压力油失压)在碟形弹簧的张力作用下,迫使活塞向前移动,通过调整螺钉,活塞杆将滑套推出,使制动块与滚筒上的制动盘接触,产生制动。 当油缸内充入压力油后,压力油推动活塞向后移动,压缩碟形弹簧,并通过调整螺钉带动活塞杆向后移动,此时在两个弹簧的作用下,通过螺钉使制动块也向后移动,离开制动盘实现松闸。转动放气螺钉,可排除油缸中存留的气体,以保证制动闸能灵敏地工作。盘形闸有时可能有微量的内泄,此内泄可起滑套与支座间的润滑作用。但在时间较长时可能存油过多,因此应定期从放油螺栓处放油。图5.2 盘形制动闸1碟形弹簧;2放油螺塞;3油缸;4弹簧;5油腔;6活塞;7制动盘;8闸瓦;9滑套;10活塞杆;11放气螺栓;12进油口;13调整螺钉;14内六角螺钉 该液压绞车的制动力矩根据煤矿安全规程第398条规定,按不小于绞车提升最大静荷重旋转力矩的3倍进行设计,因此该液压绞车设计最大制动力矩为108000Nm。用户应根据实际使用的载荷情况,按照煤矿安全规程要求,调整绞车的制动力矩。为了使液压绞车制动平稳,将四对盘形闸成对角线分成二组,其布置如图5.3所示。在其中一组盘形闸油路中接入一个单向节流阀,当制动时这组盘形闸比第一组没有接单向节流阀的盘形闸的动作时间要稍微延后一点。这样就实现了二级制动,使绞车制动减速度符合煤矿安全规程第399条的要求。图5.3 盘形制动闸布置1一级制动闸;2二级制动闸;3单向节流阀液压绞车采用二级制动的优点是可以不对绞车机件和钢丝绳造成过大动负荷条件下迅速可靠地制动停车。既能快速、平稳的制动又不致使减速度过大,这对机械、电气设备都有好处。因为过大的减速度会给设备带来过大的动负荷。二级制动的特性如图5.4所示。这个图是以往在一台防爆液压绞车技术性能测试中用光线示波器实际记录下来的。图中的曲线1为第一级制动力矩的变化曲线,经过制动空动时间后,制动力矩迅速增长,达到第一级最大制动力矩,经第一级制动时间,紧接着施加二级制动闸。制动力矩如曲线2增大,达到即第二级制动的最大制动力矩。图5.4 二级制动特性二级制动力矩的特性可用调节单向节流阀节流杆的位置来改变,节流杆的位置越在上面,第二级制动来得越快。当节流杆调到最上面位置时,不起节流作用,就只有一级制动。5.3制动装置的设计计算此液压绞车制动装置的设计主要根据煤矿安全规程的有关规定,按液压绞车产生的最大制动力矩不小于绞车最大静荷重旋转力矩的K倍以及其他要求进行设计,这里K取3。5.3.1盘形制动闸正压力计算如图5.5所示,活塞3同时受弹簧的作用力及压力油产生的力作用,故压向制动盘的正压力为: N当改变油压P时,正压力N相应变化,在P0时,0,正压力达到最大值;在P时,活塞压缩碟形弹簧,是全松闸状态,N0。盘形闸在制动盘上产生的制动力矩,取决于正压力N的数值。 M2N 式中:M制动力矩,Nm; N盘形制动闸正压力,N; 闸瓦对制动盘的摩擦系数,其值可进行实测,一般0.35 0.45,常取0.37; 制动盘平均摩擦半径,m; n盘形制动闸副数。图5.5 盘形制动闸工作原理图1制动盘;2闸瓦;3活塞;4碟形弹簧同时,制动力矩M应满足3倍静力矩的要求,所以N值可由下式确定。 M2N33N (5.1)式中:D液压绞车滚筒直径,m; 液压绞车最大静张力差,单绳提升即最大静张力,N。则 N 42674.3N5.3.2松闸时作用在活塞上的液压力计算 液压绞车松闸时,作用在盘形闸活塞上的液压力需要克服三部分力: (1)碟形弹簧的预压缩反力,其数值等于正压力N; (2)为保持必需的闸瓦间隙,使碟形弹簧压缩的反力; (3)盘形制动闸各运动部分的阻力。作用在活塞上的液压力: (5.2)式中:N正压力,N; 闸瓦与制动盘之间允许的最大间隙,; 一组碟形弹簧的片数; C盘形制动闸各运动部分的阻力,在计算时可取C0.1N; K碟形弹簧的刚度,查机械零件手册得K33836N/m。则 53286N5.3.3盘形制动闸工作油压计算 P (5.3)式中:油缸直径,12.5; 活塞小端直径,2.5。则 P45.3N6 液压系统的设计6.1 液压系统各液压回路的设计6.1.1引言设计液压系统之前,先根据提升绞车的工作特点,分析对绞车液压系统的一些要求。 (1)防爆液压提升绞车是煤矿井下的主要机械设备之一,它运转是否正常将直接影响煤炭生产。因此,首先要求防爆液压提升绞车液压系统工作可靠,保护装置齐全。(2)防爆液压提升绞车的工作持点是满载起动,且最大转矩在加速阶段。因此,要求防爆液压提升绞车的液压系统的起动力矩要大,要选择起动效率高的液压马达。(3)防爆液压提升绞车作用载荷的特点是重力载荷,始终单向作用。因此,要求防爆液压提升绞车的液压系统在下放负载时,能向电网返馈电能。并要求液压传动装置本身要能产生制动力,在工作中要能自锁住重物而不下坠。 (4)防爆液压提升绞车的使用地点是在井下,且主要用于采区,工作环境有煤尘、岩尘和易燃、易爆气体。因此,要求防爆液压绞车液压系统的过滤精度要较高,液压元件对粉尘的敏感性要差,油箱密封要好,电气设备要符合防爆要求。 (5)防爆液压提升绞车运输货载品种多。有煤?矸石、设备、材料和人员、运输不同货载需要不同速度和拉力,特别是运输大没备、长材料时需要很低的速度。因此,要求防爆液压提升绞车的调速范围大,低速运转要稳定。 (6)井下工作空间小。因此,要求防爆液压提升绞车结构紧凑、体积小、重量轻。(7)防爆液压提升绞车的功率大、耗电多。因此,要求其液压系统的总效率要尽量高。(8)煤矿井下水质差。因此,要求防爆液压提升绞车液压油冷却系统的耐污能力强。6.1.2各液压回路的设计液压系统原理如图6.1所示,下面将此液压系统分以下6个方面予以说明。1.主回路主回路由双向变量泵2和NJM系列液压马达14组成一闭式回路。由双向变量泵2输出的液压油经主回路一侧流至液压马达14,驱动液压马达,从而驱动绞车主轴正、反转,完成提升、下放重物工作。由液压马达流出的液压油经主回路另一侧流回双向变量泵2,完成闭式循环。当改变双向变量泵2的排量及出油方向时,液压马达14的转速和转向也随之改变,从而达到改变绞车的速度及方向的目的。在主回路中设有安全溢流阀9,单向阀10a、10b以限制主回路油压,当因负荷过大引起系统油压过高而超过预调压力时,安全溢流阀9动作,主回路高压侧向低压侧溢流,防止系统压力过高。主回路中另外还设有中位旁通节流阀8和7,在绞车停止或制动时,可以连通主回路高、低压侧,释放主回路中的峰值高压,保护双向变量泵2和液压马达14。2.补油回路补油回路包括:双联叶片泵22、滤油器29、单向阀3a及3b、补油溢流阀4、压力继电器38。双联叶片泵22输出的补充油,因其油压低于主回路高压侧油压,而高于低压侧油压,所以经单向阀3a或3b输入主回路低压侧,以补充主系统因热交换及泄漏而流失的油液,完成补油工作。在补油回路中设有压力继电器38,用以保证一定的补油压力,如果补油压力低于规定值,压力继电器38断开,电控回路使系统主电机断电,系统停止工作。该回路中还设有补油溢流阀4,控制补油压力,使多余的油液经冷却器39回油箱。3.热交换回路热交换回路由液控换向阀12、背压溢流阀13、冷却器39组成。受主回路中高、低压侧油压控制,液控换向阀12使主回路低压侧与背压溢流阀13连通,主回路中低压侧油液打开背压溢流阀13,通过冷却器39流回油箱0,完成热交换工作。回路中所设的背压溢流阀13,其调定压力限定了主回路中低压侧压力即背压压力。6.1 液压系统工作原理图4.制动回路制动回路包括:双联叶片泵22、滤油器28、溢流阀34、液控换向阀35、防爆电磁阀43a、机动换向阀36、单向节流阀18、球阀17、盘形制动器16及。(1)正常开车时机动换向阀36不动作,防爆电磁阀43a通电。扳动比例减压阀30手柄,梭阀31a输出压力油,使液控换向阀35动作。此时由双联叶片泵22输出的压力油,一路经由滤油器28、液控换向阀35、防爆电磁阀43a、球阀17再分别直接和经单向节流阀18至盘形制动器16和,压力油打开盘形制动器,提升机得以运转。回路中所设的溢流阀34用于调整制动回路油压。(2)正常停车时扳动比例减压阀30手柄回中位,梭阀31a停止输出压力油,液控换向阀35回位,盘形制动器16和分经节流阀18、球阀17、防爆电磁阀43a回油,盘形制动器16和抱闸制动。回路中所设单向节流阀18使盘形制动器延缓制动,减小制动冲击,实现两级制动。(3)当电源突然断电而非正常制动时防爆电磁阀43a断电回位,使盘形制动器16及内的压力油经防爆电磁阀43a、液控换向阀35回油,盘形制动器抱闸制动。(4)当发生意外情况时踏下脚踏开关即机动换向阀36,机动换向阀36回油侧导通,实现盘形制动器回油制动。5.操纵回路该回路包括:减压阀32、比例减压阀30、梭阀31a及31b、防爆电磁阀43b、溢流阀37、比例油缸41。回路经减压阀32供油给比例减压阀30,当将比例减压阀手柄扳向提升(下放)侧时,根据扳动手柄位移的大小,比例减压阀输出大小不同的压力油推动比例油缸41,进而使伺服油缸2a和2b推动主油泵2内的缸体,改变摆角,使主油泵输出流量变化,从而达到不同的滚筒转速。回路中的防爆电磁阀43b、溢流阀37和梭阀31b的作用是控制提升机在减速点自动减速。当提升机达到减速点时,通过深度器上相应行程开关的通断控制防爆电磁阀43b动作,回路通过溢流阀37溢流。比例油缸41的活塞在其内部弹簧恢复力推动下回零位,使主油泵2内的缸体摆角减小,输出流量变小从而实现提升机自动减速。通过梭阀31a从操纵压力高的一侧引出压力油用于控制液控换向阀35以及主阀组中位旁通阀8的换向。6.伺服回路伺服回路由减压阀33和主油泵上的伺服油缸2组成。伺服油缸根据比例油缸推动拉杆的位移,推动主油泵2内的缸体运动,从而改变其摆角大小,达到控制主油泵2流量大小的目的。6.2液压阀组及油箱的设计6.2.1液压阀组的设计1.主阀组的设计为了使液压绞车的结构紧凑,提高液压系统的性能和指标,往往将液压绞车的液压系统主回路中有关的阀组合在一起,构成液压绞车专用的、大流量的组合式阀组,其工作原理如图6.2所示。它由4只单向阀、1只中位旁通阀和节流阀、1只补油溢流阀、高压溢流阀、背压阀和热交换用梭形阀组成。其中4只单向阀和中位旁通阀安装在主阀体内,而高压溢流阀、背压热交换阀则制成单个组件,安装在主阀组上。图6.2 主阀组工作原理图该主阀组有4个调整部位。1)主油路的工作压力由高压溢流阀的调解螺钉a调定,其安全溢流压力根据实际使用载荷确定,一般为额定工作压力的1.201.25倍,一般调定为2021MPa。2)补油压力由补油溢流阀的调节螺钉b调定,压力为11.2MPa。3)液压马达的工作背压由背压阀的调节螺钉c调定,压力为0.81MPa。4)液压绞车处在停车位置时,两主油管通过液控阀和节流阀旁通时,其流量的大小由螺钉d调节。2.控制阀组的设计为了使液压绞车的结构紧凑,常常将液压系统控制回路、操纵回路、制动回路的有关液压阀组合在一起,构成控制阀组。其结构入如图6.3所示。该控制阀组为集成块式。采用标准液压元件,按照图6.3所示工作原理,设计成整体无管板式联接块,组合成控制阀组。集成块采用垂直叠积,占用空间小。图6.3 控制阀组结构及工作原理图6.2.2油箱的设计油箱的用途主要是储存液压系统所需要的足够的液压油,同时使液压油在油箱中进行散热降温,沉淀杂质,分离空气。 1.油箱容量的计算按经验公式确定 VaQ (6.1)式中:V油箱容量,L; Q液压泵的总额定流量,l/min; a经验系数,一般低压系统a24,中压系统a57。则 V1296774L故所配油箱的容量为0.7。油箱结构如图6.4所示。油箱中的油温一般在3050范围内比较合适,最低不低于15,油温过高将使油液迅速变质,同时使油泵容积效率降低,油温过低油泵启动时吸油困难,必要时,要对油液进行冷却或加热。图6.4 油箱结构图 油箱的大小吸油管都设置了滤油器,其精度为80,过滤能力大于吸量的两倍。油箱侧壁设置了油位指示器、温度计和回油管,回油管的出口低于最低油面。吸油管及回油管用隔板隔开,使油箱中的油液按一定方向流动,分离回油带来的气泡与脏物。油箱盖上设置了空气过滤器,油箱盖应安装正确,防止污染物进入油箱。7 液压提升机的安装与调试7.1液压提升机的安装 液压绞车出厂前一般都在制造厂试验场地进行组装,凋整和试运转,然后分成部件装箱运到矿山。在井下安装时,因条件、环境的不同,某些方面的安装方法与工厂和地面也会有所不同。同时,防爆液压提升绞车与防爆电控提升绞车的安装方法也有许多不同之处。下面根据液压绞车的特点,结合井下的实际情况,介绍液压绞车的安装方法。7.1.1安装前的准备工作和设备运搬 (1)准备好安装、起重工具和材料。主要有三角架或人字架、倒链、水平仪、量具、套筒扳手、内六角扳手等。(2)按基础图验收基础。液压绞车安装在专门的基础上,一般由制造厂或设计单位负责提供液压绞车基础图,使用单位按图施工。但基础深度在基础图上并投有标注出来,使用单位应根据岩层或土壤的性质来决定基础深度。如遇到比较坚硬的岩石,则液压绞车基础可不必太深。如遇到底部岩石破砰时,应在基础下面用50水泥砂浆片石打底。如遇到疏松的土壤时,基础应达到硬土层,假如由于某种原因不能这样做,则必须加大基础,使单位面积的比压达到在此种土壤的允许范周之内。液压绞车的基础一般可采用水泥、细砂石,比例为,真1:2:3制成的混凝上来浇灌、捣实。并预埋线管或作好电缆沟。一般基础混凝土标号要求不低于150号,二次灌浆混凝土不低于200号。安装前应按基础图验收基础,要求基础表面进行抹面处理,其水平度控制在5mm。(3)根据测量基准在液压绞车房用0.3细钢丝悬挂出液压绞车提升中心线和主轴中心线及液压绞车的标高尺寸。(4)准备好液压绞车安装用垫铁和斜垫铁。垫铁宽度应为60120,高度为30100。斜垫铁薄端厚度不得小于5。垫铁材料一般采用铸铁或钢板。(5)做好机器清洗和配管洗涤工作。(6)必须按照先安装先搬运的原则安排好运搬设备的次序。注意不要碰伤机件,特别是配管,管口要包好,以防损坏和沾污。(7)为了便于设备在井下运输和吊装,可在液压绞车硐室入口处和硐室内主轴装置两端、液压马达、主油泵和主电机上方的顶板上适当位置安装起吊用钢丝绳锚杆。(8)在安装前,液压绞车硐室内应准备好充足的照明灯,并备有启动液压泵站的电源,以便安装盘形制动器时使用。(9)液压绞车的最大组件为主轴装置,为便于井下运输,如果滚筒为剖分式结构,可在地面先拆解成单件,运到现场后再进行组装。7.1.2液压提升机的安装1.机座的安装(1)将机座及地脚螺钉与垫铁安放好。(2)把几部分机座在基础上用螺栓连接起来,然后在组装好的机座上按图标出提升中心线和主轴中心线位置,以便按照这2条中心线在基础上进行找正定位。如机座各部分的连接是采用铰孔螺栓时,在组装时必须先将铰孔对准,再将螺栓打入,以免把丝扣损坏。同时不准用铁锤打,只能用软性的铜锤之类的东西打。铰制孔和连接螺栓必须对号入座,两者都编有同样的号码。铰孔螺栓在打入之前必须在螺栓和孔内涂上润滑油。(3)机座定位完后,接着就进行机座的水平找正。可以采用测量水平仪或方框水平仪进行找正。在有条件时,最好用l根3m长的样板平尺,横跨放在主轴的两个轴承底座上,再用房框水平仪在平尺上进行校定。机座安装的水平度允许误差为0.2mmm。为达到这个要求,一是在机座下面用斜垫铁来调节;二是机座的连接螺栓紧扣要求一致2.主轴装置的安装(1)整体滚简的主轴装置安装比较简单,只需将主轴装置整体吊起,放在机座的主轴轴承座的位置上,再进行操平找正。中心剖分式滚筒的主轴装置安装时,先把两半滚筒用螺栓连接好后,将半扇滚筒吊到两个轴承座的中间位置,在滚筒下面垫上道木,使这半扇滚筒超出轴承座一定高度。再将大轴吊放在这半扇滚筒上,并对号滚筒键的位置,然后将另半扇滚筒吊上。滚筒合拢之前,需将两半滚筒的结合处特别是键的结合面彻底清扫干净,并涂上一点机油,接着用螺栓把两半滚筒连成一体。将连接好的主轴装置整体吊起,再放在主轴轴承底座上。(2)对主轴装置进行操平找正,并达到如下要求1)实际提升中心线与设计中心线不重合度不应大于5。2)主轴中心线与提升中心线的布垂直度偏差不打鱼0.15/1000。3)主轴中心线的水平位移度为L/2000(L为主轴中心线与井筒提升中心线间的水平距离)。4)主轴中心线的标高偏差不大于0.5。5)主轴的水平度用方框水平仪在距离主轴中点的两对称位置测量主轴的倾角,如倾角方向相反,则视主轴水平度合乎要求。6)主轴轴承的不水平度沿主轴方向允许差为0.1/1000,垂直于主轴方向允许差为0.15/1000。7)液压马达回转中心线与主轴中心线的偏差应小于0.1。8)制动盘的端面跳动不得大于0.5。可采用杠杆千分表测量制动盘的端面跳动(即偏摆度)。如发现偏摆度过大要检查:制动盘上的螺栓紧固是否一致。制动盘是否有变形,如有变形应采取先整形后再车削或研磨制动面等措施来消除。9)主轴装置的确定可用轴承座两边的固定斜铁来调整,在认为调整好后,应将斜铁打紧,轴承座固定螺栓拧紧。(3)主轴装置全部安装好之后,用手扳动滚简应该轻松,如果扳不动还需重新调整。找正好后,等盘形制动器安好一起进行第二次灌浆。3盘形制动器的安装(1)用线锤和滚筒制动盘上原十字线校准两盘形削动器的安装位置。(2)用紫铜管或高压软管临时逐个将盘形制动器与液压泵联接,起动泵将闸瓦打开,使制动器就位。当闸瓦对准制动基准圆时,调整制动器支座使其底面处于水平,再关闭泵站,让闸瓦对准基准圆闸紧制动盘,垫好垫铁,把地脚螺丝孔灌好浆,并调整好闸瓦间隙。4液压传动部分的安装液压元件如液压马达、油泵、阀组、管道、油箱等在安装前必须严格清冼,保持清洁。各连接处必须牢固密封,不许有漏油现象。下井安装前应包扎好管道接头处,以防碰坏螺纹和污染物迈入管道内。 液压马达是整体安装,液压马达与被驱动机构滚筒的联接一般采用渐开线花键连接,并有定位装置,安装时要对正。液压马达的泄漏口应安装在最高处,使用前应向壳体内灌满工作油液,且应严格注意油液的清洁。液压马达的微调螺钉时使配油处于最佳工况,避免产生正、反向运转的转速不相等及敲缸现象。它一般在出厂时已调整好,非特殊情况不要随意转动。进、出油管是连接在配油轴上,由于配油轴和配油套是浮动的,因此液压马达的进、出油管应采用一段高压软管连接,以防配油套卡死。液压管路必须进行酸洗,高压管路应进行耐压试验,试验压力推荐用2倍工作压力。安装液压管路时,须严格保持清洁,管路内部的有任何游离状的杂物,特别是具有一定硬度的颗粒状态杂物,管路过长处,应安装支架固定,以免震动。高压油管的法兰盘接触面在未装配前应清扫干净,并涂上一层机油。在安装时应仔细检查一下接触面上的O型耐油橡胶密封圈,查看密封圈的规格是否符合、是否有破裂现象及装的位置是否正确。最好把O型橡胶密封圈粘上一点黄油,安装时才不会脱位。高压油管的安装顺序一般是从液压马达进、出油口开始装配主阀组主油泵。在连接高压油管时,所有连接螺栓不能逐个拧紧,而要等几根油管都立连上螺栓后,才最后一起拧紧。安装液压马达进、出油管时,要特别注意不能有蹩劲现象。控制管路的安装时一项很细致的工作,在安装前要熟悉液压系统图和管路安装图,对每一根油管的用途有所了解,这样在安装中才不会发生差错。有的液压绞车管路都有编号,安装时,应对号连接;管口都有封闭装置,装到那根油管时才把封口去掉,以防脏物进入管内。在安装管路时,应先安装难装的。在紧螺栓时,应先紧难紧的接头和螺栓。紧螺栓使用的工具要适当,同时不能用力过份。油泵的安装正确与否,对油泵寿命影响极大,安装油泵时要注意以下事项:(1)固定油泵的弯板应有足够的刚度,要足以吸收其振动。(2)往油泵轴上装连轴器时,不宜用铁锤敲击,应利用轴端部的螺纹压入或采用热装。(3)油泵轴与电动机轴过大的不同心度误差能引起轴承的磨损,发热和轴油封漏油,使油泵产生振动和噪音,影响油泵的寿命,在安装时必须进行调整。两轴心线的不同心度其平行误差不得大于0.025,其垂直性误差在连轴器边缘处检查,不得大于0.05。(4)油泵的壳体要用管子和油箱接通,若油箱位置较低时,漏油管要升高到比油泵稍高的位置,泄油管不能与吸油管连接。(5)油泵的进、出油管应安置的不受外力和尽可能 大的弯曲半径。在液压传动部分的安装中,还应注意:(1)液压系统的回油管口应低于油箱油面,以防空气进入,油箱内各回油管口均不得靠近油泵的吸油管口。(2)操纵台的操作手柄要调整好,操作手柄在中间停车位置时,主油泵伺服油缸也应处在中间位置。7.2液压提升机的调试液压绞车安装结束后,接着就要进行液压绞车的调整和试运转工作。不同型号的液压绞车有着不同的调试要求,需要采用不同的调试方法。1.调试前的检查(1)检查各种电器开关,电动机等电气设备接头势头连接的牢固,位置是否正确。(2)检查地脚螺栓及所有液压管路接头是否拧紧,液压元件不许有漏油。(3)检查油箱油量是否合乎要求。(4)检查液压马达、油泵壳内及管路是否灌满油。(5)检查双联泵两个吸油阀门是否打开。(6)检查粗、精滤油器是否安装好。(7)检查操纵台的操作手柄,仪表及阀的安装是否正确。(8)起动一下副泵和主泵,看电动机转向是否与油泵规定转向相同。(9)检查盘形制动器油缸的活塞移动是否灵活,螺钉、背帽等应齐全、紧固。2.盘形制动器的调整(1)液压系统和盘形制动器在新安装或拆卸检修后应进行放气,方法是启动双联泵,使制动系统处于58Pa的压力下,旋松放气螺钉,使压力油逐渐将系统和盘形闸中的空气从放气螺钉处排出。当放气螺钉处排出的完全是液压油时,将放气螺钉拧紧。此后再发现制动器松闸缓慢时,应再次放气。(2)起动双联泵,使油压达到规定值,如果盘形制动闸瓦间隙过大,需要调小时,应先用内六角扳手松开内六角螺钉,再用套筒扳手将调整螺钉旋进,用塞尺检查间隙,当间隙合格后,用内六角扳手拧紧内六角螺钉,此时间隙已调好。 如果需要将间隙调大,应先松动内六角螺钉,然后将调整螺钉退出一定距离,再旋转内六角螺钉,并用塞只检查间隙合格时,将调整螺钉旋进到与活塞杆接触,最后将内六角螺钉拧紧,间跑由小调到大的过程即完成。(3)每一副盘形制动器的两块闸瓦对制动盘的间隙,应调整到在制动器不同部位(等分4点以上)所测间隙的平均值,其差值不得超过0.3mm,调整间隙为0.61,闸瓦磨损后,间隙达到2mm就应及时调整磨损量超过8mm应换新闸瓦。本液压绞车的盘形制动器的最大设计制动力矩为108knm,用户可根据现场具体的载荷情况调整液压绞车的制动力矩,以满足煤矿安全规程的要求。当进入盘形闸油缸的压力油油压为55Pa,间隙为11.5时,制动器能产生最大的制动力矩。如间隙不变油压降低,则制动器产生的制动力矩将减小。3.液压系统的调整(1)把各溢流阀的调节螺钉都松开,使阀内的弹簧不受调节螺钉的压力。(2)打开各压力表开关,再任何时候压力表开关都不应该关闭。(3)起动双联叶片泵,进行以下调整1)补油压力调整:调整补油溢流阀4的调节螺钉,使补油压力表6b的读数达到810Pa,2)压力继电器调整:调整压力继电器38,当压力表6b的读数达到要求时,压力继电器38的常开接点闭合,连通主泵控制电路。3)制动压力调整:调整溢流阀34使压力表40的读数达到4555Pa。4)操纵压力的调整:调整减压阀32,使压力表40b的读数达到3040Pa,该压力油供给比例减压阀30。5)伺服压力调整:调整减压阀33使压力表40c的读数达到25Pa。待上述压力调整结束后,启动主泵再进行以下调整:1)背压调整:(背压溢流阀药启动主泵后才能调)当启动副泵各压力表正常后再启动主泵,调整溢流阀13使压力表6a的读数达到710Pa,且比补油压力低12Pa。2)工作压力(最大)调整:在制动状态下,小角度(双向)扳动比例减压阀手柄,调整高压溢流阀9,使压力表11读数达到200Pa。3)未减速压力调整:模拟提升机减速点未减速工况,调整溢流阀37,使提升机减速后的速度稳定在2m/s。4.液压提升绞车空载试车(1)首先启动副泵,如无漏油现象,待压力表指示正常后放气,发现漏油应停机检查,排除故障。(2)听声音是否正常,应无啸叫声和其他不正常响声。(3)开副泵后如正常,看各压力表压力,指示值前已论述。(4)待上述压力正常后,方可启动主泵,(5)应缓慢地扳动操纵手柄,推动手柄后,待制动压力达到4555Pa后才能继续扳动手柄。此时盘形闸打开,提升机卷筒旋转。(6)空转时间为6小时,正、反转各3小时,且要较频繁的换向。(7)主轴装置应运转平稳,无异声,轴承温度不超过55。(8)闸瓦与制动板的接触面积应大于75,闸块与制动块的间隙应调到0.81,紧急制动空行程时间不超过0.3s,松闸时间一般不超过3s。(9)调试深度指示器、警铃、过卷开关等保护设施。(10)各部件应能正常运行,管路无振动,管道支架固定在混凝土上。5.液压提升绞车负荷试车(1)提升机空载试车合格后,将钢丝绳和容器上,根据实际需要调整钢丝绳长度,同时相应的在深度指示器上作出减速、停车标记,调整过卷开关位置和撞击警铃位置。(2)确定钢丝绳和卷筒上的停车标记以便司机操纵停车位置的精确度。(3)开始在容器内加载荷,一般分为4级进行,45、50、75、100满负荷试验应各连续进行4小时,全面检查提升机各部件是否有问题。在满负荷试车后,进行超负荷试验,以110的负荷提升、下放各5次。高压安全阀的调定值应为200Pa。(4)连续运转两小时以上油温补超过55。(5)安全制动力矩必须符合安全煤矿规程2001版第374条规定。8 液压提升机的运转、维护与检修8.1液压提升机的操作与运转液压绞车是煤矿井下使用的比较精密的大型机械设备之一。为了保证液压绞车的安全运转,液压绞车司机必须严格按照操作规程的要求进行操作,同时必须对液压绞车进行经常维护及检修工作。液压绞车房内应备有:液压绞车的液压系统图,电气系统图,交接班日志(用以记载液压绞车一个工作班中的运转情况和钢丝绳检查及液压绞车检查、故障、修理等情况。操作规程以及必要的维修工具、油脂和棉纱等物品。并设有一个带锁的工具箱(有的液压绞车再操纵台内设计有存放工具和记录本用的地方)。各种不同型号的液压绞车操作方法有所不间,但许多基本要求还是一样的。司机要熟思掌握自己所操作的液压绞车的各种操作要求,熟读该液压绞车的使用说明书,按照使用说明书的要求进行操作、维护与检修。1.运转前检查(1)检查液压绞车各部分螺钉、销、键等有无松动现象,钢丝绳的固定与排列是否完好、整齐。(2)检查液压绞车各部分液压元件和管路,有无漏油现象。(3)检查盘形制动闸是否灵活可靠,闸瓦磨损是否过度,闸瓦与制动盘接触是否良好,闸瓦间隙是否合适,当闸瓦磨损到2mm间隙时,就要及时调整。闸瓦磨损量超过8mm时,就要更换新闸瓦,新闸瓦与制动盘接触面积必须大于60以上,才能使用。(4)检查防爆开关、电动机、信号等各种电气设备及指示仪表是否良好,液压绞车操作手把动作是否灵活可靠,各种开关手把所处位置是否正确。(5)检查深度指示器、过卷开关、超速保护开关、油压开关等安全保护装置是否良好,动作是否灵敏可靠。司机不得擅自调整各种保护装置。(6)检查油箱是否合乎要,如油面低于最低油位应加油,但油面也不得高于最高油位4。(7)检查液压马达、油泵壳内及管路内是否灌满了油。(8)检查补油泵和控制泵的球阀和盘形闸的球阀及冲却水的阀门是否打开。(9)定期检查粗、精滤油器是否清洁,如发现脏了,要及时清洗或更换滤芯。(10)起动一下副泵和主泵,查看电动机旋转方向是否与油泵要求相同。2.起动操作步骤(1)先合上变电所馈电开关和液压绞车房总开关后,操纵台上电压表便指示供电情况。(2)将操作手把放在“0”位,按操纵台按钮,先起动副泵电动机,待各部分油压达到规定后,再起动主泵电动机。(3)在完成上述操作后,液压绞车即可进行运行操作。司机可将操作手柄快速通过减压式比例阀的空行程后,再慢慢向前推或向后拉,使液压绞车开车运转。要停车时,可将操作手柄慢慢地拉回到中位(零位)。(4)如液压绞车需要采用不同的提升速度运转时,司机可将操作手柄搬到相应的位置就可获得所需要调整的提升速度运转。最低速度可达0.1m/s,以液压马达不产生爬行现象来确定。最大速度为3m/s。(5)液压绞车完成提升任务后需要停止运行时,应先停主泵电机、后停副泵电机。3.运行时注意事项(1)司机按信号开车,信号不清不得开车。液压绞车出故障不能开车时,司机应告诉信号工。事故消除后,司机要先告诉信号工,重新发出开车信号后,方能开车。(2)司机操作时,精力要集中,要随时注视各种仪表的(如油压表、电流表、电压表等)的指示值是否在规定范围内。(3)液压绞车起动时,司机要慢慢移动操作手把,变换方向,加、减速要均匀,以防钢丝绳蹾伤和矿车掉道。(4)司机在操作中要随时注意绞车、液压马达、油泵、电机等设备的运转声音是否正常,钢丝绳在滚筒上的缠绕和排列是否整齐,如有异常情况应及时停车处理。(5)液压绞车运行期间各部轴承温度一般不得超过60,电机温度一般不得超过65,油箱油温不得超过55,电源电压升、降值不要超过额定值得10,超过规定司机不得开车,应通知有关人员处理。(6)液压绞车在运输设备和长材料时,应慢速行驶,并注意观察深度指示器的指示位置,防止过卷。(7)严禁不带电、不供油的情况下,下放重物。以免造成跑车,超速损坏设备。(8)紧急制动电磁铁每班进行一次试验,要求动作灵活可靠,严禁用东西塞死。(9)司机在操作中,发现下列情况之一者,可操作脚踏紧急开关,进行液压绞车紧急刹车。1)操作手把操纵的减压式比例阀失效,因而不能有效控制制动停车时;2)液压绞车过卷,行程开关失效时;3)滚筒突然发生严重变形时;4)液压马达、油泵、电机等设备发生重大故障或异常声响时;5)液压元件或管路突然发生严重跑油时。(10)液压绞车运行中,发生下列情况时,使主油泵开关跳闸,主油泵停转,紧急制动电磁阀动作,液压绞车抱闸制动、停车。1)主油泵电动机短路、断相、过载;2)辅助油泵电动机短路、断相、过载,使辅油泵开关跳闸;3)制动系统油压降落;4)补油系统油压降落;5)液压绞车过卷;6)液压绞车超速;7)液压绞车松绳;8)液压绞车制动闸瓦磨损。8.2 液压提升机的维护与检修 液压提升机由于采用液压传动,具有操作简单、方便、能无级调速、容易达到防爆要求等优点,但液压绞车液压传动系统的维护要求较高。因此,必须对有关操作和维护管理液压绞车的人员进行培训。并建立严格的操作,维护,保养制度和预防性定期检修制度。下面着重介绍一下液压绞车维护,管理方面几个特别需要注意的问题。1.液压油的管理(1)液压油的选用在选择液压油时,应按照液压绞车使用说明书中的规定要求进行选用。液压绞车一般常用矿物油,在选择液压油的运动粘度时应考虑以下因素。1)环境温度的高低及变化情况。环境温度高时,应采用粘度较高的液压油,反之,应采用粘度较低的液压油。2)液压系统中工作压力的高低。通常工作压力高时宜选择高粘度的液压油,因为压力高时泄漏问题比克服粘度问题更为突出,当工作压力较低时,则宜选用低粘度的液压油。3)运动速度的高低。当工作装置运动速度很高时,油流速度很高,液压损失随着增大,而泄漏量相对减少,故宜选择粘度较低的液压曲;反之,当油的流速低时泄漏量相对增大,将对工作机构的运动速度产生影响,故宜选择粘度较高的液压曲。4)粘度对传动效率、润滑和密封等方面的影响。抗磨液压油的主要性能如表8.1所示。表8.1 (2)判别液压油的劣化程度标准 1)粘度变化达10; 2)全酸化增加0.5mgKOH/g; 3)水份达0.1。经取样进行化验分析,如超过以上三个方面的规定,油就不能再使用。(3)液压油的污染度等级标准,如表8.2所示。表8.2 污染度等级表(10mL工作油液中的许用颗粒个数) 保持液压系统油液的清洁时非常重要的,液压系统发生故障的原因往往是由于油的污染,液压油的污染对泵和马达的寿命很是关键。因此,要定期从泵和马达的泄漏口管仲抽油,进行油的污染度检查。检查的方法有两种:一是现场观察,可取同样的新油进行比较,观察颜色,其透明度有无变化,有无沉淀的金属粉末等杂质;二是取油样进行化验分析,应采用颗粒尺寸510um,10级以下为使用范围。(4)液压油的更换为了保障油泵和液压马达的使用寿命,经过一定时间的运行,油泵和液压马达磨损下来的金属粉末和配管上的脏物使得油污染,污染反过来危害油泵和液压马达的正常运行。因此,国产液压绞车规定新装油1年左右更换1次。换油时,油箱,配管,滤油器等必须经过洗涤处理。清洗时不能用带纤维的东西去擦试,用油清洗后就要灌油。但由于环境不同,有关液压油的更换周期很难作硬性规定,我们应该根据油液的变质及污染情况来决定实际换油时间。如果使用期间能保持液压油的浦洁,经常清洗滤油器,并定期将液压油进行过滤处理,除去油中的杂质微粒和水分,则可适当延长液压油的使用时间。当油面有大量泡沫或大量沉淀物时,必须更换液压油并清洗油箱。2.油泵和液压马达的寿命检查鉴定油泵和液压马达是液压传动中的心脏部位,它们的寿命长短决定液压绞车的使用期限,在日常运转中主要从以下两个方面来进行检查和鉴定。(1)检查液压马达的速度下降情况液压绞车主油泵和液压马达在设计时留了一定的速度余量,当速度下降到这个余量时,还能达到额定最大速度的要求。但当速度下降超过这个余量时,就须进行检查修理。(2)检查补油泵补油压力的变化情况要求在无负荷时补油压力与有负荷时的压力之差不得超过5Pa。在正常情况下,补油泵是不断向主回路补给20的油量。如果油泵和液压马达内的易损件磨损量增大,主回路内油的泄漏量也就会增大,使得补油油量增大,补油压力表上也就显示出压力的变化情况。3.对过滤器的要求进入液压系统的工作油必须进行过滤,过滤器的滤网规格为10um,滤网寿命是根据真空度来决定的,低于25mm水银柱时,一般是油质劣化或滤网破裂所造,这样都应更换滤网。主液压系统滤网一般是半年更换1次,制动系统滤网一股是23个月更换1次。4.对冷却水的要求液压油采用水冷却器冷却后进行循环使用,对于使用热交换器的管材应采用适当的材质外,由于有被点腐蚀而造成应力腐蚀以及破裂的可能,同时还由于水锈的附着会使热传导性能下降等问题。所以对冷却水有严烙的要求。(1)pH值力68;(2)碱度小于100ppM; (3)氯离子低于200ppM; (4)进水的温度应低于30;(5)进水的压力应低于冷却器所允许承受的压力5.建立检查制度(1)日常检查日常检查必需是每天进行,将检查的结果记录下来,并作详细汇报。检查记录内容:主油压、操纵油压、控制油压、补油压力、真空度、油温、漏油情况及各部销子和闸的间隙。(2)定期检查定期检查一般是半年进行一次。检查内容:油质、油泵和液压马达的易损部件及各部销子等。(3)全面大检查全面检查一般是1年进行1次。就是在1年之内,对绞车的各部件进行1次全面大检查,检查出来的问题有计划地进行检修。结论为期三个月的毕业设计在紧张而又充实中结束了,在这次设计中我收获颇多。毕业设计对于我们每一个大学生来说都是非常重要。它不仅是对我们大学四年学过的各科知识的综合运用,而且是把我们所学的知识应用于实践的一次检验。通过这次毕业设计,我重温了一遍大学的课程如机械制图、理论力学、机械设计、液压传动与气压传动等专业知识,还涉及了一些以前从未深入了解的知识,使我开阔了眼界,并增长了知识,对自己的所学进一步巩固,为毕业后走向社会工作岗位奠定了一定的基础。在液压绞车设计过程中,除了应用到以前学过的专业知识,我还查阅了大量的相关资料,使我对这一领域有了一定的了解和认识并掌握了查找资料这项基本技能。在设计过程中,第一次将自己所学的理论知识真正运用到实际中,使理论知识在实践中得到检验。使我学会面对设计中出现的各种问题,如何去分析、并最终解决问题。而且培养了我精益求精、科学严谨、认真对待问题的工作精神,并且锻炼了我的创造能力和独立解决问题的能力,本次毕业设计给我今后如何学习本专业知识指明了方向。在这次设计中我还意识到自己的专业水平还很有限,设计中的大部分问题都是由于自己的专业知识掌握的不够扎实,不会很好的将理论与实践联系到一起,还有就是计算机运用的不够熟练。参考文献1 吴辉海.液压绞车.北京:煤炭工业出版社,19892 洪晓华主编.矿井运输提升.徐州:中国矿业大学出版社,20053 余发山.国内外矿井提升的现状与发展.煤矿机电,1995(3)4 张兰俊.电控防爆和液压防爆提升机比较分析.煤矿机械,1999(3)5 彭佑多.大惯量液压提升机液压系统.液压与气动,2000(5)6 能源部编.煤矿安全规程.北京:煤炭工业出版社,19927 官忠范主编.液压传动系统.北京:机械工业出版社,19898 王占林.近代液压控制.北京:机械工业出版社,19979 雷天觉主编.液压工程手册.北京:机械工业出版社,199010 机械设计手册编委会编著.机械设计手册第二卷.北京:机械工业出版社, 200411 机械设计手册编委会编著.机械设计手册第二卷.北京:机械工业出版社, 200412 Hitoshi shiraishi.CMAC Neural Network Controller for Fuelinjection System .IEEE Transactions on Control Systems Technology.Vo1.3,no1,march,199513 张延宝.对副井使用液压提升机的建议.山西煤炭,1998(4)14 方明华.浅论液压防爆提升绞车的经济技术比较.煤矿设计,1996(5)15 刘长年.液压伺服系统分析与设计.北京:科学出版社,198716 World Mining Equipent,Mike Woof looks at the hoisting market ,2000(11)17 陈维健,齐秀丽.矿井运输及提升机械.徐州:中国矿业大学出版社,1989英文原文Mine hoisting in deep shafts in the 1st half of 21st Century Alfred Carbogno 1 Key words: deep shaft, mine hosting, Blair winder, rope safety factor, drum sizing, skip factor Introduction The mineral deposits are exploited on deeper and deeper levels. In connection with this, definitions like “deep level” and “deep shaft” became more and more popular. These definitions concern the depth where special rules regarding an excavation driving, exploitation, rock pressure control, lining construction, ventilation, underground and vertical transport, work organization and economics apply. It has pointed out that the “deep level” is a very relative definition and should be used only with a reference to particular hydro-geological, mining and technical conditions in a mine or coal-field. It should be also strictly defined what area of “deep level” or “deep shaft” definitions are considered. It can be for example: - mining geo-engineering, - technology of excavation driving, - ventilation (temperature). It is obvious that the “deep level” defined from one point of view, not necessarily means a “deep level” in another area. According to 5 as a deep mine we can treat each mine if: - the depth is higher than 2300 m or - mineral deposit temperature is higher than 38 C. It is well known that the most of deep mines are in South Africa. Usually, they are gold or diamonds mines. Economic deposits of gold-bearing ore are known to exist at depths up to 5000 m in a number of South Africa regions. However, due to the depth and structure of the reef in some areas, previous methods of reaching deeper reefs using sub-vertical shaft systems would not be economically viable. Thus, the local mining industry is actively investigating new techniques for a single-lift shaft up to 3500 m deep in the near future and probably around 5000 m afterwards. When compared with the maximum length of wind currently in operation of 2500 m, it is apparent that some significant innovations will be required. The most important matter in the deep mine is the vertical transport and the mine hoisting used in the shaft. From the literature 1-12 results that B.M.R. (Blair Multi-Rope) hoist is preferred to be used in deep mines in South Africa. From the economic point of view, the most important factors are: - construction and parameters of winding ropes (safety factor, mainly), - mine hoisting drums capacity, This article of informative character presents shortly above-mentioned problems based on the literature data 1-12. Especially, the paper written by M.E. Greenway is very interesting 3. From two transport systems used in the deep shaft, sub-vertical and the single-lift shaft systems, the second one is currently preferred. (Fig.1.) 6 Hoisting Installation The friction hoist (up to 2100 m), single drum and the double drum (classic and Blair type double drum) hoist are used in deep shafts in South Africa. Drum winders Drum winders are most widely used in South Africa and probably in the world. Three types of winders fall into this category - Single drum winders, - Double drum winders, - Blair multi-rope winders (BMR). Double drum winders Two drums are used on a single shaft, with the ropes coiled in opposite directions with the conveyances balancing each other. One or both drums are clutched to the shaft enabling the relative shaft position of the conveyances to be changed and permitting the balanced hoisting from multiple levels The Blair Multi-Rope System (BMR) In 1957 Robert Blair introduced a system whereby the advantage of the drum winder could be extended to two or more ropes. The two-rope system developed incorporated a two-compartment drum with a rope per compartment and two ropes attached to a single conveyance. He also developed a rope tension-compensating pulley to be attached to the conveyance. The Department of Mines allowed the statutory factor of safety for hoisting minerals to be 4,275 instead of 4,5 provided the capacity factor in either rope did not fall below the statutory factor of 9. This necessitated the use of some form of compensation to ensure an equitable distribution of load between the two ropes. Because the pulley compensation is limited, Blair also developed a device to detect the miscalling on the drum, as this could cause the ropes to move at different speeds and so affect their load sharing capability. Fig.2 shows the depth payload characteristics of double drum, BMR and Koepe winders. The B.M.R. hoist is used almost exclusively in South Africa, probably because they were invented there, particularly for the deep shaft use. There is one installation in England. Because of this hoists physical characteristics, and South African mining rules favouring it in one respect, they are used mostly for the deep shaft mineral hoisting. The drum diameters are smaller than that of an equivalent conventional hoist, so one advantage is that they are more easily taken underground for sub-shaft installations. A Blair hoist is essentially a conventional hoist with wider drums, each drum having a centre flange that enables it to coil two ropes attached to a skip via two headsheaves. The skip connection has a balance wheel, similar to a large multi-groove V-belt sheave, to allow moderate rope length changes during winding. The sheaves can raise or lower to equalize rope tensions. The Blair hoists physical advantage is that the drum diameter can be smaller than usual and, with two ropes to handle the load, each rope can be much smaller. The government mining regulations permit a 5 % lower safety factor at the sheave for mineral hoisting with Blair hoists. This came about from a demonstration by the% permits the Blair hoists to go a little deeper than the other do. On the other hand, the mining regulations require a detaching hook above the cage for man hoisting. The balance wheel does not suit detaching hooks, so a rope-cutting device was invented to cut the ropes off for a severe overwind. This was tested successfully but the Blair is not used for man winding on a regular basis. The B.M.R. hoist has been built in three general styles similar to conventional hoists. The three styles are (Fig. 3 and 4): The gearless B.M.R. hoist at East Dreifontein looks similar to an in-line hoist except that the drums are joined mechanically and they are a little out of line with each other. This is because each drum directly faces its own sheaves for the best fleet angle. The two hoist motors are fed via thyristor rectifier/inverter units from a common 6.6-KV busbar. The motors are thus coupled electrically so that the skips in the shaft run in balance, similar to a conventional double-drum hoist. Each motor alternates its action as a DC generator or DC motor, either feeding in or taking out energy from the system. The gearless Blair can be recognized by the offset drums and the four brake units. A second brake is always a requirement, each drum must have two brakes, because the two drums have no mechanical connection to each other. Most recent large B.M.R. hoists are 4.27 or 4.57 m in diameter, with 44.5 47.6 mm ropes 1. In arriving at a drum size the following parameters have been used: - The rope to be coiled in four layers, - The rope tread pressure at the maximum static tension to be less than 3,2 MPa, - The drum to rope diameter ratio (D/d) to be greater than 127 to allow for a rope speed of 20 m/s. With the above and a need to limit the axial length of the drums, a rope compartment of 8,5 m diameter by 2,8 m wide, was chosen. The use of 5 layers of coiled rope could reduce the rope compartment width to 2,15 m but this option has been discarded at this stage because of possible detrimental effects on the rope life. One problem often associated with twin rope drum hoists is the rope fleeting angle. The axial length of the twin rope compartment drums requires wide centres for the headgear sheaves and conveyances in the shaft. To limit the diameter of the shaft, the arrangement illustrated in Fig. 4 has been developed and used on a hoist still to be installed. Here, an universal coupling or Hookes Joint has been placed between the two drums to allow the drums to be inclined towards the shaft center and so alleviate rope fleeting angle problem, even with sheave wheels at closer centres 11. The rope safety factor The graphs in Fig. 5 illustrate the endload advantage with reducing static rope safety factors. While serving their purpose very well over the years, the static safety factor itself must now be questioned. Static safety factors, while specifically relating to the static load in the rope were in fact established to take account of: a. Dynamic rope loads applied during the normal winding cycle, particularly during loading, pull-away, acceleration, retardation and stopping, b. Dynamic rope loads during emergency braking, c. Rope deterioration in service particularly where this is of an unexpected or unforeseen nature. If peak loads on the rope can be reduced so that the peak remains equal to or less than that experienced by the rope when using current hoisting practices with normal static rope safety factor, the use of a reduced static rope safety factor can be justified. The true rope safety factor is not reduced at all. This is particularly of importance during emergency braking which normally imposes the highest dynamic load on the rope. Generally, the dynamic loads imposed during the skip loading, cyclic speed changes and tipping will be lower than for emergency braking but their reduction will of course improve the rope life at the reduced static rope safety factor. The means, justification and safeguards associated with a reduced static safety factor are discussed in 4,7,9,12. Based on the static rope safety factor of 4, the rope endload of 12843 kg per rope can be achieved. With twin ropes, this amounts to an endload of 25686 kg. With a conveyance based on 40 % of payload of 18347 kg with a conveyance of 7339 kg. There are hoisting ropes of steel wires strength up to Rm = 2300 MPa (Rm up to 2600 MPa 6 is foreseen) used in deep shafts. There are also uniform strength hoisting ropes projected 2,8. Conveyances The winding machines made from a light alloy are used in hoisting installations in deep shafts. The skip factor (S) has been defined as the ratio of empty mass of the skip (including ancillary equipment such as rope attachments, guide rollers, etc) to the payload mass. If the rope end load is kept constant, a lower skip factor implies a larger payload in other words, a more efficient skip from a functional point of view. However, the higher the payload for the same rope end load, the larger the out-of-balance load implying a more winder power going hand in hand with the higher hoisting capacity. If, on the other hand, the payload is fixed, a lower skip factor implies a lower end load and a smaller rope-breaking load requirement. Under these conditions, an out-of-balance load attributable to the payload would remain the same, but that due to the rope would reduce slightly. The sensitivity of depth of wind and hoisting capacity to skip the factor is illustrated in Fig. 6 and 7. A reduction of skip factor from 0,5 to 0,4 results in a depth gain of about 40 m for Blair winders and 50 m for single-rope winders. The increase of hoisting capacity for a reduction of skip factor by about 0,1 is about 10 %. Typical values for the “skip factor” are about 0,6 for skips and about 0,75 for cages for men and material hoisting. Reducing skip factors to say about 0,5 is a tough design brief and the trade-offs between lightweight skips and maintainability and reliability soon become evident in service. The weight can be readily reduced by omitting (or reducing in thickness) skip liner plates but this could reduce skip life by wear of structural plate leading to the high maintenance cost or more frequent maintenance to replace thinner liner plates. Similarly, if the structural mass is saved by reducing section sizes or changing the material from steel to aluminium for example, the structural reliability is generally reduced and the fatigue cracking becomes more efficient. Some success has been achieved in operating large capacity all aluminium skips with low skip factors but the capital cost is high and a very real hoisting capacity constrain must exist before the additional cost is warranted. It would appear that the depth and hoisting capacity improvements are better made by reducing the rope factor of safety and increasing the winding speed. The philosophy of the skip design should be to provide robust skips with reasonable skip factors in the range of 0,5 to 0,6 that can be hoisted safely and reliably at high speeds and that are tolerant to the shaft guide misalignment. It should be noted that some unconventional skips have been proposed (but not yet built and tested) that could offer skip factors as low as 0,35. Conclusions The first installation of Blaire hoists took place in 1958. From that time we can observe a continuous development of this double-rope, double-drum hoists. Currently, they are used up to the depth of 3 150 m (man/material hoist at the Moab Khotsong Mine, to hoist 13 500 kg in a single lift, at 19,2 m/sec, using 2 x 7400 kW AC cyclo-convertor fed induction motors). The Blair Multi-Rope system can be use either during shaft sinking or during exploitation. The depth range for them is 715 to 3150 m and the maximum skip load is 20 tons. In South Africa in deep shafts single lift systems are preferred. References 1 BAKER. T.J.: New South African Drum Hoisting Plants. CIM Bulletin, No 752, December 1994, p. 86-96. 2 CARBOGNO, A.: Winding Ropes of Uniform Strength. 1st International Conference LOADO 2001. Logistics and Transport. Hotel Permon, High Tatras, June 6th 8th 2001 p.214-217. 3 GREENWAY, M.E.: An Engineering Evaluation of the Limits to Hoisting from Great Depth. Int. Deep Mining Conference: Technical Challenges in Deep Level Mining, Johannesburg, SAIMM, 1990 p.449-481. 4 HECKER, G.F.K.: The Safety of Hoisting Ropes in Deep Mine Shafts. International Deep Mining Conference: Technical Challenges in Deep Level Mining. Johannesburg, SAIMM, 1990 p. 831-838. 5 HILL, F.G, MUDD J,B: Deep Level Mining in South African Gold Mines. 5th International mining Congress 1967, Moscow, p. 1 20. 6 LANE, N.M: Constraints on Deep-level Sinking an Engineering Point of View. The Certificated Engineer, vol. 62, No6, December 1989/January 1991 p. 3-9. 7 LAUBSCHER, P.S.: Rope Safety Factors for Drum Winders Implications of the Proposed Amendments to the Regulations. Gencor Group, 1995 Shaft Safety Workshop. Midrand, Johannesburg, November 1995, paper No 5 p.1-11. 8 MAC DONALD, D.H., PIENAAR, F.C.: State of the Art and Future Developments of Steel Wire Rope in Sinking and Permanent Winding Operations. Gencor Group, Shaft Safety Workshop Magaliesberg, 1994, paper No 13, p. 1-21. 9 MCKENZIE, I.D.: Steel Wire Hoisting Ropes for Deep Shafts. International Deep Mining Conference: Technical Challenges in Deep Level Mining. Johannesburg, SAIMM, 1990 p. 839-844. 10 SPARG, E.N.: Development of SA- Designed and Manufactured Mine Winders. The South African Mechanical Engineer vol.35, No 10, October 1985 p. 418-423. 11 SPARG E,N.: Developments in Hoist Design Technology Applied to a 4000 m Deep Shaft. Mining Technology, No 886, June 1995, p. 179-184. 12 SYKES, D.G., WIDLAKE, A.C.: Reducing Rope Factors of Safety for Winding in Deep Levels Shafts. International Deep Mining Conference. Technical Challenges in Deep Level Mining. Johannesburg, SAIMM, 1990 p. 819-829. 中文译文21 世纪前半叶矿井提升机在深井中的应用关键词: 深井,矿井提升机,布莱尔提升机, 钢丝绳安全要素,滚筒尺寸, 骤变要素介绍矿物沉淀物在越来越深的水平上被开采。 关于这方面,像“深水平面”和“深井”的定义 变得越来越流行了。这些定义与有关特殊规则方面的深度有关,涉及到挖掘操纵 、开采、 岩石压力控制、内层建造、通风,地下和垂直的运输, 劳动组织和经济学应用。“ 深水平面 ”已经被指出是一种非常相对的定义,这个定义应当只能用于采矿或煤领域有关特殊的水-地质学, 采矿和技术条件方面的参考。 它也应当用于严格定义已经公认的有关“深水平面”或“深井”领域的定义。 可以举例来说:- 采矿工程技术,- 开采操纵技术,- 通风 (降低温度).明显的是,从一方面得到的“深水平面”定义,在其他领域并不意味着“深水平面” 。 根据第5段提到的“深井”,我们可以设想每一个矿井:- 深度超过2300米深或者- 矿石沉积物的温度超过38摄氏度。广为人知的是大部分深井在南非。 通常,它们是金矿或者钻石矿井。人们都知道像黄金方面矿石的经济沉淀物存在于南非一些深达5000米的深井领域。 然而,在一些区域中,存在暗礁的深度和结构要素,先前在垂直的深井中使用的到达深度暗礁的方法在经济上不可取。 因此,当地的采矿业正在积极地研究在不久的将来能够用于深度达到3500米或者未来深度在5000米左右的矿井中的单一提升技术。相对于当今深度达2500米的矿井中的提升技术,它的一些创新在将来会有很大的意
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