计算书.doc

[T0011]五层4700平米左右框架教学楼(设计建筑图、结构图、计算书)

收藏

压缩包内文档预览:(预览前20页/共82页)
预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图 预览图
编号:443716    类型:共享资源    大小:1.95MB    格式:ZIP    上传时间:2015-06-25 上传人:小*** IP属地:福建
50
积分
关 键 词:
t0011 平米 左右 摆布 框架 教学楼 设计 建筑 结构图 计算
资源描述:

目    录



中文摘要及关键词   ………………………………………………………Ⅴ

英文摘要及关键词  ……………………………………………………… Ⅵ

正文…………………………………………………………………………  1

第一章设计任务及要求…………………………………………………… 1

1.1设计原始资料…………………………………………………………  1

1.1.1工程概况……………………………………………………………  1

1.1.2自然条件……………………………………………………………  1

第二章 结构方案总说明…………………………………………………… 2

2.1材料选择…………………………………………………………………2

2.1.1钢筋选择……………………………………………………………… 2

2.1.2砼强度的选择………………………………………………………… 2

2.2构件截面尺寸选择……………………………………………………… 2

2.2.1梁的截面尺寸………………………………………………………… 2

2.2.2板的设计……………………………………………………………… 3

2.2.3柱的设计……………………………………………………………… 3

2.3荷载统计………………………………………………………………… 3

2.3.1.竖向荷载……………………………………………………………… 3

(1) 屋面………………………………………………………………… 3

(2) 楼面荷载(教室)………………………………………………… 4

(3)各层走廊楼面 ……………………………………………………… 4

2.3.2梁荷载………………………………………………………………… 4

2.3.3墙体及其他构件……………………………………………………… 4

(1)檐口 …………………………………………………………………… 4

(2)女儿墙………………………………………………………………… 5

(3)雨篷 …………………………………………………………………  5

(4)2~5层砌体内墙……………………………………………………  5

(5)底层内墙……………………………………………………………… 5

(6)2~5层砌体外墙……………………………………………………… 5

(7)底层外墙……………………………………………………………… 6

2.3.4风荷载………………………………………………………………… 6

2.4截面几何特性…………………………………………………………… 7

2.4.1惯性矩………………………………………………………………… 7

2.4.2线刚度………………………………………………………………… 7

第三章 结构方案设计计算  ……………………………………………… 8

3.1框架结构的内力计算和荷载效应组合及侧移计算…………………… 7

3.1.1楼面板的内力计算(单向板)……………………………………… 7

(1)梁 板截面尺寸选择…………………………………………………  7

(2)板的配筋计算  ……………………………………………………… 7

3.1.2走廊上的双向板计算………………………………………………… 9

(1)简图 …………………………………………………………………  9

(2)弯矩设计值…………………………………………………………… 9

(3)配筋计算……………………………………………………………… 10

3.1.3纵向次梁配筋设计…………………………………………………… 10

3.2.风荷载作用下的框架内力计算…………………………………………11

3.2.1各杆相对线刚度及相关尺寸…………………………………………11

3.2.2框架柱反弯点高度计算………………………………………………12

3.2.3风荷载作用下的框架内力……………………………………………13

3.2.4风荷载作用下的侧移计算……………………………………………16

3.3.框架的荷载效应组合(非抗震组合时)………………………………17

3.3.1.组合公式………………………………………………………………17

3.3.2.控制截面内力组合值………………………………………………17

3.3.3.荷载效应组合………………………………………………………17

(1)框架梁的内力组合表………………………………………………… 17

(2)框架柱的内力组合表………………………………………………… 22

3.4水平地震作用下的框架计算…………………………………………… 28

3.4.1.框架的抗震等级…………………………………………………………28

3.4.2.场地和特征周期值………………………………………………………28

3.4.3.重力荷载代表值…………………………………………………………28

3.4.4.结构自振周期T1……………………………………………………… 28

3.4.5.地震影响系数α…………………………………………………………29

3.4.6.计算水平地震作用标准值………………………………………………30

3.4.7.水平地震作用产生的框架内力…………………………………………30

(1)各柱剪力值…………………………………………………………… 30

(2)各柱反弯点高度y …………………………………………………… 30

(3)水平地震作用产生的框架内力…………………………………………31

(4)地震作用效应和其他荷载效应的基本组合………………………… 34

(5)水平地震作用下的框架弹性侧移验算 ………………………………45

3.5竖向荷载作用下的框架内力计算………………………………………44

3.5.1竖向荷载作用下的框架内力计算………………………………………45

(1)受荷情况…………………………………………………………………45

(2)计算简图…………………………………………………………………46

3.5.2恒荷载作用下的框架内力………………………………………………47

3.5.3活荷载作用下的框架内力………………………………………………51

3.6配筋……………………………………………………………………… 54

3.6.1框架梁的配筋……………………………………………………………54

3.6.2框架柱配筋………………………………………………………………58

(1)底层柱……………………………………………………………………58

(2)顶层柱……………………………………………………………………63

3.6.3框架的基础设计…………………………………………………………67

1.设计资料……………………………………………………………………67

2.按独立基础设计……………………………………………………………67

3.6.4楼梯设计……………………………………………………………… 74

1.楼梯板计算…………………………………………………………………74

2.平台板计算…………………………………………………………………76

3.平台梁计算…………………………………………………………………77

参考文献……………………………………………………………………  78



摘?? 要


本设计为5层框架结构教学楼,总建筑面积约3962.88m2,主体结构高度约19.8m。地处7度抗震设防区域,场地土类为2类。结构设计是本设计的重点。本设计的计算内容主要有:结构设计方面:先根据轴压比确定柱和墙的截面尺寸及梁跨度估算梁板截面,计算出各构件的几何特征值和结构体系刚度特征值;然后对单,双向楼板进行内力计算和配筋;其次是按其分配墙所受的水平荷载作用,计算建筑物的自重质量。用D值法计算水平风荷载和地震作用下的内力和位移(其中用底部剪力法计算地震作用,本建筑物的质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度为17.7m<40m、以剪切变形为主,所以适用于底部剪力法计算地震作用)。计算出建筑物在竖向荷载作用下产生的内力。思路是计算结构横方向的总抗侧刚度,计算结构基本自振周期,计算在水平荷载下产生的内力。进行内力值调幅后计算内力组合,以最不利内力进行梁、柱的配筋计算。按弹性方法对楼梯和基础进行配筋。

关键词? 框架结构,抗侧刚度,底部剪力法



Abstract

  The design for the 5-storey frame structure of school building, a total construction area of about 3962.88m2, the main structure of an altitude of about 17.7 m. 7 degrees seismic fortification is located in the region, soil type is a category 2. Structural design is the focus of this design. The design of the main terms: structural design aspects: first axial compression ratio determined in accordance with columns and walls of the section size and beam span estimates beam cross section, calculated the geometric characteristics of the various components of stiffness and structural characteristics of the value system and secondly walls suffered their distribution is the level of load, the calculation of the quality of building self-respect.The calculation of the basic structure of the natural cycle, the calculation of the level of wind loads and seismic shear wall under the internal forces and displacement (of which calculated using shear at the bottom of the earthquake, the building Stiffness along the high quality and relatively uniform distribution, the height of 17.7 m <40m, mainly to shear deformation, applied to the bottom of shear method earthquake). Calculated in the buildings under vertical load of the internal forces. Thinking is calculated structure of the horizontal direction of the lateral rigidity, in the calculation of the level load the internal forces. Internal force is calculated a


内容简介:
摘 要本设计为5层框架结构教学楼,总建筑面积约3962.88m2,主体结构高度约19.8m。地处7度抗震设防区域,场地土类为2类。结构设计是本设计的重点。本设计的计算内容主要有:结构设计方面:先根据轴压比确定柱和墙的截面尺寸及梁跨度估算梁板截面,计算出各构件的几何特征值和结构体系刚度特征值;然后对单,双向楼板进行内力计算和配筋;其次是按其分配墙所受的水平荷载作用,计算建筑物的自重质量。用D值法计算水平风荷载和地震作用下的内力和位移(其中用底部剪力法计算地震作用,本建筑物的质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度为17.7m40m、以剪切变形为主,所以适用于底部剪力法计算地震作用)。计算出建筑物在竖向荷载作用下产生的内力。思路是计算结构横方向的总抗侧刚度,计算结构基本自振周期,计算在水平荷载下产生的内力。进行内力值调幅后计算内力组合,以最不利内力进行梁、柱的配筋计算。按弹性方法对楼梯和基础进行配筋。关键词 框架结构,抗侧刚度,底部剪力法Abstract The design for the 5-storey frame structure of school building, a total construction area of about 3962.88m2, the main structure of an altitude of about 17.7 m. 7 degrees seismic fortification is located in the region, soil type is a category 2. Structural design is the focus of this design. The design of the main terms: structural design aspects: first axial compression ratio determined in accordance with columns and walls of the section size and beam span estimates beam cross section, calculated the geometric characteristics of the various components of stiffness and structural characteristics of the value system and secondly walls suffered their distribution is the level of load, the calculation of the quality of building self-respect.The calculation of the basic structure of the natural cycle, the calculation of the level of wind loads and seismic shear wall under the internal forces and displacement (of which calculated using shear at the bottom of the earthquake, the building Stiffness along the high quality and relatively uniform distribution, the height of 17.7 m 40m, mainly to shear deformation, applied to the bottom of shear method earthquake). Calculated in the buildings under vertical load of the internal forces. Thinking is calculated structure of the horizontal direction of the lateral rigidity, in the calculation of the level load the internal forces. Internal force is calculated after a combination of internal forces, internal forces in the most unfavorable to beams and columns reinforced calculation. Reinforcement floor calculation: the flexible approach of the roof slab, a reinforced floor and staircases reinforcement.Keywords frame struture,resist lateral stiffness,bottom shear force method- VII - 本 科 毕 业 设 计题目(中文): 某五层教学楼设计 (英文): Design of a five-floor school building 学 院 建筑工程学院 年级专业 学生姓名 学 号 指导教师 目 录中文摘要及关键词 英文摘要及关键词 正文 1第一章 设计任务及要求 11.1设计原始资料 11.1.1工程概况 11.1.2自然条件 1第二章 结构方案总说明 22.1材料选择22.1.1钢筋选择 22.1.2砼强度的选择 22.2构件截面尺寸选择 22.2.1梁的截面尺寸 22.2.2板的设计 32.2.3柱的设计 32.3荷载统计 32.3.1.竖向荷载 3(1) 屋面 3(2) 楼面荷载(教室) 4(3)各层走廊楼面 42.3.2梁荷载 42.3.3墙体及其他构件 4(1)檐口 4(2)女儿墙 5(3)雨篷 5(4)25层砌体内墙 5(5)底层内墙 5(6)25层砌体外墙 5(7)底层外墙 62.3.4风荷载 62.4截面几何特性 72.4.1惯性矩 72.4.2线刚度 7第三章 结构方案设计计算 83.1框架结构的内力计算和荷载效应组合及侧移计算 73.1.1楼面板的内力计算(单向板) 7(1)梁 板截面尺寸选择 7(2)板的配筋计算 73.1.2走廊上的双向板计算 9(1)简图 9(2)弯矩设计值 9(3)配筋计算 103.1.3纵向次梁配筋设计 103.2.风荷载作用下的框架内力计算113.2.1各杆相对线刚度及相关尺寸113.2.2框架柱反弯点高度计算123.2.3风荷载作用下的框架内力133.2.4风荷载作用下的侧移计算163.3.框架的荷载效应组合(非抗震组合时)173.3.1.组合公式173.3.2控制截面内力组合值173.3.3荷载效应组合17 (1)框架梁的内力组合表 17(2)框架柱的内力组合表 223.4水平地震作用下的框架计算 283.4.1.框架的抗震等级283.4.2.场地和特征周期值283.4.3.重力荷载代表值283.4.4.结构自振周期T1 283.4.5.地震影响系数293.4.6.计算水平地震作用标准值303.4.7.水平地震作用产生的框架内力30(1)各柱剪力值 30(2)各柱反弯点高度y 30(3)水平地震作用产生的框架内力31(4)地震作用效应和其他荷载效应的基本组合 34(5)水平地震作用下的框架弹性侧移验算 453.5竖向荷载作用下的框架内力计算443.5.1竖向荷载作用下的框架内力计算45(1)受荷情况45(2)计算简图463.5.2恒荷载作用下的框架内力473.5.3活荷载作用下的框架内力513.6配筋 543.6.1框架梁的配筋543.6.2框架柱配筋58(1)底层柱58(2)顶层柱633.6.3框架的基础设计671.设计资料67 2.按独立基础设计67 3.6.4楼梯设计 741.楼梯板计算742.平台板计算763.平台梁计算77参考文献 78 正文第一章 设计任务及要求1.1设计原始资料1.1.1工程概况本建筑为某五层教学楼,建筑面积为4665.6m2,位于上海某郊区干道的东南角,耐久年限为50年,7度设防,结构类型为框架结构。1.1.2自然条件1、建设地带、地形及周边条件(环境):该地区抗震设防烈度为7度,抗震等级为三级设计地震动参数amax=0.08, Tg=0.35s2、气象:全年主导风向:东南风 基本风压为:0.55kN/m2(B类场地)本雪压为:0.20kN/m23、水文、地质:根据工程地质勘测报告,拟建场地地势平坦,土质为粘性土,没有夹层,其承载力的标准值为120kN/m2,可作为天然地基持力层。地下水位距地表最低为-3.0m,对建筑物基础无影响。第二章 结构方案总说明2.1材料选择2.1.1钢筋选择:梁 柱 HRB335 fy =300N/mm2构造钢筋 箍筋 HPB235 fy=210 N/mm22.1.2砼强度的选择:C30 fc=14.3 N/mm2 ft=1.43 N/mm2 Ec=3.0010 N/mm22.2构件截面尺寸选择2.2.1梁的截面尺寸横向框架梁 h=lo/12lo/8=6600/126600/8=550825 取h=800mm b=h/2h/4=350175 取b=300mm 且 h/b=2.64 符合要求纵向框架梁 h=lo/12lo/8=9000/129000/8=7501125取h=800mm b=h/2h/4=350175 取b=300mm 且 h/b=2.5V56.21V56.21V0.7fcbho38.5741.2541.25箍筋肢数 直径666Asv=n Asv1106112112S=1.25fyvAsvho/V-0.7ftbho85103103实配箍筋间距s1201201203.2.风荷载作用下的框架内力计算3.2.1各杆相对线刚度及相关尺寸根据上图及水平风荷载标准值,采用D值法计算风荷载作用下的内力1)框架柱的剪力框架柱剪力标准值计算层数(F)柱号kib/2icc=k/2+kD=c12ic/h2VFD/F(KN)5(16.41KN)A5B51.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)3.284.924(21.08KN)A4B41.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)7.5011.253(18.57KN)A3B31.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)11.2116.822(18.57KN)A2B21.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)14.9322.391(20.36KN)A1B12.165.3870.5190.7290.279(12/4.22)0.226(12/4.22)26.2421.263.2.2框架柱反弯点高度计算层数第五层(m=5,n=5nh=3.9m)柱号ko112233y (m)A51.5950.5610102.18B53.9760.4510101.76第四层(m=4,n=4,h=3.9m)A41.5950.641010102.5B43.9760.51010101.95第三层(m=3,n=3,h=3.9m)A31.5950.721010102.81B33.9760.51010101.95第二层(m=2,n=2,h=3.9m)A21.5950.810111.303.1B23.9760.510101.301.95第一层(m=1,n=1,h=4.2m)A12.1610.240.801.25B15.3870.590.803.073.2.3风荷载作用下的框架内力在求出各柱剪力Vi和该柱反弯点高度yi值后,则该柱下端弯矩MiViyi,上端弯矩为Vi(hiyi),进而利用节点平衡求出框架梁端弯矩,画出左风作用下的框架内力图。3.2.4风荷载作用下的侧移计算风荷载标准值作用下的框架侧移验算位置Fwk(KN)Dji(KN/mm)i1n Uj(mm)Uj/hj限值5层16.4170.3460.271/130001/4004层21.0870.3460.351/111433层18.5770.3460.311/130002层18.5770.3460.311/130001层20.3652.4970.461/8400顶点位移Uj1.7mm j1n1/132001/500注djic/12ich2(4根柱)E(3.0104N/mm2)UjFwk/0.85dji3.3.框架的荷载效应组合(非抗震组合时)3.3.1.组合公式对于承载能力极限状态,按荷载效应的基本组合进行设计。基本组合是永久作用和可变作用的组合。a, 由可变荷载效应控制的组合:G恒+Q活;G恒+Q风;G恒+0.9(G活+Q风)其中,G一般取1.2,当对结构有利时取1.0;Q一般取1.4;对于一般多层框架结构,第二项往往不起控制作用。b, 由永久荷载效应控制的组合:1.35恒+1.4c活,其中c为荷载组合值系数,除书库,档案库,储藏室,电梯机房等为0.9外,其余民用建筑为0.7.3.3.2控制截面内力组合值框架梁:框架梁的控制截面是梁的跨中和梁端支座边缘处,跨中截面的内力组合值为+M(同时注意可能出现的M),梁端截面的内力组合值为M(同时注意可能出现的+M)和V。框架柱:对于某一层框架柱,其控制截面为该柱的上端和下端。由于框架柱是偏心受压构件,M和N的不同组合会导致受压承载力的变化,因此对于采用对称配筋截面的框架柱,应分别考虑如下三种内力组合,即:|M|max和相应的N,V;Nmax和相应的M,V。3.3.3荷载效应组合(1)框架梁的内力组合表- 82 -屋面框架梁的内力组合表5层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B左 B右 跨中内力种类 M V M M V M V M荷载分类恒A-16.9465.31143.68-92.23-88.13-49.92-15.872.98活B-34.8440.5106.92-53.04-46.02-27.06-8.286.624风C5.6-1.5-4.21.56.3-1.9风D-5.61.54.2-1.5-6.31.9内力组合1.2A+1.4B-69.104135.072322.104-184.932-170.184-97.788-30.63612.84961.2A+1.4C(或D)1.35A+0.98B-57.0122127.8585298.7496-176.49-164.075-93.9108-29.538910.514521.2A+1.26(B+C或D)-57.1704127.512307.1352-182.798-161.851-86.0616-31.870811.92224楼面框架梁的内力组合表4层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B左 B右 跨中内力种类 M V M M V M V M荷载分类恒A-79.7368.17149.97-93.77-72.43-28.25-14.433.61活B-63.3156.13148.188-76.4-60.09-27.341-12.7810.224风C17.7-4.5-12.34.518.3-5.5风D-17.74.512.3-4.5-18.35.5内力组合1.2A+1.4B-184.31160.386387.4272-219.484-171.042-72.1774-35.20818.64561.2A+1.4C(或D)1.35A+0.98B-169.679147.0369347.6837-201.462-156.669-64.9317-32.004914.893021.2A+1.26(B+C或D)-153.145146.8578366.6809-224.286-156.959-45.2917-40.348817.21424楼面框架梁的内力组合表3层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B左 B右 跨中内力种类 M V M M V M V M荷载分类恒A-76.6467.83149.23-92.96-72.77-28.76-14.433.61活B-63.2456.04147.948-76.87-60.18-24.09-12.7810.224风C31-8-21.9832.8-9.9风D-31821.9-8-32.89.9内力组合1.2A+1.4B-180.504159.852386.2032-219.17-171.576-68.238-35.20818.64561.2A+1.4C(或D)1.35A+0.98B-165.439146.4897346.4495-200.829-157.216-62.4342-32.004914.893021.2A+1.26(B+C或D)-132.59141.9264365.4905-236.002-153.071-23.5374-45.892817.21424楼面框架梁的内力组合表2层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B左 B右 跨中内力种类 M V M M V M V M荷载分类恒A-76.4667.83149.23-92.73-72.77-28.9-14.433.61活B-63.156.05147.972-76.67-60.17-24.21-12.7810.224风C43.4-11.2-30.711.245.87-13.9风D-43.411.230.7-11.2-45.8713.9内力组合1.2A+1.4B-180.092159.866386.2368-218.614-171.562-68.574-35.20818.64561.2A+1.4C(或D)1.35A+0.98B-165.059146.4995346.4731-200.322-157.206-62.7408-32.004914.893021.2A+1.26(B+C或D)-116.574137.907365.5207-246.562-149.026-7.3884-50.932817.21424楼面框架梁的内力组合表1层杆件号 AB BC截面位置 A 跨中 B左 B右 跨中内力种类 M V M M V M V M荷载分类恒A-71.9467.95150.48-87.47-72.65-36.54-14.433.61活B-59.3556.14148.212-72.367-60.08-30.51-12.7810.224风C115.8-21.3-24.6-21.336.7-11.1风D-115.821.324.621.3-36.711.1内力组合1.2A+1.4B-169.418160.136388.0728-206.278-171.292-86.562-35.20818.64561.2A+1.4C(或D)1.35A+0.98B-155.282146.7497348.3958-189.004-156.956-79.2288-32.004914.893021.2A+1.26(B+C或D)-15.201125.4384367.3231-227.142-189.719-36.0486-47.404817.21424注:表中系数0.98由1.40.7得出,1.26由0.91.4得出,风荷载产生跨中弯矩很小,略去表中单位MKN.m,VKN活2的跨中弯矩已乘系数1.2不起控制作用的组合,能直接看出时未计算而以表示(2)框架柱的内力组合表:框架柱的内力组合表5层杆件号 A柱(外柱) B柱(内柱)截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V荷载分类恒A16.9 86.7 36.6 234.0 13.7 -42.3 127.0 -33.9 234.3 19.6 活B34.8 40.5 31.7 31.7 17.1 -26.0 46.0 -25.4 46.0 13.2 风C-5.6 -1.5 -7.2 -7.2 3.3 -10.5 -4.2 -8.7 -4.2 4.9 风D5.6 1.5 7.2 7.2 -3.3 10.5 4.2 8.7 4.2 -4.9 组合值1.2A+1.4B|M|max88.3 325.2 40.4 -87.1 216.8 41.9 Nmax88.3 325.2 40.4 -76.2 345.6 41.9 Nmin69.1 160.8 40.4 -87.1 216.8 41.9 1.2A+1.4C(或D)|M|max33.8 270.7 21.1 -65.5 146.5 30.3 Nmax33.8 270.7 21.1 -52.9 275.3 30.3 Nmin12.5 102.0 21.1 -65.5 146.5 30.3 1.35A+0.98B|M|max80.4 347.0 35.3 -82.6 216.6 39.3 Nmax80.4 347.0 35.3 -70.6 361.4 39.3 Nmin57.0 156.8 35.3 -82.6 216.6 39.3 1.2A+1.26(B+C或D)|M|max74.8 311.7 42.1 -96.7 205.1 46.2 Nmax57.2 153.2 42.1 -83.6 333.9 46.2 Nmin74.8 311.7 42.1 -96.7 205.1 46.2 框架柱的内力组合表4层杆件号 A柱(外柱) B柱(内柱)截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V荷载分类恒A43.2 261.2 36.3 414.2 20.9 -31.6 270.3 -32.1 377.7 16.3 活B31.6 96.6 31.6 96.6 16.2 -26.7 100.1 -26.4 100.1 13.6 风C-10.5 -6.0 -18.8 -6.0 7.5 -21.9 -16.4 -21.9 -16.4 11.3 风D10.5 6.0 18.8 6.0 -7.5 21.9 16.4 21.9 16.4 -11.3 组合值1.2A+1.4B|M|max96.2 448.7 47.8 -75.5 593.3 38.7 Nmax87.9 632.4 47.8 -75.5 593.3 38.7 Nmin96.0 448.7 47.8 -75.3 464.6 38.7 1.2A+1.4C(或D)|M|max37.1 305.0 35.6 -69.2 430.2 35.3 Nmax17.3 488.7 35.6 -69.2 430.2 35.3 Nmin37.1 305.0 35.6 -65.6 301.4 35.3 1.35A+0.98B|M|max89.2 447.3 44.1 -39.2 607.9 35.4 Nmax80.0 653.9 44.1 -69.2 607.9 35.4 Nmin89.2 447.3 44.1 -68.8 463.1 35.4 1.2A+1.26(B+C或D)|M|max78.4 427.6 55.0 -99.4 558.7 50.9 Nmax59.7 611.3 55.0 -99.4 558.7 50.9 Nmin78.4 427.6 55.0 -99.1 429.9 50.9 框架柱的内力组合表3层杆件号 A柱(外柱) B柱(内柱)截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V荷载分类恒A38.32435.6538.05588.6919.58-32.1413.65-32.25520.9716.5活B31.62152.6731.7152.6716.24-26.39160.29-26.51160.2913.56风C-12.2-14-31.5-1411.21-32.836.9-32.8-36.916.82风D12.21431.514-11.2132.8-36.932.836.9-16.82组合值1.2A+1.4B|M|max90.252736.5246.232-75.81849.5738.784 Nmax90.04920.1746.232-75.81849.5738.784 Nmin90.252736.5246.232-75.47720.7938.7841.2A+1.4C(或D)|M|max28.904503.1839.19-84.62573.543.348 Nmax1.56686.8339.19-84.62573.543.348 Nmin28.904503.1839.19-84.44548.0443.3481.35A+0.98B|M|max82.72737.7442.348-69.52860.3935.564 Nmax82.434944.3542.348-69.52860.3935.564 Nmin82.72737.7442.348-69.2715.5135.5641.2A+1.26(B+C或D)|M|max70.453697.558.083-113.4780.6458.079 Nmax45.912881.1558.083-113.4780.6458.079 Nmin70.453697.558.083-113.1744.8458.079框架柱的内力组合表2层杆件号 A柱(外柱) B柱(内柱)截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V荷载分类恒A38.41610.1130.55763.1517.68-31.58556.97-32.72664.2916.49活B31.4208.7234.15208.7216.81-25.95220.46-26.88220.4613.55风C-11.9-25.2-46.3-25.214.93-43.766.9-43.766.922.39风D11.925.246.325.2-14.9343.7-66.943.7-66.9-22.39组合值1.2A+1.4B|M|max90.0521024.344.75-76.91105.838.758 Nmax84.47120844.75-76.91105.838.758 Nmin90.0521024.344.75-74.23977.0138.7581.2A+1.4C(或D)|M|max29.432696.8542.118-100.4890.8151.134 Nmax-28.16880.542.118-100.4890.8151.135 Nmin29.432696.8542.118-99.08762.0251.1341.35A+0.98B|M|max82.6261028.240.342-70.511112.835.541 Nmax74.711234.840.342-70.511112.835.541 Nmin82.6261028.240.315-68.06967.9635.5411.2A+1.26(B+C或D)|M|max70.662963.3761.208-128.21159.265.072 Nmax21.351114761.208-128.21159.265.072 Nmin70.662963.3761.208-125.71030.465.072框架柱的内力组合表1层杆件号 A柱(外柱) B柱(内柱)截面位置 上端 下端 层间 上端 下端 层间内力种类 M N M N V M N M N V荷载分类恒A41.39784.5715.281004.510.9-18.21700.29-9.11853.395.25活B25.2264.8612.6264.867.27-14.97280.54-7.49280.544.9风C-69.5-46.5-32.8-46.526.24-17.692.4-65.392.421.26风D59.546.532.846.5-26.2417.6-92.465.3-92.4-21.26组合值1.2A+1.4B|M|max84.9481312.323.258-42.811233.113.16 Nmax35.9761576.123.258-21.421416.813.16 Nmin84.9481312.323.258-42.811233.113.161.2A+1.4C(或D)|M|max-47.63876.3849.816-46.49969.7136.064 Nmax-27.581140.249.816-102.41153.436.064 Nmin-47.63876.3849.816-46.49969.7136.0641.35A+0.98B|M|max80.5731318.721.84-39.251220.311.89 Nmax32.9761615.621.84-19.64142711.89 Nmin80.5731318.721.84-39.251220.311.891.2A+1.26(B+C或D)|M|max-7.1161480.555.303-62.891310.339.262 Nmax-7.1161480.555.303-102.6149439.262 Nmin-6.151216.255.303-62.891310.339.2623.4水平地震作用下的框架计算3.4.1.框架的抗震等级: 由设计要求,抗震设防烈度为7度,房屋高度未超过30m,丙类建筑,由此可知该框架抗震等级为三级3.4.2.场地和特征周期值 根据工程地质报告和土的类型划分,该场地的等效剪切波速在140250m/s之间,覆盖层厚度未超过50m,可判定为类场地,由地震分组为一组,可查的特征周期值Tg0.35s3.4.3.重力荷载代表值 取中间计算单元4.5m,宽度范围的重力荷载代表值如下:G5(顶层):恒载: 女儿墙:4.38KN/m16.270.96KN 屋面: 3.88KN/m216.24.5282.95KN 主梁:4.76 KN/m16.277.114KN 次梁:41.64 KN/m(4.50.3)27.55KN 柱: 6.59 KN/m3.9/2451.40KN 外墙(含窗):18.24.52128.7KN 内墙: 12.74.5282.98KN 总和 787.97KN活载: 雪荷载:0.516.24.536.45KN G5G恒0.5G活787.971/236.45806.20KNG2-G4(情况相同)恒载: 楼面:3.2413.24.5+3.0434.5233.50KN 主梁:77.11KN 次梁:27.55KN 柱: 6.593.94102.8KN 外墙(含窗):28.594.52257.31KN 内墙:18.434.52165.87KN 总和 864.14KN活载: 楼面荷载:2.04.513.22.54.53152.55KN故G2-G4864.14+0.5152.55940.42KNG1(底层)恒载: 楼面:3.2413.24.5+3.0434.5233.5KN 梁: 77.11+27.55104.66KN 柱: 6.59(1.95+5.2/2)4119.94KN 外墙(含窗):36.444.52327.96KN 内墙: 23.354.52210.15KN活载: 楼面荷载:2.04.513.2+2.54.53152.55KN故G1996.21+0.5152.551072.49KN3.4.4.结构自振周期T1框架结构,则采用经验公式T10.085n01.08550.43s3.4.5.地震影响系数Tg0.35s,设防烈度为7度,多遇地震max0.08,TgT15Tg1=(Tg/T1)0.9, max(0.35/0.43)0.90.08=0.073.4.6.计算水平地震作用标准值利用底部剪力法:T1=0.431.4Tg=0.49故不考虑顶部附加地震作用系数nFiGiHi/GjHjFekFekGeq0.050.85(806.2+3940.42+1072.49)199.75KN列表如下:水平地震作用标准值计算位置Gi(kn)Xi(m)GiXiFek(1n)n0Fi(kn)5层806.220.816769199.7556.754层940.4216.915893199.7553.793层940.4213.012226199.7541.382层940.429.18558199.7528.961层1072.495.25577199.7518.87GjHj59023KN.mFi=199.75KN3.4.7.水平地震作用产生的框架内力1) 各柱剪力值 列表如下:位置5层4层3层2层1层Vi(kn)56.75110.54151.92180.88199.75A柱剪力值11.522.430.836.755.8B柱剪力值16.932.945.253.844.12) 各柱反弯点高度y由风荷载计算可知,各柱反弯点高度比反由o决定:列表如下:位置5层4层3层2层1层ABABABABABo0.560.450.640.500.720.500.80.50.240.59y(m)2.181.762.51.952.811.953.11.951.253.073) 水平地震作用产生的框架内力:根据各柱剪力和反弯点高度,可得水平地震作用下的框架内力图4) 地震作用效应和其他荷载效应的基本组合(1)框架梁:考虑地震作用组合的框架梁弯矩值5层 杆件 AB BC 截面位置 A右 跨中 B左 B右 跨中 重力荷载代表值产生E-16.94143.68-92.23-49.922.98 水平地震作用产生F或G19.789.8714.747.37组合1.2E1.3(F或G)5.386172.42-97.845-40.7413.157-46.04172.42-123.507-79.07-6.0051.0E1.3(F或G)8.774143.68-79.399-30.7612.561-42.65143.68-105.061-69.08-6.601考虑地震作用组合的框架梁弯矩值4层 杆件 AB BC 截面位置 A右 跨中 B左 B右 跨中 重力荷载代表值产生E-79.73149.97-93.77-28.252.71 水平地震作用产生F或G68.26.2837.5656.3428.17组合1.2E1.3(F或G)-7.016188.13-63.69639.34239.873-184.3171.8-161.352-107.1-33.3691.0E1.3(F或G)8.93158.13-44.94244.99239.331-168.4141.81-142.598-101.5-33.911考虑地震作用组合的框架梁弯矩值3层 杆件 AB BC 截面位置 A右 跨中 B左 B右 跨中 重力荷载代表值产生E-76.64149.23-92.96-28.762.71 水平地震作用产生F或G115.825.72360.9291.3845.69组合1.2E1.3(F或G)58.598186.52-32.35684.28262.649-242.5171.64-190.748-153.3-56.1451.0E1.3(F或G)73.926156.67-13.76490.03462.107-227.2141.79-172.156-147.6-56.687考虑地震作用组合的框架梁弯矩值2层 杆件 AB BC 截面位置 A右 跨中 B左 B右 跨中 重力荷载代表值产生E-76.46149.23-92.73-28.92.71 水平地震作用产生F或G150.3777.22115.8357.92组合1.2E1.3(F或G)103.73179.08-10.89115.978.548-287.2179.08-211.662-185.3-72.0441.0E1.3(F或G)119.02149.237.656121.6878.006-271.9149.23-193.116-179.5-72.586考虑地震作用组合的框架梁弯矩值1层 杆件 AB BC 截面位置 A右 跨中 B左 B右 跨中 重力荷载代表值产生E-71.94150.48-87.47-36.542.71 水平地震作用产生F或G314.6583.2556.684.9142.46组合1.2E1.3(F或G)322.72288.8-31.38466.53558.45-495.472.351178.544-154.2-51.9461.0E1.3(F或G)337.11258.71-13.8973.84357.908-48142.255161.05-146.8-52.488考虑地震作用组合的剪力设计值:a,重力荷载代表值作用下的剪支剪力VGb5层VGb1.2Ge/9107.49KN4层2层VGb1.2940.42/9125.39KN1层VGb1.21072.49/9143.00KNb,剪力值计算V1.1(MbMrb)+VGb5层 Va1.146.04/6.6+107.49115.16KNVab1.1(123.51-5.39)/6.6+107.49127.18KNVbc1.1(79.0740.74)/6.6+107.49113.88KN4层Va1.1184.34/6.6+125.39156.11KNVab1.1(161.357.02)/6.6+125.39151.11KNVbc1.1(107.1439.34)/6.6+125.39136.69KN3层Va1.1242.53/6.6+125.39165.81KNVab1.1(190.7558.6)/6.6+125.39147.42KNVbc1.1(153.3184.28)/6.6+125.39136.9KN2层Va1.1287.23/6.6+125.39173.26KNVab1.1(211.66103.73)/6.6+125.39143.28KNVbc1.1(185.26115.9)/6.6+125.39136.95KN1层Va1.1495.37/6.6+143225.56KNVab1.1(495.3731.38)/6.6+143220.33KNVbc1.1(154.2366.54)/6.6+143157.62KN(2)框架柱:考虑地震作用的柱内力组合表5层 杆件 A柱(外柱) B柱(内柱) 截面位置 上端 下端 上端 下端 内力种类(M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F19.784.4936.844.4924.619.8329.749.83 重力荷载代表值作用下G16.9486.7336.55233.97-42.31127.01-33.93234.33组合值1.2G1.3E或F|M|max-5.38698.23991.752286.60182.765165.19-2.054268.42Nmax-5.38698.23991.752286.601-18.78139.6379.378293.98Nmin46.042109.913-4.032274.92782.765165.19-2.054268.42注:在右表示 负正考虑地震作用的柱内力组合表4层 杆件 A柱(外柱) B柱(内柱) 截面位置 上端 下端 上端 下端 内力种类(M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F31.3620.5182.2520.5164.1647.3964.1647.39 重力荷载代表值作用下G43.18261.1938.32414.23-31.59270.33-32.1377.65组合值1.2G1.3E或F|M|max152.909523.739121.93514.79Nmax152.909523.739121.93514.79Nmin92.584340.091121.32386考虑地震作用的柱内力组合表3层 杆件 A柱(外柱) B柱(内柱) 截面位置 上端 下端 上端 下端 内力种类(M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F33.5747.28121.0147.2888.14108.3188.14108.31 重力荷载代表值作用下G38.32435.6538.05588.69-32.1413.65-32.25520.97组合值1.2G1.3E或F|M|max202.973767.892153.28765.97Nmax202.973767.892153.28765.97Nmin89.625584.244153.1637.18考虑地震作用的柱内力组合表2层 杆件 A柱(外柱) B柱(内柱) 截面位置 上端 下端 上端 下端 内力种类(M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F29.3681.77166.7881.77104.91185.53104.91185.53 重力荷载代表值作用下G38.41610.1130.55763.15-31.58556.97-32.72664.29组合值1.2G1.3E或F|M|max253.4741022.081175.651038.3Nmax253.4741022.081175.651038.3Nmin84.26838.433174.28909.55考虑地震作用的柱内力组合表1层 杆件 A柱(外柱) B柱(内柱) 截面位置 上端 下端 上端 下端 内力种类(M:Knm N:kn) M N M N M N M N 水平地震作用下E或F147.87138.4280.213138.4236.6242.14155.70242.14 重力荷载代表值作用下G41.39784.5717.5721004.45-18.21700.29-10.48853.39组合值1.2G1.3E或F|M|max241.8991121.43125.3631385.28669.4321155.1214.981338.9Nmax241.8991121.43125.3631385.28669.4321155.1214.981338.9Nmin142.563761.53883.1911025.39425.728525.57189.94709.29注:底层柱下端弯矩要乘以1.155)水平地震作用下的框架弹性侧移验算钢筋混凝土框架结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算,其楼层内的最大弹性层间位移Ve的要求位置Fhk(kn)Dji(KN/mm)i1n Ve(mm) Ve/hj5层56.7570.3460.811/50001/5504层110.5470.3461.61/25003层151.9270.3462.21/18182层180.8870.3462.61/15001层199.7552.4973.81/13683.5竖向荷载作用下的框架内力计算3.5.1竖向荷载作用下的框架内力计算 框架KJZ的楼面框架编号为KLZ,屋面框架梁编号为WKLZ 其承受的竖向荷载有:次梁传来的集中荷载 框架自重(为均布荷载) 板的面荷载传给次梁,次梁再以集中力传给主梁(要加上次梁自重), 然后主梁以均布荷载作用(1)受荷情况AB跨顶层: 屋顶 3.88Kn/m22.2m4.5m38.41Kn 次梁 1.64Kn/m(4.50.3)m6.89Kn 主梁 4.76Kn/m6.6m31.42Kn底层及标准层: 楼板 3.24Kn/m22.2m4.5m32.08Kn 次梁 1.62Kn/m(4.50.3)m6.89Kn 主梁 4.76Kn/m6.6m31.42K故 恒荷载标准值 Gk138.416.8931.4276.72Kn Gk232.086.8931.4270.39Kn 等效均布荷载 gek1876.72/36.630.99Kn/m gek2870.39/36.628.44Kn/m 梁固端弯矩Mgk11/1230.996.62112.49Kn.m Mgk21/1228.446.62103.24Kn.m(2) 计算简图:BC跨顶层: 屋顶 3.88Kn/m22.25m27.29Kn 主梁 4.76KN/m底层及标准层 楼板 3.24KN/m22.25m27.29KN 主梁 4.76KN/m恒荷载标准值 gek1=8.732/3.0+4.76=10.58Kn/m gek27.292/3.04.769.62Kn/m梁固端弯矩 Mgk11/1210.58327.94Kn.m Mgk2=1/129.62327.22Kn.m3.5.2恒荷载作用下的框架内力: 用弯矩分配法 准备工作:对风荷载计算中的各种相对线刚度值图,除底层柱外,其余层各柱线刚度乘以0.9轴力图的准备:外柱:屋面层1 :由剪力算得 65.31KN 外框架梁 4.762.25221.42 总 86.73KN屋面层2: 由剪力算得 65.31KN 柱自重 250.50.53.924.38N 外墙自重 28.594.5128.66KN 外框架梁 4.764.521.42KN 总 239.77KN以此类推:4层层顶239.774.764.5261.19KN4层层底261.19+24.38+128.66414.23K3层层顶414.23+21.42435.65KN3层层底435.65+24.38+128.66588.69KN2层层顶588.69+21.42610.11KN2层层底610.11+24.38+128.66763.15KN1层层顶763.15+21.42784.57KN1层层底784.57+250.50.55.2+187.381004.45KN内柱:5层层顶4.764.5+3.884.5+88.13127.01KN5层层底127.01+24.38+18.434.5234.33KN4层层顶234.33+21.42+3.244.5270.33KN4层层底270.33+24.38+82.94377.65KN3层层顶377.65+21.42+14.58413.65KN3层层底413.65+24.38+82.94520.97KN2层层顶520.97+21.42+14.58556.97KN2层层底556.97+24.38+82.94664.29KN1层层顶664.29+21.42+14.58700.29KN1层层底700.29+32.5+120.69853.39KN3.5.3活荷载作用下的框架内力: 采用满跨布置由于不上人屋面活载为0.5KN/m2,教室为2.0KN/m2,走廊为2.5KN/m2而雪荷载标准值为Skr SoAB跨:顶层:屋顶 0.5KN/m2.24.54.95KN 次梁 6.89KN 主梁 31.42KN底层及标准层: 楼板 2.02.24.519.8KN 次梁 6.89KN 主梁 31.42KN所以 活载标准值Qk143.26 Qk258.11等效均布荷载qk18F/3l843.26/36.617.48KN/m,qk28F/3l858.11/36.623.48KN/m梁固端弯矩Mk11/1217.486.6263.45KN.m Mk21/1223.486.6285.23KN.mBC跨:顶层: 屋顶 0.52.251.13KN 主梁 4.76KN/m底层及标准层:楼板2.52.255.63KN 主梁 4.76KN/m所以 活载标准值qk1(1.132)/34.765.52KN/m qk25.63/34.768.52KN/m梁固端弯矩Mk11/125.52324.14KN.m Mk21/128.52326.39KN.m弯矩图如下:剪力图如下:轴力图如下:3.6配筋3.6.1框架梁的配筋:(1)纵向受力钢筋计算15层非抗震时的弯矩设计值及1层和5层抗震时的弯矩设计值本教学楼的结构重要性系数o1.0,RE=0.75(受弯框架梁)框架梁弯矩设计值截面位置AB跨BC跨A跨中B左B左跨中5层o M69.1322.1184.997.830.6REMb34.53107.7678.851.819.424层o M184.31387.43224.2972.1818.65REMb138.25141.1121.0180.3629.903层o M180.50386.20236.0068.2418.56REMb181.90139.89143.06114.9846.992层o M180.09386.24246.5668.5718.65REMb215.42134.31158.75138.9458.911层o M169.42388.07227.1486.5418.65REMb371.53216.60133.91115.6743.84屋面框架梁配筋计算5层控制截面A右AB跨中B左B右BC跨中o M或REMb69.1322.1184.997.830.6bho(mm)30074022007653007403007402200765=10.030.0180.0820.0430.002As=fcbho/fy3182141444325868216+218455412140114ho=has=800-60=740(支座处双筋矩形截面)hohas80035765(跨中单筋T形截面)b300支座处;6600/32200 跨中处fc14.3N/mm2(C30),fy300N/mm2屋面框架梁配筋计算4层控制截面A右AB跨中B左B右BC跨中o M或REMb184.31387.43224.2980.3629.90bho(mm)30074022007653007403007402200765=10.0820.0210.100.0350.002As=fcbho/fy868216+2181685222+3201058418370210+212140114屋面框架梁配筋计算3层控制截面A右AB跨中B左B右BC跨中o M或REMb181.90386.20236.00114.9846.99bho(mm)30074022007653007403007402200765=10.080.0210.1060.050.003As=fcbho/fy847214+21685222+3201122218+220529218241310屋面框架梁配筋计算2层控制截面A右AB跨中B左B右BC跨中o M或REMb215.42388.07246.56138.9458.91bho(mm)30074022007653007403007402200765=10.0960.0210.1110.0610.003As=fcbho/fy10164181685222+3201275218+220646220241310屋面框架梁配筋计算1层控制截面A右AB跨中B左B右BC跨中o M或REMb371.53388.07227.14115.6743.84bho(mm)30074022007653007403007402200765=10.1730.0210.1020.0510.002As=fcbho/fy18316201685222+3201079216+220540212+2141401141) 斜截面受剪承载力计算a,剪力设计值框架剪力设计值非抗震和抗震 o1.0 RE0.75截面位置AB左B右5层o V135.07170.1831.87RE Vb86.3795.3985.414层o V160.39171.0440.35RE Vb117.08113.33102.523层o V159.85173.2345.89RE Vb124.36110.57102.682层o V159.87171.5650.93RE Vb129.95107.54102.711层o V160.14189.7247.40RE Vb169.17165.25118.22b,截面尺寸验算:由上表可知,整体而言截面尺寸由非抗震要求控制,lo/h6600/7409.52.50.2cfcbho0.2114.3300740634.92KNRE Vb故满足要求c,抗剪计算各梁均取o V198.72KN(上表中最大值),框架梁主要承受次梁传来的集中荷载,要考虑剪跨比,取为集中力荷载到节点边缘位置a/ho(2200-250)/7402.640.26ft/fyv0.183.6.2框架柱配筋1.底层:1) 纵向受力钢筋计算500500外柱 HRB335,fyfy300N/mm2,b0.55,C30ss40,Nb1bfcbho1.00.5514.35004601808.95KN以此区分大小偏压A 非抗震设计时的内力组合,又表可知,全部都是属于大偏压取M,N分别最大的两组是 84.95KN.m,1312.29KN和32.98KN.m,1615.57KNB. 按抗震设计的内力组合柱上端:241.90KN.m 1121.43KN 和142.56KN.m 761.54KN柱下端:125.36 KN.m 1385.29 KN和83.19 KN.m 1025.39 KNRE0.8,则对底层的框架柱抗震设计组合的RESe,有柱上端:241.901.10.8212.87 KN.m 1121.431.10.8986.86KN142.561.10.8125.32 KN.m 761.541.10.8670.16KN 柱下端:125.361.10.8110.32 KN.m 1385.291.10.81219.06KN 83.191.10.873.21 KN.m 1025.391.10.8902.34KN C.配筋计算 经比较,底层外柱,控制配筋的内力组合是 1, 212.87 KN.m 986.86KN 2,125.45 KN.m 670.16KN 3,84.95 KN.m 1312.29KN 4,32.98 KN.m 1615.57KN列表计算底层外柱配筋计算内力组别1234eoM/N2161876521eieo+ea2362078541偏心矩增大系数1.151.171.421.87eei+h/2as4824523312870.30.20.40.5AsAs714243500(min)500(min)钢筋选择(每侧)416(804)110114(233)218(508)218(508)eah/30500/3020,取ea=20,hohas460mmasas40mm底层,lo1.0H5200mmC30砼,HRB335级钢筋11/(1400ei/ho)(lo/h)21210.5fcA/N,21.150.01lo/hN/1fcbho,均1.0因为2as/ho,故AsAs(Ne1fcbho2(10.5)/fy(hoas) 500500内柱:A 非抗震设计时的内力组合Nb1fcbhob1.014.35004600.551808.95KN以此区分大小偏压,由内力组合表可知,都是大偏压所有的组合为: 42.81KN.m 1233.1KN;21.42 KN.m 1416.82KN 46.49 KN.m 969.71KN; 102.35 KN.m 1153.43KN 39.25 KN.m 1220.32KN;19.64 KN.m 1427.01KN 62.89 KN.m 1310.25KN;102.65 KN.m 1493.97KN 取M,N分别最大的两组B 按抗震设计组合按表中起控制作用的上下2组:69.43 KN.m 1155.13KN 上端 和 214.98 KN.m 1388.85KN 下端 控制内力:上端RE S0.81.169.4361.10 KN.m 0.81.11155.131016.51KN 下端RE S0.81.15214.98197.78 KN.m 底层内柱配筋计算表控制截面内力N1016.51Kn,M=61.1 Kn.mN1277.74 Kn,M197.78 Kn.meoM/N60155eieo+ea801751.441.20eei+h/2as3254200.30.4AsAs500(min)417钢筋选择218(508)216(402)eah/30500/3020,取ea=20,hohas460mmasas40mm底层,lo1.0H5200mmC30砼,HRB335级钢筋11/(1400ei/ho)(lo/h)21210.5fcA/N,21.150.01lo/hN/1fcbho,均1.0因为2as/ho,故AsAs(Ne1fcbho2(10.5)/fy(hoas)2) 斜截面受剪计算1. 剪力设计值 框架柱的剪力主要是由水平作用产生,多层框架结构考虑地震作用组合的剪力往往在抗震计算中起控制作用。非抗震时,VA55.3KN,VB39.3KN抗震设计时剪力值按“强剪弱弯”原则确定三级抗震等级V1.1(ML+MR)/Hn故VA1.1(69.4+125.4)/5.277.7KN REVA0.8577.756.1KN VB1.1(69.4+215)/5.254.7KNREVB0.8554.746.5KN 2.受剪截面要求(剪压比计算) M/Vho1.7REVA M/Vho7.93 故B柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVB 均满足要求3.箍筋计算A柱:0.3fcA0.314.35005001072.5KN3,取3 由REV1.05/(+1)ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N, Asv/s(561001.05/(3+1)1.435004600.0561072500)/2104600.31 选10双肢箍。Ast1,v78.4,则s253,实配s200mmB柱:0.3fcA0.314.35005001072.5KN3,取3 Asv/s(465001.05/(3+1)1.435004600.0561072500)/2104600.21 选8双肢箍,Ast1,v50.3,则s239.5,实配s200mm4.箍筋构造要求 箍筋加密区 加密区长度:A柱h500mm,Hn/b5200/6867mm B柱h500mm,Hn/b5200/6867mm 均取900mm,0.00上下500mm范围也同样加密 直径d8,取d10 间距 柱根处100mm,其余100mm 肢距 不大于250mm,和20倍箍筋直径(200mm)2.顶层柱:1)、纵向受力钢筋计算500500外柱 HRB335 fc14.3 fyfy300N/mm2 b0.55ss40mmNb1fcbhob1.00.5514.35004601808.95KN以此区分大小偏压A非抗震设计的内力组合:由表可知,都是大偏压可得出88.28KN.m 325.19KN 和80.44KN.m和346.95KNB.按抗震设计的内力组合按表中起控制作用的上下两组46.04 KN.m 109.91KN和91.75 KN.m 286.60KNRESe:上端 46.041.10.840.52 KN.m 109.91*1.1*0.8=96.72下端91.751.50.880.74 KN.m 286.61.50.8252.21KNC配筋计算 控制截面内力N96.72Kn,M=40.52 Kn.mN252.21 Kn,M80.74 Kn.meoM/N419320eieo+ea4393501.131.16eei+h/2as7066160.030.08AsAs220392钢筋选择212(226)216(402)eah/30500/3020,取ea=20,hohas460mmlo1.25H6500mmC30砼,HRB335级钢筋11/(1400ei/ho)(lo/h)21210.5fcA/N,21.150.01lo/hN/1fcbho,均1.02as/ho,AsAsNe/fy(hoas)e eih/2as500500内柱:Nb1bfcbho1808.95KN以此区分大小偏压A.非抗震设计的内力组合 由表可知,均属于大偏压96.74 Kn.m,205.11KN 和70.65 Kn.m,361.45KN B按抗震设计时的内力组合 按表中起控制作用的上下两组: 上:82.77 Kn.m,165.2KN 和下:79.38 Kn.m,293.98KN RESe: 上端:82.771.10.872.84 Kn.m 165.21.10.8145.38KN 下端:79.381.50.895.26 Kn.m 293.981.50.8352.78KNC. 配筋计算控制截面内力N145.38Kn,M=72.84 Kn.mN352.78 Kn,M95.26 Kn.meoM/N501270eieo+ea5212901.111.19eei+h/2as7885550.040.11AsAs425378钢筋选择14+18(409)12+18(368)eah/30500/303,取3 故A柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVA M/Vho82.8/20.80.468.73,取3 故B柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVB 均满足要求C 箍筋计算A柱:0.3fcA0.314.35005001072.5KNN Hn/2ho5200/24605.73,取3 由REV1.05/(+1)ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N, Asv/s(175101.05/(3+1)1.435004600.056346950)/210460N=293.98KN Hn/2ho5200/24605.73,取3由REV1.05/(+1)ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N, Asv/s(176801.05/(3+1)1.435004600.056293980)/2104600 按构造配筋,选8200双肢箍。D 配箍构造要求箍筋加密区:加密区长度: A柱h500mm,Hn/b5200/6867mm B柱h500mm,Hn/b5200/6687mm 均取900mm,0.00上下500mm范围也同样加密 直径d8,取d10mm 间距 柱根处100mm,其余100mm 肢距 不大于250mm,和20倍箍筋直径(200mm)3.6.3框架的基础设计1.设计资料根据工程地质报告提供的资料,场地为类,在主要受力层范围内不存在软弱粘性土层,上步框架结构未超过8层,高度在25m以下,故该房屋基础不进行抗震承载力验算。底层柱传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。A柱 M最大:84.95KN.m 1312.29KN V23.26KN N最大:32.98 KN.m 1615.57KN V21.84KN M,N较大:80.57 KN.m 1318.73KN V21.84KNB柱 M最大:102.65KN.m 1493.97KN V36.06KN N最大:102.65 KN.m 1493.97KN V36.06KN M,N较大:62.89 KN.m 1310.25KN V39.26KN2.按独立基础设计 1)基础底面积和地面尺寸确定 柱基础顶面标高已选为 56.30处,距0.000为1m 柱钢筋直径最大值为d=25mm,HRB400级 基础砼强度为C25,则柱钢筋的锚固长度laE1.05ln1.0540251050mm 考虑钢筋保护层厚度,取基础高度h1300mm,则基础底板标高为55.00处,自0.0开始的埋深为2.3m,计算时取f
温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明,都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等,如果需要附件,请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸,网页内容里面会有图纸预览,若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑,并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容,请与我们联系,我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
提示  人人文库网所有资源均是用户自行上传分享,仅供网友学习交流,未经上传用户书面授权,请勿作他用。
关于本文
本文标题:[T0011]五层4700平米左右框架教学楼(设计建筑图、结构图、计算书)
链接地址:https://www.renrendoc.com/p-443716.html

官方联系方式

2:不支持迅雷下载,请使用浏览器下载   
3:不支持QQ浏览器下载,请用其他浏览器   
4:下载后的文档和图纸-无水印   
5:文档经过压缩,下载后原文更清晰   
关于我们 - 网站声明 - 网站地图 - 资源地图 - 友情链接 - 网站客服 - 联系我们

网站客服QQ:2881952447     

copyright@ 2020-2025  renrendoc.com 人人文库版权所有   联系电话:400-852-1180

备案号:蜀ICP备2022000484号-2       经营许可证: 川B2-20220663       公网安备川公网安备: 51019002004831号

本站为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,本站只是中间服务平台,本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。人人文库网仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私,请立即通知人人文库网,我们立即给予删除!