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[T0023]五层6812平米高职教学楼（计算书、部分建筑、结构图）

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【五层】6812平米高职教学楼（计算书、部分建筑、结构图）

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第二章结构设计.doc---(点击预览)

第一章建筑设计说明.doc---(点击预览)

图

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结施1-二层配筋图.dwg---(点击预览)

建施6-楼梯卫生间.dwg---(点击预览)

建施5-剖面图.dwg---(点击预览)

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建施3-正立面.dwg---(点击预览)

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关键词：: t0023 平米高职教学楼计算部分部份建筑结构图

资源描述：

第1章建筑设计说明 ----------------------------------------1

1.1 工程概况 -------------------------------------------------1

1．2设计依据和地质、水文、气象材料 ----------------------------1

1.3.材料做法（工程及做法应用） ---------------------------------1

1.4.本工程的其他建筑设计要求 ------------------------------------7

第2章确定结构的计算模型 -----------------------------------------6

2．1结构布置与计算简图 -----------------------------------6

2．2重力荷载计算 ---------------------------------------------9

2．2．1屋面及楼面的永久荷载标准值 -----------------------------------9

2．2．2屋面及楼面可变荷载标准值 ------------------------------------10

第3章框架侧移刚度计算 -----------------------------11

3．1 横向框架侧移刚度计算 -------------------------------12

3.2.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 ------------12

3.2.1横向自振周期计算 --------------------------------12

3.2.2水平地震作用及楼层地震剪力计算 -----------------------14

3.2.3水平地震作用的位移验算 -------------------------------15

3.2.4.水平地震作用下框架内力计算 -----------------------------16

第4章竖向荷载作用下框架结构的内力计算 ---------------------19

4.1计算单元 --------------------------------19

4.2荷载计算 ------------------------------------19

4.3计算梁柱转动刚度及分配系数 ----------------------23

4.3.1梁柱转动刚度 --------------------23

4.3.2计算分配系数 --------------------23

4.4梁端、柱端弯矩分配与传递（弯矩二次分配法） ---------------------24

第5章.确定框架结构在重力荷载（设计值）作用下梁的剪力和柱的轴力（调幅后值）:边跨AB剪力和边柱轴力 -----------------------------28

5.1计算梁端剪力 -------------------------------28

5.2重力荷载作用下边柱轴力计算 -------------29

第6章横向框架梁、柱控制截面内力不利组合 ------------------------31

6.1梁控制截面不利组合 ----------------31

6.1.1边跨： -----------------31

梁的地震弯矩MEK图（左震） ----------------------------31

在重力荷载设计值作用下梁的弯矩图图 --------------31

在重力荷载代表值作用下梁的弯矩图 ---------------------33

梁端控制截面弯矩不利组合 --------------------34

梁端控制截面剪力不利组合 ---------------------35

跨中弯矩不利组合 -------------------36

第7章截面设计 ---------------------------43

7.1.1梁的正截面受弯承载力计算 ------------------43

7.1.2梁斜截面受剪承载力计算 -------------------50

7.2框架柱 --------------------53

7.2.1剪跨比和轴压比验算 -------------------53

7.2.2斜截面受剪承载力计算 -------------------56

第8章罕欲地震作用下弹塑性变形验算 -------------------------------59

8.1罕遇地震作用下的楼层剪力 ------------------------------59

8.2楼层受剪承载力计算 -------------------------------59

8.2.1构件实际正截面承载力 --------------------------59

8.2.2第I层柱的相对弹性线刚度k(i) --------------------------61

8.2.3楼层受剪承载力计算 ----------------61

8.2.4 薄弱层弹塑性层间变形验算 ------------------62

第9章现浇板（梁）式楼梯设计 -----------------------------66

9.1斜板计算 ------------------------------------66

9.2荷载计算 ----------------------------66

9.3计算简图 -----------------------------------------66

9.4内力计算 ----------------------------------------67

9.5配筋计算 --------------------------------------67

9.6确定斜板厚度(首层) ------------------------68

QQ截图20150609162436.jpg

建施1-首层平面.jpg

建施2-二层平面图.jpg

建施3-正立面.jpg

建施4-墙身大样.jpg

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建施6-楼梯卫生间.jpg

结施2-框架配筋图.jpg

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内容简介：: 天津城建学院成人教育学院毕业设计（论文）说明书专业：级别：姓名：年月日钢筋混凝土框架结构（具体的工程名称，包括柱网尺寸、柱底标高和活荷载，详见任务书）专业级别姓名指导教师年月日天津城市建设学院毕业设计任务书土木系专业班姓名设计类型：多层框架结构设计设计题目：轴框架，楼面活载 KN/m2，柱底标高 m）柱网尺寸：指导教师：学生签字：批准日期： 2007.3.12 接受任务日期： 2007 年 3 月 14 日1. 设计原始依据（资料）1.1 自然条件（建筑、结构设计部分）1.1.1建设地点：天津市北辰区1.1.2工程地质条件：基础埋深宜为：1.6m，其余内容详见地质勘查报告1.1.3建筑抗震设防类别：丙类（三级建筑物）1.1.4抗震设防烈度： 7 度，设计基本地震加速度值为0.15g（第一组）1.1.5耐火等级：二级1.1.6基本风压：W0= 0.50 KN/m2，主导风向：冬季北偏西风，夏季南偏东风1.1.7基本雪压：S0= 0.40 KN/m21.1.8冻土深度： 0.6 m1.1.9地下水位：最低： 2.07 m，最高： 1.56 m1.1.10气象条件：年平均温度： 17.9 0C，最高温度： 38.2 0C，最低温度： 12.5 0C 年总降雨量： 863 mm，日最大降雨量： 125 mm1.1.11楼面活荷载：教室、办公室：2.0 KN/m2 走廊、门厅楼梯： 2.5 KN/m2 厕所：2.0KN/m2 实际计算按给定活荷载值计算1.2. 设计参考资料1.2.1采用的规范、标准、图集1.房屋建筑制图统一标准 2.建筑制图标准 3.建筑结构制图标准 4.建筑结构荷载规范 5.建筑抗震设计规范 6.混凝土结构设计规范7.98系列建筑标准设计图集 8.混凝土结构工程施工质量验收规范 1.2.2参考书1.房屋建筑学（教材） 2.结构力学（教材） 3.钢筋混凝土结构（教材） 4.工程结构抗震设计（教材） 5.工民建专业毕业设计指南 6.有关的结构设计手册 2. 设计内容和要求：（说明书、专题、绘图等）2.1建筑设计（1周）03.1403.202.1.1基本要求：满足建筑使用功能要求及防火规范要求，根据已有的设计规范，遵循建筑设计功能适用、经济合理、技术先进、造型美观的原则，对原建筑方案分析其合理性，绘制部分建筑施工图。2.1.2建筑设计说明书内容：包括工程概况，建筑物功能设计，建筑立面设计，建筑构造做法，门窗表，建筑方案评价等。2.1.3规定绘制的建筑施工图：1首层平面图：比例1：100，电脑绘图或手绘；2二层平面图：比例1：200，电脑绘图或手绘； 3立面图：M-A比例1：100 ，电脑绘图或手绘； 4剖面图：比例1：50 ，电脑绘图或手绘； 5外檐详图：比例1：20 ，电脑绘图或手绘。2.2结构设计（6周）03.2104.242.2.1基本要求：在建筑方案设计的基础上，正确选择合理的结构形式、结构体系和结构布置，掌握多层框架结构的设计计算方法和基本构造要求，绘制部分结构施工图。2.2.2结构设计计算书内容：1.结构方案选择：结构选型，结构布置，主要构件截面尺寸的确定；2.结构材料选择：混凝土强度等级、钢筋强度等级、围护结构墙体材料的选择；3.重力荷载计算；4.水平地震作用计算及位移验算：框架自振周期计算，多遇水平地震作用计算，水平地震作用下弹性位移计算和验算等；5.水平地震作用下框架内力计算：轴框架或自选；6.竖向荷载作用下框架内力计算：轴或自选框架无地震作用时在重力荷载设计值作用下的内力计算，有地震作用时在重力荷载代表值作用下的内力计算；7.框架内力组合：轴框架或自选； 8.框架梁、柱和节点的抗震设计：轴框架或自选；9. 楼梯或基础的计算：选做；10罕遇水平地震作用下框架弹塑性位移验算。2.2.3规定绘制的结构施工图：1.框架结构配筋图：比例1：50，电脑绘图或手绘；2.二层或三层结构平面图：比例1：100，电脑绘图或手绘；3.二层或三层楼板配筋图：比例1：100，电脑绘图或手绘；4.楼梯配筋图（选做）。3. 设计进度计划序号时间计划完成内容实际完成情况检查日期检查人签名114/03-20/03布置任务绘制建筑施工图编写建筑设计说明221/03-27/03结构布置荷载计算水平地震作用计算328/03-03/04框架横向内力计算侧移验算404/04-17/04框架竖向内力计算518/04-24/04内力组合截面配筋计算构造措施625/04-01/05楼梯或基础计算（选做）702/05-08/05绘制结构施工图指导教师批准，并签字：年月日目录第1章建筑设计说明 -11.1 工程概况 -1 12设计依据和地质、水文、气象材料 -11.3.材料做法（工程及做法应用） -11.4.本工程的其他建筑设计要求 -7第2章确定结构的计算模型 -6 21结构布置与计算简图 -6 22重力荷载计算 -9 221屋面及楼面的永久荷载标准值 -9 222屋面及楼面可变荷载标准值 -10 第3章框架侧移刚度计算 -11 31 横向框架侧移刚度计算 -12 3.2.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 -12 3.2.1横向自振周期计算 -12 3.2.2水平地震作用及楼层地震剪力计算 -14 3.2.3水平地震作用的位移验算 -153.2.4.水平地震作用下框架内力计算 -16第4章竖向荷载作用下框架结构的内力计算 -19 4.1计算单元 -19 4.2荷载计算 -194.3计算梁柱转动刚度及分配系数 -23 4.3.1梁柱转动刚度 -23 4.3.2计算分配系数 -23 4.4梁端、柱端弯矩分配与传递（弯矩二次分配法） -24第5章.确定框架结构在重力荷载（设计值）作用下梁的剪力和柱的轴力（调幅后值）:边跨AB剪力和边柱轴力 -285.1计算梁端剪力 -285.2重力荷载作用下边柱轴力计算 -29第6章横向框架梁、柱控制截面内力不利组合 -316.1梁控制截面不利组合 -31 6.1.1边跨： -31 6.1.1.1梁的地震弯矩MEK图（左震） -316.1.1.2在重力荷载设计值作用下梁的弯矩图图 -316.1.1.3在重力荷载代表值作用下梁的弯矩图 -336.1.1.4梁端控制截面弯矩不利组合 -34 6.1.1.5 梁端控制截面剪力不利组合 -35 6.1.1.6 跨中弯矩不利组合 -36 第7章截面设计 -437.1.1梁的正截面受弯承载力计算 -43 7.1.2梁斜截面受剪承载力计算 -50 7.2框架柱 -537.2.1剪跨比和轴压比验算 -53 7.2.2斜截面受剪承载力计算 -56 第8章罕欲地震作用下弹塑性变形验算 -598.1罕遇地震作用下的楼层剪力 -598.2楼层受剪承载力计算 -59 8.2.1构件实际正截面承载力 -59 8.2.2第I层柱的相对弹性线刚度k(i) -61 8.2.3楼层受剪承载力计算 -61 8.2.4 薄弱层弹塑性层间变形验算 -62第9章现浇板（梁）式楼梯设计 -669.1斜板计算 -669.2荷载计算 -669.3计算简图 -669.4内力计算 -67 9.5配筋计算 -679.6确定斜板厚度(首层) -68 天津城市建设学院毕业设计说明书第一章建筑设计说明1.1工程概况：工程名称：天津城市建设学院高职学院教学楼。工程地址：天津市西青区津静公路东头，天津城市建设学院院内。其在总平面图中的位置：图书馆、青年教师公寓以北，鸣飞湖以东，原有基址为鱼塘，批准地界南北长510.00m，东西长402.30m，可用地面积8902.2m2。该工程为结构5层（一层半地下室，用作车库，设有二个车道，设有自动灭火系统）的教学类建筑，总建筑面积为6812.26 m2。1. 2建筑物功能设计：1.2.1 平面设计：首层房间有7间教室、5间办公室，一个开水间3个卫生间（一个残疾人卫生间）。各个教室面积面积分别为：78.13 m2、78.13 m2、51.84 m2、51.84 m2、78.13 m2、104.85 m2、104.85 m2 ，前四个分布在建筑物的北侧，后三个分布在建筑物的南侧；办公室的面积分别为：25.92 m2、25.92 m2、25.92 m2、25.92 m2、54.10 m2 ，其中前四个位于建筑物的北侧、最后一个办公室位于南侧；卫生间分为普通卫生间（二个，位于南侧）、残疾人卫生间（一个，位于北侧），面积分别为：24.86 m2、24.96 m2、8.30 m2 。二五层布局与首层大致相同。1.2.2剖面设计：首层高4.5m（地下室高3.3m）、二五层高3.9m,、室内外高差1.2 m、结构标高20.1m。教室与办公室是学习业与办公的场所，一般需要安静的环境、充分的采光和快捷安全的疏导，因此教室、办公室应多设置窗户、设置大些的的窗户，以供良好的采光，从而利于工作学习；楼梯、卫生间不需要太多的采光故仅设置小型窗户即可，大多设置在北面。房间剖面的设计，首先确定室内净高，即房间内楼地面到顶棚的距离或其他构件如梁底的距离，对于教室由于室内人数较多且很集中、房间面积更大，根据使用性质要求，房间的净高要更高些。采光通风的设计，室内光线的强弱和照度是否均匀，除了和立面中窗户的宽度和位置有关外，还和剖面中窗户的高低有关。本教学楼工程中教室与办公室中设置的窗户较多，高度较大完全能满足自然采光、自然通风的要求，另外本工程整幢建筑是南北朝向，也可以充分的采光。综上可知，剖面设计满足各项功能的要求。1.2.3、交通联系：跨度2.7米的走廊是连接各个房间、门厅、和楼梯的设施，同时也是解决房屋中水平联系和疏散的问题，其亮度和宽度均符合人流通常和建筑防火的要求。楼梯时各层房间重要的垂直交通联系部分，是人员疏散的必备设施，根据使用要求可确定楼亭休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整幢建筑的楼梯数量以及楼梯间的平面位置和空间组合。对于交通联系部分设计的主要要求：交通路线简捷明确、联系通行方便；人流通畅、紧急书、疏散迅速及时安全；满足一定的采光通风要求；在满足上面三个条件的基础上力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。本工程中在建筑物的西侧设置一个两跑内部楼梯，东侧设置一个外挂钢楼梯。两部疏散楼梯，楼梯间的门窗均采用乙级防火门窗，每层所设置的防火区均满足防火规范要求。1.3建筑立面设计：立面在西南面和东北面处采用淡蓝色的玻璃幕墙，起到采光和装饰得双重效果，同时也给人清新爽快地感觉；其余处均采用白色涂料粉刷，有外墙的立面，窗户的排列富有韵律。1.4建筑构造做法：1.4.1围护墙与柱子：A方案：墙外皮与柱外皮齐平优点：增大建筑使用面积，建筑外面平整，有便于外装饰；缺点：由于柱在房间内突出，不利于家具的摆放，适合学校、办公楼等建筑。 B.方案：墙内皮与柱内皮齐平优点：柱突出在建筑外，有利于建筑的外观视觉感。室内无柱的突出，适合于住宅建筑。缺点：缩小了建筑内的时使用面积。C.方案：柱外皮和墙外皮不齐优点：大大增加了建筑的使用面积，还具有A方案的优点。缺点：室内突出物大，不利于室内家具等的摆放。综合考虑本建筑工程选择了A建筑方案。1.4.2.边梁与柱的关系：A.方案：（1）.（2）两方案传力效果好，但是施工不是很方便；此方案传力偏轴，传力效果不好，但是施工方便。B.方案：此方案传力偏轴，传力效果不好，但是施工方便。C.方案：这三种方案优缺点和A方案相同。对于不同方案，边梁与柱有不同的位置关系，不同的位置关系有不同的施工方法，施工难易程度也就不一样。综合比较分析本建筑选用A方案的边梁偏轴。1.4.3、外墙及内隔墙体材料选择，及厚度：内外墙：加气混凝土等轻型墙、厚度均是250；1.4.4、隔层房间楼地面、墙面、天棚做法：1、楼地面：（1）大厅、走廊、楼梯磨光花岗岩楼面： 20厚磨光花岗岩楼面,稀水泥浆擦缝撒素水泥面(洒适量清水) 20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 20厚1:3水泥砂浆找平层（2）教室、办公室卫生间铺地砖： 810厚铺地砖楼面,干水泥擦缝；撒素水泥面(洒适量清水)； 20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层； 20厚1:3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼板；（3）铺地砖搂面(卫生间): 810厚地砖搂面,干水泥擦缝；撒素水泥面(洒适量清水)； 20厚干硬性水泥砂浆结合层； 60厚C20细石混凝土地漏找坡,最薄处不小于30厚；聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.51.8或用其他防水涂料防水层,防水层周边卷起高150； 20厚1:3水泥砂浆找平层,四周抹小八字角；现浇钢筋混凝土楼板；2、内墙面：（1）大厅、走廊、教室、办公室、楼道抹灰：刷无光油漆；厚1:0.3:2.5水泥石膏砂浆抹平压实抹光； 6厚1:1.6水泥石膏砂浆抹平扫毛； 6厚1:0.5:0.4水泥石灰膏扫底扫毛；加气混凝土界面处理剂一道；（2）卫生间贴瓷砖； 1. 白水泥擦缝； 2. 贴5厚釉面砖； 3. 8厚1:01:2.5水泥石膏砂浆结合层； 4. 8厚1:0.5:4水泥石膏砂浆打底扫毛或划出纹道；刷加气混凝土界面处理剂一道； 3、天棚：（1）大厅走廊矿面板吊顶： 18厚矿棉板；铝合金横撑25221.3或23231.3中距等于板材宽度；铝合金龙骨32221.3或32231.2中距等于板材宽度（边龙骨35110.75或25251）轻钢大龙骨； 8螺栓吊杆，双向吊点（中距9001200一个）；钢筋混凝土板内预留6铁环；（2）教室、办公室抹灰：刷(喷)涂料； 3厚细纸巾（麻刀）石灰膏抹灰； 7厚1：0.3：3水泥石灰砂浆打底；刷素水泥浆一道；现浇钢筋混凝土楼板；（3）卫生间铝塑条板吊顶； 0.50.8厚铝合金条板面层；中龙骨U50190.5中距1200；大龙骨60301.5(吊点附掉挂)中距1200 ； 8螺栓吊栓,双向吊点(中距9001200一个)；钢筋混凝土预留6铁环,双向中距9001200；4、外墙：抹灰：喷(刷)外墙涂料； 6厚1:2.5水泥砂浆找平； 6厚1:1:6水泥石灰膏砂浆刮平扫毛； 6厚1:0.5:4水泥石灰膏砂浆打底扫毛；刷加气混凝土界面处理剂一遍；1.4.5、屋面防水、保温做法（见98J1P13编号 12）：高聚物改性沥青卷材防水，聚苯保温板保温。1.4.6、室外台阶、坡道、散水做法： 1.铺石质板材台阶（见98J1P10编号）；2.水刷豆石坡道（见98J1P10编号）；坡道：混凝土地面（1）10厚1:1.25水泥白石子（小八厘米内掺30%石屑）用斧垛毛两边成活；（2）.水泥浆结合层一道；（3）15厚1:3水泥砂浆找平；（4）素水泥浆结合层一道；（5）100厚C15混凝土；（6）垫层；(7)素土夯实（坡道按工程设计）。3.混凝土散水（见98J1P3编号）。(1) 50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子压实赶光；(2) 150厚3:7灰土垫层；(3)素土夯实向外坡4%。1.5、材料选择: 1、混凝土：垫层混凝土采用C15，柱、梁、板、墙混凝土采用C35；2、钢筋：梁、柱纵筋：HRB335；板，梁、柱箍筋HPB235。1.6、门窗表（见下表）：类型设计编号洞口尺寸材料开启首层二层三五层数量图集名称备注窗C11500X2300塑钢推拉53317双玻带纱扇窗C2-12700X2300、26626窗C2-22700X1600(500)、18121266窗C3900X2300、36627半透明玻璃状窗C4900X2300、47732双玻带纱扇窗Fc12700X2300钢平开228单玻带纱扇门FM41500X2100、2116乙级防火门M1100X2100木、1414147098J4（二）门M2900X2100、33398J4（二）用于卫生间的门门下留25扫地缝门M34000X3200不锈钢、22 -门M41500X2100木、3331598J4（二）平开门高2100门M52100x3200塑钢塑钢1198J4（二）推拉门高2100门M71500X3200不锈钢不锈钢1115 -上悬外侧加不锈钢穿孔板1.7、建筑方案的评价：一幢建筑物的建筑方案涉及到建筑功能、工程技术、建筑经济、建筑艺术及环境规划等许多方面的问题。建筑物除了具有满足物质功能的使用要求外，其空间组合和建筑形象又常会赋予人们以精神上的感受。本建筑物的建筑方案设计经综合考虑，不论从功能、技术、经济、艺术等各个方面，总的说来本建筑物不但能满足功能要求，为办公创造了良好的环境，而且在房屋的建造中，节约建筑材料和资金；该建筑物的设计充分考虑了和周围环境的关系，新设计的单位建筑，使所在基地形成了协调的室外空间，室内的空间尺寸也满足了教学及办公活动的尺寸及功能要求，使人与环境之间的协调关系，提高了效能。该建筑物拥有良好的朝向，从而有利于师生的各种需要，提高工作学习效率，达到了较好的设计效果！本建筑整体造型采用 “一”字型，作为教学之用，符合严肃庄重的审美要求，而且规则对称的造型外墙装饰采用涂料和玻璃幕墙，这样，使的外墙色彩有对比有变化，在整齐中力求变化和翻新。使整个建筑物挺拔端庄和流畅之美。由于窗户内凹，且窗户开的较大，实际墙体面积较小。墙体感觉又有轻巧开敞之感，一扫传统教室的沉闷和封闭。本建筑亦有不足之处，如场地利用不足，层次感不是很强烈，在建筑审美要求上略有欠缺，但总体来说还是较不错的建筑设计。9天津城市建设学院毕业设计说明书第二章结构设计计算2.1结构方案选择：2.1.1结构选型：（1）结构体系: 在建筑物结构体系中钢筋混凝土框架结构有着施工方便、抗争性能优良、造假适中、空间面积使用较大、布置灵活等一系列优点，所以本工程选择钢筋混凝土框架结构。（2）柱网布置形式: 在框架结构的布置中，既要满足生产工艺和建筑平面的要求，又要使结构受理合理、施工方便。在办公楼、教学楼的建筑中一般是两边为教学办公区、中间为走道，设置形成内廊式的柱网布置形式。本工程就是这种内廊式的柱网布置形式。（3）承重方案：据本工程跨数少、层数少的结构特点，选择主梁沿横向布置的承重方案，这样有利于提高建筑物的横向抗侧移刚度、同时房屋内部的的采光与通风，所以本工程选择横向框架承重的方案。(4)施工方法:由于全现浇框架结构具有整体性强、抗震性能好等一系列优点，本工程采取现浇整体式的方法，一般做法是使每层的柱与其上面的梁同时支模、绑扎钢筋，然后一次浇注混凝土。同时使板中的钢筋升入梁内锚固，梁的纵向钢筋伸入柱内锚固。（5）其他构件选型：1）物楼盖结构：采用整体性较好的现浇钢筋混凝土结构；2）楼梯：梁式楼梯；3）过梁：采用钢筋混凝土结构。2.1.2结构布置：（1）平面布置： 1）柱网（具体尺寸）按柱子中心线取值：柱网布置中横向计算跨度：L1=7.2m，L2=2.7m，L3=7.2m；纵向计算跨度：L1=3.6+0.15=3.75m，L2=3.6-0.15=3.45m，L3=7.2m，L4=7.2；L5=7.2m，L6=7.2m，L7=7.2m，L8=0.670m（沉降缝位置），L9=7.2m，L10=7.2m，L11=7.2m，纵向方案布置如下图：梁外皮于柱外皮重合： 2)次梁设置：设置九道次梁，设置位置：位于主梁跨中，间距：3.6m.。3）建筑缝：混凝土中册P177,2-8与2-9之间有120MMkkuan宽的建筑缝（2）竖向布置：根据建筑标高和楼地面做法知隔层结构标高低于建筑标高70mm 首层：H1=4.5-0.07=4.43m；中间层H2=H3=H4=3.90m；顶层 H5=3.90+0.07=3.97m.（3）、计算简图DG：2.1.3主要构件截面尺寸的确定：（1）横向框架梁：A-D、E-F轴之间的框架梁：L=7200mm梁高h=(1/101/14)x7200=(720514)mm取h=600mm。粱宽 b=(1/21/3)x600=（300200），取b=300mm。D-E轴之间的框架梁：L=2700mm梁高h=(1/101/14)x2700=(270193)mm考虑内力分布平衡及施工的方便取h=600mm 粱宽 b=(1/21/3)x600=（300200），取b=300mm。（2）纵向框架梁D轴和E轴框架梁：h=400mm,b=250mm。其余纵向框架梁：梁高，取h=650mm，梁宽b=300mm。（3）板板厚取h=100mm，局部h=120mm（4）框架柱框架柱宜采用正方形柱，根据构造要求：，故：框架柱截面采用550mm550mm。2.2材料选择：2.2.1混凝土：柱：C35；梁：C35；板：C35 楼梯：C35。2.2.2钢筋：梁、柱纵筋：采用HRB335；梁、柱箍筋，板钢筋：采用HPB235；保护层厚度：梁25mm、柱30mm、板15mm。2.2.3围护结构墙体：（1）0以下：采用加气混凝土轻型砌块；（2）0以上：外墙：加气混凝土轻型砌块；内墙：加气混凝土轻型砌块；（3）女儿墙：加气混凝土轻型砌块。2.3重力荷载计算：2.3.1局部五层荷载：（1）屋盖荷载：防水层：4厚高聚物改性沥青（SBS ）防水卷材 0.05kN/找平层：20mm厚1:3水泥砂浆 20KN/0.02m20kN/=0.40kN/找坡层：水泥石灰焦渣砂浆2%找坡14h h=0.03+0.03+2%1/2(27.2+2.7+20.025)=0.116m0.116m14kN/=1.624kN/保温层：120mm厚聚苯板 0.120m0.5N/=0.06kN/结构层：100mm现浇钢筋混凝土板 0.10m25kN/=2.5kN/抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01m17kN/=0.17kN/屋面恒荷标准值 a=4.804N/S总=(27.2+2.7+20.525)（97.2+20.525+.670）=1207()；G=aS=12074.804=5538.48（KN）；(2)屋面梁：G=25V=25（L.h.b）其中 L 指柱侧或主梁侧的净距，h梁底到板底的高度，b:宽；根据顶层结构图可知:横向方向屋面梁总长度L300x600=（7.2-0.55）2+（2.7-0.55） 11+(7.2-0.55）+(7.2+2.70-0.275-0.15) =186.075m; (计算高度h=600-100=500mm )L250x500 =(7.2-0.025-0.15) 2+(2.7-0.3) 8=131.6m；(计算高度500-100=400 mm)G1=25(186.07500.500.3)+（131.600.400.25）=1026.06KN；纵向方向屋面梁总长度：L300650 =9（7.2-0.5）+（3.6-0.275-0.15）+3.6-0.275-(0.275-0.15)+（7.2-0.55）=119.125m；L300600 =9（7.2-0.5）+（3.6-0.275-0.15）+3.6-0.275-(0.275-0.15)+（7.2-0.55）=119.125m；G2=25(119.1250.550.30)+（119.1250.500.30）=938.11KN；G屋面梁=1026.78+938.11=1964.17KN；(3)女儿墙：G=25LS，其中：L指女儿墙中心线总长度；S指女儿墙断面面积；经计算知G=672.25KN；（4）柱重：G=n25V =46 25(3.9-0.1)0.552 =1321.93kN；(5)墙重：(加气混凝土轻型墙容重:6KN/M3)G=6(L.H-Sc-Sm) B,其中L指柱间净距；H至梁底(外墙到板底)，B墙体宽度250mm；外墙长度L=9（7.2-0.55）+59.275+2（7.2-0.55）=150.025m；G外=60.25150.0253.8=855.1425KN；G内=60.25707.32-42.63=997.04KN；G墙= G内 + G外 =1852.1825KN；（6）外墙面抹灰荷载：喷（刷）外墙涂料 6mm厚1:2.5水泥砂浆抹面、压实杆光 20KN/6mm厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底毛 12KN/6mm厚1:0.5:0.4水泥石灰膏砂浆打底毛 12KN/刷加气混凝土界面处理剂： a=0.264kN/m2 ,h=3.9+0.5=4.4m,Sm=M7=1.5x3.2=4.8 m2 ,Sc=96.93 m2 L外=（97.2+20.525）2+（27.2+2.7+20.525+20.55）+1.1=169.10m；S抹=LH-（Sm+Sc）=169.104.4-（4.8+96.93）=642.31m2 G抹=Sa=642.310.264=169.57KN；（7）内墙面：1)灰荷载（大厅、走廊、教室、办公室、楼道）：喷（刷）无光油漆； 5mm厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆抹面、压实杆光 12KN/6mm厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底毛 12KN/6mm厚1:0.5:0.4水泥石灰膏砂浆打底毛 12KN/刷加气混凝土界面处理剂 a =0.204KN/外墙内表面： L=（7.2-0.55）18+（7.22+2.7-30.55）=150.6m； Sm=M7=4.8,Sc=96.93,h=(3.9-0.1)=3.8m； S=150.63.8-4.8-96.93=470.543；G=470.5430.204=95.99KN。内横墙面（有柱两面都须抹灰）： L=13（7.2+0.275+0.025）2=195m,h=3.9-0.1=3.8m, G=Lh0.204=151.164KN;内横墙面（无柱相连）：L=4（7.2+0.275+0.025）2=60m,h=3.9-0.1=3.8m,G=Lh0.204=46.512N;纵墙面（两面抹灰）L=15.5（7.2-0.55）2+1.3=207.15,h=3.9-0.1=3.8m,Sm=45.78，Sc=0G=h-（Sm+SC） 0 .204=125.33KNG总抹=95.99+151.164+46.512+125.33=419KN(8)门窗重：G木门=44.520.1=4.452KN；G防火门=5.570.45=7.007KN；G塑钢窗=90.720.4=36.288KN；G门窗=4.452+7.007+36.288=47.747KN；（9）吊顶：G大厅、走廊=S0.144=35.25KN；G卫生间=S 0.0224=2.38KN；G板底 =S0.168=169.66KN；G=35.25+2.38+169.66=207.29KN。（10）钢屋架: G=(135.05+37.96) 0.0967t/m9.8=167.78kN；(11)外挂钢楼梯：G=（40.34/4）9.8=98.87KN；顶层结构（不包括顶层楼面）荷载汇总表：女儿墙：672.25KN；屋架：167.78KN；屋盖荷载：5745KN(包括吊顶荷载)；屋面梁：1964.17KN；墙体：2488.49KN（内外墙抹灰、门窗重、玻璃幕墙）;柱重：1321.93KN；G顶=672.25+168.78+5745+1964.17+2466.45+1321.93=12338.58KN其他各层自重计算过程如上，四、三、二、首层荷载计算结果如下：G四=10315KN；G三=10326KN；G二=10326KN；G首=11073Kn；2.4横向水平地震作用计算及其位移计算（计算-轴）2.4.1计算简图及楼层重力荷载代表值计算：一般说来，对于具有n层框架，可以简化成n个多质点体系：（1）顶层重力荷载代表值：1)、局部自重标准值：G1=1/3G钢屋架=（1/3）167.780.09679.8=55.93KN2)顶层自重标准值；（屋盖、楼盖、楼面梁重、女儿墙重、柱墙自重的一半）：G2=1/35745.74+1964.17+672.25+1/2（1321.93+2466.49）=3425.45KN；3)屋面雪荷载组合值：（基本雪压：So=0.40KN/M2 ） G3=0.5SoS顶=0.500.40402.02=80.40KN；则G5代=55.95+3425.4+80.40=3561.78KN；(2)四层重力荷载代表值（五层楼面）：1)四层自重：G1=楼盖重+楼面梁重+（五层柱墙重）/2+(四层柱墙重) /2+四层钢楼梯重/2=1403.77+652+（440.64+822.15）/2+（849.47+440.64）/2+98.87/2=3381.66KN2)四层楼面活荷载组合值：（S外挂=29.67M2）；G2=0.5(311.122.4+47.622.5+29.673.5)=458.83KN；G= G1+ G2 =3381.66+458.83=3840.49KN；(3)三层重力荷载代表值（四层楼面）：1)三层自重：G1=楼盖重+楼面梁重+（四层柱墙重）/2+(三层柱墙重) /2+三层钢楼梯重=1403.77+652+（440.64+849.47）/2+（849.47+440.64）/2+98.87=3444.75KN2)、三层楼面活荷载组合值：（S外挂=29.67M2）G2=0.5(311.122.4+47.622.5+29.673.5)=484.79KNG= G1+ G2 =3444.75+484.79=3929.54KN(4)二层重力荷载代表值（三层楼面）：1)二层自重：G1=楼盖重+楼面梁重+（三层柱墙重）/2+(二层柱墙重) /2+二层钢楼梯重=1319.17+653.33+（440.67+870.67）/2+（849.47+440.64）/2+98.87=3450.10KN2)、二层楼面活荷载：（S外挂=29.67M2）G2=0.5(311.122.4+47.622.5+29.673.5)=484.79.79KNG= G1+ G2 =3450.10+484.79=3934.89KN (5)首层重力荷载代表值（二层楼面）：1)二层自重：G1=楼盖重+楼面梁重+（二层柱墙重）/2+(首层柱墙重) /2+首层钢楼梯重/2=1441.47+652.08+（440.67+870.67）/2+（981.67+521.67）/2+98.87/2=3550.33KN2)首层楼面活荷载：（S外挂=29.67M2）G2=0.5(311.122.4+47.622.5+29.673.5)=484.79.79KNG= G1+ G2 =3550.33+484.79=4035.12KN（6）合计：G总=Gi =3561.78+3840.79+3929.54+3934.89+4035.12 =19301.82KN2.4.2框架刚度计算：（1）梁柱线刚度计算：由上一节计算知，各楼层重力荷载代表值分别为：G1=4035.12KN，G2=3934.89KN,G3=3929.54KN,G4+3840.79KN,G5=3561.78KN。1)梁的线刚度：框架梁的截面惯性矩：在计算框架梁截面惯性矩I时应考虑到楼板的影响。在框架梁两端节点附近，梁端承受负弯矩，顶部的楼板手拉，楼板对梁的截面弯曲刚度影响较小；而在框架梁的跨中，梁承受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，楼板对梁的截面弯曲刚度影响较大。为方便设计，假定梁的截面惯性矩沿轴线不变，对现浇楼盖，中框架取I=2，边框架取I=1.5，是矩形截面梁的截面惯性矩。柱、梁、板采用C35混凝土， Eb=31.5106KN/ 0.6030.30/12边跨梁： = 31.5106(0.6030.30/12)1.5/7.2= 35.44 KN.m 中跨梁： = 31.5106(0.6030.30/12)2.0/2.7= 126.00 KN.m 2)柱的线刚度D:：柱子的混凝土采用C35，=31.5106KN/ 由公式（2-2）=0.554 首层柱：= (31.5106 0.554)/4.5 = 53.38 KN.m其他层柱：= (31.5106 0.554)/3.9=61.59 KN.m；3）柱的侧移刚度：计算过程见表：表2-1 25层D值的计算(kN/m)D中柱（8 根）2（35.44+126.00）/2 61.59=2.622.62/（2+2.62）=0.567 0.56761.59 12/3.92 =27552 边柱（8 根）235.44/261.59=0.5750.575/（2+0.575）=0.223 0.22361.59 12/3.92 =10836=8（27552+10836）=307104（KN/m）表2-2首层边框架D值的计算（kN/m）D中柱（8根）（35.44+126.00）/ 53.78=3.0023.002/（2+3.002）=0.700 0.70053.78 12/ 4.52 =22309边柱（8根）35.44/53.78=0.6590.659/（2+0.659）=0.4360.43653.78 12/4.52 =13895 =8（22309+13895）=289632（KN/m）2.4.3框架自振周期的计算：侧移计算: 假想各层重力荷载水平作用于节点时所产生的侧移: 表2-3 基本周期的计算层位53561.783071043561.780.00160.1889672.82127.1043840.49 3071047402.270.02410.1773680.92120.7333929.54 30710411331.810.03690.1532602.0192.2323934.89 30710415266.700.04970.1163457.6353.2214035.12 28963219301.820.06660.0666268.7417.90由上表可知 =2682.12（KN.m）, =411.18(KN.m2)；由抗震（4-2a）能量法: 顶点位移法：取二者之间较小值取T=Min T11 , T12 =0.5170.52(s)2.4.4 多遇水平地震作用标准值和位移计算：对于重量和刚度沿高度分布比较均匀、高度不超过40m（本工程建筑物高度20.1米），并以剪切变形为主的结构可采用近似计算法，即底部剪力法。多遇地震，类场地，设计地震分组为第一组，设防烈度7度，查得 =0.12，=0.45， =0.525 =0.105 （公式2-5）相应于结构基本周期的时评地震影响系数因为=0.521.4=1.40.45=0.63s，故不比考虑顶部附加水平地震作用，即=0。结构总水平地震作用标准值=0.1050.8519301.82=1722.69（公式2-6）（为等效重力系数，取0.85）质点的水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程参见下表、和的计算表层hi（m）Gi(m)53561.783.920.1071591.78233352528.52528.520.02419301.8=463.24525.523071040.0017243840.493.916.2062215.94459.30987.8203071040.0032233929.543.912.3048333.34356.8141344.6343071040.0043823934.893.98.4033053.08244.0101588.6443071040.0051714035.124.54.5018158.04134.051722.694 2896320.00595= （公式2-7）（公式2-8）2.4.5 层间弹性位移验算：验算框架层间弹性位移：在水平地震荷载作用下，建筑物的下部层间位移脚上不层间位移大，故只需验证首层、二层的位移是否符合规范即可。首层： /h1=0.00595/4.5=1/7561/500 满足要求二层： /h1=0.00517/3.9=1/7541/500 满足要求2.5横向水平地震作用下框架内力计算：2.5.1 框架柱剪力和柱端弯矩标准值：注： -标准反弯点高度比。其值由框架总层数、该柱所在层数和梁柱线刚度比，查表所得。 -由可得，则二至四层=0，首层不考虑值。 -二至五=0，首层，结合查表可得全部为零。 -一层和三至五层=0，二层，再结合查表可得全部为零。为柱下端弯矩。为柱上端弯矩。表2-5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩标准值柱层h(m)(kN)(kN/m)DD/(kN) y()()边柱53.9528.52307104108060.035318.660.5750.3525.4747.30 43.9987.82307104108360.035334.870.5750.4054.4081.60 33.91344.634307104108360.035347.470.5750.45083.31 101.8223.91588.644307104108360.035356.080.5750.50109.36109.36 14.51722.694289632138950.048082.690.6590.68253.03119.07 柱层h（m）(kN)(kN/m)DD/(kN)()()中柱5 3.9528.52307104275520.089747.412.6200.4481.36103.5443.9987.82307104275520.089788.612.6200.49106.33176.2533.91344.634307104275520.0897120.612.6200.50235.19235.1923.91588.644307104275520.0897142.502.6200.50277.88277.8814.51722.694289632223090.0770132.653.0020.56334.28262.652.5.2 框架梁端弯矩剪力柱轴力标准值：梁端弯矩节点1：Mb=Mc节点2：节点3：节点4：节点5：节点6：节点7：节点8：节点9：节点10：梁端剪力: 主要公式：柱轴力: 水平地震作用下两端剪力及柱轴力标准值层数 FE（AD）跨梁端剪力ED跨梁端剪力柱轴力 L（m）ME左 ME右VEL（m）ME左 ME右VE边柱NE中柱NE 5 7.247.3037.8211.82 2.765.7265.7248.6811.8236.8647.2107.1794.0927.962.7 163.52163.52121.1339.78130.0337.2156.22147.7542.23 2.7256.77256.77190.2082.01278.0027.2192.67187.4052.792.7325.67325.67241.24134.80466.6517.2228.43197.4359.152.7343.10343.10254.13193.95661.432.5.3.框架内力图： 1.梁柱弯矩图： 2.梁剪力、柱轴力图： 3.框架柱剪力图：2.6、竖向荷载作用下，框架（第九榀）内力计算：2.6.1、无地震作用下计算（1.2G+1.4P）：2.6.1.1、框架梁上的线性荷载：（1）顶层屋面梁传来：2-9轴：( 简易荷载传力图)FE跨：板传来线荷载：恒载g1= 4.81kN/1.8m=8.66 kN/m；活载p1=0.7kN/1.8m=1.26 kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上的女儿墙自重：g3=2.81 N/m(前面已经计算出)；则qEF =1.2（8.66+3.984+2.81）+1.41.26=20.31 KN/m；由对称性可知，作用在D-A跨梁上线荷载qD-A: qD-A=1.2（8.66+3.984+2.81）+1.41.26=20.31 KN/m；ED跨：板传来线荷载：恒载g1= 4.81kN/（5/8）（2.7/2）m=4.06 kN/m；活载p1=0.7kN/（5/8）（2.7/2）m=0.59 kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上的女儿墙自重：g3=2.81 N/m(前面已经计算出)；则qEF =1.2（4.06+3.984+2.81）+1.40.59=13.85 KN/m；（2）四层楼盖梁上（即五层楼面）传来：FE跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.70kN/1.8m=6.66 kN/m；活载p1=2.4kN/1.8m=4.32 kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上墙自重：恒载g3=60.25（3.9-0.6）+（0.264+0.204）（3.9-0.6）=6.49K KN/m；则qEF =1.2（6.66+3.984+6.49）+1.44.32=26.61 KN/m；由对称性可知，作用在D-A跨梁上线荷载qD-A: qD-A= 1.2（6.66+3.984+6.49）+1.44.32=26.61 KN/m；ED跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.70kN/（5/8）（2.7/2）m=3.12 kN/m；活载p1=2.5kN/（5/8）（2.7/2）m=2.11kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；则qEF =1.2（3.12+3.984）+1.42.11=11.48 N/m；（3）三层楼盖梁上（即四层楼面）传来：FE跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.70kN/1.8m=6.66 kN/m；活载p1=2.4kN/1.8m=4.32 kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上墙自重：恒载g3=60.25（3.9-0.6）+（0.264+0.204）（3.9-0.6）=6.49KN/m；则qEF =1.2（6.66+3.984+6.49）+1.44.32=26.61 KN/m；由对称性可知，作用在D-A跨梁上线荷载qD-A: qD-A= 1.2（6.66+3.984+6.49）+1.44.32=26.61 KN/m；ED跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.70kN/（5/8）（2.7/2）m=3.12 kN/m；活载p1=2.5kN/（5/8）（2.7/2）m=2.11kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；则qEF =1.2（3.12+3.984）+1.42.11=11.48 N/m；（4）二层楼盖梁上（即三层楼面）传来：FE跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.73kN/1.8m=6.71 kN/m；活载p1=2.4kN/1.8m=4.32 kN/m；横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上墙自重：恒载g3=60.25（3.9-0.6）+（0.264+0.204）（3.9-0.6）=6.49 KN/m；则qEF =1.2（6.71+3.984+6.49）+1.44.32=26.67KN/m；由对称性可知，作用在D-A跨梁上线荷载qD-A: qD-A= 1.2（6.71+3.984+6.49）+1.44.32=26.67 KN/m；ED跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.73kN/（5/8）（2.7/2）m=3.15 kN/m；活载p1=2.5kN/（5/8）（2.7/2）m=2.11kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；则qEF =1.2（3.15+3.984）+1.42.11=11.51KN/m；（5）、首层楼盖梁上（即二层楼面）传来：FE跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.71kN/1.8m=6.68 kN/m；活载p1=2.4kN/1.8m=4.32 kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；作用在主梁上墙自重：恒载g3=60.25（3.9-0.6）+（0.264+0.204）（3.9-0.6）=6.49 N/m；则qEF =1.2（6.68+3.984+6.49）+1.44.32=26.63 N/m；由对称性可知，作用在D-A跨梁上线荷载qD-A: qD-A= 1.2（6.68+3.984+6.49）+1.44.32=26.63 N/m；ED跨：板传来线荷载：恒载g1= 3.71kN/（5/8）（2.7/2）m=3.13 kN/m；活载p1=2.5kN/（5/8）（2.7/2）m=2.11kN/m, 横向主梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g2= 250.3 （0.6-0.1）+（0.264+0.204）（0.6-0.1）=3.984kN/m；则qEF =1.2（3.13+3.984）+1.42.11=11.49KN/m；2.6.1.2、框架柱上的集中荷载：（1）顶层柱（顶）： F(A)轴柱：1）、纵向梁传来：板传来线荷载：恒载g1= 4.81kN/1.8m=8.66 kN/m；活载p1=0.7kN/1.8m=1.26 kN/m；纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.65-0.1）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（0.65-0.1）（3.6-0.275）=14.58kN；作用在纵向梁上的女儿墙自重：g2=2.813.6=10.12 KN；作用在纵向梁上的钢屋架自重：g3 =0.0967（3.6+0.275）9.8=3.67KN；直接传到纵向梁上的板荷载（矩形分布荷载）：板传来恒载g4= 4.813.63.6 /2=31.17kN；活载p1=0.73.63.6 /2=4.54kN,次梁自重g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.025）=4.76kN；G1=1.2（14.85+10.12+3.67+31.17+4.76）+1.44.54=83.71KN ；2）、直接作用在柱（底面）上的荷载：G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.552+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=36.89KN；则作用在轴柱柱：G5F=G5A=G1+ G2 =83.71+36.89=120.60KN ；E(D)轴柱：1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.60 -0.1）（3.6-0.275）+0.204（0.60-0.1）（3.6-0.275）2=13.15kN；在纵向梁上墙自重：g2=0KN（大厅）；作用在纵向梁上的板荷载(梯形分布)：恒载：g3 =（1-20.3752+30.3753）4.812.73.6/2=18.03KN；活载: p1=（1-20.3752+0.3753）0.72.73.6/2=2.62KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板1(荷载矩形分布)传来恒载g4= 4.813.63.6 /2=31.17kN；活载p1=0.73.63.6 /2=4.54kN,次梁自重：g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）/2+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.15）=4.594kN；板2(荷载三角形分布)传来：恒载g6=（5/8）4.81（2.7/2）2.7/2=5.48kN；活载p2=（5/8）0.7（2.7/2）2.7/2=0.80kN,次梁自重：g7= 250.25 （0.50-0.1）（1.35-0.15）/2+0.204（0.50-0.10）（1.35-0.15）=1.60kN；G1=1.2（13.15+0+18.03+31.17+4.594+5.48+1.60+1.4(4.54+0.80)=99.97KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.55+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=35.76KN；则，作用在轴柱柱：G5F=G5A=G1+ G2 =99.97+35.76=135.73KN ; (2）四层柱（五层楼面）：轴 F轴柱： 1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.65-0.1）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（0.65-0.1）（3.6-0.275）=14.58kN；作用在纵向梁上墙自重：g2F= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.514KN；g2A= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.524KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板传来恒载g3= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.025）=4.76kN；G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.415.55=89.750KN ；G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.415.55=87.581KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重: G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.552+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=36.89KN；柱上集中荷载：120.60KN则，作用在轴柱柱荷载分别为：G4F=89.750+120.60=210.35KN； G4A=87.581+120.60=2450.07KN ;E(D)轴柱：1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.60 -0.1）（3.6-0.275）+0.204（0.60-0.1）（3.6-0.275）2=13.15kN；作用在纵向梁上墙自重：g2=21.27KN；作用在纵向梁上的板荷载(梯形分布)：恒载：g3 =（1-20.3752+0.3753）3.702.73.6/2=13.87KN；活载: p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板1(荷载矩形分布)传来恒载g4= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重：g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）/2+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.15）=4.594kN；板2(荷载三角形分布)传来恒载g6=（5/8）3.70（2.7/2）2.7/2=4.21kN；活载p2=（5/8）2.5（2.7/2）2.7/2=2.86kN,次梁自重：g7= 250.25 （0.50-0.1）（1.35-0.15）/2+0.204（0.50-0.10）（1.35-0.15）=1.60kN；G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)=138.09KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重:G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.55+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=35.76KN；柱上集中荷载： 135.73KN，则作用在轴柱柱：G4D=G4E=G1+ G2 =138.09+171.49=309.58KN ;(3）三层柱（四层楼面）：轴 F轴柱：1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.65-0.1）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（0.65-0.1）（3.6-0.275）=14.58kN；作用在纵向梁上墙自重：g2F= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.334KN；g2A= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.420KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板传来恒载g3= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.025）=4.76kN；G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.415.55=89.760KN ；G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.415.55=87.590KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重: G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.552+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=36.89KN；柱上集中荷载：210.35，（208.18）KN则，作用在轴柱柱荷载分别为：G3F=89.760+247.24+36.89=373.89KN；G3A=87.590+245.07+36.89=369.55KN ;E(D)轴柱：1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.60 -0.1）（3.6-0.275）+0.204（0.60-0.1）（3.6-0.275）2=13.15kN；作用在纵向梁上墙自重：g2=21.27KN；作用在纵向梁上的板荷载(梯形分布)：恒载：g3 =（1-20.3752+0.3753）3.702.73.6/2=13.87KN；活载: p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板1(荷载矩形分布)传来恒载g4= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重：g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）/2+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.15）=4.594kN；板2(荷载三角形分布)传来恒载g6=（5/8）3.70（2.7/2）2.7/2=4.21kN；活载p2=（5/8）2.5（2.7/2）2.7/2=2.86kN,次梁自重：g7= 250.25 （0.50-0.1）（1.35-0.15）/2+0.204（0.50-0.10）（1.35-0.15）=1.60kN；G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)=138.09KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重:G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.55+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=35.76KN；柱上集中荷载： 309.58KN，则作用在轴柱柱：G3E=G3D=G1+ G2 =138.09+35.76+309.58=483.43KN ;(4）二层柱（三层楼面）：轴 F轴柱：1）纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.65-0.1）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（0.65-0.1）（3.6-0.275）=14.58kN；作用在纵向梁上墙自重：g2F= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.334KN；g2A= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.420KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板传来恒载g3= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.025）=4.76kN；G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.415.55=89.760KN ；G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.415.55=87.590KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重: G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.552+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=36.89KN；柱上集中荷载：373.89，（369.55）KN则，作用在轴柱柱荷载分别为：G2F=89.760+373.89+36.89=500.54KN； G2A=87.590+369.55+36.89=494.03KN ；E(D)轴柱：1）、纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.60 -0.1）（3.6-0.275）+0.204（0.60-0.1）（3.6-0.275）2=13.15kN；作用在纵向梁上墙自重：g2=21.27KN；作用在纵向梁上的板荷载(梯形分布)：恒载：g3 =（1-20.3752+0.3753）3.702.73.6/2=13.87KN；活载: p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；、直接传到纵向梁上的次梁荷载：板1(荷载矩形分布)传来恒载g4= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重：g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）/2+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.15）=4.594kN；板2(荷载三角形分布)传来恒载g6=（5/8）3.70（2.7/2）2.7/2=4.21kN；活载p2=（5/8）2.5（2.7/2）2.7/2=2.86kN,次梁自重：g7= 250.25 （0.50-0.1）（1.35-0.15）/2+0.204（0.50-0.10）（1.35-0.15）=1.60kN；G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)=138.09KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重:G2 =1.2250.552 （3.9-0.1）+0.264（0.55+0.125）（3.9-0.1）+0.2040.252（3.9-0.1）=35.76KN；柱上集中荷载： 483.43KN，则，作用在轴柱柱：G2E=G2D=G1+ G2 =138.09+35.76+483.43=657.28KN ;(5）、首层柱（二层楼面）：轴 F轴柱：1）、纵向梁传来：纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.65-0.1）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（0.65-0.1）（3.6-0.275）=14.58kN；作用在纵向梁上墙自重：g2F= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.334KN；g2A= 60.250 （3.9-0.65）（3.6-0.275）+（0.264+0.204）（3.9-0.65）（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.420KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板传来恒载g3= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.025）=4.76kN；G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.415.55=89.760KN ；G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.415.55=87.590KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重: G2 =1.2250.552 （4.5-0.1）+0.264（0.552+0.125）（4.5-0.1）+0.2040.252（4.5-0.1）=43.68KN；柱上集中荷载：500.54，（494.03）KN则，作用在轴柱柱荷载分别为：G2F=89.760+500.54+43.68=627.19KN； G2A=87.590+494.03+43.68=618.27KN ;E(D)轴柱：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重（包括梁面抹灰重）：恒载g1 = 250.3 （0.60 -0.1）（3.6-0.275）+0.204（0.60-0.1）（3.6-0.275）2=13.15kN；作用在纵向梁上墙自重：g2=21.27KN；作用在纵向梁上的板荷载(梯形分布)：恒载：g3 =（1-20.3752+0.3753）3.702.73.6/2=13.87KN；活载: p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；直接传到纵向梁上的次梁荷载：板1(荷载矩形分布)传来恒载g4= 3.703.63.6 /2=23.98kN；活载p1=2.43.63.6 /2=15.55kN,次梁自重：g5= 250.25 （0.50-0.1）（3.6-0.025）/2+0.204（0.50-0.10）（3.6-0.15）=4.594kN；板2(荷载三角形分布)传来恒载g6=（5/8）3.70（2.7/2）2.7/2=4.21kN；活载p2=（5/8）2.5（2.7/2）2.7/2=2.86kN,次梁自重：g7= 250.25 （0.50-0.1）（1.35-0.15）/2+0.204（0.50-0.10）（1.35-0.15）=1.60kN；G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)=138.09KN ；2）直接作用在柱（底面）上的荷载：柱自重:G2 =1.2250.552 （4.5-0.1）+0.264（0.55+0.125）（4.5-0.1）+0.2040.252（4.5-0.1）=42.35KN；柱上集中荷载： 657.28KN，则作用在轴柱柱：G1E=G1D=G1+ G2 =138.09+42.35+657.28=831.13KN ;2.6.1.3、重力荷载作用下梁端剪力计算：（1）、荷载及计算简图：（2）、梁柱转动刚度（本工程仅有固端和定向两种情况）：梁、柱转动刚度及相对转动刚度计算表构件名称转动刚度S相对转动刚度框架梁边跨（7.2m）4=435.44=141.760.659中跨（2.7 m）4=4126=252.001.171框架柱首层4=453.78=215.121.000其他层4=461.59=246.361.145图3-2 构件节点编号图（见上图）：（3）、各节点弯矩分配系数：表2-6-2 第九榀框架分配系数节点60.659+1.145=1.8040.3650.63550.659+1.1452=2.9490.2240.3880.38840.659+1.1452=2.9490.2240.3880.38830.659+1.1452=2.9490.2240.3880.38820.659+1.145+1.000=2.8040.2350.4080.357120.659+1.171+1.145=2.9750.2710.3940.385110.659+1.171+1.1452=4.1200.1600.2840.2780.278100.659+1.171+1.1452=4.1200.1600.2840.2780.27890.659+1.171+1.1452=4.1200.1600.2840.2780.27880.659+1.171+1.145+1.000=3.9750.1660.2950.2880.251（4）、梁的固端弯矩：1）、顶层梁：FE跨： MFE =ql2/12=20.317.22 /12=87.739(KN.m)(-) ； ME F =ql2/12=20.317.22 /12=87.739(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=ql2/12=20.317.22 /12=87.739(KN.m)（-）；MAD = M FE=ql2/12=20.317.22 /12=87.739(KN.m)；ED跨： ME D =ql2/3=13.85（2.7/2）2 /3=8.414 (KN.m-)； M DE =ql2/6=13.852.7/2）2 /6=4.027 (KN.m，-)；由对称性可知： MDD= ql2/3=13.85（2.7/2）2 /3=8.414（KN.-）；MDD = ql2/6=13.85( 2.7/2）2 /6=4.027 (KN.m) ；2）、四层梁：FE跨： MFE =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)(-) ； ME F =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)（-）；MAD = M FE=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；ED跨： ME D =ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986(KN.m-)； M DE =ql2/6=11.502.7/2）2 /6=3.493(KN.m，-)；由对称性可知： MDD= ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986（KN.-）；MDD = ql2/6=11.50( 2.7/2）2 /6=3.493 (KN.-) ；3）、三层梁：FE跨： MFE =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)(-) ； ME F =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；ED跨： ME D =ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986(KN.m-)； M DE =ql2/6=11.502.7/2）2 /6=3.493(KN.m，-)；由对称性可知： MDD= ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986（KN.m）；MDD = ql2/6=11.50( 2.7/2）2 /6=3.493 (KN.m) ；4）、二层梁：FE跨： MFE =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)(-) ； ME F =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；ED跨： ME D =ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986(KN.m-)； M DE =ql2/6=11.502.7/2）2 /6=3.493(KN.m，负)；由对称性可知： MDD= ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986（KN.m）；MDD = ql2/6=11.50( 2.7/2）2 /6=3.493 (KN.m) ；5）、首层梁：FE跨： MFE =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)(负) ； ME F =ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=26.637.22 /12=115.042(KN.m)；ED跨： ME D =ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986(KN.m负)； M DE =ql2/6=11.502.7/2）2 /6=3.493(KN.m，负)；由对称性可知： MDD= ql2/3=11.50（2.7/2）2 /3=6.986（KN.m）；MDD = ql2/6=11.50( 2.7/2）2 /6=3.493 (KN.m)；（5）、弯矩分配传递：（6）、梁端弯矩的调幅：由于框架结构梁端弯矩较大，只是配筋较多，因而给施工带来不便，但是由于超静定钢筋混凝土具有塑形重分布的性质。所以，在重力作用下可以乘以调幅系数，以适当降低梁端弯矩。根据工程经验，对现浇混凝土的框架结构，通常取调幅系数为=0.8-0.9，当跨中弯矩较大时取0.9，否则取0.8系数。这样通过调幅使梁端弯矩降低，跨中弯矩增加，从而不仅可以减少梁端配筋的数量，达到施工方便的目的，还可以提高柱的安全储备，以满足“墙柱弱梁”的设计原则。（7）、梁的跨中弯矩值（用0.8的调幅系数对梁端弯矩调幅后计算）：1）顶层：FE跨（AD跨）：MFE中 =qL2/8 -0.8(M1+M2)/2= 20.317.22/8 -0.8(69.427+86)/2=69.438（KN.m）; MAD中 =qL2/8 -0.8(M1+M2)/2= 20.317.22/8 -0.8(69.427+86)/2=69.438（KN.m）;DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2= 13.852.72/8 -0.8(40.06+40.06)/2=-19.427（KN.m）; 2）、四层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(108.37+113.43)/2=83.843（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(108.37+113.43)/2=83.843（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=11.502.72/8 -0.8(32.76+32.76)/2=-15.70（KN.m）; 3）、三层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(105.98+113.39)/2=84.814（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(105.98+113.39)/2=84.814（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=11.502.72/8 -0.8(32.78+32.78)/2=-15.746（KN.m）; 4）、二层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(106.24+113.47)/2=84.680（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(106.24+113.47)/2=84.680（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=11.502.72/8 -0.8(32.64+32.64)/2=-15.635（KN.m）; 5）、首层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(100.13+110.87)/2=88.17（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=26.637.22/8-0.8(100.13+110.87)/2=88.17（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=11.502.72/8 -0.8(38.43+38.43)/2=-20.265（KN.m）; （8）梁端弯矩值（用0.8的调幅系数对其进行调幅计算）：1）顶层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.869.427=55.542（KN.m）； ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.886.000=68.800（KN.m）； DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.840.06=32.512（KN.m） 2）四层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.8108.374=86.699（KN.m）； ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.8113.425=90.740（KN.m）； DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.832.726=26.181（KN.m）； 3）三层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.8105.977=84.782（KN.m）； ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.8113.393=90.714（KN.m）； DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.832.782=26.226（KN.m）；4）二层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.8106.235=84.988（KN.m）；ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.8113.472=90.778（KN.m）；DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.832.643=26.114（KN.m）；5）首层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.8100.113=80.091（KN.m）； ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.8110.872=88.698（KN.m）；DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.838.431=30.745（KN.m）；非地震作用下梁柱端弯矩示意图（见下图所示）2.6.1.4：重力荷载作用下梁端剪力计算：（1）、FE（AD）跨梁：（M均是在0.8调幅系数下计算出的弯矩值）重力荷载(设计值)下FE(AD)跨梁端剪力计算表1层q(KN/m)L(m)qL/2(KN)(KN)VF= qL/2-VE左= qL/2+VF(KN)VE(KN)520.317.273.121.8471.2874.9665.6960.10426.637.295.870.5795.3096.4489.7190.85326.637.295.870.8295.0596.8089.4691.21226.637.295.870.8395.0496.9089.4591.31126.637.295.871.1994.6897.0689.0991.47 重力荷载(设计值)ED跨梁端剪力计算表2层q(KN/m)L(m)qL/2(KN)(KN)V= qL/2-VD= qL/2+ (KN) (KN)513.852.718.70018.7018.7014.8914.89411.502.715.53015.5315.5312.3712.37311.502.715.53015.5315.5312.3712.37211.502.715.53015.5315.5312.3712.37111.502.715.53015.5315.5312.3712.372.6.1.5柱轴力计算：重力荷载(设计值)下边柱轴力的计算表F（A）柱层截面横梁剪力纵向梁传来柱重 N柱轴力51-171.2883.7136.89154.99（154.99）154.99（154.99）2-2191.88(191.88)191.88(191.88)43-395.3089.76（87.56）36.89185.06(182.86)376.94(374.74)4-4221.95(219.75)413.83(411.63)35-595.0589.76（87.56）36.89184.81(182.61)221.70(219.50) 598.64(594.24)6-6635.53(632.90)27-795.0489.76（87.56）36.89184.80(182.60)221.69(219.49) 820.33(815.50)8-8857.22(852.39)19-994.6889.76（87.56）42.72184.44(182.24)1041.66(1034.63)10-10227.16(224.96)1084.38(1077.35)E（D）柱511-1118.7099.9735.76118.67118.6712-12154.43154.43413-1315.53138.0935.76153.39307.8214-14189.15343.58315-1515.53138.0935.76153.39189.15496.9716-16532.73217-1715.53138.0935.76153.39189.15686.1218-18721.88119-1915.53138.0935.76153.39875.2720-20194.80916.682.6.2、有地震作用时（G+0.5P）：由前面无地震作用下计算出的竖向荷载的数值可知：2.6.2.1、框架梁上的线荷载：（1）顶层屋面梁上：FE（AD）跨梁：恒载g=(板+横向主梁自重+女儿墙)=8.66+3.984+2.81=15.424KN/m；活载p=S0L1/2=0.43.6/2=0.72 KN/m；则：q=g+0.5p=15.424+0.50.720=15.784 KN/m；ED跨梁：恒载g=(板+横向主梁自重+女儿墙)=4.06+3.984+2.81=10.584KN/m；活载p=（5/8）S0L1/2=（5/8）0.42.7/2=0.3375 KN/m；则：q=g+0.5p=15.424+0.50.3375=11.023KN/m；（2）四层屋面梁上：FE（AD）跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重)=6.66+3.984+6.49=17.134KN/m；活载p=S0L1/2=2.4.43.6/2=4.32 KN/m；则：q=g+0.5p=17.134+0.54.32=19.294 KN/m，ED跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重) =3.12+3.984+0=7.140KN/m;活载p=（5/8）S0L1/2=（5/8）2.52.7/2=2.11 KN/m；则：q=g+0.5p=7.140+0.52.11=8.159KN/m；（3）三层屋面梁上：FE（AD）跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重)=6.66+3.984+6.49=17.134KN/m；活载p=S0L1/2=2.4.43.6/2=4.32 KN/m；则：q=g+0.5p=17.134+0.54.32=19.294 KN/m，ED跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重) =3.12+3.984+0=7.140KN/m;活载p=（5/8）S0L1/2=（5/8）2.52.7/2=2.11 KN/m；则：q=g+0.5p=7.140+0.52.11=8.159KN/m；（4）、二层屋面梁上：FE（AD）跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重)=6.71+3.984+6.49=17.184KN/m；活载p=S0L1/2=2.4.43.6/2=4.32 KN/m；则：q=g+0.5p=17.184+0.54.32=19.394 KN/m；ED跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重) =3.15+3.984+0=7.134KN/m;活载p=（5/8）S0L1/2=（5/8）2.52.7/2=2.11 KN/m；则：q=g+0.5p=7.134+0.52.11=8.189KN/m（5）首层屋面梁上：FE（AD）跨梁：恒载g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重)=6.68+3.984+6.49=17.154KN/m；活载p=S0L1/2=2.4.43.6/2=4.32 KN/m；则：q=g+0.5p=17.154+0.54.32=19.314 KN/m，ED跨梁：恒载 g=板+横向主梁自重+梁上墙重（包括抹灰重) =3.13+3.984+0=7.114KN/m;活载p=（5/8）S0L1/2=（5/8）2.52.7/2=2.11 KN/m；则：q=g+0.5p=7.114+0.52.11=8.169KN/m；2.6.2.2、框架柱上的集中荷载：（1）、顶层屋面梁：F柱（A柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=14.58KN ；、纵向梁上女儿墙重：g2=10.12KN ；、钢屋架：g3=3.36KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板+次梁）=31.17+4.76=35.93KN；活载p1=0.43.63.6/2=2.592KN；2）、直接作用在柱上的荷载：g5=30.742KN；则；N5F（5A）=g+0.5P=(14.58+10.12+3.36+35.93+30.742)+0.52.592=94.082KN；E柱（D柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=13.15KN ；、纵向梁上女儿墙重：g2=0KN ；、传到纵向梁的板：恒载 g3=18.03KN；活载p1=（1-20.3752+0.3753）0.42.73.6/2=1.497KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板1+板2+次梁1+次梁2）=（31.17+5.48+4.594+1.60=42.844KN；活载p2=0.43.63.6/2+（5/8）（2.7/2）0.4（2.7/2）=3.051KN；2）直接作用在柱上的荷载：g5=29.802KN；则；N5E=N5D=g+0.5P=(13.15+0+18.03+42.844+29.802)+0.52.592=106.10KN;（2）、四层屋面梁（即五层楼面）：F柱（A柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=14.58KN ;、纵向梁上墙重：g2F=（墙-窗口+窗重）=（21.27-9.96+2.204）=13.334KN ; g2A=（墙-窗口+窗重）=（21.27-12.23+2.484）=11.524KN ;、传到纵向梁的次梁：恒载g3=（板+次梁）=23.98+4.76=28.74KN;活载p1=15.55KN； 2）直接作用在柱上的荷载：、柱自重：g4=30.742KN；、柱顶上集中荷载：94.082 KN；则N4F=g+0.5P=(14.58 +13.334+28.74+30.742+94.082)+0.515.55=189.253KN；N4A=g+0.5P=(14.58 +11.524+28.74+30.742+94.082)+0.515.55=187.443KN；E柱（D柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重： g1=13.15KN ;、纵向梁上墙重：g2=21.27KN ;、传到纵向梁的板：恒载 g3=（1-20.3752+0.3753）3.72.73.6/2=13.87KN；活载p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板1+板2+次梁1+次梁2）=（23.98+4.21+4.594+1.60）=34.384KN；活载p2=15.55+ 2.86=18.41KN；2）直接作用在柱上的荷载：柱自重：g5=29.802KN;直接作用在柱上的荷载：106.10KN；N5E=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+106.10)+0.5（9.37+18.41）=232.47KN；N5D=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+106.10)+0.5（9.37+18.41）=232.47KN；（3）三层屋面梁（即四层楼面）：F柱（A柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=14.58KN ;、纵向梁上墙重：g2F=（墙-窗口+窗重）=（21.27-9.96+2.204）=13.334KN； g2A=（墙-窗口+窗重）=（21.27-12.23+2.484）=11.524KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g3=（板+次梁）=23.98+4.76=28.74KN;活载p1=15.55KN； 2）直接作用在柱上的荷载：柱自重：g4=30.742KN;柱顶上集中荷载：189.253（187.443）KN；N3F=g+0.5P=(14.58 +13.334+28.74+30.742+189.253)+0.515.55=253.682KN；N3A=g+0.5P=(14.58 +11.524+28.74+30.742+187.443)+0.515.55=250.062KN；E柱（D柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=13.15KN ；、纵向梁上墙重：g2=21.27KN ；、传到纵向梁的板：恒载 g3=（1-20.3752+0.3753）3.72.73.6/2=13.87KN；活载p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板1+板2+次梁1+次梁2）=（23.98+4.21+4.594+1.60）=34.384KN；活载p2=15.55+ 2.86=18.41KN；2）、直接作用在柱上的荷载：、柱自重：g5=29.802KN；、直接作用在柱上的荷载：232.446KN；N5E=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+232.45)+0.5（9.37+18.41）=329.03KN；N5D=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+232.45)+0.5（9.37+18.41）=329.03KN；（4）、二层屋面梁（即三层楼面）：F柱（A柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=14.58KN ；、纵向梁上墙重：g2F=（墙-窗口+窗重）=（21.27-9.96+2.204）=13.334KN； g2A=（墙-窗口+窗重）=（21.27-12.23+2.484）=11.524KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g3=（板+次梁）=23.98+4.76=28.74KN；活载p1=15.55KN； 2）、直接作用在柱上的荷载：、柱自重：g4=30.742KN；、柱顶上集中荷载：253.682（250.062）KN；N3F=g+0.5P=(14.58+13.334+28.74+30.742+253.682)+0.515.55=348.853KN；N3A=g+0.5P=(14.58+11.524+28.74+30.742+250.062)+0.515.55=343.423KN；E柱（D柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=13.15KN；、纵向梁上墙重：g2=21.27KN；、传到纵向梁的板：恒载 g3=（1-20.3752+0.3753）3.72.73.6/2=13.87KN；活载p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板1+板2+次梁1+次梁2）=（23.98+4.21+4.594+1.60）=34.384KN；活载p2=15.55+ 2.86=18.41KN；2）、直接作用在柱上的荷载：、柱自重：g5=29.802KN；、直接作用在柱上的荷载：329.030KN；N5E=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+329.03)+0.5（9.37+18.41）=455.40KN；N5D=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+329.03)+0.5（9.37+18.41）=455.40KN；（5）、首层屋面梁（即二层楼面）：F柱（A柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=14.58KN ；、纵向梁上墙重：g2F=（墙-窗口+窗重）=（21.27-9.96+2.204）=13.334KN； g2A=（墙-窗口+窗重）=（21.27-12.23+2.484）=11.524KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g3=（板+次梁）=23.98+4.76=28.74KN；活载p1=15.55KN； 2）、直接作用在柱上的荷载：、柱自重：g4=30.742KN；、柱顶上集中荷载：253.682（250.062）KN；N3F=g+0.5P=(14.58+13.334+28.74+35.96+348.853)+0.515.55=479.62KN N3A=g+0.5P=(14.58+11.524+28.74+35.96+343.423)+0.515.55=472.38KN E柱（D柱与其相同）：1）、纵向梁传来：、纵向梁自重：g1=13.15KN；、纵向梁上墙重：g2=21.27KN；、传到纵向梁的板：恒载 g3=（1-20.3752+0.3753）3.72.73.6/2=13.87KN；活载p1=（1-20.3752+0.3753）2.52.73.6/2=9.37KN；、传到纵向梁的次梁：恒载g4=（板1+板2+次梁1+次梁2）=（23.98+4.21+4.594+1.60）=34.384KN；活载p2=15.55+ 2.86=18.41KN；2）、直接作用在柱上的荷载：柱自重：g5=34.508KN；直接作用在柱上的荷载：455.40KN；N5E=(13.15+21.27+13.87+34.384+29.802+34.508+455.40)+0.5(9.37+18.41)=616.27KN；轴各层柱上下截面轴力（KN）：层数上截面下截面五层N5A上=63.34N5A下=94.08N5F上=63.34N5F下=94.08N5E上=N5D上=76.298N5E下=N5D下=106.10四层N4A上=156.701N4A下=187.443N4F上=158.511N4F下=189.253N4E上=N4D上=202.644N4E下=N4D下=232.446三层N3A上=250.062N3A下=280.804N3F上=253.682N3F下=284.424N3E上=N3D上=329.03N3E下=N3D下=358.832二层N2A上=343.432N2A下=374.165N2F上=348.853N2F下=379.595N2E上=N3D上=455.396N2E下=N2D下=485.198首层N1A上=436.784N1A下=472.38N1F上=444.024N1F下=479.62N1E上=N1D上=581.762N1E下=N1D下=616.272.6.2.3、重力荷载代表值（G+0.5P）作用下框架弯矩计算：（1）、荷载（KN/m）计算简图：层数边跨中跨515.78411.023419.294(19.312)8.159(8.169)319.294(9.312)8.159(8.169)219.344(19.312)8.189(8.169)119.314(19.312)8.169(8.169)（2）、梁端弯矩：1）、顶层梁：FE跨：MFE =-ql2/12=-15.787.22 /12=-68.187(KN.m)(负) ； ME F =ql2/12=15.787.22 /12=68.187(KN.m)；由对称性可知：MDA=M EF=-ql2/12=-15.787.22 /12=-68.187(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=15.787.22 /12=68.187(KN.m)；ED跨：ME D =-ql2/3=-11.023（2.7/2）2 /3=-6.696(KN.m负)； M DE =-ql2/6=-11.0232.7/2）2 /6=-3.348 (KN.m，负)；由对称性可知： MDD= ql2/3=11.023（2.7/2）2 /3=6.696（KN.m）；MDD = ql2/6=11.023( 2.7/2）2 /6=3.348 (KN.m) ；2）、四层梁：FE跨：MFE =-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)(负) ； ME F =ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；由对称性可知：MDA=M EF=-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；ED跨：ME D =-ql2/3=-8.17（2.7/2）2 /3=-4.963(KN.m负)； M DE =-ql2/6=8.172.7/2）2 /6=-2.482(KN.m，负)；由对称性可知：MDD= ql2/3=8.17（2.7/2）2 /3=4.963（KN.m）；MDD = ql2/6=8.17( 2.7/2）2 /6=2.482 (KN.m) ；3）、三层梁：FE跨： MFE =-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)(负) ； ME F =ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；由对称性可知：MDA=M EF=-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；ED跨：ME D =-ql2/3=-8.17（2.7/2）2 /3=-4.963(KN.m负)； M DE =-ql2/6=8.172.7/2）2 /6=-2.482(KN.m，负)；由对称性可知：MDD= ql2/3=8.17（2.7/2）2 /3=4.963（KN.m）；MDD = ql2/6=8.17( 2.7/2）2 /6=2.482 (KN.m) ；4）、二层梁：FE跨：MFE =-ql2/12=-19.3127.22/12=-83.428(KN.m)(负) ； ME F =ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；ED跨：ME D =-ql2/3=-8.17（2.7/2）2 /3=-4.963(KN.m负)； M DE =-ql2/6=8.172.7/2）2 /6=-2.482(KN.m，负)；由对称性可知：MDD= ql2/3=8.17（2.7/2）2 /3=4.963（KN.m）；MDD = ql2/6=8.17( 2.7/2）2 /6=2.482 (KN.m) ；5）、首层梁：FE跨：MFE=-ql2/12=-19.3127.22 /12=-83.428(KN.m)(负)； ME F =ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；由对称性可知： MDA=M EF=-ql2/12=-19.3127.22/12=-83.428(KN.m)（负）；MAD = M FE=ql2/12=19.3127.22 /12=83.428(KN.m)；ED跨：ME D=-ql2/3=-8.17（2.7/2）2 /3=-4.963(KN.m负)； M DE =-ql2/6=8.172.7/2）2 /6=-2.482(KN.m，负)；由对称性可知： MDD= ql2/3=8.17（2.7/2）2 /3=4.963（KN.m）；MDD = ql2/6=8.17( 2.7/2）2 /6=2.482 (KN.m) ；（3）、弯矩分配传递：（4）、梁端弯矩的调幅：由于框架结构梁端弯矩较大，只是配筋较多，因而给施工带来不便，但是由于超静定钢筋混凝土具有塑形重分布的性质。所以，在重力作用下可以乘以调幅系数，以适当降低梁端弯矩。根据工程经验，对现浇混凝土的框架结构，通常取调幅系数为=0.80-0.9，当跨中弯矩较大时取0.9，否则取0.8系数。这样通过调幅使梁端弯矩降低，跨中弯矩增加，从而不仅可以减少梁端配筋的数量，达到施工方便的目的，还可以提高柱的安全储备，以满足“墙柱弱梁”的设计原则。（5）、梁的跨中弯矩值（用0.8的调幅系数对梁端弯矩调幅后计算）：1）、顶层：FE跨（AD跨）：MFE中 =qL2/8 -0.8(M1+M2)/2= 54.323（原跨中弯矩值42.333）（KN.m）; MAD中 =qL2/8 -0.8(M1+M2)/2= 54.323（42.333）（KN.m）;DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2= -15.177（-24.483）（KN.m）; 2）、四层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=60.962（44.918）（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=60.962（44.918）（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=-11.301（-15.996）（KN.m）; 3）、三层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=61.512（45.605）（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=61.512（45.605）（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=-11.520（-16.261）（KN.m）; 4）、二层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=61.412（45.480）（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=61.412（45.480）（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=-11.430（-16.149）（KN.m）; 5）、首层：FE跨（AD跨）：MFE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=63.943（48.643）（KN.m）; MAD中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=63.943（48.643）（KN.m）; DE跨：MDE中=qL2/8-0.8(M1+M2)/2=-14.782（-20.339）（KN.m）; （6）、梁端弯矩值（用0.8的调幅系数对其进行调幅计算）：1）、顶层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.853.193=42.554（KN.m）; ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.866.701=55.361（KN.m）; DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.831.528=25.222（KN.m） 2）、四层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.878.087=62.470（KN.m）; ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.882.361=65.889（KN.m）; DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.823.441=18.753（KN.m）； 3）、三层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.876.862=61.490（KN.m）; ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.882.212=65.770（KN.m）; DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.823.706=18.965（KN.m）；4）、二层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.877.049=61.639（KN.m）; ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.882.275=65.820（KN.m）; DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.823.594=18.875（KN.m）；5）、首层：FE跨（AD跨）：MFE = MAD = 0.8 M1 = 0.872.609=58.087（KN.m）; ME F= MDA = 0.8 M2 = 0.880.389=64.311（KN.m）; DE跨：ME D= MDE = 0.8 M1 =0.8 M2 = 0.827.784=22.227（KN.m）；重力荷载代表值作用下梁柱端弯矩示意图2.6.2.4：重力荷载代表值（G+0.5P）作用下梁端剪力计算：（1）、FE（AD）跨梁：（M均是在0.8调幅系数下计算出的弯矩值）重力荷载(代表值)下FE(AD)跨梁端剪力计算表层Q(KN/)L(m)qL/2(KN)(KN)VF= qL/2-VE左= qL/2+VF(KN)VE(KN)515.7847.256.821.5055.3058.3050.9653.96419.3127.269.520.4769.0569.9963.7464.68319.3127.269.520.5968.9370.1163.6264.80219.3127.269.520.5868.9470.1063.6364.79119.3127.269.522.1367.3971.6562.0866.34 重力荷载(代表值)ED跨梁端剪力计算表层q(KN/m)L(m)qL/2(KN)(KN)V= qL/2-VD= qL/2+ (KN) (KN)511.232.714.88014.8814.8811.85 11.85 48.172.711.03011.0311.038.78 8.7838.172.711.03011.0311.038.78 8.7828.172.711.03011.0311.03 8.78 8.7818.172.711.03011.0311.03 8.78 8.782.6.2.5柱轴力计算：重力荷载(代表值)下边柱轴力的计算表 F（A）柱层截面横梁剪力纵向梁传来柱重 N柱轴力51-155.3063.33930.742118.639（118.639）118.639（118.639） 2-2149.381(149.381)149.381(149.381)43-369.0564.429（62.619）30.742133.479(131.269)282.86(280.650)4-4164.221(162.001)313.602(311.382)35-568.93 64.429（62.619） 30.742133.359(131.549)164.101(162.291) 446.961(442.931)6-6477.703(473.673)27-768.9464.429（62.619） 30.742133.369(131.559)164.111(162.301) 611.062(605.232)8-8641.81（635.974)19-967.3964.429（62.619） 35.596131.819(130.009)773.633(765.983)10-10167.415(160.751)809.229(801.579)E（D）柱511-1114.8876.29829.80291.17891.17812-12120.98120.98413-1311.0396.56429.802107.594228.5714-14137.396258.376315-1511.0396.56429.802107.594137.396365.9716-16395.774217-1711.0396.56429.802107.594137.396503.36618-18533.168119-1911.0396.56434.508107.594640.76220-20137.396675.272.7框架内力计算：2.7.1、梁端截面弯矩计算：M=M-HcV/2（Hc截面高度）（1）、重力荷载设计值（1.2G+1.4P）作用下弯矩值Mq：层数VFMFMFVE左 ME左 ME左 VE右ME右ME右571.2855.54235.9474.9668.8048.18618.7032.51227.370495.3086.66960.46296.4490.74164.22015.5326.18121.910395.0584.78258.64396.8090.71464.09415.5326.22621.955295.0484.99858.85296.9090.77864.13115.5326.11421.843194.6880.09154.05497.0688.69862.00115.5330.74526.474（2）、地震荷载作用下弯矩值MEK= M-HcV/2：层数VEFMFMFME左ME左VDEME右 ME右511.8247.3044.05037.8234.57048.6865.7252.333427.96101.1793.48194.0986.401121.13163.52130.209342.23156.22144.607147.75136.137190.20256.77204.465252.79192.67178.153187.40172.883241.24325.67259.329159.15228.43212.164197.43181.164254.13343.10273.214（3）、重力荷载代表值（G+0.5P）作用下弯矩值MGE：层数VFMFMFVE左 ME左 ME左 VE右ME右ME右555.3042.55427.34758.3053.36137.32914.8825.22221.130469.0562.47043.48169.9965.88946.64211.0318.75315.720368.9361.49042.53470.1165.77046.49011.0318.96515.932268.9461.63942.68170.1065.82046.54311.0318.87515.842167.3958.08739.55571.6564.31144.60711.0322.22719.1942.7.2、梁端弯矩组合计算：计算公式：A梁端负弯矩： -=(1.3+1.2)； (4-38) -= (1.2+1.4)；B、梁端正弯矩：=(1.3-1.0) ；（4-39）C、梁跨中弯矩：中=(1.3+1.2) ；（4-41）中= (1.2+1.4)；式中：结构重要性系数。本工程为一般重要性建筑取=1.0；承载力抗震调整系数由混凝土制作梁受弯取=0.75；2.7.2.1：F（A）端控制截面不利组合：层1.3(KNm)1.2-=(1.3+1.2)=(1.3-1.0)-= (1.2+1.4)51.344.05=57.2651.227.347=32.81667.56122.44435.9441.393.481=121.5251.243.481=52.177130.27758.53360.46231.3144.607=187.9891.242.534=51.041179.273109.09158.64321.3178.153=231.5991.242.681=51.217212.112141.68958.58211.3212.164=254.5971.239.555=47.466226.547161.28254.0542.7.2.2、E 左端控制截面不利组合：层1.3(KNm)1.2-=(1.3+1.2)=(1.3-1.0)-= (1.2+1.4)51.334.570=44.9411.237.329=44.79567.305.7148.18641.386.401=112.321.246.642=55.97126.2249.2664.22031.3136.137=176.981.246.490=55.788174.5797.8764.09421.3172.883=224.751.246.543=55.85252.34133.6664.13111.3181.164=235.511.244.607=53.53216.78143.1862.0012.7.2.3 ：E 右端控制截面不利组合：层1.3(KNm)1.2-=(1.3+1.2)=(1.3-1.0)-= (1.2+1.4)51.352.333=68.031.221.13=25.3670.0235.1827.3041.3130.209=169.271.215.720=18.86141.10115.1621.9131.3204.465=265.801.215.932=19.12213.69187.4021.9621.3259.329=337.131.215.842=19.01267.11240.9721.8411.3273.214=335.181.219.194=23.03283.66251.9926.672.7.2.4：FE跨中弯矩截面：层数1.3(KNm)1.2M中=(1.3M中 =Mq 54.2165.1952.0569.43844.6073.1553.8183.84335.5173.8159.4984.81423.4373.6957.8484.680120.1576.7372.7088.1682.7.2.5：DE跨中弯矩截面：层数1.3(KNm)1.2M中=(1.3M中 =Mq 5018.21213.6619.4274013.5610.1715.7013013.8010.3515.7462013.7210.2915.6351013.7710.3320.6252.7.3 梁剪力组合：由于本工程抗震设防为7度（0.15g）,H=20.1V双肢1010582001136.37551V双肢108222002)ED跨层梁设计V(kN)(0.25fcbh0)0.8(kN)选用箍筋()选用间距573.21551 Vq双肢802004157.55551V双肢82982003241.53551V双肢81091002303.56551V双肢101161001319.55551V双肢10108100(3)次梁两侧附加箍筋(吊筋)计算采用附加箍筋FLmnfyvAsv1层FE跨ED跨FL 选用箍筋m= FL/ nfyvAsv1FL选用箍筋m= FL/ nfyvAsv1549.47双肢82.30取m=458.89双肢82.79取m=4456.26双肢82.67取m=467.03双肢83.17取m=4356.26双肢82.67取m=467.03双肢82.67取m=4256.26双肢102.67取m=467.03双肢102.03取m=4156.26双肢102.67取m=467.03双肢102.03取m=4 2.8.3 框架柱设计：(1) 正截面承载力计算：设计要求:1)轴压比限制, 三级框架 N/ fcbh0.9;2)按“强柱弱梁”原则调整柱端弯矩设计值(内力组合时已调整);3)柱的纵向钢筋的配置:宜对称配置、且纵筋间距值200mm;4）配筋率的限制:总=As总/bh0总min=0.7%（框架中边柱）0.9%（角柱）总max=5% 轴压比计算参数 b=300mm h=550mm2 fc=16.7 N/mm2层截面F柱(A)E柱(D )Nmax(kN)N/fcbhNmaxN/fcbh5上157.730.0310.15157.3330.0310.15下194.630.0380.15193.0930.0380.154上312.930.0770.15443.3250.0770.15下438.040.0850.15479.1000.0840.153上642.960.1270.15800.5630.1260.15下679.8630.1350.151210.430.1800.15下945.4130.300.151246.190.1860.151上1180.500.370.151628.760.2320.15下

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