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[T0031]六层5524平米带架空层中学教学楼(计算书、实习报告、建筑、结构图)

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编号:443736    类型:共享资源    大小:1.43MB    格式:ZIP    上传时间:2015-06-25 上传人:小*** IP属地:福建
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t0031 平米 架空 排挤 中学 教学楼 计算 实习 报告 讲演 呈文 建筑 结构图
资源描述:

1 绪  论


1.1工程背景

该项目为郑州市应天中学教学楼六层钢筋混凝土框架结构体系,总建筑面积约为5524.6m2;每层层高为3.6m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为±0.000m,室外内高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。

1.1.1  设计资料

1、气象资料

最热月平均温度27.5摄氏度,最冷月温度-3摄氏度。

最大冻土深度0.2 m,基本风荷载W。=0.4kN/ m2;基本雪荷载为0.4 kN/ m2。

年平均降水量610mm。

2、地震设防烈度

7度

3、抗震等级

三级

4、设计地震分组

场地为1类一组Tg(s)=0.25s  (表3.8《高层建筑结构》)

1.1.2  材料

柱采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。基础采用C30,纵筋采用HRB400,箍筋采用HPB235。

1.2工程特点

该工程为六层,主体高度为21.6米,属多层建筑。

多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点,正确选用材料,就成为经济合理地建造多层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况,以及本建筑自身的特点,决定采用钢筋混凝土结构。

在高层建筑中,抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。高层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著,包括地震作用和风荷载,高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低,与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系,适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成,既承受竖向荷载,也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系,框架结构的优点是建筑平面布置灵活,框架结构可通过合理的设计,使之具有良好的抗震性能;框架结构构件类型少,易于标准化、定型化;可以采用预制构件,也易于采用定型模板而做成现浇结构,本建筑采用的现浇结构。

由于本次设计是教学楼设计,要求有灵活的空间布置,和较高的抗震等级,故采用钢筋混凝土框架结构体系。

1.3本章小结

本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。

郑州市应天中学教学楼框架结构设计


摘    要

该中学教学楼采用现浇混凝土多层框架结构,总建筑面积为5524.6平方米,总层数为六层,建筑高度21.6米。其中底层为架空层,平面布置有本人根据任务书自己确定。地震设防烈度为7度,建筑场地类别为二类,耐火等级为二级。自然气候条件参考郑州市相关部门结果。

要求完成建筑设计与上部结构设计。建筑设计要满足建筑功能、消防功能以及其他安全方面的要求,完成建筑平面、立面、剖面等基本设计任务;上部结构设计是毕业设计的主要内润,要解决好结构安全性能与建筑功能的关系,完成结构选型、结构布置、梁柱板及楼梯的设计计算,并绘制相应的结构设计图。应包括框架、梁、柱、板配筋图、楼梯平面及配筋图、节点详图等。


关键词:毕业设计,结构,建筑功能


1  绪论………………………………………………………..………………..…………….1

1.1  工程背景……………………………………………………………………………1

 1.1.1  设计资料……………………………………………………………………..1

1.1.2  材料…………………………………………………………………………..1

1.2  工程特点…………………………………………………………………………….1

1.3  本章小节…………………………………………………………………………….2

2  框架结构计算………………………………………………..............................................3

2.1  工程概况………………..…………………………………………………………...3

2.1.1  设计资料……………………………………….…………………………....3

2.2  梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定……….………………………………………..4

2.3  何载计算……………….…….……………………..................................................7

2.3.1  屋面均布荷载……………………………………….………………………7

2.3.2  楼面均布恒载……………………………………………………………….7

2.3.3  屋面均布活载……………………………………………………………….7

2.3.4  楼面均布活荷载…………………………………………………………….7

  2.4  梁柱自重……………….…….……………………...................................................8

  2.5  墙体自重……………….…….……………………...................................................9

  2.6  荷载总汇……………….…….…………………….................................................12

3  水平地震作用下框架的侧向位移验算…………………………...…………………….15

3.1  横向线刚度………………………………………………………...........................15

   3.1.1  横向框架柱的侧移刚度D值……………………………………………..15

3.1.2  横向框架自振周期………………………………………………………...15

3.2  横向地震作用计算………………………………………………...........................17

3.3  横向框架抗震变形验算…………………………………………………………...18

3.4  水平地震作用下横向框架的内力分析…………………………………………...19

3.5  竖向荷载作用下横向框架的内力分析…………………………………………...20

3.5.1  荷载计算…………………………………………………………………...20

3.5.2  用弯矩分配法计算框架弯矩……………………………………………...22

3.6  梁端剪力及柱轴力的计算……………………………. …………………………26

4  内力组合计算…………………………………………………........................................28

4.1   框架梁内力组合………………………………………….....................................28

4.1.1  柱内力组合  ……………………………………………...........................32

       4.1.2   截面设计……………………………………………................................33

  4.2  内力计算…………………………………………………………………………...34

  4.3  柱截面设计………………………………………………………………………..35

       4.3.1  底层D柱截面设计………………………………………………………..35

       4.3.2  本章小节…………………………………………………………………..39

5  楼板计算 ………………………………………………………………………………40

 5.1  基本数据………………………………………………………………………….40

 5.2  计算结果………………………………………………………………………….40

 5.3  跨中挠度验算…………………………………………………………………….41

 5.4  裂缝宽度验算…………………………………………………………………….42

6  楼板设计……………………………………………………………………………….46

 6.1  基本数据…………………………………………………………………………..46

 6.2  计算结果…………………………………………………………………………..46

6.3  跨中挠度验算……………………………………………………………………..47

6.4  裂缝宽度验算……………………………………………………………………...48

7  楼梯钢筋计算…………………………………………………………………………..52

 7.1  荷载和受力计算…………………………………………………………………...52

 7.2  配筋面积计算………………………………………………………………….......53

 7.3  配筋结果…………………………………………………………………...............54

8  屋面板设计…………………………………………………………………................56

 8.1  基本资料…………………………………………………………………...............56

 8.2  计算结果…………………………………………………………………...............56

 8.3  跨中挠度验算………………………………………………………………..........57

 8.4  裂缝宽度验算………………………………………………………………..........58

结论…………………………………………………………………………………………..62

致谢…………………………………………………………………………………………..63

参考文献……………………………………………………………………………………..64


内容简介:
郑州铁路职业技术学院专科毕业设计(论文)任务书 郑州铁路职业技术 学院 工程管理 系 建筑工程管理 专业 05 级 A1 班学号 0555133 学生 李伟森 指导教师 杨柳 毕业设计(论文)题目 郑州市应天中学教学楼框架结构设计 毕业设计(论文)工作内容与基本要求(目标、任务、途径、方法,应掌握的原始资料(数据)、参考资料(文献)以及设计技术要求、注意事项等)(纸张不够可加页) 通过毕业设计培养学生综合应用所学的基本理论知识和专业理论知识,提高独立分析和解决实际工程的能力。使学生初步掌握建筑设计、结构设计的一般原则、步骤和方法,以及相应的设计技巧,并能初步应用计算机辅助设计进行结构分析和绘制建筑及结构施工图。为毕业后能尽快地适应实际工作打下良好的基础。同时还将培养设计工作中实事求是、严格、准确的科学态度和工作作风。 该中学教学楼采用现浇混凝土多层框架结构,总建筑面积为5524.6平方米,总层数为六层,建筑高度21.6米。其中,底层为架空层,设置单车停放点,及保卫室等;二层至五层为教室、及教师休息室等;六层为语音室、活动室及阶梯教室等。地震设防烈度为7度,建筑场地类别为类;耐火等级为级。自然气候条件可参(转附页) 毕业设计(论文)时间: 2008 年 3 月 5 日至 2008 年 5 月 20 日计 划 答 辩 时 间: 2008 年 5 月 21 日工作任务与工作量要求:查阅文献资料不少于12篇,其中外文资料不少于2篇;文献综述不少于3000字;文献翻译不少于3000字,毕业论文1篇不少于10000字,理工科类论文或设计说明书(提交有关图纸和附件)不少于8000字,外语类专业论文不少于相当8000汉字,体育类、艺术类专业(音乐、艺术设计等)论文或设计说明书不少于6000字。 提交相关图纸、实验报告、调研报告、译文等其它形式的成果。毕业设计(论文)撰写规范及有关要求,请查阅本科毕业设计(论文)指导手册。专业(教研室)审批意见:审批人签名:备注:学生一人一题,指导教师对每一名学生下达一份毕业设计(论文)任务书。附页:郑州铁路职业技术学院专科毕业设计(论文)任务书考郑州市有关部门统计结果。要求完成建筑设计与上部结构设计。建筑设计要满足建筑功能、消防功能以及其它安全方面的要求,完成建筑平面、立面、剖面等基本设计任务;上部结构设计是毕业设计的主要内容,要解决好结构安全性能与建筑功能性的关系,完成结构选型、结构布置、梁柱板及楼梯的设计计算,并绘制相应的结构设计图。结构计算中以手算为主,部分可采用电算的方式。毕业设计采取指导教师定期辅导的方式,学生应参观一定数量的实际工程,了解类似工程的最新进展;同时收集必要的设计规范、手册及参考书籍,掌握AUTOCAD、PKPM等绘图及结构分析软件的使用。 毕业设计应按照“黄河科技学院毕业设计(论文)工作程序表”日程安排进行,其中资料查阅及建筑设计约为4周,结构选型、布置及荷载计算为2周,结构计算为2周,图纸绘制及计算书的编写及装订为2周。 预期成果应包括文献综述(不少于3000字)、文献翻译(不少于3000字)、设计说明书与图纸4部分内容。毕业设计说明书应包括与设计有关的阐述说明及计算,要求内容完整、计算准确、简洁明了、文字通顺、书写工整、装订整齐;字数应不少于10000字,包括目录、前言、正文、参考文献及附录等。图纸应包括建筑设计图与结构设计图,图面应布局合理、正确清晰、符合制图标准及有关规定,主要图纸应基本达到施工图深度;图纸数量一般为2024张(按A2号图计),比例一般为1:1001:200,详图可采用1:10-50。建筑图应包括设计说明、门窗表、建筑平面图(首层、标准层与顶层);立面图、剖面图(见楼梯)、楼梯平面及剖面图;节点构造详图等内容。结构图应包括框架、梁、柱、板配筋图、楼梯平面及配筋图、节点详图等内容。郑州铁路职业技术学院毕业设计(实习报告) 第 6 页郑州市吉祥花园实习报告根据学校要求我于2008年02月15日到郑州市弘业建筑有限公司吉祥花园项目部进行建筑施工实习,这是一个让我了解施工现场的好机会,让我更深一步的了解理论与实际的差别。由于要做毕业设计,因此我的实习工作主要是同我所要从事的工作有关联。在实习期间我主要是接触一些工程进行检测,以及加固改造工作。通过这些日子的实习,使我发现在一些在设计及施工中所存在的一些问题。通过向所在单位专家的请教,明白了一些工程中易存在和发生的一系列建筑通病的产生原理及相应的检测,处理措施。现将我所接触到的一些问题作义总结。 我的毕业设计作的是混凝土框架结构,因此对于混凝土机构的了解要更有针对性。混凝土质量的好坏,既对结构物的安全,也对结构物的造价有很大影响,因此在施工中我们必须对混凝土的施工质量有足够的重视。 混凝土质量的主要指标之一是抗压强度,从混凝土强度表达式不难看出,混凝土抗压强度与混凝土用水水泥的强度成正比,按公式计算,当水灰比相等时,高标号水泥比低标号水泥配制出的混凝土抗压强度高许多。所以混凝土施工时切勿用错了水泥标号。另外,水灰比也与混凝土强度成正比,水灰比大,混凝土强度高3水灰比小,混凝土强度低,因此,当水灰比不变时,企图用增加水泥用量来提高温凝土强度是错误的,此时只能增大混凝土和易性,增大混凝土的收缩和变形。 综上所述,影响混凝土抗压强度的主要因素是水泥强度和水灰比,要控制好混凝土质量,最重要的是控制好水泥和混凝土的水灰比两个主要环节。此外,影响混凝土强度还有其它不可忽视的因素。粗骨料对混凝土强度也有一定影响,当石质强度相等时,碎石表面比卵石表面粗糙,它与水泥砂浆的粘结性比卵石强,当水灰比相等或配合比相同时,两种材料配制的混凝土,碎石的混凝土强度比卵石强。因此我们一般对混凝土的粗骨料控制在32cm左右,细骨料品种对混凝土强度影响程度比粗骨料小,所以混凝土公式内没有反映砂种柔效,但砂的质量对混凝土质量也有一定的影响。因此,砂石质量必须符合混凝土各标号用砂石质量标准的要求。由于施工现场砂石质量变化相对较大,因此现场施工人员必须保证砂石的质量要求,并根据现场砂含水率及时调整水灰比,以保证混凝土配合比,不能把实验配比与施工配比混为一谈。混凝土强度只有在温度、湿度条件下才能保证正常发展,应按施工规范的规定予在养护、气温高低对混凝土强度发展有一定的影响。冬季要保温防冻害,夏季要防暴晒脱水。现冬季施工一般采取综合蓄热法及蒸养法。如果是设计造成的缺陷,一般有设计承载力或设计工作条件与实际不符造成裂缝、变形、侵蚀等破坏;如果是使用造成的缺陷,一般有超载、侵蚀、火灾、冻融、风化破坏等。 混凝土的裂缝是不可避免的,其微观裂缝是本身物理力学性质决定的,但它的有害程度是可以控制的,有害程度的标准是根据使用条件决定的。目前世界各国的规定不完全一致,但大致相同。如从结构耐久性要求、承载力要求及正常使用要求,最严格的允许裂缝宽度为0.1mm。近年来,许多国家已根据大量试验与泵送混凝土的经验将其放宽到0.2mm。当结构所处的环境正常,保护层厚度满足设计要求,无侵蚀介质,钢筋混凝土裂缝宽度可放宽至0.4mm;在湿气及土中为0.3mm;在海水及干湿交替中为0.15mm。沿钢筋的顺筋裂缝有害程度高,必须处理。 近年来预应力混凝土应用范围逐渐推广到更多的结构领域,如大跨超长、超厚及超静定框架结构,其混凝土强度等级必须提高至C50。在采用泵送条件下,其收缩与水化热大大增加,约束应力裂缝很难避免,张拉前开裂,张拉后又不闭合,裂缝控制的难度更加困难。预应力结构裂缝允许宽度是严格的,预应力筋腐蚀属“应力腐蚀”并有可能脆性断裂,预兆性较小,裂缝扩展速度快。裂缝深度h与结构厚度H的关系如下:h0.1H表面裂缝;0.1Hh0.5H浅层裂缝;0.5Hh1.0H纵深裂缝;h=H贯穿裂缝。 应当尽量避免贯穿性及纵深裂缝,如出现该种裂缝应采取化学灌浆处理来保证强度,即贯缝抗拉强度必须超过混凝土抗拉强度。早期裂缝一般出现在一个月之内,中期裂缝约在个月之内,其后12年或更长时间属于后期裂缝。 在修补裂缝前应全面考虑与之相关的各种影响因素,仔细研究产生裂缝的原因,裂缝是否已经稳定,若仍处于发展过程,要估计该裂缝发展的最终状态。在日本混凝土协会“混凝土裂缝的调查和修补指南”中,对调查的原则、普查、详查方法均作了详细规定,主要有:裂缝的现状调查(裂缝类型和宽度);有无病害(漏水、钢筋锈蚀);产生裂缝的经过(发生时间和过程);设计书的检查;施工记录的检查;根据混凝土钻芯检查构件的强度、厚度;荷载调查;中性化试验;钢筋调查(钢筋位置、细筋数量及有无锈蚀);地基调查;混凝土分析;荷载试验;振动试验。 裂缝的处理 1. 表面处理法:包括表面涂抹和表面贴补法: 表面涂抹适用范围是浆材难以灌入的细而浅的裂缝,深度未达到钢筋表面的发丝裂缝,不漏水的缝,不伸缩的裂缝以及不再活动的裂缝。表面贴补(土工膜或其它防水片)法适用于大面积漏水(蜂窝麻面等或不易确定具体漏水位置、变形缝)的防渗堵漏填充法用修补材料直接填充裂缝,一般用来修补较宽的裂缝(0.3mm),作业简单,费用低。宽度小于0.3mm,深度较浅的裂缝、或是裂缝中有充填物,用灌浆法很难达到效果的裂缝、以及小规模裂缝的简易处理可采取开型槽,然后作填充处理。2. 灌浆法 此法应用范围广,从细微裂缝到大裂缝均可适用,处理效果好。 3. 结构补强法 因超荷载产生的裂缝、裂缝长时间不处理导致的混凝土耐久性降低、火灾造成的裂缝等影响结构强度可采取结构补强法。包括断面补强法、锚固补强法、预应力法等混凝土裂缝处理效果的检查包括修补材料试验;钻心取样试验;压水试验;压气试验等。 工程实例: 某大厦层框架结构,总建筑面积约2万。施工中发现2月22日浇筑的某工段层梁、板混凝土,至2月26日混凝土强度上升一直不明显,且拆除模板后现浇板多处出现不规则裂缝。质检部门对该工程混凝土质量进行了现场检测,检测结果表明,混凝土抗压强度满足设计要求,混凝土的均质性满足规范要求。 根据现场检查,该大厦现浇板多处出现不规则裂缝,其中某工段层现浇板西南角较严重,个别裂缝长度约1200mm,宽度约0.6mm,框架梁身混凝土未见裂缝。 根据对裂缝检测的分析,裂缝产生的主要原因是: (1) 混凝土早期强度上升慢 (2) 混凝土收缩 (3) 混凝土养护不到位 该裂缝为非结构受力裂缝,虽然对结构受力无较大影响,但裂缝的存在对混凝土的耐久性影响很大,应根据裂缝情况进行必要的处理。 宽度较小裂缝的处理 对宽度小于0.3mm的裂缝进行封缝处理。可沿裂缝用环氧树脂胶泥对其进行表面封闭,环氧树脂胶泥配比为:环氧树脂二丁脂乙二胺水泥=1003010250300(重量比),该配比可根据现场实际情况进行调整。 施工注意事项: (1)封闭前,应对裂缝表面进行处理,用钢丝刷等工具清除裂缝表面的灰尘、浮渣及松散层等污物,然后再用毛刷蘸丙酮、酒精等有机溶液,把沿裂缝两侧2030mm处擦洗干净并保持干燥。 (2)裂缝处理好后,先在裂缝两侧宽2030mm范围内涂一层环氧树脂基液,然后抹一层厚1 mm左右的环氧树脂胶泥。抹胶泥时应防止产生小孔和气泡,表面需要 刮平整,保证封闭严密。 (3)较宽裂缝的处理对宽度大于0.3mm的裂缝进行化学压力灌浆处理。采用环氧树脂浆液进行灌注。环氧树脂浆液配合比为:环氧树脂丙酮糠醛乙二胺=100202520251520(重量比),该配比可根据现场实际情况进行调整。 处理事项: (1)对裂缝表面进行处理,沿裂缝用钢钎凿成“V”形槽,槽宽与槽深可根据裂缝深度和有利于封缝来确定,一般为20 mm20mm。凿槽时先沿裂缝打开,再向两侧加宽,凿完后用钢丝刷及压缩空气将混凝土碎屑粉尘清除干净。 (2)埋设灌浆嘴的间距可根据裂缝的深度确定,一般为350500mm。埋设时,先将灌浆嘴的底盘上抹一层厚约1mm的环氧胶泥,将灌浆嘴的进浆孔骑缝粘贴在预定的位置上。 (3)裂缝封闭后,应进行压气试漏,检查密闭效果。试漏须待封缝胶泥有一定强度后进行。 (4)灌浆机具、器具、及管子在灌浆前应进行检查,运行正常时方可使用。灌浆结束后,应立即拆除管道,并用丙酮冲洗管道和设备。 (5) 灌浆结束后,应检查补强效果和质量,发现缺陷应及时补救,确保工程质量。 综上所述,只要在混凝土生产以及施工过程中有针对性地采取预防措施,完全可以避免商品混凝土早期塑性裂缝的产生,使建筑物具备良好的耐久性和结构稳定性。 在外面实习有两个月的实间了,这些日子里通过亲身经历,使在学校所学的理论知识得到了很好的实践。而且对于实际的设计工作也提供了很大的帮助,为毕业设计提供了现实资料。从而避免了在设计过程中出现设计与实际施工相脱节的现象。 报告人:李伟森 2008年03月15日单位代码 学号 0555133 分 类 号_ TU244.2_密 级 实 习 报 告框架结构设计技术 院(系)名称郑州铁路职业技术学院 工程管理系 专业名称建筑工程管理 学生姓名李伟森 指导教师 杨 柳 2008年 03 月 15 日郑州铁路职业技术学院毕业设计(说明书) 第 IV 页 郑州市应天中学教学楼框架结构设计摘 要该中学教学楼采用现浇混凝土多层框架结构,总建筑面积为5524.6平方米,总层数为六层,建筑高度21.6米。其中底层为架空层,平面布置有本人根据任务书自己确定。地震设防烈度为7度,建筑场地类别为二类,耐火等级为二级。自然气候条件参考郑州市相关部门结果。要求完成建筑设计与上部结构设计。建筑设计要满足建筑功能、消防功能以及其他安全方面的要求,完成建筑平面、立面、剖面等基本设计任务;上部结构设计是毕业设计的主要内润,要解决好结构安全性能与建筑功能的关系,完成结构选型、结构布置、梁柱板及楼梯的设计计算,并绘制相应的结构设计图。应包括框架、梁、柱、板配筋图、楼梯平面及配筋图、节点详图等。关键词:毕业设计,结构,建筑功能 1 绪论.1 1.1 工程背景1 1.1.1 设计资料.11.1.2 材料.11.2 工程特点.11.3 本章小节.22 框架结构计算.32.1 工程概况.32.1.1 设计资料.32.2 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定.42.3 何载计算.72.3.1 屋面均布荷载.72.3.2 楼面均布恒载.72.3.3 屋面均布活载.72.3.4 楼面均布活荷载.7 2.4 梁柱自重.8 2.5 墙体自重.9 2.6 荷载总汇.123 水平地震作用下框架的侧向位移验算.153.1 横向线刚度.15 3.1.1 横向框架柱的侧移刚度D值.153.1.2 横向框架自振周期.153.2 横向地震作用计算.173.3 横向框架抗震变形验算.183.4 水平地震作用下横向框架的内力分析.193.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析.203.5.1 荷载计算.203.5.2 用弯矩分配法计算框架弯矩.223.6 梁端剪力及柱轴力的计算. 264 内力组合计算.284.1 框架梁内力组合.284.1.1 柱内力组合 .32 4.1.2 截面设计.33 4.2 内力计算.34 4.3 柱截面设计.35 4.3.1 底层D柱截面设计.35 4.3.2 本章小节.395 楼板计算 40 5.1 基本数据.40 5.2 计算结果.40 5.3 跨中挠度验算.41 5.4 裂缝宽度验算.426 楼板设计.46 6.1 基本数据.46 6.2 计算结果.466.3 跨中挠度验算.476.4 裂缝宽度验算.487 楼梯钢筋计算.52 7.1 荷载和受力计算.52 7.2 配筋面积计算.53 7.3 配筋结果.548 屋面板设计.56 8.1 基本资料.56 8.2 计算结果.56 8.3 跨中挠度验算.57 8.4 裂缝宽度验算.58结论.62致谢.63参考文献.64单位代码 学号 0555133 分 类 号_ TU244.2_密 级 毕业设计文献综述浅谈框架结构设计 院(系)名称郑州铁路职业技术学院 工程管理系 专业名称建筑工程管理 学生姓名李伟森 指导教师 杨 柳 2008年 03 月 15 日 郑州铁路职业技术学院毕业设计(文献综述) 第 5 页钢筋混凝土框架结构设计结合工程实际情况和对比计算结果,着重介绍钢筋混凝土框架结构设计,及结构设计中经常会遇到一些规范或规程未论的问题.一 设计要求我们对建筑物的结构设计,不仅要求具有足够的承载力,而且必须使结构具有足够抵抗侧力的刚度,使结构在水平力作用下所产生的侧向位移限制在规定的范围内.基于上述基本原理,本工程综合分析了结构的适用,安全,抗震,经济,施工方便等因素,框架体系,由钢筋砼框架承担竖向力和侧力.钢筋砼框架刚度布置相对比较均匀,在满足建筑功能情况下,尽量减少平面扭转对结构的影响.二 布置 随着我国城市经济的迅速发展,大量建筑的兴建,建筑人员根据建筑功能和环境条件有目的的选择主次梁的设计方案也随之增多,同时也出现在主次梁楼盖设计中应怎样合理布置柱网的综合效益最好究竟应该选择短跨为主梁,还是选择长跨为主梁在框架梁的弹性受力分析和承载力计算时,进行调整会更有利下面结合本工程从概念设计的角度作粗浅的探讨,以利于本工程的优化设计和为将来设计积累经验.梁板支撑在砖墙或砖柱上时,可视为铰支座;当梁、板的支座与其支撑梁、柱整体连接时,为简化计算,仍近似视为铰支座,并忽略支座宽度的影响。这样,板即简化为支撑在次梁上的多跨连续板;次梁简化为以主梁为支座的多跨连续梁;主梁则简化为以柱或墙多跨连续梁。单向板肋形楼板构造简单,施工方便,是整体式楼板结构中最常用的形式。由于板、次梁和主梁为整体浇灌,所以一般是多跨连续的超静定结构,这是整体式单向板肋形楼板的主要特点。柱网和梁格的合理布置对楼板的适用、经济以及设计和施工都有重要的意义。梁格应尽可能布置得统一、规整,减少梁、板跨的变化。梁、板截面尺寸要尽量统一,以简化设计,方便施工。一般框架结构都采用梁板整体现浇,在水平荷载作用下,通过框架梁和现浇板的共同受弯来约束柱顶的转动,使柱子产生自上而下的反弯曲,从而形成楼架作用.由于梁板的共同作用,不仅提高了框架梁的截面刚度,还提高了梁端负弯矩承载能力.设计目的,保证在罕遇地震时,能很快地在梁端附近出现塑性铰线,形成具有延性的结构体系。应将按设计荷载,地震作用计算所需的梁端弯矩钢筋合理地分布在梁肋及其有效的翼缘宽度范围之内。三 楼板问题钢筋混凝土单向板肋形楼盖的板,虽然存在着结构高度较大,和模板安装制作比较复杂的问题,但却具有下例优势:楼盖砼折算厚度最小,自重最轻;开间大,房间布局灵活;承载力大,对结构整体刚度的贡献比平板和双向密肋楼盖要大得多。现浇楼盖中,板的砼用量约占整个楼盖的多部分,板厚的取值对楼盖的经济性和自重的影响较大,在满足板的刚度和构造要求的前提下,应尽量采用较薄的板,板上的荷载主要沿短边方向传递到支承构件上,而沿长边方向传递的荷载则很少,对于主要沿短跨受弯的板,受力钢筋将沿短边方向布置,在垂直于短边方向只布置按构造要求设置的构造钢筋,称为单向板。板的配筋有两种方式:()弯起式配筋:它主要是锚固较好,整体性强,用钢量少,但施工较为复杂。()分离式配筋:板顶钢筋末端应加直角弯钩直抵模板;板底末端应加半圆弯钩,但伸入中间支座者则可不加弯钩。它主要是构造简单,施工方便。但其锚固较差,整体性不如弯起式配筋,而耗钢量也较多。一般当板小时可采用此种配筋方式。板跨与相邻板跨相差比较大,在荷载不利组合下,板跨中有可能不出现负弯矩,通常筋可以抗混凝土的收缩徐变作用,避免板面开裂.四混凝土的力学性能混凝土的强度;混凝土分为立体抗压强度,轴心抗压强度,轴心抗拉强度混凝土的收缩与徐变;混凝土在空气结硬过程中体积减小的现象称为收缩。我国铁道科学研究院对混凝土的自由收缩进得了试验表明产生收缩的原因是由于混凝土硬化过程中化学反应产生的凝结收缩和混凝土内的自由水蒸发产生的收缩。收缩与下一些因素有关;、 水泥用量愈多,水灰比愈大,收缩愈大;、 高标号水泥制成的混凝土构件收缩大;、 骨料的弹性量大,收缩小;、 在结硬过程中,养护条件好,收缩小;、 混凝土振捣密度,收缩小;、 使用环境湿度大,收缩小。混凝土的徐变;混凝土在长期不变荷载作用下,应变随时间继续增长的现象,叫做混凝土的徐变根据试验,徐变与下列因素有关;、水泥用量愈多,水灰比愈大,徐变愈大。、增加混凝土骨料的含量,徐变将变小。、养护条件好,水泥水化作用充分,徐变就小;、构件加载前混凝土的强度愈高,徐变就愈小;、构件截面的应力愈大,徐变愈大。五钢筋的力学性能钢筋砼结构所用的钢筋,分为有屈服点的钢筋和无屈服点的钢筋:有屈服点的钢筋跟据钢筋拉伸应力曲线可以看出这种钢筋具有弹性和塑性两重性质;在钢钢筋砼结构计算中,对具有屈服点的钢筋,均取屈服点作为钢筋强度限值。这是因为,构件内的钢筋应力达到屈服点后它产生很大的塑性变形;即使卸载,这部分变形也不能恢复。这就会使结构构件出现很大的变形和裂缝,以致影响结构正常使用。没有屈服点的钢筋,它的极限强度高,但延伸率小。虽然这种钢筋没有屈服点,但我们可根据屈服点的特征,为它在塑性变形明显增长处找一个假想的屈服点,并把该点作为这种没有明显屈服点钢筋的可资利用的应力上限,通常取残余塑性应变为0.2%的应力作为假想屈服点。钢筋受压时的屈服强度与受拉时基本想同。六轴压比我们主要是希望柱发生延性好的大偏心受压破坏,从而保证框架柱有足够的变形能力在高轴压比情况下滞回环骨架曲线的下降段比较陡,滞回环的丰满程度差,在循环次数不多的情况下,框架柱丧失的承载力较大,耗能的能力较差,在低轴压比情况下滞回环骨架曲线下降段比较平缓,框架柱承受变形能力较大,而承载力降低不明显,对轴压比加以限制,即要求在满足一定层间变形时,在反复荷载作用下滞回曲线在第三个循环抗力下降量不超过前一个循环抗力下降量,保证在大变形下,仍有稳定的承载能力,从而关于轴压比限值影响因素的考虑框架柱的断面形状将直接影响着柱截面界限破坏时钢筋和砼内应变,应力的分布和砼受压边缘的极限应变,从而影响到不同的截面形式的框架柱,反映出的强度变形特性是不一样的,在相同条件下,圆形柱的轴压比限值可提高10%左右.但本工程为住宅建筑,考虑房间布局的因素,只选用矩形截面的柱而不考虑选择圆柱。一般通常认为框架柱的剪跨比越大,延性越好.在一般配筋条件下, ,框架柱在横向水平剪力作用下,一般都会发生延性好的弯曲破坏;框架柱就变成了短柱,在横向水平剪力作用下,一般发生延性差的剪切破坏.建立在截面界限破坏基础上的轴压比公式中,未考虑剪应力的影响,没有体现出剪跨比的影响,事实上,剪跨比能够大体反映截面上弯曲正应力与剪切应力的比例关系,因而是框架柱破坏形式的主导因素.这种情况在本工程中出现在与楼梯休息平台相连的框架柱和墙有大开窗处的框架柱在利用界限破坏条件推导框架柱的轴压比限值时,并没有考虑箍筋约束的有利影响,箍筋能改善砼的受力性能,特别是能提高砼受压边缘的最大压应变.随着荷载的增加,构件变形迅速增大。这时混凝土塑性变形增加,弹性模量降低,应力增加减慢。而钢筋应力增加加快。当构件临界破坏时,混凝土达到极限应变,由于一般低强度和中等强度的钢筋屈服时的应变小于混凝土的极限应变,所以构件临界破坏时,钢筋应力可达屈服强度,对于高强度钢筋,由于其屈服时的应变大于混凝土的应力,所以构件临界破坏时,这种钢筋应力达不到屈服强度,这时钢筋的应力应根据虎克定律确定,显然,配置高强度钢筋的钢筋砼受压构件,不能充分发挥钢筋的作用。七 结束语 工程的结构设计,我们可以看到,地震作用比较复杂,而计算时只是简单地变任意方向为两个主轴方向,变弹塑性分析为弹性分析。故得出的结论不一定与实际情况完全相符。所以我们在认真计算的基础上还应重视概念设计,采取有效的构造措施等等。另外,我们还应从结构的整体着眼,针对一些薄弱环节如应力集中部位,连接节点,主要抗侧力构件等进行加强处理。 郑州铁路职业技术学院毕业设计(文献翻译) 第 5 页框架结构设计技术一 结构设计说明主要是设计依据,抗震等级,人防等级,地基情况及承载力,防潮抗渗做法,活荷载值,材料等级,施工中的注意事项,选用详图,通用详图或节点,以及在施工图中未画出而通过说明来表达的信息。二 各层的结构布置图包括: (1)雨蓬、阳台、挑檐布置和其剖面详图。注意:雨棚和阳台的竖板现浇时,最小厚度应为80,否则难以施工。竖筋应放在板中部。当做双排筋时,高度900时,最小板厚120。阳台的竖板应尽量现浇,预制挡板的相交处极易裂缝。雨棚和阳台上有斜的装饰板时,板的钢筋放斜板的上面,并通过水平挑板的下部锚入墙体圈梁(即挑板双层布筋)。两侧的封板可采用泰柏板封堵,钢筋与泰柏板的钢丝焊接,不必采用混凝土结构。挑板挑出长度大于2米时宜配置板下构造筋,较长外露挑板(包括竖板)宜配温度筋。挑板内跨板上筋长度应大于等于挑板出挑长度,尤其是挑板端部有集中荷载时。当顶层阳台的雨搭为无组织排水时,雨搭出挑长度应大于其下阳台出挑长度100,顶层阳台必须设雨搭。挑板配筋应有余地,并应采用大直径大间距钢筋,给工人以下脚的地方,防止踩弯。挑板内跨板跨度较小,跨中可能出现负弯距,应将挑板支座的负筋伸过全跨。挑板端部板上筋通常兜一圈向上,但当钢筋直径大于等于12时是难以施工的,应另加筋。(2)楼梯布置。采用X型斜线表示楼梯间,并注明楼梯间另详。尽量用板式楼梯,方便设计及施工,也较美观。(3)板顶标高。可在图名下说明大多数的板厚及板顶标高,厨厕及其它特殊处在其房间上另外标明。 (4)板上开洞(厨、厕、电气及设备)洞口尺寸及其附加筋,附加筋不必一定锚入板支座,从洞边锚入La即可。板上开洞的附加筋,如果洞口处板仅有正弯距,可只在板下加筋;否则应在板上下均加附加筋。留筋后浇的板宜用虚线表示其范围,并注明用提高一级的膨胀混凝土浇筑。未浇筑前应采取有效支承措施。三 基础平面图及详图(1)在柱下扩展基础宽度较宽(大于4米)或地基不均匀及地基较软时宜采用柱下条基。并应考虑节点处基础底面积双向重复使用的不利因素,适当加宽基础。 (2)混凝土基础下应做垫层。当有防水层时,应考虑防水层厚度。(3)建筑地段较好,基础埋深大于3米时,应建议甲方做地下室。地下室底板,当地基承载力满足设计要求时,可不再外伸以利于防水。每隔3040米设一后浇带,并注明两个月后用微膨胀混凝土浇注。设置地下室可降低地基的附加应力,提高地基的承载力(尤其是在周围有建筑时有用),减少地震作用对上部结构的影响。不应设局部地下室,且地下室应有相同的埋深。 (4)抗震缝、伸缩缝在地面以下可不设缝,连接处应加强。但沉降缝两侧墙体基础一定要分开。(5)新建建筑物基础不宜深于周围已有基础。如深于原有基础,其基础间的净距应不少于基础之间的高差的1.5至2倍,否则应打抗滑移桩,防止原有建筑的破坏。建筑层数相差较大时,应在层数较低的基础方格中心的区域内垫焦碴来调整基底附加应力。 (6)采用独立柱基时,独立基础受弯配筋不必满足最小配筋率要求,除非此基础非常重要,但配筋也不得过小。独立基础是介于钢筋混凝土和素混凝土之间的结构。面积不大的独立基础宜采用锥型基础,方便施工。 (7)底层内隔墙一般不用做基础,可将地面的混凝土垫层局部加厚。(8)基础底板混凝土不宜大于C30,一是没用,二是容易出现裂缝。 (9)基础底面积不应因地震附加力而过分加大,否则地震下安全了而常规情况下反而沉降差异较大,本末倒置。四 楼梯详图(1)应注意:梯梁至下面的梯板高度是否够,以免碰头,尤其是建筑入口处。(2)梯段高度高差不宜大于20,以免易摔跤(3)两倍的梯段高度加梯段长度约等于600。幼儿园楼梯踏步宜120高。(4)楼梯折板、折梁阴角在下时纵筋应断开,并锚入受压区内La,折梁还应加附加箍筋(5)楼梯的建筑做法一般与楼面做法不同,注意楼梯板标高与楼面板的衔接。 (6)注意当板式楼梯跨度大于5米时,挠度不容易满足。应注明加大反拱或增大配筋。(7)当休息平台板为悬挑板时,其内部的楼梯梯段板负筋应大于休息平台板的板上筋,长度也应大于平台板筋。(8)楼层处的休息平台板的配筋应与楼层板统一考虑配筋,主要是板的负筋。五 梁详图(1)梁上有次梁处(包括挑梁端部)应附加箍筋和吊筋,宜优先采用附加箍筋。梁上小柱和水箱下, 架在板上的梁, 不必加附加筋。可在结构设计总说明处画一节点,有次梁处两侧各加三根主梁箍筋,荷载较大处详施工图。(2)当外部梁跨度相差不大时,梁高宜等高,尤其是外部的框架梁。当梁底距外窗顶尺寸较小时,宜加大梁高做至窗顶。外部框架梁尽量做成外皮与柱外皮齐平。梁也可偏出柱边一较小尺寸。梁与柱的偏心可大于1/4柱宽,并宜小于1/3柱宽。 (3)原则上梁纵筋宜小直径小间距,有利于抗裂,但应注意钢筋间距要满足要求,并与梁的断面相应。箍筋按规定在梁端头加密。布筋时应将纵筋等距,箍筋肢距可不等。小断面的连续梁或框架梁,上、下部纵筋均应采用同直径的,尽量不在支座搭接。(4)端部与框架梁相交或弹性支承在墙体上的次梁,梁端支座可按简支考虑,但梁端箍筋应加密。 (5)反梁的板吊在梁底下,板荷载宜由箍筋承受,或适当增大箍筋。梁支承偏心布置的墙时宜做下挑沿。(6)挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。与挑板不同,挑梁的自重占总荷载的比例很小,作成变截面不能有效减轻自重。变截面挑梁的箍筋,每个都不一样,难以施工。变截面梁的挠度也大于等截面梁。挑梁端部有次梁时,注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋,除非受剪承载力不足。对于大挑梁,梁的下部宜配置受压钢筋以减小挠度。挑梁配筋应留有余地。(7)梁上开洞时,不但要计算洞口加筋,更应验算梁洞口下偏拉部分的裂缝宽度。梁从构造上能保证不发生冲切破坏和斜截面受弯破坏。六 重点注意或设计原则 (1)抗震验算时不同的楼盖及布置(整体性)决定了采用刚性、刚柔、柔性理论计算。抗震验算时应特别注意场地土类别。8度超过5层有条件时,尽量加剪力墙,可大大改善结构的抗震性能。框架结构应设计成双向梁柱刚接体系,但也允许部分的框架梁搭在另一框架梁上。应加强垂直地震作用的设计,从震害分析,规范给出的垂直地震作用明显不足。(2)雨蓬不得从填充墙内出挑。大跨度雨蓬、阳台等处梁应考虑抗扭。考虑抗扭时,扭矩为梁中心线处板的负弯距乘以跨度的一半。 (3)建筑长度宜满足伸缩缝要求,否则应采取措施。 (4)当采用井字梁时,梁的自重大于板自重,梁自重不可忽略不计。周边一般加大截面的边梁。 (5)等基底附加压力时基础沉降并不同。(6)应避免将大梁穿过较大房间,在住宅中严禁梁穿房间。(7)当建筑布局很不规则时,结构设计应根据建筑布局做出合理的结构布置,并采取相应的构造措施。如建筑方案为两端较大体量的建筑中间用很小的结构相连时(哑铃状),此时中间很小的结构的板应按偏拉和偏压考虑。板厚应加厚,并双层配筋。 (8)较大跨度的挑梁下柱子内跨梁传来的荷载将大于梁荷载的一半,挑板道理相同。单位代码 学号 0555133 分 类 号_ TU244.2_密 级 毕业设计文献翻译框架结构设计技术 院(系)名称郑州铁路职业技术学院 工程管理系 专业名称建筑工程管理 学生姓名李伟森 指导教师 杨 柳 2008年 03 月 15 日 郑州铁路职业技术学院毕业设计(说明书)第 65 页1 绪 论1.1工程背景该项目为郑州市应天中学教学楼六层钢筋混凝土框架结构体系,总建筑面积约为5524.6m2;每层层高为3.6m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为0.000m,室外内高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料1、气象资料最热月平均温度27.5摄氏度,最冷月温度-3摄氏度。最大冻土深度0.2 m,基本风荷载W。=0.4kN/ m2;基本雪荷载为0.4 kN/ m2。年平均降水量610mm。2、地震设防烈度7度3、抗震等级三级4、设计地震分组场地为1类一组Tg(s)=0.25s (表3.8高层建筑结构)1.1.2 材料柱采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C30,纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。基础采用C30,纵筋采用HRB400,箍筋采用HPB235。1.2工程特点该工程为六层,主体高度为21.6米,属多层建筑。多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点,正确选用材料,就成为经济合理地建造多层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况,以及本建筑自身的特点,决定采用钢筋混凝土结构。在高层建筑中,抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。高层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著,包括地震作用和风荷载,高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低,与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系,适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成,既承受竖向荷载,也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系,框架结构的优点是建筑平面布置灵活,框架结构可通过合理的设计,使之具有良好的抗震性能;框架结构构件类型少,易于标准化、定型化;可以采用预制构件,也易于采用定型模板而做成现浇结构,本建筑采用的现浇结构。 由于本次设计是教学楼设计,要求有灵活的空间布置,和较高的抗震等级,故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。2 框架结构计算2.1工程概况该项目为六层钢筋混凝土框架结构体系,总建筑面积约为5524.6 m2;底层层高为3.6 m。总层高21.6m。室内地坪为0.000m,室外内高差0.45m。本教学楼采用柱距为7.2m的内廊式小柱网,边跨为7.2m,中间跨为2.1m。框架平面同柱网布置如下图 图2.1 框架平面柱网布置框架梁柱现浇,屋面及楼面采用100mm厚现浇钢筋混凝土。框架结构承重方案的选择:竖向荷载的传力途径:楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁,再由主梁传至框架柱,最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径,本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案,这可使横向框架梁的截面高度大,增加框架的横向侧移刚度。2.1.1 设计资料1、气象条件:基本风荷载W。=0.4kN/ m2;基本雪荷载为0.4KN/ m2。2、楼、屋面使用荷载:教室1.5kN/ m2;走道、会议室、门厅等处:2.0kN/ m2;为安全考虑,均按2.0kN/ m2计算。3、 工程地质条件:建筑物场地地形平坦,地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下:新近沉积层(第一层),粉质粘土,厚度0.51.0米,岩性特点,团粒状大孔结构,欠压密。粉质粘土层(第二层),地质主要岩性为黄褐色分之粘土,硬塑状态,具有大孔结构,厚度约3.0米, 粉质粘土层(第三层),地质岩性为褐黄色粉质粘土,具微层理,含铁锰结核,可塑状态,厚度3.5米,粉质粘土层(第四层),岩性为褐黄色粉质粘土,具微层理,含铁锰结核,硬塑状态,厚度未揭露,不考虑地下水。场地位1类一组Tg(s)=0.25s (表3.8高层建筑结构)4、屋面及楼面做法:屋面做法:防水卷材20mm厚砂浆找平层炉渣混凝土找坡3%苯板60mm厚20mm厚砂浆找平层130mm厚钢筋混凝土楼板20mm厚混合砂浆楼面做法:130厚混凝土楼板 水泥砂浆抹灰(楼板上下各20mm厚)2.2梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定初估截面尺寸:1、柱:bh=600mm600mm2、梁:梁编号如下图:L1: h=(1/121/8)7200=600900 取h=700mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)700=233350 取b=300mmL2: h=(1/121/8)2100=175263 取h=250mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)250=84125 取b=150mmL3: h=(1/121/8)4800=400600 取h=600mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)600=200300 取b=250mmL4: h=(1/121/8)4500=375563 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=16725 0 取b=200mmL5: h=(1/121/8)3600=300450 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200 取b=200mL6:h=(1/121/8)5100=425637 取h=600m b=(1/31/2)H=(1/31/2)600=200300 取b=250mm3、梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准,由于建筑轴线与柱轴线重合,故计算跨度如下:图2.3 梁的计算跨度4、 柱高度底层柱 h=3.6+0.45=4.05m其它层柱 h=3.6m 图2.4 横向框架计算简图及柱编号2.3荷载计算 2.3.1 屋面均布恒载二毡三油防水层 0.35 kN/ m2冷底子有热玛蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1:2水泥砂浆找平 0.02 20=0.4 kN/ m240mm厚钢筋混泥土整浇层 0.04 25=1 kN/ 预应力混凝土多孔板 (1.88+1.922)/2=1.9 kN/ m2吊顶粉底 0.5 kN/ m2共计 5.5 kN/ m2屋面恒载标准值为:(55.8+0.24).(7.2.2+2.1+0.24).5.5=5160 kN2.3.2 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算水磨石地面 0.65 kN/ m250mm厚、钢筋混凝土整浇层 0.0525=1.25 kN/ m2 预应力混凝土多孔板 1.9 kN/ m2吊顶粉底 0.5 kN/ m2共计 4.3 kN/ m2楼面恒载标准值为:(55.8+0.24)(7.22+2.1+0.24)4.3=4034 kN2.3.3 屋面均布活载计算重力荷载代表值时,仅考虑屋面雪荷载:雪荷载标准值为:0.2(55.8+0.24)(7.22+2.1+0.24)=188 kN2.3.4 楼面均布活荷载楼面均布活荷载标准值为:2.0(55.8+0.24+024)(7.22+2.1+2.4)=1884 kN2.4梁柱自重L1: bh=0.4m 0.8m 长度6.64 m 每根重量 0.83.025(0.022+0.25)=53.1 kN 根数 286=168根L2: bh=0.250.5 长度1.86 m 每根重量0.51.8625.(0.023)=5.81 kN 根数 146=84根L3: bh= 0.4 0.8 长度4.4 m 每根重量 0.454.42 5(0.022+0.25)=35.2 kN 根数 146=84根L4: bh=0.40.8 长度4.1 m 每根重量 0.74.125(0.022+0.3)=32.8kN 根数 286=168根L5: bh=0.4m0.8m 长度3.2 m 每根重量 3.2.0.825(0.022+0.4)=25.6 kN 根数 164=64根L6:bh=0.40.8 长度4.7 m每根重量0.84.725(0.022+0.4)=37.6 kN根数46=24根Z1: 截面 0.60.6 m2 长度4.7 m 每根重量 (0.6+0.022)4.725=42.3 kN 根数 144=56根Z2: 截面 0.60.6 m2 长度3.6m 每根重量 (0.6+0.022)3.625=36.86 kN 根数 1443=168根 Z3:截面0.50.5 m2 长度3.6 m 每根重量 (0.5+0.022)3.625=22.5 根数 1442=112根表2-1 梁柱自重梁(柱)编 号截面(m2)长度(m)根数每根重量(kN)L10.40.86.6416853.1L20.250.51.86845.81L30.40.84.42435.2L40.40.84.116832.8L50.40.83.26425.6L60.40.84.72437.6Z10.60.64.76442.3Z20.60.63.616832.4Z30.50.53.611222.5梁截面尺寸(mm)混凝土等级横梁(bh)纵梁(bh)AB跨、CD跨BC跨C307200450021004500600600柱截面尺寸(mm)层次混凝土等级bh1C306006002-6C306006002.5墙体自重外墙墙厚240mm,采用瓷砖贴面;内墙墙厚240mm,采用水泥砂浆抹面,内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为:7.00.24=1.68 kN/ m2 单位面积外墙贴面重量为:0.5 kN/ m2单位面积内墙体重量为:7.00.24=1.68 kN/ m2单位面积内墙贴面重量为(双面抹面):0.362=0.72 kN/ m2表2.2 墙体自重 墙体每片面积(m2)片数重量(KN)底层纵墙外墙2.854.054外墙墙体77.57296.67外墙墙面23.093.154.054外墙墙体85.73外墙墙面25.524.054.051外墙墙体27.56外墙墙面8.205.554.051外墙墙体37.76外墙墙面11.24内墙2.854.054内墙墙体77.57326.59内墙墙面33.243.154.054内墙墙体85.73内墙墙面 36.745.554.051内墙墙体37.76内墙墙面16.184.054.051内墙墙体27.56内墙墙面11.81底层横墙外墙6.754.052外墙墙体91.85233.98外墙墙面27.341.954.052外墙墙体26.54外墙墙面7.904.554.052外墙墙体61.92外墙墙面18.43内墙6.754.0512内墙墙体551.12787.32内墙墙面236.20外墙2.853.620外墙墙体344.74外墙墙面102.6其他层纵墙外墙3.153.604外墙墙体76.20703.34外墙墙面22.684.053.620外墙墙体391.91外墙墙面16.645.553.62外墙墙体67.13外墙墙面28.77内墙2.853.64内墙墙体68.95815.18内墙墙面29.553.153.64内墙墙体 76.20内墙墙面32.664.053.616内墙墙体391.91内墙墙面 167.965.553.61内墙墙体33.57内墙墙面 14.39其他层横墙外墙6.753.62外墙墙体81.65207.97外墙墙面24.31.953.62外墙墙体23.59外墙墙面7.024.553.62外墙墙体55.04外墙墙面16.38内墙6.753.628内墙墙体1143.071632.96内墙墙面 489.892.6荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面恒载+50%屋面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载:4182.56kN顶层活载:190.98kN顶层梁自重:+=1650.88+82.65+105.68+36.56+33.08+112.68+39.58=2061.11kN顶层柱自重:21.6152=1123.72kN顶层墙自重:703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7 kNG6=+1/2+1/2+1/2=9759.58 kN其他层重力荷载代表值包括楼面恒载+50%活载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G5=3093.05+1/22387.31+2061.11+1123.72+3359.452=7830.99 kNG4=G3=G2=7830.99kN =3093.05+1/22387.31+2061.11+1/21123.72+1/224.3162=10756.34kN门窗荷载计算M-1、M-2采用钢框门,单位面积钢框门重量为0.4kN/ m2M-3、M-4、M-5采用木门,单位面积木门重量为0.2 kN/ m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、均采用钢框玻璃窗,单位面积钢框玻璃窗重量为0.45 kN/表2.3 门窗重量计算层号门窗号单位面积(m2)数量重量(kN)一至六层M-10.9 2.1492.23242.23M-23.62.715.78C-11.81.5463.75C-21.51.561.24C-31.21.5532.99C-41.21.5442.541、底层墙体实际重量:=10342.04 kN2、二至六层实际重量:G2=G3=G4=G5=G6=9721.5KN建筑物总重力荷载代表值=48607.5KN 3水平地震作用下框架的侧向位移验算3.1横向线刚度混凝土 C30 kN/ m2在框架结构中,有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面,板可以作为梁的有效翼缘,增大梁的有效刚度,减少框架侧移。为考虑这一有利作用,在计算梁的截面惯性矩时,对现浇楼面的边框架取=1.5(为梁的截面惯性矩)。对中框架取=2.0。若为装配楼板,现浇层的楼面,则边框架梁取=1.2,对中框架取=1.5。 横向线刚度计算见表4.1。3.1.1 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表3.1,横向框架柱侧移刚度D值计算见表3.2。3.1.2 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆,导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表3.1 柱线刚度柱号截面(m2)柱高度(m)惯性矩线刚度(m4)(kNm)0.60.64.053.410-35.451040.60.63.63.410-38.02104表3.2 横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱类型层根数底层边框架边柱4.25/5.45=0.780.421157384边框架中柱2.44+4.25/5.45=1.2280.517186724中框架边柱5.24/5.45=0.9610.2761542328中框架中柱5.24+3.14/5.45=1.5380.61320961281109984二至六层边框架边柱4.25+4.25/27.2=0.590.203175424边框架中柱(4.25+2.44)2/14.4=0.9290.321247584续表3.2 项目柱类型层 根数二至六层中框架边柱(6.45+6.45)2/14.4=0.8960.2132314628中框架中柱(6.45+4.25)2/14.4=1.4860.28734571281567452这样,只要求出结构的顶点水平位移,就可以按下式求得结构的基本周期: 式中基本周期调整系数,考虑填充墙使框架自振周期减少的影响,取0.6;框架的顶点位移。在未求出框架的周期前,无法求出框架的地震力及位移;是将框架的重力荷载视为水平作用力,求得的假想框架顶点位移。然后由求出,再用求出框架结构的底部剪力,进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表3.3。表3.3 横向框架顶点位移层次(kN)(kN)(kN/m)层间相对位移69721.58891.8214616600.00760.286459721.513725.1314616600.01380.371549721.528438.1614616600.01460.256439721.532331.7214616600.02560.170229721.546145.0814616600.03270.1431110342.045824.0311099840.06780.0678=1.70.63.2横向地震作用计算在I类场地,6度设防区,设计地震分组为第二组情况下,结构的特征周期=0.25s,水平地震影响系数最大值=0.16。由于=0.577=1.40.25=0.35(s),应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力,若按分配给各层,则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层,这种分布基本符合实际。但对结构上部,水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果,特别对于周期比较长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明,结构上部往往震害很严重。因此,即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。=0.08+0.01=0.080.577+0.01=0.0562结构横向总水平地震作用标准值:=(/ )0.85=(0.25/0.850)0.90.160.8588844.15=5691.88kN顶点附加水平地震作用:=0.0685681.88=387.05kN各层横向地震剪力计算见表3.4,表中:横向框架各层水平地震作用和地震剪力。表3.4 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次(m)(m)(kN)(kN)(kN)63.621.69721.5209984.40.1231045.343614.2553.618.09721.51749870.104614.624142.7343.614.49721.5139989.60.083553.244674.1433.610.89721.5104992.20.072462.165261.2723.67.29721.569994.80.053312.435517.3414.054.0510342.0441885.260.031181.565730.74注:表中第6层中加入了,其中 =387.05kN。3.3横向框架抗震变形验算详见表3.5。表3.5 横向框架抗震变形验算层次层间剪力(kN)层间刚度(kN)层间位移(m)层高(m)层间相对弹性转角63884.2314616600.002663.61/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.051/691注:层间弹性相对转角均满足要求。=1/450。(若考虑填充墙抗力作用为1/550)3.4水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例,柱端计算结果详见表3.1。地震作用下框架梁柱弯矩,梁端剪力及柱轴力分别见表3.2。 图3.1地震中框架弯矩图(kN/m)图3.2 地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN)3.5竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。3.5.1 荷载计算第6层梁的均布线荷载 CD跨:屋面均布恒载传给梁 4.384.50.836=16.48kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.4+0.022)0.825=8.8kN/m恒载: 25.28kN/mDE跨:屋面均布恒载传给梁 4.384.50.836=16.48kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.4525=3.26kN/m 恒载: 19.74kN/m第25层梁均布线荷载CD跨: 楼面均布恒载传给梁 3.244.50.836=12.19kN/m横梁自重(包括抹灰) (0.4+0.022)0.825=8.8kN/m无横墙恒载: 20.99kN/mDE跨: 楼面均布恒载传 3.244.50.836=12.19kN/m 横梁自重(包括抹灰) (0.25+0.022)0.4525=3.26kN/m 恒载: 15.45kN/m第25层集中荷载:纵梁自重(包括抹灰): (0.25+0.022)0.45254.5=14.67kN 外纵墙自重(包括抹灰): (1.68+0.72)3.6(4.5-0.60)=33.70 kN内纵墙自重: (1.68+0.72)3.6(4.5-0.60)=33.70 kN柱自重(包括抹灰): 0.490.493.625=21.609 kN 总计: 103.68 kN第1层梁均布线荷载跨恒载: 20.99kN/m跨恒载: 15.45kN/m第1层集中荷载:纵梁自重(包括抹灰): 14.67 kN纵墙自重(包括抹灰): 15.45kN柱自重(包括抹灰): 24.31kN总计: 90.87 kN活荷载计算:屋面梁上线活荷载楼面梁上线活荷载边框架恒载及活荷载3.5.2 用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析,除活荷载较大的工业厂房外,对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力,梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低,但当活荷载在总荷载比例较大时,可在截面配筋时,将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。固端弯矩计算(1)恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁,计算固端弯矩。(2)活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁,计算固端弯矩。表3.6 固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层底层2、分配系数计算 考虑框架对称性,取半框架计算,半框架的梁柱线刚度。各杆端分配系数见表3.7 表3.7各杆端分配系数层号节点C各杆端分配系数节点D各杆端分配系数顶层C9C80.58D9D80.51C9D90.42D9C90.37D9E90.12标准层C8C90.37C8C70.37D8D90.34D8D70.34C8D80.26D8C80.25D8E80.07底层C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.083、传递系数远端固定,传递系数为1/2;4、弯矩分配恒荷载作用下,框架的弯矩分配计算3.4,框架的弯矩图见图3.5;活荷载作用下,框架的弯矩分配计算见图3.6,框架的弯矩图见图3.7;竖向荷载作用下,考虑框架梁端的塑性内力重分布,取弯矩调幅系数为0.8,调幅后,恒荷载及活荷载弯矩见图3.5,图3.7中括号内数值。图3.4 恒载作用下框架弯矩图0.200.200.15-0.05-0.07-0.07-0.0221.4318.5840.0240.99-17.05-16.31-7.630.370.370.266层0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.935.83-6.7-6.7-4.30-4.30-3.031.892.572.570.53-2.15-2.160.95-1.521.231.281.241.240.87-0.25-0.34-0.34-0.0619.6319.62-39.2540.87-16.64-16.59-7.650.370.370.265层0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.925.82-6.7-6.7-4.31-4.31-3.031.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.511.281.281.241.240.87-0.26-0.36-0.36-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.61-16.61-7.650.370.370.264层0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.935.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.031.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.521.281.281.241.240.88-1.26-0.35-0.35-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.6-16.6-7.650.370.370.263层0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.925.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.021.892.572.570.54-2.15-2.280.95-1.511.281.391.291.290.90-0.29-0.39-0.39-0.0819.6719.54-39.2140.84-16.64-16.53-7.660.370.370.262层0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.96-4.935.82-6.7-7.29-4.55-4.55-3.202.042.782.780.57-2.150.64-0.590.641.020.44-1.600.071.280.100.040.100.0218.7821.02-39.7941.25-15.94-17.77-7.530.40.310.291层0.270.37 0.280.08-44.7744.77-5.3617.9113.8812.98-10.6414.58-11.03-3.158.28-5.326.49-6.7-1.18-0.92-0.860.050.080.060.02-2.280.03-0.431.390.90.700.65-0.26-0.36-0.17-0.0123.6313.66-37.2940.67-21.2-10.97-8.493.6梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力: 式中: 梁上均布荷载引起的剪力,; 梁端弯矩引起的剪力,。柱轴力: 式中: 梁端剪力; 节点集中力及柱自重。 4 内力组合4.1框架梁内力组合在恒载和活载作用下,跨间可以近似取跨中的代替:式中 、梁左、右端弯矩,见图2-13、2-15括号内数值。跨中若小于应取在竖向荷载与地震组合时,跨间最大弯矩采用数解法计算,如图4.1所示。图4.1 框架梁内力组合图 图4.2调幅前后剪力值变化图中 、重力荷载作用下梁端的弯矩; 、水平地震作用下梁端的弯矩 、竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对作用点取矩: -( - + +)处截面弯矩为: =- + 由=0,可求得跨间的位置为=将代入任一截面处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为: = - + =- + 当右震时公式中、反号。及的具体数据见表4.1 ,表中、均有两组数据。表4.1 及值计算6M-69.75-32.7158.33-129.48-309.15102.51V74.1434.6549.02137.48173.48M-11.9-6.12101.23-22.85113.65-149.55V21.911.9296.4142.97158.77跨中75.2729.84132.1363.6748.107.393.4213.665M-67.34-31.4232.12-124.77202.11-401.40V73.4434.2759.39136.11185.90M-69.76-32.69195.42-129.48-357.37150.72V74.1434.6559.39137.48186.97M-11.9-6.12126.78-22.85146.86-182.77V21.911.92120.7442.97190.39跨中75.2634.58138.72429.5828.687.392.8512.864M67.35-31.4248.5836.86385.13-261.17V73.4734.2793.94136.14230.85M-69.75-32.69221.8-129.47-391.65185.03V74.1334.6563.94137.47192.87M11.89-6.12141.85.7194.94-173.74V21.911.92135.0542.97209.00跨中75.2624.58124.72469.7520.067.392.8212.823M-67.3-31.37284.4-124.68270.14-469.30V73.4434.2773.2136.11203.85M-69.7-32.67242.66-129.38-418.7212.22V74.1434.6573.2137.48204.92M-11.9-6.13155.14-22.86183.72-219.64V21.911.92147.7542.97225.51跨中75.3122.84122.35526.0211.447.392.6212.542M-68.26-31.83302.4-126.47292.11-494.132V73.4734.2977.84136.17209.93M-70.44-33258.03-130.73-439.77231.11V74.134.6377.84137.40210.89M-11.66-6.02164.97-22.42196.86-232.07V21.911.92157.1142.97237.68跨中74.4622.58120.96558.177.527.392.6212.541M-63.99-29.83312.72-118.55311.85-501.22V73.2134.0979.73135.58211.96M-68.22-32.54261.35-127.42-441.14238.37V74.4334.8779.73138.13213.89M-13.43-6.79167.09-25.62197.03-237.41V21.911.92159.1342.97240.30跨中77.7123.38125.99583.549.547.392.6212.54注:表中恒载和活载的组合,梁端弯矩取调幅后的数值,剪力取调幅前的较大值。图中M左、M右为调幅前弯矩值,M左、M右为调幅后弯矩值。剪力值应取V左和V左。4.1.1 柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表4.4、表4.5。表中系数是考虑计算截面以上各层活载不总是同时满布而对楼面均布活载的一个折减系数,称为活载按楼层的折减系数,取值见表4.3。表4.2 活荷载按楼层的折减系数墙,柱,基础计算截面以上的层数123456892020计算截面以上各楼层活荷载的折减系数1.00(0.90)0.850.700.650.600.553柱顶M41.9319.54147.677.67-129.84253.92N1103.62212.65323.061622.051031.961871.91柱底M-40.27-18.78147.6-74.62132.29-251.47N1140.48212.65323.061666.291076.191916.142柱顶M45.0521.02154.883.49-134.57267.91N1272.77246.94400.91873.041154.322196.66柱底M-50.7-23.63154.8-93.922126.22-276.26N1309.63246.94400.91917.271198.552240.891柱顶M29.2913.66157.9254.27-161.95248.64N1452.93281.03480.632136.961287.322536.95柱底M-14.86-6.94293.28-27.55359.27-403.26N1501.06281.03480.632194.711345.072594.714.1.2 截面设计1、 承载力抗力调整系数表4.3 C柱内力组合表6柱顶M42.0919.62116.8277.98-89.59214.15N596.25109.84116.53869.28629.92932.89柱底M-42.09-19.6395.58-77.9961.97-186.54N633.11109.84126.53913.51661.15990.135柱顶M42.0919.62136.6277.98-115.33239.89N765.37144.11185.921120.20763.211246.61柱底M-42.09-19.62111.78-77.9883.03-207.59N802.23144.11185.921164.43807.451290.844柱顶M42.0919.62136.877.98-115.56240.12N934.5178.38249.861371.13903.611553.25柱底M-42.19-19.64136.8-78.12115.43-240.25N971.36178.38249.861415.36947.841597.483柱顶M41.9319.54147.677.67-129.84253.92N1103.62212.65323.061622.051031.961871.91柱底M-40.27-18.78147.6-74.62132.29-251.47N1140.48212.65323.061666.291076.191916.142柱顶M45.0521.02154.883.49-134.57267.91N1272.77246.94400.91873.041154.322196.66柱底M-50.7-23.63154.8-93.922126.22-276.26N1309.63246.94400.91917.271198.552240.891柱顶M29.2913.66157.9254.27-161.95248.64N1452.93281.03480.632136.961287.322536.95柱底M-14.86-6.94293.28-27.55359.27-403.26N1501.06281.03480.632194.711345.072594.714.2内力计算:梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算,由于结构和荷载均对称,故计算时可用半框架,弯矩计算如下图所示:4.3 柱截面设计4.3.1 底层D柱截面设计以第一,二层D柱为例,混凝土等级为C30,=14.3N/mm2,=1.43N/mm2纵筋为HRB335,=300 N/mm2,箍筋为HPB235,=210 N/mm2 1、轴压比验表4.7 轴压比限值类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框架梁0.60.70.8由D柱内力组合表查得:-=2539.50kNc=2539.50103/(60060014.3)=0.300.9-=2870.50kNc=2870.50103/(60060014.3)=0.560.9-=2928.26kNc=2928.26103/(60060014.3)=0.6800.9均满足轴压比的要求。2、正截面承载力的计算 框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关,一般框架梁的延性远大于柱子。梁先屈服使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力,极限层间位移增大,抗震性能较好。若柱子形成了塑性铰,则会伴随产生较大的层间位移,危及结构承受垂直荷载的能力,并可能使结构成为机动体系。因此,在框架设计中,应体现“强柱弱梁”,即一、二级框架的梁柱节点处,除顶层和轴压比小于0.15者外(因顶层和轴压比小于0.15的柱可以认为具有与梁相近的变形能力)。梁、柱端弯矩应符合下述公式的要求: 二级框架 =1.1式中节点上下柱端顺时针或逆时针截面组合的弯矩设计值之和; 节点上、下梁端逆时针或顺时针截 面组合的弯矩设计值之和。地震往返作用,两个方向的弯矩设计值均应满足要求,当柱子考虑顺时针弯矩之和时,梁应考虑逆时针方向弯矩之和,反之亦然。可以取两组中较大者计算配筋。由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服,将影响整个结构的变形能力。同时,随着框架梁塑性铰的出现,由于塑性内力重分布,底层柱的反弯点具有较大地不确定性。因此,对一、二级框架底层柱底考虑1.5的弯矩增大系数。第一层梁与D柱节点的梁端弯矩值由内力组合表查得:左震 441.14+197.03=638.17kNm 右震 238.37+237.41=475.78kNm取=638.17kNm第一层梁与D柱节点的柱端弯矩值由内力组合表4.5查得:左震 346.22+312.15=658.37kNm 右震 215.38+240.19=455.57kNm梁端取左震,也取左震:=658.37kNm1.1=1.1638.17=701.99kNm取=701.99kNm将和的差值按柱的弹性分析弯矩值比分配给节点上下柱端(即I-I、II-II截面)。=(701.99-658.37)=22.94 kNm=(701.99-658.37)=20.68 kNm=346.22+22.94=369.16kNm =312.15+20.68=332.83kNm对底层柱底(III-III截面)的弯矩设计值应考虑增大系数1.5。=432.031.5=648.05 kNm根据D柱内力组合表4.5,选择最不利内力并考虑上述各种调整及抗震调整系数后,各截面控制内力如下:-截面:=369.160.8=295.33kNm =1465.230.8=1172.18kN =82.38kNm =2270.45kN-截面:=332.830.8=266.26kNm =1589.790.8=1271.83kN =45.76kNm =2536.66kN -截面:=648.050.8=518.44kNm =1647.550.8=1318.04kN =22.19kNm =2593.41kN截面采用对称配筋,具体配筋见表4.8,表中: 当15时,取=1.0 (小偏心受压)式中 轴向力对截面形心的偏心距; 附加偏心距; 初始偏心距; 偏心受压构件的截面曲率修正系数; 考虑构件长细比对构件截面曲率的影响系数; 偏心距增大系数; 轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离; 混凝土相对受压区高度;、受拉、受压钢筋面积。4.3.2本章小节根据地震震害分析,不同烈度地震作用下钢筋混凝土框架节点的破坏程度不同,7度时,未按抗震设计的多层框架结构节点较少破坏,因此,对不同的框架,应有不同的节点承载力和延伸要求。建筑结构抗震规范规定,对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算,而三级抗震等级的框架节点,仅按构造要求配箍,不再进行受剪承载力计算。5.楼板计算5.1基本数据:1、房间编号: 28 2、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/ 3、荷载: 永久荷载标准值:g 4.30 kN/M2 可变荷载标准值:q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx =4500 mm;计算跨度Ly =7200 mm 板厚H =100 mm; 砼强度等级:C20;钢筋强度等级:HPB235 4、计算方法:弹性算法。 5、泊松比:1/5. 6、考虑活荷载不利组合。5.2计算结果: Mx =(0.03560+0.00855/5)(1.204.3+1.401.3) 4.52 =5.22kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.07850+0.02565/5) (1.41.3) 4.52 =2.96kNM Mx=5.22 +2.96 = 8.18kNM Asx= 525.03mm2,实配10125 (As628.mm2) min0.236% , 0.628% My =(0.00855+0.03560/5) (1.204.3+1.401.3) 4.52=2.19kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.02565+0.07850/5)(1.41.3) 4.52 = 1.47kNM My=2.19 +1.47 =3.66kNM Asy= 259.41mm2,实配 8180 (As279.mm2) min0.236% , 0.279% Mx =0.07795(1.20 4.3+1.402.5) 4.52 =13.67kNM Asx= 933.34mm2,实配12100 (As1131.mm2,可能与邻跨有关系) min0.236%,1.131% My=0.05710(1.20 4.3+1.40 2.5) 4.52 = 10.01kNM Asy=775.63mm2,实配10100 (As785.mm2,可能与邻跨有关系) min0.236% , 0.785%5.3 跨中挠度验算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数: Mk =(0.00855+0.03560/5)(1.0 4.3+1.0 2.5) 4.52=2.16kNM Mq =(0.00855+0.03560/5)(1.04.3+0.52.5) 4.52 =1.76kNM Es210000.N/mm2 Ec25413.N/mm2 Ftk1.54N/mm2 F210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs: 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As)(混凝土规范式 8.1.33) sk2.16/(0.87 81. 279.) = 109.65N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te279./ 50000.=0.00559 1.1 - 0.65 1.54/(0.00559 109.65) = -0.536 当 0.2 时,取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E: EEs/Ec 210000.0/ 25413.0 =8.264 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f: 矩形截面,f0 、纵向受拉钢筋配筋率 As/b /ho 279./1000/ 81.=0.00345 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 8.2.31)计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000. 279. 81.2/1.150.200+0.2+68.2640.00345/(1+3.50.00)= 640.27kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 : 按混凝土规范第 8.2.5 条,当0时,2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算: BMk / Mq ( - 1) + Mk Bs (混凝土规范式 8.2.2) B2.16/1.76(2-1)+2.16640.27 =352.535kNM(5)、挠度 f Qk L 4 / B f 0.00230 6.8 4.54/ 352.535= 18.192mm f / L18.192/4500.= 1/247.,满足规范要求!5.4裂缝宽度验算: 、X方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1-0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk /(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk5.14106/(0.87 80. 628.) = 117.48N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs /Ate (混凝土规范式 8.1.24) te628./ 50000.=0.013 1.1- 0.65 1.54/( 0.01 117.48) =0.421maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max 2.10.421117.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01257) =0.064,满足规范要求! 、Y方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk /(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk2.16106/(0.87 71.279.) = 125.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs /Ate (混凝土规范式 8.1.24) te279./ 50000.=0.006当 te 0.01 时,取te0.01 1.1 - 0.65 1.54/( 0.01 125.09) =0.299maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.299125.1/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.048,满足规范要求! 、左端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk10.73106/(0.87 79.1131.) = 138.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs /Ate (混凝土规范式 8.1.24) te1131./ 50000.=0.023 1.1 - 0.65 1.54/( 0.02 138.09) =0.779maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.779138.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.02262) =0.106,满足规范要求 、下端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk7.86106/(0.8780. 785.) =143.84N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te785./ 50000.=0.016 1.1- 0.65 1.54/(0.02143.84) =0.656maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.656143.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01571) = 0.105,满足规范要求! 、右端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1- 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk10.73106/(0.87 79.1131.) = 138.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs /Ate (混凝土规范式 8.1.24) te1131./ 50000.=0.023 1.1-0.65 1.54/( 0.02138.09) =0.779maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.779138.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.02262) = 0.106,满足规范要求! 、上端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk7.86106/(0.87 80. 785.) =143.84N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te785./ 50000.=0.016 1.1 - 0.65 1.54/( 0.02 143.84) =0.656maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.656143.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01571) = 0.105满足规范要求!6 楼板设计6.1基本数据:1、房间编号: 282、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/3、荷载: 永久荷载标准值:g4.30 kN/M2 可变荷载标准值:q2.50 kN/M2 计算跨度Lx=4500 mm;计算跨度Ly=7200 mm 板厚H =100 mm; 砼强度等级:C20;钢筋强度等级:HPB2354、计算方法:弹性算法。5、泊松比:1/5.6、考虑活荷载不利组合。6.2 计算结果: Mx =(0.03560+0.00855/5)(1.204.3+1.401.3) 4.52 =5.22kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.07850+0.02565/5)(1.4 1.3) 4.52 =2.96kNM Mx=5.22 +2.96 = 8.18kNM Asx=525.03mm2,实配10125 (As 628.mm2) min0.236% , 0.628% My =(0.00855+0.03560/5)(1.20 4.3+1.401.3) 4.52= 2.19kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.02565+0.07850/5)(1.41.3) 4.52 =1.47kNM My=2.19 +1.47 = 3.66kNM Asy= 259.41mm2,实配 8180 (As 279.mm2) min0.236% , 0.279% Mx=0.07795(1.20 4.3+1.402.5) 4.52 =13.67kNM Asx=933.34mm2,实配12100 (As 1131.mm2,可能与邻跨有关系) min0.236% , 1.131% My=0.05710(1.204.3+1.402.5) 4.52 =10.01kNM Asy=775.63mm2,实配10100 (As 785.mm2,可能与邻跨有关系) min0.236% , 0.785%6.3 跨中挠度验算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数: Mk=(0.00855+0.03560/5)(1.04.3+1.02.5) 4.52 =2.16kNM Mq=(0.00855+0.03560/5)(1.04.3+0.52.5) 4.52 =1.76kNM Es210000.N/mm2 Ec25413.N/mm2 Ftk1.54N/mm2 Fy210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs:、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1- 0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk /(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk2.16/(0.8781. 279.) =109.65N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te279./ 50000.=0.00559 1.1 - 0.65 1.54/(0.00559109.65) = -0.536 当 0.2 时,取0.2、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E: EEs/Ec210000.0/ 25413.0 =8.264、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f: 矩形截面,f0、纵向受拉钢筋配筋率 As/b/ho 279./1000/81.2=0.00345、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式(混凝土规范式 8.2.31)计算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs 210000. 279. 81.2/1.150.200+0.2+68.2640.00345/(1+3.50.00)=640.27kNM(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 : 按混凝土规范第 8.2.5 条,当0时,2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B,可按下列公式计算: B Mk/Mq (- 1) + Mk Bs (混凝土规范式 8.2.2) B2.16/1.76(2-1)+2.16640.27 =352.535kNM(5)、挠度 f Qk L 4 / B f0.00230 6.8 4.54/ 352.535=18.192mm f / L18.192/4500.= 1/247.,满足规范要求!6.4 裂缝宽度验算:、X方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1-0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk/(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk5.14106/(0.87 80. 628.) =117.48N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te628./ 50000.=0.013 1.1- 0.65 1.54/( 0.01 117.48) =0.421maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.421117.5/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01257) =0.064,满足规范要求!、Y方向板带跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk2.16106/(0.8771. 279.) = 125.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te279./ 50000.=0.006当 te 0.01 时,取te 0.01 1.1-0.65 1.54/( 0.01125.09) = 0.299maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.299125.1/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.048,满足规范要求!、左端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk/(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk10.73106/(0.8779.1131.) = 138.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te1131./ 50000.=0.023 1.1-0.65 1.54/( 0.02 138.09) =0.779maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.779138.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.02262) =0.106,满足规范要求!、下端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1-0.65 ftk /(te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk7.86106/(0.87 80. 785.) =143.84N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 teAs/ Ate (混凝土规范式 8.1.24) te785./ 50000.=0.016 1.1 -0.65 1.54/( 0.02 143.84) =0.656maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.656143.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01571) =0.105,满足规范要求! 、右端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 - 0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) sk Mk / (0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk 10.73106/(0.8779.1131.) =138.09N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.= 50000.mm2 te As / Ate (混凝土规范式 8.1.24) te 1131./ 50000.=0.023 1.1 -0.65 1.54/( 0.02 138.09) =0.779maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.779138.1/210000.(1.920.+0.0817.14/0.02262) = 0.106,满足规范要求! 、上端支座跨中裂缝: 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 , 按下列公式计算: 1.1 -0.65 ftk / (te sk) (混凝土规范式 8.1.22) skMk/(0.87 ho As) (混凝土规范式 8.1.33) sk7.86106/(0.8780. 785.)= 143.84N/mm 矩形截面,Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs /Ate (混凝土规范式 8.1.24) te785./ 50000.=0.016 1.1-0.65 1.54/( 0.02 143.84) =0.656maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21)max2.10.656143.8/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01571) =0.105,满足规范要求7 楼梯钢筋计算 7.1荷载和受力计算 楼梯计算简图如下: 计算公式如下: 其中hh:楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数(单位kn/m): 装修荷载Qz=1.00; 活载Q=2.00; 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.0.7 梯板负筋折减系数(ZJXS)=0.8 各跑荷载及内力计算及示意图: 其中:Qb梯板均布荷载; Qbt梯板弯折段均布荷载; Q平台均布荷载; Q楼面均布荷载; 单位(KN/m); 第1标准层第1跑 Qb=10.529 Qbt=7.600; Qp=7.600 Qw=7.000; 第1标准层第2跑 Qb=10.529 Qbt=7.600; Qp=7.600 Qw=7.000;7.2配筋面积计算: 楼梯板底筋Asbd(cm2):按照两端简支求出max,按照max配筋 楼梯板负筋Asbf(cm2):梯板负筋弯矩取maxZJXS,按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋 平台板底筋Aspd(cm2) 平台板负筋Aspf(cm2) - 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf - 1 1 7.43 5.83 0.00 0.00 1 2 7.43 5.83 0.00 0.007.3配筋结果: 配筋措施: 楼梯梁保护层厚度:30 楼梯板及平台板保护层厚度:15 受力钢筋最小直径: 楼梯板受力钢筋=8 休息平台受力钢筋=6 楼梯梁受力钢筋=14 受力钢筋最小间距:100 mm 非受力分布钢筋: 受力钢筋=14时,取8250 楼梯板分布筋每踏步至少:16 各跑实际配筋结果: 梯板和平台配筋结果: -标准层号 跑数梯板底筋 梯板分布筋梯板负筋平台底台负筋 - 1 1 10100 8200 10130 8150 8200 1 2 10100 8200 10130 无 无 梯梁配筋结果: -标准层号 跑数梯梁1顶纵筋 梯梁1底纵筋 梯梁1箍筋 梯梁底纵筋 梯梁顶 -1 1 325 225 8200 无 无 1 2 325 225 8200 无 无 8 屋面板设计8.1基本资料:1、房间编号: 92、边界条件(左端/下端/右端/上端):固定/固定/固定/固定/3、荷载: 永久荷载标准值:g 5.50 kN/M2 可变荷载标准值:q 0.50 kN/M2 计算跨度Lx = 3600 mm;计算跨度Ly = 7200 mm 板厚H = 100 mm; 砼强度等级:C20;钢筋强度等级:HPB2354、计算方法:弹性算法。5、泊松比:1/5.6、考虑活荷载不利组合。8.2计算结果: Mx =(0.04000+0.00380/5)(1.35 5.5+0.98 0.3) 3.62 = 4.05kNM 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩: Mxa =(0.09650+0.01740/5)(1.4 0.3) 3.62 = 0.32kNM Mx= 4.05 + 0.32 = 4.37kNM Asx= 0.00mm2,实配10200 (As 393.mm2) min 0.236% , 0.393% My =(0.00380+0.04000/5)(1.35 5.5+0.98 0.3) 3.62= 1.17kNM 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩: Mya =(0.01740+0.09650/5)(1.4 0.3) 3.62 = 0.12kNM My= 1.17 + 0.12 = 1.29kNM Asy= 0.00mm2,实配 8200 (As 251.mm2) min 0.236% , 0.251% Mx =0.08290(1.35 5.5+0.98 0.5) 3.62 = 8.50kNM Asx= 547.33mm2,实配16200 (As 1005.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% , 1.005% My =0.05700(1.35 5.5+0.98 0.5) 3.62 = 5.85kNM Asy= 426.28mm2,实配10180 (As 436.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.236% , 0.436%8.3跨中挠度验算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数: Mk =(0.00380+0.04000/5)(1.0 5.5+1.0 0.5 ) 3.62 = 0.92kNM Mq =(0.00380+0.04000/5)(1.0 5.5+0.5 0.5 ) 3.62 = 0.88kNM Es 210000.N/mm2 Ec 25413.N/mm2 Ftk 1.54N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下,受弯构件的短期刚度 Bs:、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀
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本文标题:[T0031]六层5524平米带架空层中学教学楼(计算书、实习报告、建筑、结构图)
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