一、毕业设计目标：在教师的指导下，通过独立完成教学楼项目的设计任务，使学生加深对所学专业课程的基本理论、知识和技能的理解，并能够综合运用这些理论、知识和技能解决设计中出现的工程问题，培养学生的综合分析能力和创新意识，加强对学生计算、绘图、编写设计说明书和表达设计意图能力的训练，为学生毕业后走向社会，更好的适应人才需求结构的变化、适应社会的发展打下良好的基础。

二、毕业设计任务、途径、方法、应掌握的原始资料（数据）、参考资料以及设计要求等：

第一部分：调研收集资料

1、通过对已建的教学楼的参观调研，了解：（1）教学楼的平面形状、单元组成、功能分区；（2）主次出入口的安排及周围道路、建筑的关系；（3）主门厅的功能，楼梯、电梯在门厅中的位置及人流组织，门厅大小、空间高度及艺术处理；（4）教学楼房间的开间、进深尺寸，阶梯教室或大空间房屋与其它房间的关系和处理；（5）外墙与柱子的关系、定位轴线；（6）卫生间、洗手间的一般设计要求；（7）在平面上其它功能（如消防、配电等设施）的布置；（8）建筑物的立面色彩处理、室内外装修及所采用的新材料、新技术；（9）立面的表现对建筑物的影响；（10）檐口形式、屋面排水组织形式及设计；（11）剖面空间组合、净空高度和层高的确定，室内外高差等。

2、通过对在建的建筑物进行调研参观及查看设计阶段的施工图纸，了解：（1）一般教学楼，可采用哪几种结构形式，各有何优缺点；（2）阶梯教室或大空间房间的结构布置与设计；

（3）框架结构的形式有哪几种，各有何优缺点，在实际设计中应根据什么条件选择框架的结构形式；（4）基础有哪些形式，在实际设计中应如何选择基础的形式，基础的配筋及构造；（5）结构构件的连接，框架节点处理；（6）楼梯形式及电梯井做法；（7）变形缝的形式、做法及处理；（8）框架结构及框-剪结构内力计算可采用哪几种方法，各有何简化假定，在实际设计中如何考虑房屋侧移计算；（9）如何写建筑设计和结构设计说明；（10）一套完整的结构施工图有哪些图纸组成，它们是怎样编排的，主要图纸绘制时要达到什么深度；（11）施工方法对结构设计有哪些影响和要求。

3、访问有经验的设计工程师，了解建筑常用的计算方法与电算程序等。

第二部分：建筑设计

1、题目及要求

（1）工程名称：郑州大学电气工程学院教学楼

（2）工程地点：郑州高新技术开发区新郑州大学院内，拟建位置详见附图。

（3）面积与层数：总建筑面积4800m2左右；层数主体5层，局部可为6层，层高3.6～3.9m，底层门厅可为4.2m，阶梯教室层高4.8m。

（4）结构形式：框架结构。

（5）功能要求：建筑布置主要有由教室、教研室和实验室等组成，具体要求如下：

1）普通教室：60人标准班若干个（三开间为一单元）；

2）实验室：以三开间为一单元，设5～6个，并设准备室（每个约96m2）；

3）多媒体教室：以三开间为一单元，设2～3个（每个约96m2）；

4）阶梯教室（兼电教室）：200座，设3～4个（约250m2）；

5）图书资料室：1～2个，每个约100m2；

6）教研室：二开间为一单元，每层设3～4个，单开间为一单元若干个；

7）教师休息室1～2个；

8）其它：卫生间、楼梯间等按有关规定计算其数量与尺度，并设底层大厅。

9）屋面为上人屋面。

（6）建筑设备

1）采用集中供暖；

2）楼内要求设置中开门，可容纳14人的交流电梯一部。

（7）建筑标准

1）建筑等级Ⅱ级；

2）防火等级Ⅱ级；

3）采光等级Ⅱ级。

2、水文、地质、气象条件

（1）所用水文、气象资料详见《建筑设计资料集》Ⅰ（第二版）；

（2）土壤冻结深度：0.4m；

（3）场地地质情况、地下水位、抗震设防烈度：详结构设计部分。

3、严格遵守国家现行建筑设计规范

4、成果要求

根据任务书要求进行该工程的方案和施工图设计，以施工图设计为主。

（1）方案设计

1）总平面布置，安排主入口、道路、消防车道及停车场组织，绿化和景点组织等；

2）铅笔草绘主要平面、立面及剖面，标注主要尺寸，比例不小于1：200，图幅不限。

（2）施工图设计

最好计算机绘制，若手绘时要求用专门绘图笔，达到施工图深度，具体要求如下：

1）底层平面图1:100或1:150

2）标准层平面图1:100或1:150

3）顶层平面图1:100或1:150

4）屋面排水组织设计图1:200（自选）

5）正立面、背立面图各一个1:100或1:150，必要时画出侧立面图。

6）剖面图（要求剖到楼梯）1:100

7）详图2～3个，墙身剖面图，包括檐口详图，楼梯平面图等1:15或1:20

8）门窗表，并简要说明主要的建筑构造用料做法，如地面、楼面、内墙、顶棚、外墙、屋面、散水、台阶、坡道等；

9）建筑设计说明书：简要的建筑设计说明，如建筑性质、设计依据、建筑概况、建筑高程、总建筑面积、总使用面积、使用面积系数K值、建筑类别、耐火等级、抗震设防烈度、墙体材料及厚度、玻璃厚度及颜色、门窗材料及颜色等。其它需说明的内容如方案的特点、设计构思、疏散组织、平面组合、建筑造型处理等。

10）图纸规格与数量：2#或2#加长图，图纸至少7张。图例表示均按《建筑制图标准》制图，要求线型分明，字体工整（采用用仿宋字）。

5、主要参考资料与文献

（1）《建筑构造》；（2）《房屋建筑学》；（3）《建筑制图标准》；（4）《房屋建筑制图统一标准》；（5）《高层民用建筑设计防火规范》；（6）《建筑设计资料集》第二版；（7）《中南地区通用建筑设计标准图集》；8、《教学建筑设计规范》；9、《民用建筑设计通则》；10、其它有关的法规、条例等；（11）土木工程毕业设计指南。

第三部分：结构设计

1、设计基础资料

（1）所用水文、气象资料详见《建筑设计资料集》Ⅰ（第二版）；

（2）土壤冻结深度：0.4m；

（3）场地地质资料：建设场地地处黄河泛平原区，地貌单元属黄河冲积平原，地势平坦，地面标高110m左右，由西南向东北微倾。场地范围内各层土质构成见附表。

（4）地下水位：勘察期间，在勘探深度15.60m以内未见到地下水，由于地下水位埋藏较深设计和施工中可不考虑其影响。

（5）抗震设防烈度：7度。

2、结构方案的选择

在建筑方案的基础上，根据用途、高度、抗震设防烈度选择结构方案。

（1）确定结构承重体系（框架结构、框-剪结构、混合结构）。

（2）确定结构施工方案（现浇式、装配式、装配整体式）。

（3）确定柱网尺寸，进行梁、板、墙等结构平面布置（包含变形缝的划分）。

（4）根据地质资料及上部结构形式，确定基础形式、埋深。

（5）进行初步估算，确定结构构件尺寸。

3、结构计算，每人选一榀框架计算

（1）确定框架计算简图。

（2）荷载计算：注意传力正确，防止少算和漏算。

（3）竖向荷载作用下的内力分析与计算。

（4）风荷载作用下的内力分析与计算。

（5）地震作用计算。

（6）荷载组合与内力组合。

（7）截面设计（配筋计算）、节点区设计及构造设计。

（8）电算分析内力并与手算结果对比。

（9）地基与基础的设计和计算。

（10）自选构件的设计和计算：包括楼梯、雨蓬、井式楼盖等。

4、绘制施工图

（1）基础平面布置图及配筋图1:100或1:150、1:20；

（2）框架柱配筋图（平法表示）；1:100或1:150；

（3）结构平面布置及板配筋图（标准层）1:100或1:150；

（4）标准层框架梁配筋图（平法表示）；1:100或1:150；

（5）自选构件施工图，如楼梯等。

图纸数量：图纸规格与数量：2#或2#加长图，图纸至少5张。按照《建筑结构制图标准》（GB/T 50105—2001）用计算机或手工绘制，手工绘制时要求用专门绘图笔。

5、整理设计说明和计算书

（1）内容包括：结构方案选择的依据、结构布置说明，结构设计的全过程，包括计算单元、计算简图、荷载计算、内力计算、内力组合、截面设计及基础、楼梯等自选构件的设计计算等。

（2）要求：内容完整，条理分明，计算准确，图示清楚，字迹工整，装订整齐。一律用钢笔书写或计算机打印，计算书要有前言和目录等。

6、参考资料与文献

（1）教材：《钢筋混凝土结构》、《结构力学》、《土力学地基与基础》、《多层与高层结构设计》、《建筑结构抗震设计》、《建筑制图》及《PK, PM软件使用说明》等；

（2）各类规范及制图标准：《建筑结构设计统一标准》GB50068-2001、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、《砌体结构设计规范》GB50003-2011 、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002、02系列结构标准设计图集等；

（3）设计手册：《工民建专业毕业设计手册》、《建筑结构静力计算手册》、《建筑结构设计综合手册》、《混凝土结构构造手册》等；

（4）建筑构件通用图集及中南地区通用建筑标准设计图集

第四部分：毕业答辩

1、答辩准备：

（1）校对图纸并修改。

（2）设计成果： 2#或2#加长施工图12张以上、毕业设计说明书1份（包括建筑部分和结构部分，一万字左右）。

2、答辩内容：设计应用知识及大学所学课程内容，以设计应用知识为主。

毕业设计（论文）时间： 2013 年月日至 2013 年月日

计划答辩时间： 2013 年月日

工作任务与工作量要求：原则上查阅文献资料不少于12篇，其中外文资料不少于2篇；文献综述不少于3000字；文献翻译不少于3000字；毕业论文1篇不少于10000字，理工科类论文或设计说明书不少于8000字（同时提交有关图纸和附件）。提交相关图纸、实验报告、调研报告、译文等其它形式的成果。毕业设计（论文）撰写规范及有关要求，请查阅《黄河科技学院本科毕业设计（论文）指导手册》。

专业（教研室）审批意见：

审批人（签字）：

附图：郑州大学电气工程学院教学楼建筑场地

附表：各工程地质单元物理力学性质指标统计表

fk (kPa)		160	150	135	170	215	205	100	200	220
压缩系数 a		0.18	0.21	0.16	0.13	0.10
压缩模量 Es (MPa)		6.5	5.9	5.7	8.5	12.8	16.5	11.0	16.0	19.0
内聚力 c		14.0	12.0	16.0	21.0	19.5
内摩摩角 Φ		15.3	16.9	23.2	20.1	21.0
液性指数 IL		0.55	0.62	0.40	0.30	0.79
塑性指数 Ip		8.7	8.8	7.7	8.0	6.8
饱和度 Sr%		85	92	93	94	91
天然孔隙 e	0.689	0.720	0.610	0.605	0.710
天然容重 kN/m3		1.93	1.96	2.05	1.98	1.91
天然含水量ω %		21.7	21.8	22.3	24.7	23.3
岩名	填土	粉土	粉土	粉土	粉土	粉土	粉细砂	份砂	粉细砂	粉细砂
层厚 (m)	1.1	2.5	2.4	1.8	2.9	2.2	4.8	3.8	4.5
层底埋深 (m)	1.0-1.2	3.6	6.0	7.7-7.9	10.7	12.9-13.0	17.0-18.5	21.5	26.0	未揭穿
编号	Ⅰ	Ⅱ	Ⅲ	Ⅳ	Ⅴ	Ⅵ	Ⅶ	Ⅷ	Ⅸ	Ⅹ

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建筑图.jpg

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内容简介：: 单位代码学号分类号密级毕业设计文献综述院（系）名称工学院建筑系专业名称土木工程学生姓名指导教师 2013年3月3日xx科技学院毕业设计（文献综述）第 4 页文献综述本项目为郑州大学电气工程学院教学楼方案二。采用钢筋混凝土框架结构体系，建筑结构的类别为二类，使用年限为50年，总建筑面积为5100平方米。框架结构体系是由钢筋混凝土梁、柱节点及基础为主框架，加上楼板、填充墙、屋盖组成的结构形式。框架形成可灵活布置的建筑空间，使用较方便。但是随着建筑高度的增加，水平作用使得框架底部梁柱构件的弯矩和剪力显著增加，从而导致梁柱截面尺寸和配筋量增加，到一定程度，将给建筑平面布置和空间处理带来困难，影响建筑空间的正常使用，在材料用量和造价方面也趋于不合理，因此在使用上层数受到限制。正是因为如此原因，框架结构适用于办公楼、教学楼、商场、住宅等建筑。本设计的是多层建筑，所以选用框架结构体系较为合理。混凝土结构设计中指出在框架结构中，框架是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构。框架结构的特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙仅起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。国外多用钢为框架材料，而国内主要为钢筋混凝土框架，因为钢筋混凝土结构有以下的一些优点：第一：合理的利用了钢筋和混凝土两种材料的受力性能特点，可以形成强度较高、刚度较大的结构构件。这些构件在有些情况下可以用来代替钢构件，因而能够节约钢材，降低造价。第二：耐久性和耐火性较好，维护费用低。第三：可模性好，结构造型灵活，可以根据使用需要浇注成各种形状的结构。第四：现浇钢筋混凝土结构的整体性好，可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”,在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能;同时它的防震性和防辐射性也好，亦适于用作防护结构。第五：混凝土中占比例较大的砂、石材料便于就地取材。因为钢筋混凝土具有这些特点，所以在建筑结构、地下结构、桥梁、隧道、铁路等土木工程中得到广泛应用。混凝土以成为当今世界上用量最大的建筑材料。但是，钢筋混凝土也存在一些缺点，如自重过大，抗裂性能较差，隔热隔声性能不好，浇注混凝土时需要模板和支撑，户外施工受到季节条件限制，补强修复比较困难。这些缺点在一定程度上限制了钢筋混凝土的应用范围。随着科学技术的发展，钢筋混凝土的这些缺点正在逐步的得到克服和改善。钢筋混凝土多层框架结构作为一种常用的结构形式, 具有如下优点：(1) 建筑平面布置灵活，分割方便。(2) 整体性、抗震性能好。(3) 传力路线明确。(4) 墙体采用轻质填充材料时，结构自重小。(5) 承重构件与围护构件有明确分工。目前混凝土框架结构已被广泛地应用于各类多层的工业与民用建筑中。但是, 在框架结构仍有一些缺点：如侧向刚度较低、对于较高建筑需要截面尺寸较大的梁、柱才能满足受力和变形的要求。近年来, 随着计算机技术的不断发展, 框架结构的计算精度日益提高, 设计人员的工作强度逐渐降低。在框架结构的设计中, 仍然存在着一些概念性和实际性的问题需要设计人员予以重视, 以确保设计质量的提高。所以，本次设计仍以手工计算为主，电算校核的方法，以提高基本概念的应用能力，这对于以后的实际工程有现实意义。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，不仅可以温习以前在课堂上学习的专业知识，同时也将学习和体会到建筑结构设计的基本技能和思想。在设计之前必须先充分理解建筑设计的内容，并收集相关的资料如建筑图集、结构计算手册及相关国标规范等，做好准备工作。读懂建筑设计中的建筑图，如底层及标准层平面图、顶层平面图、主要立面图、剖面图，根据实际情况所选择的建筑方案，满足相关规范的要求考虑到实用、美观、符合教学目的等等各方面要求。结构设计中根据承重框架布置方向的不同，框架的结构布置方案有横向框架承重、竖向框架承重、纵横向框架承重。多层框架是超静定结构，在计算内力之前，必须先确定杆件的截面形状、尺寸和惯性矩。为此，查阅了许多文献资料，包括标准、规范、手册、图集，以及国内外相关书籍、论文，明确了设计路线。结构设计包括结构计算和绘制结构图两方面。结构计算又需完成基础设计、纵横向平面框架结构设计、楼盖设计、楼梯、阳台、雨蓬等结构设计，其中纵横向平面框架结构设计是最重要的，也是最难的。纵横向平面框架结构设计又涉及到框架梁、柱、节点设计，要满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的设计原则。在本次毕业设计中采用手算和电算两种方法，手算采用力矩分配法和D值法(计算竖向荷载采用力矩分配法法，计算水平荷载采用D值法)来完成，电算采用PKPM结构计算软件。最后，将手算与电算的结果比较，相互检验，以提高结构计算的精确度。框架结构房屋的布置应对称、均匀，减小抗侧刚度中与水平荷载合力作用线的距离，减小结构重心和刚度中心之间的距离，以减小结构发生的扭转。由于框架构件截面较小，抗侧刚度较小，在强震作用下结构整体位移和层间位移都较大，容易产生震害。此外，非结构性破坏如填充墙、建筑装修和设备管道等破坏较严重。因而其主要适用于非抗震区和层数较少的建筑，抗震设计的框架结构除需加强梁、柱和节点的抗震措施外，还需注意填充墙的材料以及填充墙与框架的连接方式等，以避免框架变形过大时填充墙的破坏。毕业设计是集理论与实践为一体，在设计之前作为设计者必须深入实际，调查研究，是大学四年里最重要的实践环节。通过一个完整的毕业设计，在资料查阅，文献综述与阅读，设计思路与方案的确定等方面有了较大的提高，对于相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法有较系统地认识了解。参考文献1.建筑结构制图标准GB/T50105-20012.建筑结构荷载规范GB5009-20063.混凝土结构设计规范GB50010-20104.建筑地基基础设计规范GB5007-20025.砌体结构设计规范GB5003-20016.建筑抗震设计规范GB5011-20107.结构力学，高等教育出版社，19988.建筑结构构造资料(合订本)，中国建筑工业出版社，1988年。9.混凝土结构构造手册，中国建筑工业出版社，2002年。10.地基基础设计手册，上海科技出版社，1998年。11.混凝土结构设计手册，中国建筑工业出版社，2002年。4单位代码学号分类号密级毕业设计文献翻译院（系）名称工学院建筑系专业名称土木工程学生姓名指导教师 2013年3月3日毕业设计外文资料翻译原文题目：Reinforcement of concrete beamcolumn connections with hybrid FRP sheet 译文题目：具有混合纤维增强塑料片的混凝土梁柱联接部位的加固院系名称：工学院建筑系专业班级：土木工程2班学生姓名：学号：指导教师：附件： 1.外文资料翻译译文；2.外文原文。附件1：外文资料翻译译文摘要本篇文章描述了对加固后标准尺寸混凝土结构试件进行试验的结果，该试件代表平面框架结构中的梁柱联接部位。设计试验的目的是为了研究在静载条件下纤维增强塑料被应用到梁柱联接部位外表面附近时对所测试件的影响。特别令人感兴趣的是在静载条件下应用纤维增强塑料对增强梁柱联接部位所起的作用。作为研究的关键，为了从外部对混凝土的连接部分进行加固，设计了带有E玻璃无捻粗纱布和碳布的混合纤维增强塑料复合物，并且该复合物结合了短贴原丝毡和带有乙烯基酯树脂的玻璃纤维带。结果显示，对于应用纤维增强塑料改进过的混凝土结构的关键部分能够对混凝土结构的强度和硬度起到增强的作用，同时也能够起到在不同类型荷载条件下增强它们的效果。同时，本篇文章也讨论了为改进和增强混凝土结构的强度和硬度而如何选择纤维增强塑料和结构类型。关键词：混凝土结构；加固；修复；混合纤维增强塑料；绕接技术1.引言为了对混凝土结构进行改进，一个被广泛采用的技术是使用钢外套管放置于现有混凝土柱的周围，这种使混凝土产生侧向限制的技术已经被广泛的研究1，2；而且已经显示重缩载重承载量和混凝土柱的延性增加。然而，这一个技术的缺点是它在实际的应用受到来自腐蚀和固有的缺点。另一方面，纤维增强塑料日益被采用来加固混凝土，砖石和木结构。通过关键部分的外表面采用纤维增强塑料来加固结构，能够很明显提高结构的载重量和结构的效用。最近几年，纤维增强塑料的材料类型更加的广泛，有玻璃纤维、碳纤维等。它们提供给设计者一个使用的、有效的构造材料，这些材料具有范围很广的模数和强度的特性。和传统的加固技术相比，纤维增强塑料复合物具有特别高的强度和硬度，以及设计上的灵活性、在不利的环境中的可替代性、较强的韧性等优点。通过优化材料组成和结构，使得纤维增强塑料达到最好的加固效果是可能的，同时也是必要的。为了在实际的加固过程中充分利用纤维增强塑料的优点，优化组成材料和结构是非常必要的。研究表明，正方形混凝土柱周围的碳纤维/ 环氧基树脂能够使其负载能力增加8%22%，而这种能力的增强是依赖于大量纤维的使用以及对基层表面的处理。树脂注入技术的使用表明其对绕接效果的改进起了非常重要的作用,研究表明，当使用玻璃无捻粗纱布来增强绕接效果时，不仅能显著提高混凝土的负载能力同时也能够增加混凝土短支柱的变形抵抗能力。此外，通过使用带有环氧树脂的玻璃/ 碳混合增强材料来加固混凝土，当对混凝土柱进行反复的试验来检测它的最初性能时，发现它的负载能力进一步的提高了。根据复合物弯曲的方位和厚度，表明在套箍位置处进行加固会产生更好的效果。尽管已经进行了大量的研究，但是大多数研究中都存在一个不足之处，即他们所做的试验仅限于形状较小较简单的结构，如混凝土圆柱体，而不是真正的结构。此外，有必要根据成本其中包括材料和处理方法来研究使组合结构达到最优化。这就表明，当使用纤维增强塑料来进行基础加固时，应该使用各种材料的优点，不仅仅是带有环氧树脂的碳纤维，同时也应该包括玻璃纤维或带有其它聚合树脂的碳/玻璃纤维的复合物，在这个试验中为了加固一个典型的建筑部分，即梁柱联接部位，设计了一个带有乙烯基酯树脂的碳/E玻璃复合物。为了研究帖有纤维增强塑料对构件的影响，在静载条件下，分别对通过纤维增强塑料加固后的试件和没有加固的试件进行了大量的试验。研究报告是一个合作研究项目的一个组成部分，该项目是有悉尼理工大学、高级材料技术中心和悉尼大学共同合作研究的关于应用高级纤维复合物来增大混凝土的强度和硬度，由此来对混凝土结构进行加固。1、实验程序为了这一项目设计了三个标准尺寸加固混凝土结构试件，它们代表了典型的梁柱联接部位。图一表示了局部带有纤维增强塑料构件的几何形状。在这三个试件中，其中两个试件相当于混凝土梁柱联接类型（非加固试件），另一个是在梁柱联接部位周围用碳纤维和玻璃纤维复合物加固的试件（加固试件）。这三个试件都使用标准商品混凝土，其强度等级为C40。在图一中也显示了混凝土试件的配筋情况。为了测定混凝土的弹性模量和抗压强度，进行了混凝土抗压试验，该实验是根据AS 10121986标准进行的。图1 试件的几何细节（没按比例确定）2.1 复合式结构三个混凝土结构试件中的一个用复合物进行加固，该复合物由四个部分组成，包括E玻璃无捻粗纱布（WR-600g/ m2）、短贴原丝毡（CSM-300g/m2）、碳布（200g/ m2）和玻璃纤维布（GFT-250g/ m2）详细见表格1和图2，平面详图见图3。双轴平面布置不仅对轴向方向提供了相当的强度，而且对箍部位也起到了同样的作用。而玻璃无捻粗纱布和碳布的使用对于双轴平面布置起到多方位的加固作用，在这个复合式结构中它们都起到了基本的加固作用。把玻璃纤维带应用到箍部位能够提供非常好的限制作用，同时也能够增强结构的完整性。树脂修复系统的选择主要与树脂胶性时间有关。一般来说，当采用湿铺法，可以使用冷环绕树脂系统。对于本次研究所描述的环绕方法没有可采用湿铺机器，所以采用人工方式。在室温下，乙烯基酯树脂和Dastar-R/VERPVE/SW/TP被混合并且混合有1.5%的MEKP，0.4%的CONAP和0.5%的DMA。在室温条件下加工处理树脂。对于玻璃无捻粗纱布/短贴原丝毡层，树脂和纤维的比率是1：1.5，对于碳布比率是1：0.8。混凝土构件被一层lames-wool和一层加固层所包裹。在放置第一层纤维层之前，应使用丙酮来清理混凝土的表面，然后采用树脂涂层去密封混凝土表面上的小洞。然而，当进行进一步的表面处理时，应该有意识的去避免沙粒被暴露在外面。为了确使结构完全加固，每一个复合层都应该用树脂润湿并且卷在混凝土结构之上。表1图2图32.2静载试验设计在水平面上设计混凝土结构试件的静载试验，三个混凝土框架支撑是卷筒状的，如图4。被加载构件末端也是卷筒类型的支撑。然而，其水平运动没有被明显的限制。为了在没个构件末端能够提供理想的卷筒类型边界条件，设计了一个专门的装置，该装置在加载点配有滚筒和一个轴承，如图5。在试验中，使用了4个1000KN的千斤顶。在它们之中唯一一个活动的是那个放在加载构件出的，而其它的几个只简单的起到提供支座反力的作用。图4图52.3仪表使用和数据记录使用4个千斤顶的装载单元放置在每个支撑物和加载点上，测出所家荷载和反作用力的大小。为了获得混凝土框架试件准确的偏差挠曲线。使用12个可变位移传感器，该传感器测量范围为2.5mm到50mm，把它们放在重要位置上来测量挠度偏差。为了使试验更加地规范并对没有经过使用纤维增强塑料加固的混凝土结构试件的变形有更准确的了解，设计了大量应变计来获取所测试试件的压力分布。每一个试件使用56个应变计，其中有28个应变计放置在试件的钢筋处，另外28个30mm的应变计放置在混凝土结构试件的外表面处。按顺序排列应变计以便能够测出连接部分大量的点。对于大部分被测试的连接部分，一个典型的排列方式如图6。应变计在这些部分内部的排列方式如图7。图6图72.4 试验程序程表2给出了所测试试件的名称和一个简单的描述。在正式运行负载进行试验之前，首先对非加固试件进行一系列研究试验，主要是加载40KN，其中一个加到超过50KN。其次，对非加固试件和加固试件不家任何负载，直到达到先前使用负载水平。在每一个试件受到大约100次的加载后，处理所有最终负载试验。表23.结果和分析为了决定纤维增强塑料对加固结构试件的影响，处理了在3个试件上进行的5个试验，其中包括以运行负载进行试验的三个试验和以最终负载进行试验的两个试验。对于每个试验,都进行了四个负载记录，十二个挠度记录和 56 或 64个应变的数据记录。3.1静载试验的确定为了使所做的静载试验得到证实，依次列出了每次试验的静力平衡，如下：外部荷载的平衡：由于在设计这些试验中避免了多余约束的存在，而且把加载装置布置于加载点和反力点，这使得通过使用简单的静力学来检验加载点和反力点的静力平衡变的很方便。表2显示的外部负载平衡令人很满意。断面上力的平衡和力矩的平衡：为了准确地计算内部力和部分力矩，需要在指定的区间内使用应变计。为了处理在一个给定的断面上的标准应变, 做了下列的假设:截面上的应变沿线性变化，换句话说就是在被给定的一个断面上的应变可以用一条应变线表示。在这一假设条件下，采用具有两个解释变量的最小二乘法来获得平面应变，对于每个被给定的区间使用6个平面应变值。图8表示把所测得的平面应变数值与用最小二乘法拟合所计算的数值做了比较。通过计算平面应变可以获得应变值，这些数值将用于随后的计算。对于确定一个被给定的断面内部的平衡，力的计算是通过结合在拉力段和压缩段中所分别测得的数值而完成的。假设混凝土只受压力和受拉区的力主要有钢筋（一些表面带有纤维增强塑料）来承担。平衡状态即受压区的合力与受拉区的合力相等。被给定断面上的力矩应该通过这个断面上所受的压力来计算。把它们与通过所测荷载来计算的数值做对比。这些计算的详细公式如附录 A，表3和表 4 表示静载试验的确定。图8表3表43.2负荷凸形竖曲线图9和图10中显示了加固试件的负荷凸形竖曲线和非加固试件的对比情况，其中既包括在使用载荷条件下，又包括在极限载重条件下。结果显示，由于使用了纤维增强塑料，使混凝土的硬度增加了大约45%（使用载荷条件下）。试验表明，在极限载重条件下使用纤维增强塑料加固混凝土结构试件能够使其负载能力提高大约30%。图9图103.3 应变结果的分析由于纤维增强塑料具有加固作用，所以为了估计钢筋处的应变变化，定义了一个参数，即“平面应变约数”。定义如下：在相同的负载条件下，P代表两个非加固试件中最大区间内的平均应变值，R代表两个加固试件中最大区间内的平均应变值。表5和表6对非加固试件和加固试件的最大/最小应变值进行了典型的对比以及在相同荷载条件下不同断面的平均应变约数的对比情况（同见图11）。如果对所有梁部分采用平均应力约数的方法，它将产生 51% 的应变缩减因子。以相同的方式, 对于柱部分将产生55% 的应变缩减因子。平面应变约数可以用以衡量外部使用纤维增强塑料加固的效果。表5表6图113.4 对应用复合物建筑的讨论在使用载荷和极限载重条件下，对混凝土结构试件进行试验，从所得到的结果可以发现，采用纤维增强塑料来加固建筑物，能够成功地提高结构的硬度和负载能力。令人感兴趣的是发现虽然纤维增强塑料的弹性模量仅仅大约是混凝土的一半，但是在增强混凝土的硬度和负载能力方面却扮演非常重要的角色。在应用纤维增强塑料来加固混凝土结构试件之前，虽然没有采取专门的表面处理，但是复合物与混凝土表面之间的连接却没有失败。这可能是由于复合物具有较小的弹性模量。有迹象表明，由于混凝土具有较低抗拉强度，所以弹性模量较小的纤维增强塑料可能对混凝土结构起到更好的加固作用。在采用铺法设计中，厚度的逐渐变化是必要的。这样可以降低在纤维增强塑料中可能产生的应力集中，这些应力集中能够引起混凝土的裂缝。然而，有必要指出，由于仅仅对一些受到限制的试件进行研究，所以这些结论可能有一定的偏差。建议做更多的试验来证明这些结论。4结论作为研究的结果，列出了以下结论：1对加固后标准尺寸混凝土结构试件进行试验已经被成功地处理，所设计的试件代表了平面框架结构中的梁柱联接部位。通过平衡校核证明了由该试验所得出的结论。2. 由无捻粗纱布、碳布、短贴原丝毡和玻璃纤维带组成的复合物有效地证明了纤维增强塑料对混凝土结构试件的加固效果。试验的结果表明由于使用了纤维增强塑料复合物使得混凝土的硬度和负载能力有了明显的提高。结果也表明用较低的成本加强混凝土结构并且使其达到较好的效果，使结构达到最优化是很重要的。3. 静载试验的结果也表明具有较低弹性模量的混合碳/ E玻璃纤维复合物可能会提供更好的连接。然而，这需要被更多的试验证明。4研究也表明应该进行进一步的研究，其中包括加固被破坏的混凝土结构试件，循环荷载和使用不同的结构类型。附录 A假定梁/柱上一个被给定的断面的应变分布是线性的。对于给定的区间，应变能够被表达为公式（A.1）其中a,b,c是常数。考虑两个解释变量的反映模型Yi=0+1xi1+2xi2+ei, (A.2)附件2：外文原文Abstract The paper describes the results of tests on prototype size reinforced concrete frame specimens which were designed to represent the columnbeam connections in plane frames. The tests were devised to investigate the influence of fibre reinforced plastic (FRP) reinforcement applied to external surfaces adjacent to the beamcolumn connection on the behaviour of the test specimens under static loading. Of particular interest under static loading was the influence of FRP reinforcement on the strength and stiffness of beamcolumn connection. As a key to the study, the hybrid FRP composites of E-glass woven roving (WR) and plain carbon cloth, combined with chopped strand mat (CSM), glass fiber tape (GFT) with a vinyl-ester resin were designed to externally reinforce the joint of the concrete frame. The results show that retrofitting critical sections of concrete frames with FRP reinforcement can provide signification strengthening and stiffening to concrete frames and improve their behaviour under different types of loading. The selections of types of FRP and the architecture of composites in order to improve the bonding and strength of the retro-fitting were also discussed. Author Keywords: Concrete structure; Strengthening; Rehabilitation; Hybrid FRP composite; Wrapping technique 1. IntroductionA widely adopted technique for retrofitting concrete structure is to use steel jackets placed around existing concrete columns 1 and 2. The use of steel encasement to provide lateral confinement to the concrete in compression has been studied extensively 3 and 4, and has shown increase in the compression load carrying capacity and ductility of the concrete columns. However, the shortcomings of this technique are that it suffers from corrosions as well as inherent difficulties during practical applications. Fibre reinforced plastic (FRP), on the other hand, is increasingly being used to reinforce concrete, masonry and timber structures. The load carrying capacity and serviceability of existing structures can be significantly augmented through externally retrofitting critical sections with FRP sheeting. In recent years FRP materials with wide range of fibre types of glass, aramid or carbon provide designers with an adaptable and cost-effective construction material with a large range of modulus and strength characteristics. Comparing with traditional rehabilitation techniques, the FRP composites have high specific strength/stiffness, flexibility in design and replacement as well as robustness in unfriendly environments. With FRP composites it is possible and also necessary to achieve the best strengthening results by optimising the constitute materials and architecture. Optimisation of the constitute materials and architecture becomes essential in order to utilise the superiority of FRP composites in application of rehabilitation 5, 6, 7, 8 and 9. It was found that winding of carbon fiber/epoxy composites around square concrete columns can increase the load carrying capacity by 822%, depending on the amount of fibres used and treatments of substrate surface 10. The use of resin infusion technique was shown to contribute to substantial improvements in composite wrapping efficiency, and the use of woven glass roving, as the reinforcement in composites wrapping, was found to significantly increase both load carrying capacity and deformation resistance capacity of the concrete stubs 2. Furthermore, through the use of glass/carbon hybrid reinforcements with an epoxy resin, replication of initial performance of concrete stubs subjected to deterioration was shown possible, with a simultaneous further improvement in load carrying capacity. In terms of the effects of orientation and thickness of the composites warps, it was found that the predominant use of reinforcements in the hoop direction would result in high efficiency 11. Despite the large number of research carried out, one shortcoming of most studies has been that they were limited to simple small size components, such as concrete cylinders, rather than real structures. Furthermore, it is essential to study the optimisation of composites architectures in terms of cost effectiveness including materials and processing methods. This implies that the reinforcement of infrastructure with FRP composites should utilise the advantages of various materials, not only carbon fibers with epoxy resin, but also glass fiber or hybrid of carbon/glass fibres with other polymer resins. In this experimental investigation, a hybrid of carbon/E-glass with vinyl-ester resin composites jacket was designed to reinforce a typical building components, namely a columnbeam connection. Static tests were then conducted on FRP reinforced and non-reinforced specimens with extensive instrumentation to study the influence of the designed composite reinforcement. The investigation reported in the paper forms part of a collaborative research program between the University of Technology, Sydney and the Centre for Advanced Materials Technology, the University of Sydney in relation to application of advanced fibre composites to strengthen, stiffen and hence rehabilitate concrete structures. 2. Experimental proceduresThree prototype size reinforced concrete frame specimens, representing typical concrete columnbeam connection, were designed for this study. Geometry of the specimens with location of FRP composite reinforcement is illustrated in Fig. 1. Among three specimens, two of them are as-is concrete beamcolumn connection type (none composites-reinforced (Non-CR) specimens) and one specimen was reinforced by the hybrid of carbon fiber and glass fibre composites around the columnbeam joint (composites-reinforced (CR) specimen). All three specimens were pre-cast using standard commercial mix grade 40 concrete. The steel reinforcement of the concrete specimens are also shown in Fig. 1. Concrete compression tests based on the Australian Standard (AS 10121986) were conducted on the samples taken during the concrete pour in order to determine the modulus of elasticity and ultimate compression strength (UCS) of the concrete.2.1. Composites architectureOne of the three concrete frame specimens was reinforced with hybrid composites. The hybrid composites consists of four basic architectures, namely E-glass woven roving (WR/600 g/m2), chopped strand mat (CSM-300 g/m2), carbon cloth (plain weave-200 g/m2) and glass fibre tape (GFT-250 g/mm2). The details of the composites architecture are shown in Table 1 and Fig. 2. Details of lay-up are illustrated in Fig. 3. WR and carbon cloth are a multi-directional reinforcement with biaxial plain weaving which provide equivalent strength in both axial and hoop directions. They play the basic reinforcement role in this composites architecture. GFT applying at hoop direction provides very good confinement and enhances structural integrity. The selection of resin curing systems is mainly concerned with the resin gel-time at ambient temperature, which is critical to wrapping process. In general, cold setting resin systems (ambient temperature curing) can be used when wet lay-up process is applied. Since no lay-up machine is available for the wrapping process described in this study, the hand lay-up method was used. The vinyl-ester resin, Dastar-R/VERPVE/SW/TP, was mixed with 1.5% of MEKP (methyl-ethyl-ketone-peroxide), 0.4% of CoNap (Cobalt napthenate), and 0.5% of DMA (Dimethylaniline) at ambient temperature. The resin cures at ambient temperature. The weight ratio between resin and fibre layers was 1:1.5 for WR/CSM layers and 1:0.8 for carbon cloth, respectively. The concrete frame was wrapped by a lames-wool roller and a consolidating roller. Before laying the first fibre layer, the concrete surfaces were cleaned up using acetone, and a thin resin coat was applied to seal micro holes on the surface of concrete columns. However, further surface treatment such as sanding surface to expose the aggregates was intentionally avoided. Each composite layer was wetted with the resin and rolled onto the concrete frame to ensure full consolidation. Table 1. Details of five composite systems with a composite architectures2.2. Design of static testsThe static tests of the concrete frame specimens were setup in a horizontal plane. The three supports of the concrete frame (no load applied) were roller type as shown in Fig. 4. The end at which load was applied was also a roller type support, however, horizontal movements were obviously not prevented. In order to provide the ideal roller type boundary conditions at each end as designed, a special setup was developed with combination of rollers and a swivel head at each supporting/loading point (Fig. 5). Four 1000-kN-hydraulic jacks were used in the tests. Among them, the only active jack was the jack that applied loads, while others were simply acting as adjustable packing to providing the reactions. Fig. 4. Illustrative sketch of test set-up for static test.Fig. 5. Set-up for static test of concrete frame.2.3. Instrumentation and data loggingApplied load as well as reaction forces were measured using four 998.8 kN load cells located in each of four supporting/loading positions. In order to obtain detailed flexural deflection curves for the concrete frame specimens, twelve linear variable displacement transducers (LVDTs) with a range from 2.5 to 50 mm were used at strategic locations to measure the flexural deflections. Extensive strain gauging was designed to capture the stress distribution of the testing specimens in order to validate tests and gain an insight into the behaviour of the concrete frame with or without FRP reinforcement. The total number of strain gauges was 56 for each specimen, in which 28 strain gauges (5 mm) were located on steel rebars and the rest (30 mm strain gauges) were located on the external surface of the concrete frame specimens. Locations of the strain gauges were arranged so that the strains on various points of the cross sections could be captured. A typical strain gauge arrangement for most measured cross sections is shown in Fig. 6. Locations of strain gauges inside the section are shown in Fig. 7. Fig. 6. Location of cross sections of the concrete frame for strain gauging.2.4. Test procedureDesignations of test specimens and a brief description are given in Table 2. Prior to being formally tested at service load level, the first non-CR specimen was subjected to a series of investigative tests mostly loaded at the service load level of 40 kN with one single overload up to 50 kN. The second non-CR specimen and the CR specimens were not subjected to any loading until the initial service load level tests. All ultimate load tests were conducted after every specimen was exposed to about 100 cycles of cyclic loading at service load levels.Table 2. Applied load and reactions for typical tests (unit: kN)3. Results and analysisIn order to determine the influence of FRP composites, five sets of tests were conducted on the three specimens including three tests at service load levels and two at the ultimate load level. For every test, logged data consisted of four load records, twelve deflection records and 56 or 64 strain records. 3.1. Validation of the static testsTo validate the performed tests, the static equilibrium for each test was verified as follows: Equilibrium of external loads: As redundancy was avoided in design of these tests and load cells were placed at each loading or reaction point, it was convenient to check equilibrium of the load/reaction forces through simple statics. Table 2 shows that the equilibrium of external loads was satisfied. Equilibrium of forces and equilibrium of moment on cross sections: In order to calculate the internal forces and sectional moments, strains on the designated sections were required. To process the measured strains on a given cross section, the following assumption was made: the strains vary linearly through the cross sections. In other words the strains at a given cross section can be represented by a strain plane. Under this assumption, least square method with the two explanatory variables was adopted to obtain the strain plane for each given cross section using values of six measured strains. Fig. 8 shows comparison of the measured strain values and those calculated from the least square fitting. The strain values used in subsequence evaluations or calculations were obtained from calculated strain planes. For the validation of the equilibrium of internal forces in a given cross section, forces were calculated by integration of resulting stresses in tension and compression zones, respectively. The concrete was assumed to carry only compression loads and steel rebars (with FRP composites in some cases) were considered as the main load carriers in the tension zone. Equilibrium states that the resultant force in the compression zone should be equal to that in the tension zone. Moments at a given cross section were firstly calculated through integration of stresses in the section. They were compared to those calculated by using measured loads multiplied by the lever arms. Details of formulae pertained to these calculations are presented in Appendix A. As shown in Table 3 and Table 4, equilibrium is validated. Fig. 8. Comparison of measured vs calculated strain values from least square fitting.Table 3. List of calculated internal force and moments at section A-A of a non-CR specimenTable 4. List of calculated internal force and moments at section A-A of a CR specimen3.2. Loaddeflection curvesComparison of loaddeflection curves for CR and non-CR specimens at both service load and ultimate load levels are shown in Fig. 9 and Fig. 10. About 45% increase in stiffness was observed due to the presence of FRP composites reinforcement (service load level). Results of the ultimate loading test indicated an increase in load carrying capacity of CR specimen of approximately 30% due to the presence of FRP composites. 3.3. Analysis of the strain resultsTo evaluate change of strain in steel rebars due to FRP reinforcement, a parameter was defined, namely average strain reduction. It is defined aswhere P is the average of maximum section strains of the two none composites-reinforced (non-CR) specimens and R is the maximum section strain of composites-reinforced (CR) specimen at the same load level. Table 5 and Table 6 summarise the typical comparison of maximum/minimum strains between non-CR and CR specimens and average strain reduction in various cross sections at same load level (see also Fig. 11). If one takes the mean of the average strain reductions for all beam-sections, it yields strain reduction factor of 51%. In same way, the mean of the average strain reductions for all column-sections is 55%. The average strain reduction can be used as an indication of external FPR reinforcement efficiency. Table 5. Comparison of the maximum strains in the rebars for beam sections (unit: )Table 6. Comparison of the maximum strains in the rebars for column sections (unit: )Fig. 11. Comparison of strains of CR and non-CR specimens in steel rebars at a given section. 3.4. Discussions on applied composites architectureResults from both service load level tests and ultimate load test of the concrete frames show that the proposed composites architecture successfully enhanced the original structure in terms of stiffness and load carrying capacity. It is interesting to note that although the elastic modulus of FRP composites is only approximately half of that of concrete, the increase in stiffness and load carrying capacity of a reinforced concrete was significant. Despite of absence of special surface treatment of concrete before the application of FRP composite reinforcement, the bonding between the concrete and composites did not fail. This may be owing to the lower elastic modules of hybrid composites. There is an indication that low modulus FRP may provide better reinforcement/retrofitting for concrete structures because of low tensile strength in concrete. In the lay-up design, the gradual change of thickness is essential. It will reduce

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