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数控车床纵向进给传动系统设计【2张图纸】【优秀】【机械毕业设计全套】

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数控车床 纵向 进给 传动系统 设计 图纸 优秀 优良 机械 毕业设计 全套
资源描述:

目     录

一、数控机床进给系统概述1

二、主要设计任务参数3

三、数控车床纵向进给系统传动的方案设计3

  1、纵向进给系统设计的基本要求3

  1、带有齿轮传动的进给运动................................... ......3

  2、经同步带轮传动的进给运动4

  3、电机通过联轴器直接与丝杠联接5

四、运动设计5

   1、降速比计算5

   2、减速齿轮的确定6

五、丝杠螺母机构的选择与计算6

   1、动载强度计算 6

   2、静强度计算7

   3、临界转速校核8

   4、额定寿命的校核 8

六、动力计算8

   1、传动件转动惯量的计算8

   2、电动机力矩的计算9

七、丝杠螺母机构的传动刚度计算10

八、结构设计11

   1、滚珠丝杠的支承11

   2、滚珠丝杠螺母副间隙消除和预紧12

九、主要结构性能及特点的分析12

十、总结与体会13

参考文献………………………………………………………………………     14


一、数控机床进给系统概述

 数控机床伺服系统的一般结构如图图1-1所示:

图1-1数控机床进给系统伺服

相对于传统机床,数控机床有以下明显的优越性:

(1)提高生产率。数控机床能缩短生产准备时间,增加切削加工时间的比率。采用最佳参数和最佳走刀路线,缩短加工时间,从而提高生产率。

(2)数控机床可以提高零件的加工精度,稳定产品质量。由于它是按照程序自动加工不需要人工干预,其加工精度还可以利用软件进行校正及补偿,故可以获得比机床本身精度还要高的精度和重复精度。

(3)有广泛的适应性和较大的灵活性。通过改变程序,就可以加工新产品的零件,能够完成很多普通机床难以完成或者根本不能加工的复杂型面零件的加工。

(4)可以实现一机多用。一些数控机床,可以自动换刀,一次装卡后,几乎能完成零件的全部加工部位的加工,节省了设备和厂房面积。

(5)可以进行精确的成本计算和生产进度安排,减少在制品,加速资金周转,提高经济效益。

(6)不需要专用夹具。采用普通的通用夹具就能满足数控加工的要求。节省了专用夹具设计制造和存放的费用。

(7)大大减轻了工人的劳动强度[2]。

因此,采用数控机床,可以降低工人的劳动强度,节省劳动力(一个人可以看管多台机床),减少工装,缩短新产品试制周期和生产周期,可对市场需求作出快速反应。  此外,机床数控化还是推行FMC(柔性制造单元)、FMS(柔性制造系统)以及CIMS(计算机集成制造系统)等企业信息化改造的基础。数控技术已经成为制造业自动化的核心技术和基础技术。

由于各种数控机床所完成的加工任务不同,它们对进给伺服系统的要求也不尽相同,但通常可概括为以下几方面:可逆运行;速度范围宽;具有足够的传动刚度和高的速度稳定性;快速响应并无超调;高精度;低速大转矩。

数控车床的进给传动系统一般均采用进给伺服系统。这也是数控车床区别于普通车床的一个特殊部分。

??? 数控车床的伺服系统一般由驱动控制单元、驱动元件、机械传动部件、执行件和检测反馈环节等组成。驱动控制单元和驱动元件组成伺服驱动系统。机械传动部件和执行元件组成机械传动系统。检测元件与反馈电路组成检测系统。

???  进给伺服系统按其控制方式不同可分为开环系统和闭环系统。闭环控制方式通常是具有位置反馈的伺服系统。根据位置检测装置所在位置的不同,闭环系统又分为半闭环系统和全闭环系统。半闭环系统具有将位置检测装置装在丝杠端头和装在电机轴端两种类型。前者把丝杠包括在位置环内,后者则完全置机械传动部件于位置环之外。全闭环系统的位置检测装置安装在工作台上,机械传动部件整个被包括在位置环之内。

???   开环系统的定位精度比闭环系统低,但它结构简单、工作可靠、造价低廉。由于影响定位精度的机械传动装置的磨损、惯性及间隙的存在,故开环系统的精度和快速性较差。

???   全闭环系统控制精度高、快速性能好,但由于机械传动部件在控制环内,所以系统的动态性能不仅取决于驱动装置的结构和参数,而且还与机械传动部件的刚度、阻尼特性、惯性、间隙和磨损等因素有很大关系,故必须对机电部件的结构参数进行综合考虑才能满足系统的要求。因此全闭环系统对机床的要求比较高,且造价也较昂贵。闭环系统中采用的位置检测装置有:脉冲编码器、旋转变压器、感应同步器、磁尺、光栅尺和激光干涉仪等。

???   数控车床的进给伺服系统中常用的驱动装置是伺服电机。伺服电机有直流伺服电机和交流伺服电机之分。交流伺服电机由于具有可靠性高、基本上不需要维护和造价低等特点而被广泛采用。

直流伺服电动机引入了机械换向装置。其成本高,故障多,维护困难,经常因碳刷产生的火花而影响生产,并对其他设备产生电磁干扰。同时机械换向器的换向能力,限制了电动机的容量和速度。电动机的电枢在转子上,使得电动机效率低,散热差。为了改善换向能力,减小电枢的漏感,转子变得短粗,影响了系统的动态性能。

伺服系统对伺服电机的要求:

(1)从最低速到最高速电机都能平稳运转,转矩波动要小,尤其在低速如0.1r /min或更低速时,仍有平稳的速度而无爬行现象。

(2)电机应具有大的较长时间的过载能力,以满足低速大转矩的要求。一般直流伺服电机要求在数分钟内过载4-6倍而不损坏。

(3)为了满足快速响应的要求,电机应有较小的转动惯量和大的堵转转矩,并具有尽可能小的时间常数和启动电压。电机应具有耐受4000rad/s2以上的角加速度的能力,才能保证电机可在0.2s以内从静止启动到额定转速。

(4)电机应能随频繁启动、制动和反转。

随着微电子技术、计算机技术和伺服控制技术的发展,数控机床的伺服系统已开始采用高速、高精度的全数字伺服系统。使伺服控制技术从模拟方式、混合方式走向全数字方式。由位置、速度和电流构成的三环反馈全部数字化、软件处理数字PID,使用灵活,柔性好。数字伺服系统采用了许多新的控制技术和改进伺服性能的措施,使控制精度和品质大大提高。

交流伺服已占据了机床进给伺服的主导地位,并随着新技术的发展而不断完善,具体体现在三个方面。一是系统功率驱动装置中的电力电子器件不断向高频化方向发展,智能化功率模块得到普及与应用;二是基于微处理器嵌入式平台技术的成熟,将促进先进控制算法的应用;三是网络化制造模式的推广及现场总线技术的成熟,将使基于网络的伺服控制成为可能。

二、主要设计任务参数

   车床控制精度:0.01mm(即为脉冲当量);最大进给速度:Vmax=5m/min。 最大加工直径为Dmax=400mm,工作台及刀架重:110㎏;最大轴 ,向力=160㎏;导轨静摩擦系数=0.2;行程=1280mm;步进电机:110BF003;步距角:0.75°;电机转动惯量:J=1.8×10-2 ㎏.cm.s-2;


内容简介:
陕西科技大学课程设计说明书 第 1 页 一一 、 数数 控控 机机 床床 进进 给给 系系 统统 概概 述述 数控机床伺服系统的一般结构如图图 1-1 所示: 图 1-1 数控机床进给系统伺服 相对于传统机床,数控机床有以下明显的优越性: ( 1) 提高生产率。数控机床能缩短生产准备时间,增加切削加工时间的比率。采用最佳参数和最佳走刀路线,缩短加工时间,从而提高生产率。 ( 2) 数控机床可以提高零件的加工精度,稳定产品质量。由于它是按照程序自动加工不需要人工干预,其加工精度还可以利用软件进行校正及补偿,故可以获得比机床本身精度还要高的精度和重复精度。 ( 3) 有广泛的适应性和较大的灵活性。通过改变程序,就可以加工新 产品的零件,能够完成很多普通机床难以完成或者根本不能加工的复杂型面零件的加工。 ( 4) 可以实现一机多用。一些数控机床,可以自动换刀,一次装卡后,几乎能完成零件的全部加工部位的加工,节省了设备和厂房面积。 ( 5) 可以进行精确的成本计算和生产进度安排,减少在制品,加速资金周转,提高经济效益。 ( 6) 不需要专用夹具。采用普通的通用夹具就能满足数控加工的要求。节省了专用夹具设计制造和存放的费用。 ( 7) 大大减轻了工人的劳动强度 2。 因此,采用数控机床,可以降低工人的劳动强度,节省劳动力(一个人可以看管多台机床),减少工装,缩短新产品试 制周期和生产周期,可对市场需求作出快速反应。 此数控装置控制介质测量装置伺服系统 机 床nts陕西科技大学课程设计说明书 第 2 页 外,机床数控化还是推行 FMC(柔性制造单元)、 FMS(柔性制造系统)以及 CIMS(计算机集成制造系统)等企业信息化改造的基础。数控技术已经成为制造业自动化的核心技术和基础技术。 由于各种数控机床所完成的加工任务不同,它们对进给伺服系统的要求也不尽相同,但通常可概括为以下几方面:可逆运行;速度范围宽;具有足够的传动刚度和高的速度稳定性;快速响应并无超调;高精度;低速大转矩。 数控车床的进给传动系统一般均采用进给伺服系统。这也是数控车床区别于普通车床的一个特殊部 分。 数控车床的伺服系统一般由驱动控制单元、驱动元件、机械传动部件、执行件和检测反馈环节等组成。驱动控制单元和驱动元件组成伺服驱动系统。机械传动部件和执行元件组成机械传动系统。检测元件与反馈电路组成检测系统。 进给伺服系统按其控制方式不同可分为开环系统和闭环系统。闭环控制方式通常是具有位置反馈的伺服系统。根据位置检测装置所在位置的不同,闭环系统又分为半闭环系统和全闭环系统。半闭环系统具有将位置检测装置装在丝杠端头和装在电机轴端两种类型。前者把丝杠包括在位置环内,后者则完全置机械传动部件于位 置环之外。全闭环系统的位置检测装置安装在工作台上,机械传动部件整个被包括在位置环之内。 开环系统的定位精度比闭环系统低,但它结构简单、工作可靠、造价低廉。由于影响定位精度的机械传动装置的磨损、惯性及间隙的存在,故开环系统的精度和快速性较差。 全闭环系统控制精度高、快速性能好,但由于机械传动部件在控制环内,所以系统的动态性能不仅取决于驱动装置的结构和参数,而且还与机械传动部件的刚度、阻尼特性、惯性、间隙和磨损等因素有很大关系,故必须对机电部件的结构参数进行综合考虑才能满足系统的要求。 因此全闭环系统对机床的要求比较高,且造价也较昂贵。闭环系统中采用的位置检测装置有:脉冲编码器、旋转变压器、感应同步器、磁尺、光栅尺和激光干涉仪等。 数控车床的进给伺服系统中常用的驱动装置是伺服电机。伺服电机有直流伺服电机和交流伺服电机之分。交流伺服电机由于具有可靠性高、基本上不需要维护和造价低等特点而被广泛采用。 直流伺服电动机引入了机械换向装置。其成本高,故障多,维护困难,经常因碳刷产生的火花而影响生产,并对其他设备产生电磁干扰。同时机械换向器的换向能力,限制了电动机的容量和速度。电动机的电 枢在转子上,使得电动机效率低,散热差。为了改善换向能力,减小电枢的漏感,转子变得短粗,影响了系统的动态性能。 伺服系统对伺服电机的要求: ( 1)从最低速到最高速电机都能平稳运转,转矩波动要小,尤其在低速如 0.1r /min 或更低速时,仍有平稳的速度而无爬行现象。 nts陕西科技大学课程设计说明书 第 3 页 ( 2)电机应具有大的较长时间的过载能力,以满足低速大转矩的要求。一般直流伺服电机要求在数分钟内过载 4-6 倍而不损坏。 ( 3)为了满足快速响应的要求,电机应有较小的转动惯量和大的堵转转矩,并具有尽可能小的时间常数和启动电压。电机应具有耐受 4000rad/s2 以上的角加速度的能力,才能保证电机可在 0.2s 以内从静止启动到额定转速。 ( 4)电机应能随频繁启动、制动和反转。 随着微电子技术、计算机技术和伺服控制技术的发展,数控机床的伺服系统已开始采用高速、高精度的全数字伺服系统。使伺服控制技术从模拟方式、混合方式走向全数字方式。由位置、速度和电流构成的三环反馈全部数字化、软件处理数字 PID,使用灵活,柔性好。数字伺服系统采用了许多新的控制技术和改进伺服性能的措施,使控制精度和品质大大提高。 交流伺服已占据了机床进给伺服的主导地位,并随着新技术的发展而不断完善 ,具体体现在三个方面。一是系统功率驱动装置中的电力电子器件不断向高频化方向发展,智能化功率模块得到普及与应用;二是基于微处理器嵌入式平台技术的成熟,将促进先进控制算法的应用;三是网络化制造模式的推广及现场总线技术的成熟,将使基于网络的伺服控制成为可能 。 二、主要设计任务参数 车床控制精度: 0.01mm(即为脉冲当量);最大进给速度: Vmax=5m/min。 最大加工直径为 Dmax=400mm,工作台及刀架重: 110;最大轴 ,向力 =160;导轨静摩擦系数 =0.2;行程 =1280mm;步进电机: 110BF003;步距角: 0.75;电机转动惯量: J=1.8 10-2 .cm.s-2; 三、数控车床纵向进给系统传动的方案设计 用数控机床加工零件时,首先应将加工零件的几何信息和工艺信息变成加工 程序,由输入部分送入数控装置,经过数控装置的处理、运算,按各坐标轴的分量送到各轴的驱动电路,经过转换、放大进行伺服电动机的驱动,带动各轴运动,并进行反馈控制,使刀具和工件及其他辅助装置严格地按照加工程序规定的顺序、轨迹和参数有条件不紊乱地作,从而加工出零件的全部轮廓。 数控机床具有很好的柔性,当加工对象 变换时,只需重新编制加工程序即可,原来的程序可存储备用,不必像组合机床那样需要针对新加工零件重新设计机床,致使生产准备时间过长。 经济 型 数控车床 ,对于保证和提高被加工零件的精度, 主要依靠 两 方面来 实 现 :一 是系 统的控制精度 ; 二 是机床本身的机械传 动 精度。数 控 车床的进 给 传动系统 ,由于必须对进给位移的位置和速度同时实现自动控制。所以,数控车床与普通卧式 车床 相比应具有 有更好的 精度以确保机械传动系统的传动精度和工作平 稳性 。 数控 改造 对机械 传动 系统的要求为: nts陕西科技大学课程设计说明书 第 4 页 ( 1)尽 量 采用低摩擦的传 动副 。如 滚动导轨 和滚珠丝杠 螺母副,以减小 摩擦力。 ( 2)选用最 佳 的降速比,为达到 数控 机床所要求的脉冲当量,使运动 位移尽可能加 速达 到跟踪指今。 ( 3)尽量缩短传动链 以及用预紧的办法 提 高 传动系统的刚度 。 ( 4)尽 量 消除传动间隙,以减小 反向行程 误差。 如 采用消除间隙的联轴节 和消除传动齿 轮 间隙的机构等。 ( 5)尽景满足低 振动和高可靠性 方 面 的要求 。 为此应选 择 间隙小 、传动精度高高、运动平稳、效率高以及传递扭矩大的传动元件。 从应用的方面考虑,结合目前国内大多数的情况,可采用更换滚珠丝杠来代替原机床上的 T型丝杠。 也 可对原车床上 T型丝杠加以修复,但此时必须相 应修配与与此相配合的螺母,尽量减小其间隙,提高配合精度。 数控机床进给驱动对位置精度、快速响应特性、调速范围等有较高的要求。实现进给驱动的电机主要有三种:步进电机、直流伺服电机和交流伺服电机。目前,步进电机只适应用于经济型数控机床,直流伺服电机在我国正广泛使用,交流伺服电机作为比较理想的驱动元件已成为发展趋势。数控机床的进给系统当采用不同的驱动元件时,其进给机构可能会有所不同。电机与丝杠间的联接主要有三种形式,如图 1-1所示。 1 纵向伺服进给系统设计的基本要求 数控机床的进给系统必须保证由数控装置发出的控制 指令转换成速度符合要求的相应角位移或直线位移,带动运动部件运动。根据工件加工的需要,在机床上各运动坐标的数字控制可以是相互独立的,也可以是联动的。总之,数控机床对进给系统的要求集中在精度 、 稳定 、和快速响应三个方面。为满足这种要求,首先需要高性能的伺服驱动电动机,同时也需要高质量的机械结构与之匹配。为提高进给系统机械结构性能主要采取以下措施: ( 1) 提高系统机械结构的传动刚度 ( 2) 采用低而稳定的摩擦传动副 数控机床进给系统多采用刚度高摩擦因数小而稳定的滚动摩擦副,如滚珠丝杠螺母副、直线滚动导轨等。 ( 3) 惯量匹配 最佳惯 量匹配目的是为保证伺服驱动电机的工作性能和满足传动系统对控制指令的快速响应的要求。 ( 4) 提高传动件精度 高质量的机械传动配合与高性能的伺服电动机使现代数控机床进给系统性能有了大幅度提高。 2、带有齿轮传动的进给运动 nts陕西科技大学课程设计说明书 第 5 页 数控机床在机械进给装置中一般采用齿轮传动副来达到一定的降速比要求,如图1-2a) 所示。由于齿轮在制造中不可能达到理想齿面要求,总存在着一定的齿侧间隙才能正常工作,但齿侧间隙会造成进给系统的反向失动量,对闭环系统来说,齿侧间隙会影响系统的稳定性。因此,齿轮传动副常采用消除措施来尽量减小齿轮侧隙。但这 种联接形式的机械结构比较复杂。 ( c )( b )( a )图 1-2 电机与丝杠间的联接形式 3、经同步带轮传动的进给运动 如图 1-2b) 所示,这种联接形式的机械结构比较简单。同步带传动综合了带传动和链传动的优点,可以避免齿轮传动时引起的振动和噪声,但只能适于低扭矩特性要求的场所。安装时中心距要求严格,且同步带与带轮的制造工艺复杂。 4、电机通过联轴器直接与丝杠联接 如图 1-2c) 所示,此结构通常是电机轴与丝杠之间采用锥环无键联接或高精度十字联轴器联接,从而使进给传 动系统具有较高的传动精度和传动刚度,并大大简化了机械结构。在加工中心和精度较高的数控机床的进给运动中,普遍采用这种联接形式。 根据进给系统的要求及设计要求,选择带有齿轮传动的进给运动, 选用最佳降速比,可以提高机床的分辨率,并使系统折算到驱动轴上的惯量减少;尽量消除传动间隙,减少反向死区误差,提高位移精度等 。 四、运动设计 1、 降速比计算 功率步进电动机型号为 110BF003,其主要技术参数为最大静转矩为 7.84Nm ,步距 角0.75 ,电电 机机 转转 动动 惯惯 量量 : J=1.8 10-2 .m2; 快快 速速 空空 载载 启启 动动 时时 电电 动动 机机 转转 速速 500 / minr 。 进给传动链的脉冲当量 0 .0 1 /mm P .选滚珠丝杠的螺距为 12mm. 由 式中 步进电动机的步距角 0 . 7 5 1 2 2 . 53 6 0 3 6 0 0 . 0 1Si nts陕西科技大学课程设计说明书 第 6 页 脉冲当量, mm S 丝杠螺距 , mm 2、减速齿轮的确定 选择一级减速器,选齿轮1 20Z ,2 50Z ,模数 2m mm ,齿宽 20b mm 。 五、 丝丝 杠杠 螺螺 母母 机机 构构 的的 选选 择择 与与 计计 算算 已知条件: 工工 作作 台台 及及 刀刀 架架 重重 : 100 ,所所 以以 重重 量量 为为 9 . 8 1 1 0 1 0 7 8GN (1 1) 最大行程: 1280mm,失动量: 0.01mm ,工作台最高速度:m a x 5 / m invm查表选择丝杆预期寿命: 15000hL 小时 , 摩擦系数 0.2 。 则导轨的静摩擦力 FO。 0 . 2 1 0 7 8 2 1 5 . 6OF G N ( 1 2) 最大轴向负载 0 m a x 1 6 0 9 . 8 1 5 6 8FN ( 1 3) 1、动载强度计算 当转速 10 / minnr 时,滚珠丝杠;螺母的主要破坏形式是工作表面的疲劳点蚀,因此要进行动载强度计算,其计算动载荷 ()Cc N 应小于或等于滚珠丝杆螺母副的额定动负 荷,即 3 c d H e q rC T f f F F( 1 4) 式中 df 动载荷系数,见表 1 1; Hf 硬度影响系数,见表 1-2; eqF 当量动负荷, N; rF 滚珠丝杠;螺母副的额定动负荷, N; T 寿命,以 610 r 为一个单位。 660 10neqTT (1-5) 式中 T 使用寿命, h;按设计 机床要求取 T=15000h N 循环次数: eqn 滚珠丝杠的当量转速, r/min。 nts陕西科技大学课程设计说明书 第 7 页 1 0 0 0 m a x 1 0 0 0 5 4 1 6 . 6 7 / m i n12eq VnrS (1 6) 代入上式得 666 0 6 0 4 1 6 . 6 7 1 5 0 0 0 3 7 51 0 1 0n e q TT ( 1 7) 表 1-1 动载荷系数df载荷性质dfdf载荷性质 df平稳轻微冲击 1.0 1.2: 较大冲击和振动 1.5 2.5: 中等冲击 1.2 1.5: 表 1-2 硬度影响系数Hf、 Hf硬度 /HRC 50 55 52.5 50 47.5 45 40 Hf1.0 1.11 1.35 1.56 1.92 2.40 3.85 Hf 1.0 1.11 1.40 1.67 2.10 2.64 4.50 当工作载荷单调连续或周期行单调连续变化时,则 0 0 m a x2 1 1 1 7 . 23eq FFFN( 1 8) 式中 0F0maxF 最大和最小工作载荷, N。 查表 1 1 1 2 取df=1.5 Hf=1.56 代入上式得 3 3 1 . 5 1 . 5 6 1 1 1 7 . 231 8 8 5 1 . 9759 1 8 . 8 5c d H e qN K NC T f f F ( 1 9) 2、静强度计算 当转速 10 / minnr 时,滚珠丝杠螺母的主要破坏形式为滚珠接触面上产生较大的塑性变形,影响正常工作。因此,应进行静强度计算,最大计算静载荷0 ()cFN为 0 m a xc d H o rF f f F F( 1 10) 式中 Hf 硬度硬度影响系数,见表 5 2;取 Hf=1.67. 0rF 滚珠丝杠螺母副的额定静负荷, N。代入得 0 m a x 1 . 5 1 . 5 6 1 5 6 8 3 6 6 9c d HF f f F N ( 2 1) 根据计算额定动负载荷和额定静负荷初选滚珠丝杠副型号为 5012 5CBM 。 其基本参数为公称直径0 50d mm,导程 12S mm ,滚珠直径 7 .1 4 4Dw mm 。额定动负荷nts陕西科技大学课程设计说明书 第 8 页 39348Ca N ,额定静负荷 0 108290rFN 。动载荷与静载荷载均满足要求。 3、临界转速校核 对于高速长丝杠有可能发生共振,需要算其临界转速,不会发生共振的最高转速为临界转速 ( / min).cnr22229910ccfdnL( 2 2) 201 .2 wd d D( 2 3) 式中 临界转速计算长度, m; 丝杠支撑方式系数。两端固定时, 代入数据得 20 1 . 2 5 0 1 . 2 7 . 1 4 4 4 1 . 4 2 7wd d D m m 2 222224 . 7 3 0 . 0 4 19 9 1 0 9 9 1 0 5 5 4 8 . 3 / m i n1 . 2 8c cfdnrL 远远小于其最大速度,故临界转速满足。 4、额定寿命的校核滚珠丝杠的额定动载荷 39348aCN,已知其轴向载荷m a x 1568aaF F N,滚珠丝杠的转速m a x 4 1 6 . 6 7 / m i nn n r,运转条件系数 1.2wf ,则有 3 6 3 6 639348( ) 1 0 ( ) 1 0 9 1 4 5 1 01 5 6 8 1 . 2aawCL r rFf ( 2 4) 69 1 4 5 1 0 3657996 0 6 0 4 1 6 . 6 7h LL h hn ( 2 5) 滚珠丝杠螺母副的总工作寿命 3 6 5 7 9 9 1 5 0 0 0hL h h,故满足要求。 六、动力计算 1、 传传 动动 件件 转转 动动 惯惯 量量 的的 计计 算算 cL2f 2 4.73f nts陕西科技大学课程设计说明书 第 9 页 1.1、小齿轮的转动惯量1J4 1 2 4 1 2 5 2110 . 7 7 1 0 0 . 7 7 4 0 2 0 1 0 4 1 0J D b k g m g ( 2 6) 式中 1D 齿轮1Z分度圆直径, mm, 11 2 2 0 4 0D m Z m m ; ( 2 7) b 齿轮宽度, mm。 1.2、大齿轮转动惯量2J4 1 2 4 1 2 3 2220 . 7 7 1 0 0 . 7 7 1 0 0 2 0 1 0 1 . 5 4 1 0J D b k g m g ( 2 8) 式中 2D 齿轮2Z分度圆直径, mm 22 2 5 0 1 0 0D m z m m ( 2 9) 1.3、计算工作台的转动惯量 JW 2 6 2 64212( ) 1 0 ( ) 1 0 0 1 0223 . 6 5 1 0SJ w Wk g m g( 2 10) 式中 W 工作台(包括工件)的质量, kg; S 丝杠螺距, mm。 1.4、计算丝杠的转动惯量 Js 4 1 2 4 1 2320 . 7 7 1 0 0 . 7 7 5 0 1 2 8 0 1 06 . 2 1 0SoJ d Lk g m g(3 1) 式中 L 支撑距, mm。 1.5、负载折算到电动机轴上的转动惯量为: 12 25 3 3 4 221 ()14 1 0 (1 . 5 4 1 0 6 . 2 1 0 3 . 6 5 1 0 ) 0 . 0 0 1 32 . 5r s wJ J J J Jik g m g( 3 2) 2、电动机力矩的计算 2.1、计算加速力矩 Ma 0 . 0 0 1 3 5 0 0 2 . 7 19 . 6 9 . 6 0 . 0 2 5ra JnM N mT g ( 3 3) nts陕西科技大学课程设计说明书 第 10 页 2.2、计算摩擦力矩 Mf ( 3 4) 式中 传动链总效率,取 =0.8。 2.3、计算附加摩擦力矩0M2 3 2 30 m a x00 1 5 6 8 1 2( 1 ) 1 0 ( 1 0 . 9 ) 1 0 0 . 2 8 52 2 0 . 8 2 . 5FSM N mi g( 3 5) 式中 传动链总效率,取 =0.8; 0 滚珠丝杠未预紧时的效率,取0=0.9。 2.4、空载启动时电动机所需力矩: 0 0 . 2 1 0 . 2 8 5 2 . 7 1 3 . 2 0 5afM M M M N m g( 3 6) 因此,选用 7.84Nmg 的步进电机满足要求。 七七 、 丝丝 杠杠 螺螺 母母 机机 构构 的的 传传 动动 刚刚 度度 计计 算算 滚珠丝杠一段轴向支撑,丝杠的最小拉压刚度minK和最大拉压刚度maxK分别为: 2m i nm a x25545 0 2 . 0 6 1 0 3 . 1 5 8 1 0 / 3 1 6 /4 1 2 8 0dEKlN m m N m ( 3 7) 2m a xm i n25645 0 2 . 0 6 1 0 1 . 0 1 1 1 0 / 1 0 1 1 /4 4 0 0dEKlN m m N m (3 8) 式中 E 弹性模量。 按近似估算,将丝杠本身的拉压刚度 K乘以 1/3,作为传动的综合拉压刚度0K,即: 332 1 5 . 6 1 21 0 1 02 2 0 . 8 2 . 50 . 2 1OfFSMiNm gnts陕西科技大学课程设计说明书 第 11 页 m a x0 m a x 1011 3 3 7 /33KK N m ( 3 9) m i n0 m i n 316 1 0 5 . 3 3 /33KK N m ( 4 1) 反向死区误差计算 002 2 2 1 5 . 6 4 . 0 9 1 01 0 5 . 3 3F mmK ( 4 2) 所以能满足单脉冲进给的要求。 计算由于传动刚度的变化的定位误差 k ,应使 0 m i n 0 m a x110 ( )112 1 5 . 6 ( ) 1 . 41 0 5 . 3 3 3 3 7k F KKm ( 4 3) 满足由于传动刚度变化引起的定位误差小于 11()35:机床定位精度的要求。 八、结构设计 1、滚珠丝杠的支承 滚珠丝杠的主要载荷是轴向载荷,径向载荷主要是卧式丝杠的自重。因此对丝杠的轴向精度和轴向刚度应有较高要求,其两端支承的配置情况有:一端轴向固定一端自由的支承配置方式,通常用于短丝杠和垂直进给丝杠;一端固定一端浮动的方式,常用于较长的卧式安装丝杠;以及两端固定的安装方式,常用于长丝杠或高转速、高刚度、高精度的丝杠 ,这种配置方式可对丝杆进行预拉伸。因此在此课题中采用两端固定的方式,以实现高刚度、高精度以及对丝杠进行拉伸。 丝杠中常用的滚动轴承有以下两种:滚针 推力圆柱滚子组合轴承和接触角为 60角接触轴承,在这两种轴承中, 60角接触轴承的摩擦力矩小于后者,而且可以根据需要进行组合,但刚度较后者低,目前在一般中小型数控机床中被广泛应用。滚针 圆柱滚子轴承多用于重载和要求高刚度的地方。 60角接触轴承的组合配置形式有面对面的组合、背靠背组合、同向组合、一对同向与左边一个面对面组合。由于螺母与丝杠的同轴度在制造安装的过 程中难免有误差,又由于面对面组合方式,两接触线与轴线交点间的距离比背对背时小,实现自动调整较易。因此在进给传动中面对面组合用得较多。在此设计中采用了以面对面配对组合的 60角接触轴承,以容易实现自动调整。滚珠丝杠工作时要发热,其温度高于床身。为了补偿因丝杠热膨胀而引起的定位精度误差,可采用丝杠预拉伸的结构,使预拉伸量略大于热膨胀量。 nts陕西科技大学课程设计说明书 第 12 页 2、滚珠丝杠螺母副间隙消除和预紧 滚珠丝杠螺母机构是回转运动与直线运动相互转换的传动装置,是数控机床伺服进给系统中使用最为广泛的传动装置。 滚珠丝杠在轴向载荷作用下, 滚珠和螺纹滚道接触区会产生严重接触变形,接触刚度与接触表面预紧力成正比。如果滚珠丝杠螺母副间存在间隙,接触刚度较小;当滚珠丝杠反向旋转时,螺母不会立即反向,存在死区,影响丝杠的传动精度。因此,滚珠丝杠螺母副必须消除间隙,并施加预紧力,以保证丝杠、滚珠和螺母之间没有间隙,提高滚珠丝杠螺母副的接触刚度。 滚珠丝杠螺母副通常采用双螺母结构,如图 1.3 所示 1.滚珠螺母; 2.紧定螺钉; 3.支座; 4.滚珠丝杠; 5.调整垫片 图 1.3双螺母滚珠丝杠 图中 1 代表滚珠螺母, 3 代表支座,螺母与支座之 间有调整垫片,通过调整垫片来调节滚珠螺母与滚珠丝杠螺纹之间的间隙。 通过调整两个螺母之间的轴向位置,使两个螺母的滚珠在承受载荷之前,分别与丝杠的两个不同的侧面接触,产生一定的预紧力,以达到提高轴向刚度的目的。调整预紧有多种方式,上图所示的为垫片调整式,通过改变垫片的厚薄来改变两个螺母之间的轴向距离,实现轴向间隙消除和预紧。这种方式的优点是结构简单、刚度高、可靠性好。 nts陕西科技大学课程设计说明书 第 13 页 九、 主主 要要 结结 构构 性性 能能 及及 特特 点点 的的 分分 析析 在本设计的进给系统中的主要结构零件是滚珠螺母丝杠,以下简要介绍其传动的形式及主要主要特点。 滚珠丝杠副是由丝杠、 螺母、滚珠等零件组成的机械元件,其作用是将旋转运动转变为直线运动或将直线运动转变为旋转运动,它是传统滑动丝杠的进一步延伸发展。滚珠丝杠副是在丝杠和螺母之间以滚珠为滚动体的螺旋传动元件。滚珠丝杠副有多种结构型式。
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