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双向刨削牛头刨床的机构改造设计【10张CAD图纸+毕业答辩论文】

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双向刨削牛头刨床的机构改造设计【全套CAD图纸+毕业答辩论文】.rar

双向刨削牛头刨床的机构改造设计

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A0-变速箱装备图.dwg

A0-摇杆机构装备图.dwg

A0-横梁.dwg

A0-滑枕丝杆.dwg

A1-从动件凸轮机构.dwg

A1-工作台.dwg

A2-刀架丝杆.dwg

A2-刀架滑板.dwg

A2-滑枕下滑块.dwg

A2-齿轮.dwg

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关键词：: 双向刨削牛头刨床机构改造设计全套 cad 图纸毕业答辩论文

资源描述：

摘要

针对传统牛头刨床的空行程和工作效率低这两个缺陷，采用机械传动方式，对牛头刨床进行机构改造设计。使改进后的牛头刨床既能恒力切削，又能是滑枕做匀速直线运动，既能消除空行程，又能变单向切削为双向切削。不仅提高了工作效率，也降低了能耗，而且机构简单，容易进行改造。

关键词：牛头刨床单行程空行程双向刨削。

Abstract：

A simplified calculation scheme for the equivalent stress of vortex dedendum under the effect of uniform internal ores sure was brought forward． Simulation has been carried out on the being established 72 finite element models of vortex body with the exertion of fixed end．．surface constraint and different interior pres．． sures．The simplified formula was obtained through planning from the analysis of simulated result．The research indicated that the distribution rules of equivalent stress of vortex dedendum with different parameters were basically identical and presented an exponential distribution along with the involute angles and revealed a linear relationship with the vortex addendum an d interior pressures．There is evident diference in stress distribution between the portion of end segment of vortex tooth．which corresponds to approximately 1r／2 of the portion of involute angle，and the rest portion．The portion that coresponds with the theoretical initial involute angle o／of the vortex tooth at the end segment had rapid changes in Stress．Under the circumstances of no consideration on the stress concentration at root of vortex tooth，the equivalent stress at the root of vortex toth can be carried out by simplified calculation of segm entation．Large numbers of living examples testified that except the o／portion of end segm ent，there was less eror between the result of simplified calculation and that of the finite element simulation，and the maximum eror was not more then 5％．Key words：vortex machinery；vortex dedendum；equivalent

stress；simplified calculation

1、毕业设计（论文）选题审批表

2、毕业设计（论文）任务书

3、毕业设计（论文）评审表

4．毕业设计（论文）答辩记录

文摘……………………………………………………………………………… 1

英文文摘……………………………………………………………………… 1

第一章绪论………………………………………………………………… 2

第二章设计方案的拟定

2．1 刨床整体和各部件的拟订和分析…………………… 3

2．1．1工作原理与机构组成………………………………… 4

2．1．2 牛头刨床及其组成部分的名称和作用……… 13

2．1．3牛头刨床的典型机构及其调整…………………… 14

2． 2 牛头刨床尺寸参数的确定…………………………… 15

2．3 运动设计 …………………………………………………29

2 . 4 B6050牛头刨床的传动系统…………………………31

第三章系统和刀架的分析设计 ………………………………… 42

第四章经济性分析 ………………………………………………… 44

第五章结论和展望 ……………………………………………………46

参考文献

致谢

第一章引言

“九五”期间在机械工业产值在全国工业中的比重超过25％，生产保持稳定增长，为国民经济提供了大量可靠装备；先进制造技术得到大量采用，同时在高新技术产业化方面取得重大进展；研制、制造重大、精密、成套装备的能力显著提高；全方位、多层次的对外开放格局基本形成，机械产品出口的迅速增长，有力地支持了机械工业乃至全国经济的发展；体制改革取得突破性进展，市场机制已在机械工业发展中起主导作用，以建立现代企业制度为目标的国有企业改革稳步推进，民营企业、乡镇企业成为机械工业发展的新兴力量。

　　 “十五”期间是机械工业历史上发展最快、变化最迅速的时期。整个行业发展成绩喜人，亮点频现：产出规模增长迅猛、发展环境显著改善、产业结构变化喜人、服务质量明显提高。

　　多年来中国机械工业的高位运行，盈利能力的持续提升，为国民经济可持续发展和综合国力的提高作出了无可替代的贡献。因此，大力发展机械工业，用先进的机械设备去装备国民经济各部门，对促进中国国民经济和社会发展具有重大意义。

　　 2008年机械设备制造行业增长形势较好，投资继续保持较为快速的增长以及国民经济的结构调整、技术改造都对机械制造行业产生了大量的市场需求，为机械设备制造业的稳定增长提供了良好的产业环境。

虽然大力发展装备制造业已经成为全社会的共识,但是国内大多数重要机械制造装备的高端先进化却不是中国制造,尤其是关系到国家战略地位和体现国家综合国力水平的高档机床。它的大脑的心脏大部分却要从国外引进。所以以高效率高精度为代表的中国制造机床不能没有创意,开发具有自主知识产权的“中国芯”迫在眉睫。而现有机床很多都是低效率,精度不高的普通车床,因此改造普通车床提高其生产效率以及精度也是一条可行的路。

传统的牛头刨床不论是机械传动式，还是液压传动式都只能做单向刨削，也就是滑枕在一个往复运动当中只有一个方向是刨削行程，而回程是空行程，不做刨削。虽然靠传动的急回特性可以缩短空行程的时间，但是也只是个改善，没有从根本上解决加工效率低空耗大的问题。正因为有空行程和刨削力不均匀这两个致命的缺陷，导致牛头刨床在实际生产中的应用受到很大限制。如果牛头刨床能消除空行程，变单向刨削为双向刨削，同时提供稳定均衡的刨削力，会带来良好的经济效益和社会效益。根据传统牛头刨床工作特征，实现双向刨削的技术难点：要解决滑枕往复运动提供一个始终相同的作用力和等速运动；要提供能双向刨削的刨刀。

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内容简介：: 双向刨削牛头刨床的机构改造设计摘要针对传统牛头刨床的空行程和工作效率低这两个缺陷，采用机械传动方式，对牛头刨床进行机构改造设计。使改进后的牛头刨床既能恒力切削，又能是滑枕做匀速直线运动，既能消除空行程，又能变单向切削为双向切削。不仅提高了工作效率，也降低了能耗，而且机构简单，容易进行改造。关键词：牛头刨床单行程空行程双向刨削。 Abstract： A simplified calculation scheme for the equivalent stress of vortex dedendum under the effect of uniform internal ores sure was brought forward Simulation has been carried out on the being established 72 finite element models of vortex body with the exertion of fixed end surface constraint and different interior pres sures The simplified formula was obtained through planning from the analysis of simulated result The research indicated that the distribution rules of equivalent stress of vortex dedendum with different parameters were basically identical and presented an exponential distribution along with the involute angles and revealed a linear relationship with the vortex addendum an d interior pressures There is evident diference in stress distribution between the portion of end segment of vortex tooth which corresponds to approximately 1r 2 of the portion of involute angle， and the rest portion The portion that coresponds with the theoretical initial involute angle o of the vortex tooth at the end segment had rapid changes in Stress Under the circumstances of no consideration on the stress concentration at root of vortex tooth， the equivalent stress at the root of vortex toth can be carried out by simplified calculation of segm entation Large numbers of living examples testified that except the o portion of end segm ent， there was less eror between the result of simplified calculation and that of the finite element simulation，and the maximum eror was not more then 5 Key words： vortex machinery； vortex dedendum； equivalent stress； simplified calculation nts目录 1、毕业设计（论文）选题审批表 2、毕业设计（论文）任务书 3、毕业设计（论文）评审表 4 毕业设计（论文）答辩记录文摘 1 英文文摘 1 第一章绪论 2 第二章设计方案的拟定 2 1 刨床整体和各部件的拟订和分析 3 2 1 1工作原理与机构组成 4 2 1 2 牛头刨床及其组成部分的名称和作用 13 2 1 3 牛头刨床的典型机构及其调整 14 2 2 牛头刨床尺寸参数的确定 15 2 3 运动设计 29 2 . 4 B6050 牛头刨床的传动系统 31 第三章系统和刀架的分析设计 42 第四章经济性分析 44 第五章结论和展望 46 参考文献致谢 nts第一章引言 “ 九五 ” 期间在机械工业产值在全国工业中的比重超过 25，生产保持稳定增长，为国民经济提供了大量可靠装备；先进制造技术得到大量采用，同时在高新技术产业化方面取得重大进展；研制、制造重大、精密、成套装备的能力显著提高；全方位、多层次的对外开放格局基本形成，机械产品出口的迅速增长，有力地支持了机械工业乃至全国经济的发展；体制改革取得突破性进展，市场机制已在机械工业发展中起主导作用，以建立现代企业制度为目标的国有企业改革稳步推进，民营企业、乡镇企业成为机械工业发展的新兴力量。 “ 十五 ” 期间是机械工业历史上发展最快、变化最迅速的时期。整个行业发展成绩喜人，亮点频现：产出规模增长迅猛、发展环境显著改善、产业结构变化喜人、服务质量明显提高。多年来中国机械工业的高位运行，盈利能力的持续提升，为国民经济可持续发展和综合国力的提高作出了无可替代的贡献。因此，大力发展机械工业，用先进的机械设备去装备国民经济各部门，对促进中国国民经济和社会发展具有重大意义。 2008年机械设备制造行业增长形势较好，投资继续保持较为快速的增长以及国民经济的结构调整、技术改造都对机械制造行业产生了大量的市场需求，为机械设备制造业的稳定增长提供了良好的产业环境。虽然大力发展装备制造业已经成为全社会的共识 ,但是国内大多数重要机械制造装备的高端先进化却不是中国制造 ,尤其是关系到国家战略地位和体现国家综合国力水平的高档机床。它的大脑的心脏大部分却要从国外引进。所以以高效率高精度为代表的中国制造机床不能没有创意 ,开发具有自主知识产权的“中国芯 ” 迫在眉睫。而现有机床很多都是低效率 ,精度不高的普通车床 ,因此改造普通车床提高其生产效率以及精度也是一条可行的路。传统的牛头刨床不论是机械传动式，还是液压传动式都只能做单向刨削，也就是滑枕在一个往复运动当中只有一个方向是刨削行程，而回程是空行程，不做刨削。虽然靠传动的急回特性可以缩短空行程的时间，但是也只是个改善，没有从根本上解决加工效率低空耗大的问题。正因为有空行程和刨削力不均匀这两个致命的缺陷，导致牛头刨床在实际生产中的应用受到很大限制。如果牛头刨床能消除空行程，变单向刨削为双向刨削，同时提供稳定均衡的刨削力，会带来良好的经济效益和社会效益。根据传统牛头刨床工作特征，实现双向刨削的技术难点：要解决滑枕往复运动提供一个始终相同的作用力和等速运动；要提供能双向刨削的刨刀。 nts第二章设计方案的拟定 2 1 刨床整体和各部件的拟定和分析刨床机械制造行业中，刨床占有一定的位置。它适合加工一些狭窄、细长的零件。如机床的床身、箱体及其它零件上的平面、沟槽、成形面等。（一）刨床的分类及型号按刨床的结构特征可分为二类：牛头刨床、龙门刨床和插床。其应用范围各有不同。如 B6050 型，其中 B 表示属刨床类， 6 表示属牛头刨床组， 0 表示属牛头刨床型， 50表示了该刨床最大行程的 1/10(即 500mm)。刨削加工能达到的精度等级为 IT9IT7，表面粗糙度 Ra=6.3 1.6m。 2 1 1二、工作原理与结构组成 1. 牛头刨床简介牛头刨床是用于加工中小尺寸的平面或直槽的金属切削机床，多用于单件或小批量图 1 牛头刨床外形图 nts生产。为了适用不同材料和不同尺寸工件的粗、精加工，要求主执行构件刨刀能以数种不同速度、不同行程和不同起始位置作水平往复直线移动，且切削时刨刀的移动速度低于空行程速度，即刨刀具有急回现象。刨刀可随小刀架作不同进给量的垂直进给；安装工件的工作台应具有不同进给量的横向进给，以完成平面的加工，工作台还应具有升降功能，以适应不同高度的工件加工。 2. 牛头刨床传动系统及结构组成图 2 表明了牛头刨床的传动系统怎样把电动机的回转运动转变成刨刀的切削运动和工作台的进给运动。打开牛头刨床的外壳，对它的内部结构加以分析研究。装在电动机1 的伸出轴端上的小皮带轮 2，通过一组三角皮带 3，驱动固定在轴 I 上的大皮带轮 4，再由轴 I 借助于摩擦离合器 8，转动空套在轴 I 上的三联齿轮 5、 6、 7，驱动花键轴 II右端的三联滑移齿轮 9、 10、 11(三联滑移齿轮是用来变换相啮合的齿轮对，以改变转速，从而调整刨削速度的。图示为齿轮 6 与 10 相啮合 )，并由轴 II 转动左端的三联滑移齿轮12、 13， 14，驱动固定在轴 III 上的三联齿轮 15、 16、 17(图示为齿轮 13 与 16 相啮合 )，再由固联于轴 III 右端的齿轮 18，驱动固定在轴 IV 上的大齿轮 19。由图 1-2b 可见，在大齿轮 19 上，装有用销钉 20 联接的滑块 21，此滑块可绕销钉 20 转动，并可在导杆 22的导槽中滑动 (销钉 20 到大齿轮中心的距离可由图 1-2c 所示的机构进行调整 )，所以当大齿轮转动时，便可借助滑块 21 来拨动导杆 22 绕固定支点 (销钉 23)左右摆动 (同时导杆下端的导槽与滑块 24 之间可作相对滑动，以改变导杆的有效长度 )。大齿轮每转一周，导杆便往复摆动一次。又由于导杆的上端是用销钉 25 与调整块 26 相联的，而调整块又在拧紧手柄 27 时被紧固在滑枕 28 上。所以当导杆 22 摆动时，滑枕 28 便沿着导轨 29作前后往复运动。于是由图 2 可知，安装在滑枕前端刀架 30 上的刨刀 31 便作切削运动 nts工作台 32 由如下方式获得到适时的、间歇的进给运动。在大齿轮 19 的空心轴 IV 上，固定着凸轮 33。当轴 IV 转动时，凸轮便推动滚子 34而使 L 形推杆 35 绕其轴 VIII 往复摆动，于是推杆 35 的另一端的扇形齿轮 36 也往复摆图 2 牛头刨床机构组成图 3 曲柄长度调节机构图 4 主执行机构 nts动，以驱动空套在轴 V 上的扇形齿轮 37 摆动。又由于在扇形齿轮 37 下部的小轴上，装有一个棘爪 38，所以当扇形齿轮 37 摆动时，棘爪 38 便间歇地拨动空套在轴 V 上的棘轮 39 转动一个角度，并遇过牙嵌离合器 40，使轴 V 带着其左端的圆锥齿轮 47 间歇地转动一个角度，以驱动与其相啮合的圆锥齿轮 42，从而通过伸缩轴 VI 使其另一端的圆锥齿轮 43 间歇地转动，再通过轴 VII 上的圆锥齿轮 44 和牙嵌离合器 45，使螺杆 46 间歇地转动，以推动固联在工作台 32 上的螺母 47 间歇地移动。这样，工作台 32 便沿着滑轨 48 间歇地进行进给运动。切削运动和进给运动恰当地配合起来，便可实现其刨削平面的功能。由上述分析知，电动机是它接受外界输入能量的原动部分，刨刀和工作台 (包括夹持装置 )是它的执行部分，从原动部分到执行部分之间所经过的一系列装置则是它的传动部分。所以就其主体来说，这部机器是由原动部分、传动部分和执行部分三个组成部分所构成的。我们还可以对多种机器进行类似的分析，由此知，任何一部完整的机器，其主体都是由主动部分、传动部分和执行部分所组成的。图 2 所示的牛头刨床由以下机构组成皮带传动 (机构 )：小皮带轮 2、皮带 3 和和大皮带轮 4(包括轴，轴承、机架等，下同 )。齿轮机构：齿轮 6 和 10(或 13 和 16,18 和 19， 36 和 37 等 )。螺旋机构：螺杆 46 和螺母 47。摆动导杆机构：大齿轮 19(包括销钉 20)，滑块 21、导杆 22，滑块 24 等。凸轮机构：凸轮 33 和推杆 35(包括滚子 34) 。棘轮机构：扇形齿轮 37，棘爪 38 和棘轮 39。组成上述各机构用的皮带轮、皮带，齿轮、螺杆、螺母、滑块，导杆、凸轮，椎杆、棘爪、棘轮等，以及联接用的螺栓、销钉等，支承用的轴、机架等都叫做零件。离合器、轴承等叫做部件或组件。 nts3. 牛头刨床传动系统机构简图设计要求与技术条件 1. 要考虑如何控制刨床走第二刀的精度（也就是要利用的刨床回来的那一次）。 2. 走第一刀的时候怎么不碰走第二刀的刀具 3. 第一次走刀后平面校合 4. 走刀速度总之一定好考虑第一刀的退和第二刀怎么进的交替过程牛头刨床操作规程一、认真执行金属切削机床通用操作规程有关规定。认真执行下列有关规定。二、认真执行下述有关龙门刨床通用规定： 1、工件的安装应使工作台受力均匀，避免受力不均导致工作台变形。 2、工件装卡完毕后，须先低速移动工作台，检查无碰撞和行程、换向等均无问题后，方可工作。 3、工作台运行及横梁升降不准同时进行。横梁每次下降后，应再上升少许，以消除丝杆螺母间隙。 4、工作台行程，一般不得少于全行程的三分之一，使用最长行程时，速度应低些，以使反向越位行程不大于 100 毫米为宜。 5、工作台运行时绝对禁止站在工作台面上操作或做其他调正工作。主执行机构设计参考方案图 5 牛头刨床传动系统机构简图 nts 图 6 参考方案各执行机构的协调设计（运动循环图）执行构件刨刀和工作台间运动配合关系的圆环式运动循环图主执行机构设计方案完成后，极位夹角已知。确定上图中角，为凸轮机构提供设计依据。切削阻力线图及质心位置示意图 7 运动循环图 nts 图 8 切削阻力线图及质心位置示意曲柄长度调节机构部装图图 9 曲柄长度调节机构部装图 6 档变速及转速图示意 nts 图 10 6 档变速及转速图示意装图确定传动系统各轮齿数和模数，画出机构运动简图和转速图。 nts 1 摇臂机构摇臂机构安装在刨床内部，其作用是把电机传来的旋转运动变成滑枕的往复直线运动。摇臂机构是由摇臂齿轮和摇臂等组成，如图 8-39。摇臂的下端与支架相连；上端与滑枕的螺母相连。摇臂的滑槽与摇臂齿轮上的偏心滑块相连。当摇臂齿轮由小齿轮带动旋转时，偏心滑块带动摇臂绕支架中心左右摆动，使滑枕作往复直线运动。 nts刨削前，要调整滑枕的行程大小，使之略大于工件刨削表面长度。调整滑枕行程长度的方法是改变摇臂齿轮上滑块的偏心位置，转动方头便可使滑块在摇臂齿轮的导向槽内移动，从而改变其偏心距。偏心距越大，滑枕的行程越长。刨削前，还要根据工件的左右位置来调节滑枕的行程位置。方法是先使摇臂停留在极右位置，松开锁紧手柄，用扳手转动滑枕内的圆锥齿轮使丝杆旋转，从而使滑枕又移动到合适位置，然后拧紧手柄。 2 棘轮机构棘轮机构的作用是将摇臂齿轮轴的旋转运动间歇地传递给横梁内的水平进给丝杆，使工作台在水平方向做自动进给。图 8-40 为棘轮机构工作原理示意图。棘爪架空套在丝杆轴上，棘轮由键和丝杆相联。摇臂轴旋转时，通过齿轮转动，带动偏心销，使连杆拉动棘爪架往复摆动。摇臂齿轮轴每转动一周，刨刀往返一次，棘爪架即往复摆动一次。棘爪架上装有棘爪，借弹簧压力使棘爪与棘轮保持接触。摇杆向前摆动时，棘爪的垂直面推动棘轮；摇杆向后摆动时，棘爪的斜面从棘轮上滑过，而棘轮不动。因此棘爪架每往复摆动一次，即推动棘轮向前转动若干齿，从而使工作台沿水平方向移动一定距离，实现自动进给。改变棘爪的前后方向，即可改变工作台的进给方向。若将棘爪提起，则棘爪与棘轮分离，自动进给停止，此时，可用手动进给。工作台进给量的大小，可通过调整棘轮罩的位置，即使棘轮罩遮住棘爪摆动范围内的部分棘齿，改变棘爪每次拨动的有效齿数进行改变。调节进给量的另一种方法是改变偏心销的偏心距离，偏心距小，则每次棘爪每次拨动的齿数少，进给量就小；反之进给量就大。刨削加工的主运动为刨刀的直线运动，刨削为单向加工，向前为加工行程，返回为空程。刨刀每次返回后，工作做横向的间歇移动是进给运动。 2 1 2 牛头刨床及其组成部分的名称和作用如图 8-38 是 B6050 型牛头刨床的外行图 nts 牛头刨床主要由床身、滑枕、刀架、工作台、横梁、底座等组成。主要组成部分的名称和作用如下： 1 床身它用来支承刨床各部件。其顶面燕尾形导轨供滑枕作往复运动用，垂直面导轨供工作台升降用，床身内部安装有传动结构。 2 滑枕主要用来带动刨刀作直线往复运动。前端安装刀架。 3 刀架用于夹持刨刀。摇动上端刀架手柄，可使刨刀上下移动；松开转盘上的螺母，将转盘扳转一定角度，可实现斜向进给。滑板上还安装有可偏转的刀座。抬刀板可以绕刀座横轴向上抬起，刨刀在返回行程时，抬刀板抬起，减少刨刀与工件的摩擦。 4 工作台用来安装工件。它可以随横梁作上下调整运动，也可沿横梁作水平方向的移动和进给运动。 2 1 3 牛头刨床的典型机构及其调整 nts 图 1 B6050 牛头刨床的传动系统 1、 2滑动齿轮组 3、 4齿轮 5偏心滑块 6摆杆 7下支点 8滑枕 9丝杠 10丝杠螺母 11-手柄 12-轴 13 14-锥齿轮 B6050 牛头刨床的传动系统如图 1 所示，其典型机构及其调整概述如下。（ 1）变速机构如图 1 的变速机构由 1、 2 两组滑动齿轮组成，轴有 32=6 种转速，使滑枕变速。（ 2）摆杆机构摆杆机构中齿轮 3 带动齿轮 4 转动，滑块 5 在摆杆 6 的槽内滑动并带动摆杆 6 绕下支点 7 转动，于是带动滑枕 8 作往复直线运动。（ 3）行程位置调整机构松开手柄 11，转动轴 12，通过 13、 14 锥齿轮转动丝杠 9，由于固定在摆杆 6 上的丝杠螺母 10 不动，丝杠 9 带动滑枕 8 改变起始位置。（ 4）滑枕行程长度调整机构滑枕行程长度调整机构见图 2。调整时，转动轴 1，通过锥齿轮 5、 6，带动小丝杠 2 转动使偏心滑块 7 移动，曲柄销 3 带动偏心滑块 7 改变偏心位置，从而改变滑枕的行程长度。图 2 滑枕行程长度的调整 1 轴（带方榫） 2小丝杠 3曲柄销 4曲柄齿轮 5、 6锥齿轮 7-偏心滑块 nts 图 3 滑枕往复运动速度的变化（ 5）滑枕往复直线运动速度的变化滑枕往复运动速度在各点上都不一样，见图 3。其工作行程转角为，空行程为，，因此回程时间较工作行程短，即慢进快回。（ 6）横向进给机构及进给量的调整横向进给机构及进给量的调整如图 4 所示。齿轮 2与图 1 中的齿轮 4 是一体的，齿轮 2 带动齿轮 1 转动，连杆 3 摆动棘爪 4，拨动棘轮 5使丝杆 6 转一个角度，实现横向进给。反向时，由于棘爪后面是斜的，爪内弹簧被压缩，棘爪从棘轮顶滑过，因此工作台的自动进给是间歇的。 nts 图 4 B6050 牛头刨床运动及调整 1、 2齿轮 3连杆 4棘爪 5棘轮 6丝杆 7棘轮护盖工作台横向进给量的大小取决于滑枕每往复一次时棘爪所能拨动的棘轮齿数。因此调整横向进给量，实际是调整棘轮护盖 7 的位置。横向进给调整量的范围为 0.33mm3.3mm. 2 2 牛头刨床尺寸参数的确定 nts nts nts 2 3 运动设计 B6050型牛头刨床的设计参数 1 主运动参数主运动是指：将切屑切下来所需要的最基本的运动。主运动由电动机经减速装置将运动传给主轴，通过变换车头箱外的手柄位置，可使箱内不同的齿轮啮合，从而主轴得到各种转速，主轴通过卡盘使工件作旋转。所以，对于主运动是回转运动的机床，主轴转速即为主运动参数显然，普通车床车削时，工件的旋转运动即是主运动。主轴转速与切削速度，有如下关系： =口 ( d) (1) 式中： n一转速 (r nitn) 一切削速度 (m nn)； d一工件 (或刀具 )直径 (m)。对于主运nts动是直线运动的机床，如插床或牛头刨床，主运动参数则是插刀或刨刀的每分钟往复次数 (次分 )。我们知道：用户的要求是机束岗十的依据。根据各自用户的不同要求，设计和制造出各种各样的机床新品种，这些不同品种的机床，其主运动参数都有不同的要求。实践中知工作物材料的性质有软有硬；工作物的尺寸有大有小。因而，车制时车头的转动应有快有慢，即尺寸大的或材料硬度高的工作物应选慢速；而尺寸小的或材料硬度低的工作物要选择快速车削。这样，为适应多种零件加工而设计制造的通用机床，通常主轴就需要进行变速，因而就需要确定它的变速范围，即确定最低转速与最高转速。如果采用分级变速，则还应确定转速级数。 (1)最低和最高转速 nmm和 n一的确定确定和 n一的方法，主要是根据试验研究，向实际调查和比较同类型机床，考虑技术发展情况再经过分析加以确定。前面提到：实际操作中，对尺寸大的或材料硬度高的工件，应取慢速切削；而工件尺寸小的或材料硬度低的则应选择高速进行切削。又依据公式 (1)，可知： n = mm( 一 )n = 一 (nd 。 )变速范围：咒 =n一 n(2) (3)( 沏削速度值的确定切削速度是指：车刀在一分钟内车削工件表面的直线长度 (m lin)。显然，切削速度与刀具材料工件材料进给量和切深等因素都有关，其中以刀具材料和工件材料对切削速度的影响最大因此，切速度值的确定，就应考虑多种工艺的需要。通常，我们是通过切削试验，并查阅切削用量手册，以及进行生产调查来得到切削速度的数值。关于 d一和 d 的取值。对于普通车床，如用 D一表示床身上最大回转直径 (即主参数 ) ，通常可取 d一 0 5 0 6D一， dlnin一 0 2 0 25d一；对于摇臂钻床，如用 D表示最大钻孔直径 (即主参数 ) ，通常可取 d D ， d 0 2 0 25d一。应特别注意到：计算 mm和一时，不是把一切可能出现的、 d 代入 n公式中，而是要在实际使用情况下，在采用的一时，所常用的 d值中较小的数值。同样，在 nmm的计算中，也是在实际使用情况下，所采用的时，常用的 d值中较大的那个数值。 (2)主轴转速数列若采用分级变速，则还须确定转速级数。如：有一台机床，其分级变速机构共有 Z级，其中 nI= 。， =n Z级转速分别为： II 2， 3， +l 今欲在此机床上加工某一工件，已知加工该工件所需的最有利的切削速度为，与相应的转速为 n。如果机床上分级变速中的某一级转速恰好等于，这是理想的情况。但是，在实际操作中，更多的情况是不能恰好得到这个转速，而是处于某两级转速与 +I之间，即： 1。为使最大相对转速损失率不超过 50070，即竺 l(1YTc 50 ，则 2 因此， 1( 2。当公比选为 2的某次方根，就能够便于采用双速电动机驱动，以便简化机床的变速机构。这是因双速电动机的两个同步转速的比值通常为 2。此外，选为 2的某次方根后，还能便于记忆和写出等比数列，在此就不举例了。至于公比选用 l0的某nts次方根，这是因计数通常采用 10进位。公比采用 l0的某次方根后，可使这个等比数列中每隔 n级后的数字，恰好是前面数字的 l0倍，使数列整齐好记。 (2)公比的选用当确定了最高与最低转速以后，就应选取公比，为了减少相对转速损失，公比最好选小一点。但由于越小，级数就愈多，使机床结构复杂。因此，只有对生产率要求高的通用机床，以减少转速损失为主，才使值取小，如取： 1 26或： 1 41。而对某些机床 (如组台机床 )，工作中，常是在更换附件等方面耗费了较多的时间，而转速损失的影响相对地小多了。因此，设计中就应以简化构造为主。这样，公比就可取得大些，如取： 1 58或： 2。对于自动机床，减少相对转速损失率的要求较高，常取：1 12或： 1、 26。由于自动机床都是用于成批或大量生产，为了满足相对转速损失小的要求和又能简化构造，常采用交换齿轮变速。常用机床一确定极限转速确定（或按给定的）主轴极限转速 n（ max）和 n（ min）求 R（ R） . 二确定公比选定主轴转速数列的公比，并由它确定出标准或派生的转速。三求出主轴转速级数，因为两轴间变速组的传动副数多采用设计简单变速系统时，变速级数应该选为的形式， m,n为正整数。四确定结构网和结构式划出合适的结构网，或按传动顺序列写合适的结构式，验算结构网或结构式中的最大扩大组（按扩大顺序的最末 2 4 B6050 牛头刨床的传动系统一图 8-5 所示为 B6050 牛头刨床的传动系统图。传动系统是通过一些传动机构和零件，如带，带轮，轴，齿轮，丝杆，螺母等等，把电动机，滑枕和工作台等运动部件联接起来的系统，用于传递动力并协调各运动部件的运动。 1. 传动链在牛头刨床上，由电动机到滑枕之间由一些传动零件和机构把他们互相联系起来；由凸轮到工作台之间又有一些传动零件和机构把它们互相联系起来，这两种传动联系均称为“链传动”。凡传动链必有首末两端，即一端是主动链（如电动机或凸轮），另外一端是被动链（如滑枕或工作台）。机床在工作过程中，需要多少个运动，就有多少条传动链，而所有这些传动链就组成了整台机床的传动系统。 2 机床的传动系统图 nts 阅读分析机床传动系统图的方法： nts1）首先应该找出首末两端件，再找出联接首末的传动机构 2）研究分析各传动轴间的传动关系和传动比；分析各传动轴和各传动齿轮之间的关系。 3）分析整个运动的传动关系，列出传动结构式和运动的平衡方式，从而计算出该机床的各级速度。二主运动 B6050 牛头刨床的主运动是指滑枕的往复直线移动。传动链的首末两端分别是电动机和滑枕（图 8-5）。 N=4KW ， n=1430r/minde 的驱动电动机经传动比为 95/ 362 的三角皮带传动，带动轴 I旋转。在轴 I上装有三种传动件和传动机构： 1）在 I轴左端接有 F 摩擦锥式制动器，它的作用是摩擦锥在机床停车（电动机停）时，与固定部分（安装在床身内壁上）压合，用锥面的摩擦力使传动件，包括机床滑枕和工作台移动马上停止。这样可保证停机后，刀具和工作台有准确的位置，并减少了停机的辅助时间。 2）在轴 I中间有片式离合器 M 压紧摩擦片可将 I轴旋转传给三轴联动齿轮（ 48 25 52）。 M 离合器的通和断有齿轮齿条机构之齿轮当中的手柄控制， M 离合器和 F 离合器互相联动，即 M 离合器结合 F 离合器松开，只有 M 离合器松开 F 离合器才制动。 3） I轴左端的齿数 30 的齿轮传到横向和垂直进给传动当 M 片状摩擦离合台器结合时，三联滑动齿轮旋转，控制 II轴的三联齿轮得到 3种转速 I-II轴传动比分别为 25/53 ，48/30 ， 52/26，用变速手柄控制。从 II轴到 III轴也是用变速手柄使左边的三联滑动齿轮啮合。由于华东齿轮不同位置，使 II 轴每种转速，至 III 轴又得到 3 种转速。三中传动比为 23/57 ， 30/30 ， 31/49。通过以上分析可知，由变速手柄控制的 II 轴和III轴的二组三联传动齿轮，使 III轴共获得 3 3=9种转速。 III 轴上的 Z=23 齿轮和 IV 轴 Z=115 的套筒大齿轮啮合，是 IV 轴旋转。大齿轮左端装有曲柄摇杆机构，带动滑枕做往复运动；大齿轮旋转一周，滑枕往复运动一次由电动机至滑枕为一条传动路线（传动链），它可以用传动平衡方程式来表示传动关系，传动比和转速的关系。 n=n电 95/ 362 i主（ r/min）式中， n 滑枕每分钟往返次数 n电电动机的转速， n电=1430（ r/min） i主主运动传动链变速传动机构传动比。它是每级传齿轮的主动和被动齿轮齿数的比值（三联滑动齿轮的啮合位置不同，计算齿轮齿数也不同）。 nts 皮带传动的弹性滑动系数，可取 0.95； i主主运动传动链变速传动机构传动比。它是每级传动齿轮的主动和被动齿轮齿数的比值（三联滑动齿轮啮合位置不同，计算齿轮齿数也不同）。有平衡方程式可算出各级滑枕往复行程次数。现在将最高最低往复行程次数计算如下： minn=1430 95362 2553 2357 23115 14.3（ r/min） maxn=1430 95362 5226 4040 23115 150(r/min) B6050 牛头刨床标牌上标准滑枕每分钟行程为 15、 24、 37、 51、 64、 80、 100、 126 和158。（ 3）进给传动链本刨床的进给运动是工作台的间歇进给，它是在滑枕退至工件之外，再次切入工件之前进行的。由于有这种间歇进给时间的要求，故进给转动链必须由始端件滑枕或 Z=115 的大齿轮的套筒右端轴 IV 上装有凸轮的滚轮传动，得到滚轮轴的摆动运动，再经 Z=45、Z=18的扇形齿轮传动用棘爪带动棘轮作一个方向的间歇旋转运动，每次棘爪拨动棘轮齿数的多少用另一个凸轮手动控制（控制进给量大小），棘轮的间歇旋转应调整到与滑枕在往复运动配合。 Z=80的棘轮的间歇旋转运动，经齿状离合器1k向左啮合。传至 IV 轴在经过进给安全机构 B，传给圆锥齿轮 Z=25 和 Z=16。 IV 轴为伸缩轴， Z=23 圆锥齿轮的旋转有 2k 控制进给换向后传至 IV 轴再经3k齿状离合器啮合，使丝杆 V 带动工作台水平进给；如经 4k离合器啮合使轴 X 旋转，再经圆锥齿轮传动（ 15/19），丝杆 VI 轴旋转，使工作台垂直进给。由于棘爪拨动棘轮齿速范围 116，故其进给量空 16 级，最小和最大进给量如下：水平进给： ntsmins横=凸轮一转 180 2516 2318 5=0.125（ mm） maxs横=凸轮一转 1680 2516 2318 5=2(mm) 垂直进给： s垂 min =凸轮一转 180 2516 2318 3535 1519 4=0.08（ mm） s垂 max =凸轮一转 1680 2516 2318 3535 1519 4=1.26(mm) (4) 快速移动链工作台横向和垂直方向除可以做间歇工作进给外，还可以做快速连续移动。这种快速移动是在调整机床或装卸工件时移动工作台而使用的。快速移动链的的始端件是和主动链空同使用的电动机，经皮带传动至轴 I。轴 I 右端的Z=30 齿轮带动 Z=70， Z=60 齿轮，使 V 轴旋转。再经右端 31/69 传动比传至空套齿轮Z=69，1k离合器左向啮合时，工作台做间歇工作进给，1k离合器右向啮合时， Z=69齿轮旋转运动传至工作台，则工作台做横向水平和垂直方向快速运动。快速传动链平衡方程和速度如下： s横快 =1430 95362 3070 7060 3169 2516 2318 4=842(mm/min) s垂快 =1430 95362 3070 7060 3169 2516 2318 3535 1519 4=531.5(mm/min). （ 5）传动路线表达式综合上述分析， B6050 牛头刨床全部传动系统可由传动路线表达式表示： nts 三摇杆机构的设计 B6050 型牛头刨床的曲柄摇杆机构如下图，曲柄摇杆的作用是将 Z=115 大齿轮的旋转运动传至滑枕，使滑枕做直线往复运动。 1）工作原理 Z=115 的大齿轮做等速旋转。大齿轮当中有一对啮合的圆锥齿轮，带动径向丝杆旋转。滑块即可随大齿轮旋转又可沿摇杆中间的糟内滑动。于是由大齿轮的旋转运动转变为摇杆左右摆动。摇杆摆动中心为1o，上端叉行糟内配有滑块，滑块销与滑枕连接；当大齿轮旋转一周时摆动摇杆带动滑枕在床身上面的导轨上做一次往复运动。大齿轮中心 O 有手柄轴，可手摇手柄使圆锥齿轮带动丝杆旋转， nts 曲柄摇杆工作原理图曲柄销沿大齿轮径向移动，可调节摇杆的摆角大小，由于摆角改变，使滑枕行程长度有所改变。曲柄销距中心 O 越远，行程越大；距中心 O 越近，摆角越小，行程越短。 2）速度分析大齿轮转过一周，所用时间为 t，工作行程时所用时间 t工作,大齿轮转过角；滑枕返回行程时所用时间 t返回，大齿轮转过角。如果大齿轮转速为 n，则滑枕没往复行程一次所需时间，等于大齿轮一周所需的时间： ntst=1n=t工作+t返回式中， t 滑枕往复行程一次的时间（ min） t工作滑枕工作行程时间 (min) t返回滑枕返回行程时间 (min) n 大齿轮转违 (r/min)，或滑枕没分钟往复次 (1/转 ) 四多片摩擦式离合器和制动装置机床上的离合器的用来定期的接通或断开传动链两轴之间的运动，以时间机床的开动、停止、换向和变速等动作。离合器可分为齿式离合器、摩擦离合器和超越离合器等几种主要类型。 B6050 牛头刨床的采用摩擦离合器来实现启动和停止机床工作运动的。如下图为 B6050 牛头刨床多片摩擦式离合器和制动装置的机构。图中三联齿轮通过一系列传动机构将运动传递至滑枕。三联齿轮是空套在轴 I 上，右端是多片式摩擦离合器，左端为制动装置。摩擦片有两种不同的形状外摩擦片 3 以外缘的突起部分卡在三联齿轮套筒的缺口糟内，内摩擦片 4 则以花键孔套在花键轴 I 上。而内外摩擦片是相间安装的，通常情况下是相互 nts 脱开的，当扳动操纵机构的拔叉将滑环 9 向右移动时，使轴 I 上的摆块 10 绕轴心按顺时针摆动，其下端就拨动推杆 8 向左移动，通过推杆 8 左端的定位销使滑环 7 和螺母5 同时向左移动，压紧内、摩擦片，靠摩擦片的作用，使空套的轴 I 上的三联齿轮随同轴 I 一起转动。当扳动操纵机构的拔叉将滑环 9 向左移动时，就使内、外摩擦片放松，即不能传递扭矩，也就是轴 I 与空套的三联齿轮两者的传动断开，滑枕也就停止运动。在轴 I 上的空套三联齿轮左端是制动装置，其中带外锥体的制动圈 2，用导键安装在三联齿轮左端的套筒上。在启动机床时，操纵机构的拔叉将制动圈 2 向右移动，使制动圈 2 与带有内锥面的制动碗 1 分开；停车时，操纵机构的拔叉将制动圈 2 向左移动，使制动圈 2 与固定不动的制动碗 1 合上，借助两者间的摩擦力作用，使三联齿轮制动，亦即使滑枕的运动迅速停止。由于制动装置与摩擦离合器是用同一手柄操纵的，而且两者是联动的，所以只有当制动装置松开后，摩擦离合器的内、外摩擦片才压紧；摩擦离合器的内、外摩擦片松开后，制动装置才合上。多片式摩擦离合器所传递的扭矩，与其片数的多少（即摩擦面的大小）、内，外摩擦片间压力的大小和摩擦系数的大小等有关。通常，在使用中主要是调节多片摩擦离合器的内、外摩擦片被压的松紧程度。过松不能传递动力或打滑，并且会发热，这种现象很不好；过紧则易使机床超载损坏。调整摩擦理合器的松紧时，先将卡子 6 钦下，然后转动调节螺母 5，使之旋进或退出一牙，或数牙直至调节到适当的松紧程度为止。五过载安全机构如下图所示为 B6050 牛头刨床的过载安全机构。该结构主要是由平面摩擦片 4 和圆锥齿轮 5 所组成的，当操作不甚或切削超载时，摩擦盘会自行打滑并使进给停止。这样不至于损坏机件，保证机床的运行外，同时还保证有足够的运行扭矩使之正常进给。如在nts进给中出现连续行不规则的打滑现象，则会影响进给的均匀性而使工件表面粗糙度边粗。此时，可将盖 1 旋开，并旋松螺钉 2，用方头扳手旋转螺母 3，调整到使进给机构正常工作为止。但是不宜旋得过紧，以防不起过载的作用，调整后应仍将螺钉 2 和盖 1旋紧。 nts 第三章系统和刀架的改造方案设计 l 牛头刨床滑枕恒推力和等速运动的实现传统牛头刨床主传动机构的曲柄摇杆机构的运动特性是无法实现滑枕往复等速运动的，正因为滑枕在刨削行程中的速度不均匀性，无法提供对滑枕的恒定推力。从机械设计角度分析解决第一技术难点的方法可谓多种多样，但从经济性、技术性、可靠性角度综合分析，比较简单易行且经济实用的方法是采用机械传动式，下面就这种方式的设计思路作介绍用机械传动方式实现牛头刨床滑枕恒推动力和等速直线运动的设计方案如图 1所示。其设计思路采用机构运动简图方式来描述运动。其传动原理是：电动机通过带传动拖动由齿轮 1， 2， 3， 4组成的齿轮传动机构，再由齿轮 4与齿条 1啮合推动滑枕运动 (齿条 1与滑枕相固连 )。因为电动机是在某一选定的转速下工作，而且整个传动系统传动比恒定，因此，这套机械传动系统必定能给滑枕提供恒定的刨削力和匀速直线运动为了在正反向刨削过程中电动机始终保持一个方向转动，且不停歇不换向，设计方案中特别加入一个电磁阀和一个介轮 (介轮与齿轮 4相啮合 )。按图 1所示，当齿轮 2顺时针转动时，若齿轮 3和齿轮 4啮合，滑枕向右作正向运动；当滑枕运动到碰铁 1触动行程开关 1时，电磁铁动作，将齿轮 3推向右侧脱离齿轮 4并与介轮啮合，这就使齿轮 4反转，最终使滑枕反向运动。在滑枕回过程中，碰铁 2触动行程开关 2时，电磁铁又动作并将齿轮 3拉回与齿轮 4重新啮合，使滑枕再次换向右行，进而保证了双向刨削的实现。 nts2 双向刨削刀架的设计双向刨削刨刀刀架的设计采用双刀交替工作式。其设计思路见图 1。其工作原理是：当滑枕向右工作时，在进入刨削之前的预工作阶段，齿轮 5在齿条 2上滚动，齿轮 5受到的啮合阻力方向向左，这就使得摇杆向左摆转，同时牵动连杆 2及与之相连的连杆 1向左移动，从而带动刀架 1和刀架 2绕主刀架上的铰链作顺时转动，这样就使刨刀 1靠向工作面而同时使刨刀 2抬起，此时便可使牛头刨床作正向刨削。当滑枕运动到碰铁 1触动行程开关 1时，电磁铁动作，将齿轮 3推向右侧脱离齿轮 4并与介轮啮合，这就使齿轮 4反转，使滑枕反向运动，这时，齿轮 5在齿条 2上向左滚动，齿轮 5受到的啮合阻力方向向右，使得摇杆向右摆转，同时牵动连杆 2及与之相连的连杆 1向右移动，从而带动刀架 1和刀架 2绕主刀架上的铰链作逆时转动，这样就使刨刀 2靠向工作面而同时使刨刀 1抬起，此时便可使牛头刨床作反向刨削。这就使两把刨刀随应刨削要求而实现自动交替变换。为了解决刨刀的对定问题，在主刀架上设置了一个凸轮机构当逆时针转动刀凸轮，对刀凸轮将左侧副刀架 2抬起，使其绕铰链沿顺时针转一个小角度，同时通过连杆 1拉动刀架 1靠向主刀架靠板并垂直于工件，调整主刀架升降手轮，使刨刀 1抵到工件表面后将其固定；然后再顺时针扳动对刀凸轮，使对刀凸轮顶起刀架 1，让刨刀 1抬起，也使刀架 2靠向主刀架靠板并垂直于工件表面，再将刨刀 2抵到工件表面后再固定，便完成两把刨刀的对定。 3 牛头刨床双向刨削的实现按图 1所示，当电动机拖动使齿轮 2做顺时针转动时，若齿轮 3和齿轮 4啮合，滑枕向右运动作正向刨削，齿轮 5在齿条 2上向右滚动，齿轮 5受到的啮合阻力方向向左，这就使得摇杆向左摆转，同时牵动连杆 2及与之相连的连杆 1向左移动，从而带动刀架 1和刀架 2绕主刀架上的铰链作顺时转动这样就使刨刀 1靠向工作面而同时使刨刀 2抬起，此时便可使牛头刨床作正向刨削。当滑枕运动到碰铁 1触动行程开关 1时，电磁铁动作将齿轮 3推向右侧脱离齿轮 4并与介轮啮合，这就使齿轮 4反转，使滑枕反向运动，同时，齿轮 5在齿条 2上向左滚动，齿轮 5受到的啮合阻力方向向右，使得摇杆向右摆转，同时牵动连杆 2及与之相连的连杆一 1向右移动，从而带动刀架 1和刀架 2绕主刀架上的铰链作逆时转动，这样就使刨刀 2靠向工作面而同时使刨刀 1抬起，此时便可使牛头刨床作反向刨削。反向刨削的示意如图 2所示当滑枕回程过程中，碰铁 2触动行程开关 2时，电磁铁动作并将齿轮 3拉回与齿轮 4重新啮合，使滑枕再次换向右行，进而又实现正向刨削。移动碰铁 1， 2的位置便可调整滑枕的行程和相对工作台的位置。工作台的横向进给由横向进给步进电机拖动一套螺旋传动机构来实现。当任意一个行程开关动作时，步进电机工作一个角度，nts通过螺旋传动机构使工作台作横向移动一个距离。第四章经济性分析任何一个较为复杂的机械零件，都有不同的加工工艺方案，特别是一个新产品，从开发设计，试制，小批量投产到产品发展和成熟时期的大批量生产，都要经历不同的生产批量过程。作为组成这一产品的机械零件必须根据生产批量来确定其工艺方案，现在以 B6050型牛头刨床双向切削刀架改造设计为例，将在保持加工精度的同时大大提高生产效率 ,且安全性能好 ,自动化程度有所提高 ,对工人的劳动强度也没那么大。说明在不同生产批量情况下，如何合理选择定位基准，采用适宜的生产设备和工艺手段，以保证加工质量可靠，满足市场的需求。达到生产批量的能力，同时投资小，见效快，成本低，从而获得

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