环境工程课程设计.doc

水污染控制工程课程设计题目：垃圾渗滤液的氨吹脱+UASB+SBR处理系统设计专业：环境工程2012年6月目 录第一章 设计相关资料 1.1 设计目的 1.2 设计任务 1.3 设计内容第二章 设计方案的确定和说明 2.1 工艺流程 2.2 处理工艺流程说明 2.3 处理工程的平面布置及高程布置第三章 各构筑物的设计方案计算书 3.1 格栅的设计计算 3.2 提升泵房的设计计算 3.3 PH调节池的设计计算 3.4 氨吹脱塔的设计计算 3.5 UASB的设计计算 3.6 沉淀池的设计计算 3.7 SBR的设计计算 3.8 缓冲池的设计计算 3.9消毒池的设计计算 3.10 污泥浓缩池的设计计算第一章 相关设计材料1.1 设计目的课程设计是“水污染控制工程”课程教学的一个重要的实践性教学环节，其目的是使学生了解废水处理工程设计的一般程序和基本步骤；熟悉根据原始资料（废水的水质、水量资料和处理要求）确定处理方案、选择工艺流程的基本原则；深化对本课程中基本概念、基本原理和基本设计计算方法的理解和掌握；掌握各种处理工艺和方法在处理流程中的作用、相互联系和关系以及适用条件、处理效果的分析比较；了解设计计算说明书基本内容和编制方法，初步训练处理工艺设计的制图和识图能力。通过较为全面的工艺设计计算练习，为今后的毕业环节及从事水污染控制工程实际工作打下良好的基础。1.2 设计任务 随着我国城市化建设步伐的加快，城市人口的急剧增加，城市生活垃圾产生量日益增多，垃圾污染环境现象也日趋严重。目前，我国把城市生活垃圾无害化处理作为一项重要的城市基础设施建设来抓，努力消除生活垃圾的污染，提高社会环境的可持续能力。1、 了解垃圾渗滤液的特点：垃圾渗滤液作为一种特殊废水，其处理的投资运行成本远远高于一般城市污水和工业废水，这主要是由于垃圾渗滤液成分复杂、氨氮浓度高、有机物浓度高、导致处理工序和设备繁多，处理时间较长。垃圾渗滤液由于在垃圾体已经经历了厌氧过程，其生化性相对较差，生物处理的停留时间较长，导致设施设备的投资较大，同时垃圾渗滤液的处理量一般较小，导致折旧、维修费较高。出水执行生活垃圾填埋污染控制标准（GB16889-1997）的二级标准2、进行各构筑物的工艺设计计算，确定其基本工艺尺寸及主要构造。3、绘制整个流程的平面图、高程图及主要构筑物的平面布置图。4、编制工艺设计计算说明书。1.3 设计内容1、设计说明书设计依据，设计原则，工艺方案，计算说明，参考文献等；2、设计计算书各构筑物的设计计算3、设计图纸整个流程的平面图、高程图及主要构筑物的平面布置图。4、设计水质：流量：Q=600m3/d水质指标CODBODSS氨氮PH进水水质(mg/l)600025003006006.5-7.5出水水质(mg/l)300150200256.5-7.5第二章 设计方案的确定和说明2.1工艺流程酸化调节池氨吹脱塔PH调节池提升泵房细格栅渗滤液 消毒池缓冲池SBR沉淀池UASB污泥脱水污泥浓缩池出水外运2.2 处理工艺流程说明2.2.1 格栅格栅是一组(或多组)相平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水的渠道，或进水泵站集水井的进口处，以拦截污水中较大的悬浮物及杂质， 以减轻后续处理负荷，以保证后续处理构筑物或设备的正常工作。格栅是一种最简单的过滤设备，也是最常见的拦污设备，是污水处理厂中污水处理的第一道工序一预处理的主要设备，对后道工序有着举足轻重的作用，要给排水工程的水处理构筑物中，其重要性日益被人们所认识。实践证明，格栅选择的是否合适，直接影响整个水处理实施的运行。人工格栅一般用于小型污水处理站，构造简单，劳动强度大。机械格栅一般用于大中型污水处理厂，这类格栅构造较复杂，自动化程度较高。根据本污水特点，选用细格栅。2.2.2 提升泵房污水泵房用于提升污水厂的污水，以保证污水能在后续处理构筑物内畅通的流动。它由机器间、集水池、格栅、辅助间等组成，机器间内设置水泵机组和有关的附属设备，格栅和吸水管安装在集水池内，集水池还可以再一定程度上调节来水的不均匀性，以便水泵较均匀工作，格栅的作用是阻拦水中粗大的固体杂质，以防止杂物阻塞和损坏水泵，辅助间一般包括贮藏室、修理间、休息室和厕所等。2.2.3 PH调节池PH调节池是用于调节污水的PH及均合污水水质水量，以便后续处理的构筑物的正常运行。本设计中向第一个调节池内投加石灰乳以调节pH，第二个调节池内通入二氧化碳来恢复PH，用pH计进行调节，池内设置一搅拌机以使水质混合均匀。2.2.4 氨吹脱塔氨吹脱塔的主要特征是在塔内装置一定高度的填料层，污水从塔顶喷淋而下，此时的污水经过了PH调节池的调节，水中的氨氮多数以游离氨分子的形式存在，污水沿填料表面呈薄膜状向下流动。空气从塔底鼓入，呈连续相由下而上同水逆流接触，将污水的氨气吹脱出来。常用的填料有拉西环、聚丙烯多面空心球、聚丙烯鲍尔环等，本设计采用聚丙烯鲍尔环。2.2.5 上流式厌氧污泥床反应器（UASB）UASB反应器主要包括几个部分：进水和配水系统、反应器的池底和三相分离器。在运行过程中，污水以一定的流速自反应器的底部（经布水系统）进入反应器，水流依次经过污泥床、污泥悬浮层至三相分离器及沉淀出水区。污泥床由絮凝和沉淀性能良好的厌氧污泥构成，污水在向上穿过污泥床时得到降解，同时生成沼气。气、液、固一同升入三相分离室，气体被收集在气罩里有效分离，而污泥颗粒受重力作用下沉至反应器底部，水则经出流堰排出。由于三相分离器的作用，使得反应器混合液中的污泥有一个良好的沉淀、分离和絮凝环境，有利于提高污泥的沉降性能。在一定的水力负荷条件下，绝大部分污泥能在反应器中保持较长的停留时间，使反应器中具有足够的污泥量。UASB的基本特征是不用吸附载体，就能形成沉淀性能良好的粒状污泥，保持反应器内高浓度的微生物，因而可以承受较高的COD负荷，并且构造简单巧妙、能耗低、产泥量少，对各类废水有很强的适应性，因此很适合垃圾渗滤液的处理。2.2.6 沉淀池废水经厌氧生化处理后，其有机污染物浓度有了很大程度的降低。废水进入沉淀池停留数小时，将不溶于水的大颗粒絮凝物在重力作用下从水中沉淀下来形成污泥。2.2.7 序批式活性污泥法（SBR）在SBR中，有机物通过微生物的好氧分解被进一步的去除。SBR工艺每个周期可分为五个操作工序：进水，反应，沉淀，出水，闲置。当污水进入反应器内，池内水位逐渐上升，当达到最高水位或所设定的时间时，停止进水，进行曝气反应，通过好样反应以达到除去有机物的目的，一定时间后停止曝气，混合液通过重力沉降来实现固液分离，澄清的上清液待排出，沉淀之后到下一个周期开始之前的期间称为闲置阶段。一个周期完成后，依次循环。这也是SBR不同于连续流完全混合工艺的一个主要特征。2.2.8 缓冲池缓冲池用以减缓水流速度及两个构筑物之间的过渡作用。本设计中用于SBR反应器和消毒池之间起过渡作用。2.2.9 消毒池生活垃圾的渗滤液中含有大量的细菌和病毒，而一般的污水处理工艺并不能将其完全灭绝，为了防止疾病的传播并满足污水深度处理对水质的要求，必须对出水进行消毒处理。常用的消毒方法有：液氯消毒、二氧化氯消毒、次氯酸钠消毒、漂粉精消毒、臭氧消毒和紫外消毒等。消毒方式一般为在前续构筑物出水中投加消毒剂，然后在接触消毒池中停留一定的时间，从而达到消毒的目的。本设计采用液氯消毒。2.2.10 污泥处理系统污泥浓缩脱水的主要对象是间隙水，它占污泥含水量的65%-85%，因此浓缩减少污泥体积最经济有效的方法。污泥含水率从99%降至96%，污泥体积可减少75%，这就为后续处理创造了良好的条件，节省设备投资，降低处理成本。本设计中从UASB反应池、沉淀池、SBR反应池出来的污泥经过集泥井后再进入污泥浓缩池，上清液直接外排。由于在沉淀过程中、生化处理过程中微生物死亡脱落及污水中的悬浮物沉淀产生的污泥，很容易造成二次污染，所以必须加以有效处理。这些污泥由污泥泵抽入污泥脱水机房，由压滤机压滤成泥饼后回填埋场集中处理。2.3 处理工程的平面布置及高程布置2.3.1 处理工程的平面布置污水处理工程的平面布置是对各单元处理构筑物与辅助设施等的相对位置进行平面布置，包括处理构筑物与辅助构筑物，各种管线，辅助建筑物以及道路绿化等。在进行平面布置时应考虑的原则有以下几条：1)布置尽可能紧凑，以减小处理厂的占地面积和连接管线的长度。2)生产性处理构筑物作为处理厂的主要建筑物，在作平面布置时，必须考虑各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形、地质条件，合理布局，减少投资、运行管理方便。3)对于辅助建筑物，应根据安全方便等原则布置。如泵房、鼓风机房等应尽量靠近处理构筑物，变电所应尽量靠近最大用电户，以节省动力管道；办公室、化验室等与处理构筑物保持一定的距离，并处于它们的上风向，以保证良好的工作条件；贮气罐、贮油罐等易燃易爆建筑的布置应符合防爆防火规程；废水处理厂内的管路应方便运输。4)废水管渠的布置应尽量短，避免交叉。此外还必须设置事故排放水渠和超越管，以便发生事故或检修时，废水能超越该处理构筑物。5)厂区内给水管、空气管、蒸汽管及输配电线路的布置，应避免相互干扰，既要便于施工和维护管理，又要占地紧凑。当很难敷设在地上时，也可敷设在地下或架空敷设。6)要考虑扩建的可能，留有适当的扩建余地，并考虑施工方便。应当指出，在工艺设计计算时，就应考虑平面布置，相应地，在平面布置时，如发现不妥，也可根据情况重新调整工艺设计。总之，废水处理厂的平面设计，除应满足工艺设计上的要求外，还必须符合施工、运行上的要求。2.3.2 处理工程的高程布置高程布置的目的是为了合理地处理各构筑物在高程上的相互关系。具体地说，就是通过水头损失的计算，确定各处理构筑物的标高，以及连接构筑物间的管渠尺寸和标高，从而使污水能够按处理流程在各构筑物间顺利流动。高程布置的主要原则有：1)尽量利用地形特点使各构筑物接近地面高程布置，以减少施工量，节约基建费用。2)污水和污泥尽量利用重力自流，以节省运行动力费用。为了达到到重力自流的目的，必须精确计算废水流动中的水头损失。水头损失包括：a.流经处理构筑物的水头损失，包括进出水管渠的水头损失。b.流经管渠的水头损失，包括沿程和局部水头损失，按所选类型计算。3)进行水力计算时，要选择一条距离最长、水头损失最大的流程，扫远期最大流量计算。同时还应留有余地，以保证系统出现故障或处于不良工况时，仍能正常运行。4)高程布置应保证出水能排入受纳水体。废水处理厂一般以废水水体的最高水位作为起点，逆废水流程向上倒推计算，以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，如设立泵站，则可使泵站扬程最小。5)结合实际情况来考虑高程布置。如地下水较高，则应适当提高构筑物的设置高度，以减少水下施工的工程量，降低工程造价。第三章 各构筑物的设计方案计算书3.1格栅的设计计算设计参数：过栅流速v1=0.6m/s 栅条宽度s=0.01m 格栅安装倾角=45 栅条净间隙b=8mm1栅前槽宽B1=（2Qmax/v1）0.5=(2*1309/(0.6*3600*24)0.5=0.2247m2栅前水深 h=B1/2 h=0.2247/2=0.1124m3栅条间隙数 n=Qmax*(Sin)0.5/(b*h*v1) n=(1309/(3600*24*)*Sin45)/(0.008*0.1124*0.6)=23.6，取n=244栅槽宽度 B=S*(n-1)+b*n B=10*23+8*24=0.422m5通过格栅的水头损失 h2=K*h0，一般取3 h0=*v2*Sin/(2*g)=*（s/b）4/3 ，其中=1.67h2-过栅水头损失，mh0-计算水头损失，m-阻力系数，与栅条断面几何形状有关则：h2=3*1.67*0.6/(2*9.81)*Sin45*（10/8）4/3=0.0875m6栅后槽总高度 H=h+h1+h2，其中h为栅前渠道超高，一般取0.3则： H=0.1124+0.0875+0.3=0.5m7格栅的总长度 L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tanL1=(B-B1)/(2*tan1) L1=（0.422-0.2247）/(2*tan20)=0.271m L2=L1/2=0.1355mL1-进水渠道渐宽部位的长度，m1-进水渠道渐宽部位的展开角度，取20L2-格栅槽前与出水渠连接处的渐窄部位的长度，m则： L=0.271+0.1335+1.0+0.5+（0.1124+0.3）/tan45=2.32m8每日栅渣量 W=Qmax*W1*86400/(Kz*1000)W1-单位体积污水栅渣量，m/（103m污水），取0.1Kz-污水流量总变化系数则： W=(1309/(3600*240)*0.1*86400)/(2.18*1000)=0.06m/d 0.2m/d所以采用人工清渣方式。3.2 提升泵房的设计计算3.3 PH调节池的设计计算1. 池容积Qmax=1309m3/d=54.54m3/h设停留时间t=6h，则：V=Qh*t=54.54*6=327.25m32. 池表面积 设有效水深H=2m，则：A=V/H=327.25/2=163.625m23. 池子尺寸设池子长=宽=12.8m调节池超高取0.3m则池子尺寸为：12.8*12.8*2.3=376.832m3在池底设集水坑，在池底以i=0.01的坡度滑向集水3.4 氨吹脱塔的设计计算设计参数：水温t=25 PH=10.5 气液比=3000 设计喷淋密度q=70m/（d）一、塔径的确定塔截面积为：A=Q/q=1309/70=18.7m2则塔径为：D=(4A/)0.5=(48.73/) 0.5=4.88m，取D=5.0m则实际的塔截面积为：A=0.255=19.63 m2二、所需空气量V1=13093000=4.5815106m/d=45.45m/s三、空气流速v=V1/A=45.45/19.63=2.32m/s，符合要求四、塔高的确定填料高度h取5m，则考虑到安全系数为1.8，则塔高为：H=51.8=9m3.5 UASB的设计计算设计参数：温度T=25COD去除率为80%，SS去除率为10% 沼气表现产率为0.4m/kgCOD 污泥的表现产率为0.05kgVSS/kgCOD VSS/SS=0.8一、UASB反应器有效容积及尺寸的确定采用进水COD容积负荷率为10.0kgCOD/（md）则UASB反应器的有效容积为：V=QS0/U=13096/10=785.4mQ-设计最大流量，m/dS0-进水有机物浓度，gCOD/LU-进水有机物容积负荷率，kgCOD/（md）考虑检修时不至于全部停产，本设计采用两座UASB反应器，每个反应器的容积为： V1=785.42=392.7m根据经验，采用反应器的有效高为6.0m，则每个反应器的面积为：A1=392.7/6=65.45设反应器的长为L=11.5m，宽为B=5.7m则每个反应器的实际面积为:A1=11.55.7=65.55二、三相分离器的设计 沉淀区的设计沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，则沉淀区的表面负荷为：q=Q/A=54.54(65.552)=0.42m/（h）该值1.0 m/（h）,满足要求。 回流缝的设计设上、下三角形集气罩斜面水平夹角为55，取保护高度h1=0.5m，上三角形顶水深h2=0.5m,下三角形高h3=1.2m,则有：b1=h3/tg55=1.2/1.428=0.84m设单元三相分离器宽b=2.3m，则下集气罩之间的宽度为：b2=2.3-2b1=0.62m下三角形集气罩之间的回流缝b2中的水流（不考虑气的影响）上升流速v1=Q1/a1，下回流缝面积a1= b2ln，其中n为单元三相分离器个数，其值为11.5/2.3=5则： a1=0.625.75=17.67 v1=54.54217.67=1.54m/h上三角形集气罩回流缝的水流上升速度v2= Q1/a2，上回流缝面积a2=b3l2n,其中b3为上回流缝水平宽度，其值取0.3m则： a2=0.35.725=17.1 v2=54.54217.1=1.59 m/h可以满足v1v2 BC/AB,可以脱除直径等于或大于0.01cm的气泡。三、进水分配系统的考虑(1) 进水配水设计原则： 进水必须要反应器底部均匀分布，确保各单位面积进水量基本相等，防止短路和表面负荷不均； 应满足污泥床水力搅拌需要，要同时考虑水力搅拌和产生的沼气搅拌； 易于观察进水管的堵塞现象，如果发生堵塞易于清除。采用穿孔管式查有关数据，对颗粒污泥来说，容积负荷大于4m3/(m2.h)时，每个进水口的负荷须大于2m2，则布水孔个数n必须满足：BL/n2，即：5.711.5/n2,n4.0 ,符合要求。7、污泥部分需要的总容积 V=Qmax(c1-c2)*T*100KZ(100-p0)c1-进水悬浮物浓度，t/mc2-出水悬浮物浓度，t/mT -两次清除污泥时间间隔时间，d，取1-污泥容重，t/m，取1.0p0-污泥含水率，%，取97则： V=1309*（270-216）*1*1002.181.0（100-97%）=3.27 m8、 每格池污泥所需容积 V=V/n=3.27/2=1.635m9、污泥斗容积 V1=1/3*h4* f1+f2+( f1* f2)0.5 h4-泥斗高度，m f1 -斗上口高度，m f2 -斗下口高度，mh4=(2.02-0.5)/2*tan60=1.32m则： V1=1/3*1.32*2.02+0.5+(2.022*0.52)0.5=2.35m310、污泥斗以上梯形部分污泥容积 V2=(l1+l2)*h4*b/2l1-梯形上底长，ml2-梯形下底长，mh4-梯形高度，m l1=9.0+0.3+0.5=11.8m l2=1.0mh4=(9.0+0.3-1.0)*0.01=0.083m则： V2=(11.8+1.0)*0.083*2.02/2=1.07m311、污泥斗和梯形部分污泥容积 V1+V2=2.35+1.07=3.42m33.27m312、池子总高度 H=h1+h2+h3+h4h1-超高，m，取0.3h3-缓冲层高度，m，取0.3h4-污泥部分高度，mh4=h4+h4=0.083+1.32=1.403m则： H=0.3+2.25+0.3+1.403=4.253m3.7 SBR的设计计算一、设计说明经UASB处理后的废水,COD及BOD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。SBR结构简单，运行控制灵活，本设计采用个2个SBR反应池，每个池子的运行周期为12h。二、设计参数（一）参数选取(1)污泥负荷率Ns取值为0.4kgBOD5/(kgMLSSd)(2)污泥浓度和SVI污泥浓度采用2000 mgMLSS/L,SVI取150 (3)SBR反应池内水位设为H=5m，安全高度设为=0.5m (4)反应池温度设为20。 (5)周期内时间分配 (按照高负荷进行计算) 曝气时间：TA = 24S0/NS.m.X = 24600/0.422000 = 9 hS0 - 进水BOD浓度，mg/LNS - 污泥负荷率, kgBOD5/(kgMLSSd)1/m - 排出比，m 取2 X - 污泥浓度，mgMLSS/L沉淀时间：TS = H(1/m)+/Vmax = 5(1/2)+0.5/3.62 = 0.83 h Vmax = 7.4104tCA-1.7 = 7.4104202000-1.7 = 3.62 m/s排水时间：TD = 2h 周期： Tc = TA + TS + TD = 9 + 0.83 + 2 = 11.83 h 周期为12 h周期数：n =24/Tc =24/11.83 =2.03 h 取n 为2 h。进水时间： 选用2个SBR反应池，即N为2。 Tf = Tc/ N = 12/2 =6 h 反应池数: N=2 进水时间：6h 反应时间：9h 沉淀时间：0.83h 排水时间：2h二、设计水量水质 设计水量为：Q = 1309m3/d = 54.54m3/h = 0.015m3/s 设计水质见下表： SBR反应器进出水水质指水质指标CODBODSS进水水质(mg/l) 1200600 216去除率（%）757510出水水质(mg/l)300150194.4三、设计计算（一）反应池有效容积 V = m.Q/n.N = (21309)/(22) = 654.6 m3 1/m - 排出比 n - 反应器一天内周期数 Q - 一天进水量，m3/d N - 反应池池数 周期进水量： Q0 = QT/24N = (130912)/(242)=327.25m3/s（二）反应池最小水量Vmin = V-Q0 = 654.6- 327.25 = 327.35 m3（三）反应池中污泥体积Vx = SVIMLSSV/106 =1502000654.6/106= 196.38 m3Vmin =327.35 Vx =196.38 ,合格（四）校核周期进水量周期进水量应满足下式：Q0(1- MLSSMLSS /106) V=(1- 1502000 /106) 654.6=458.22m3Q0=327.25m3 458.22m3 故符合设计要求（五）确定单座反应池的尺寸 SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则SBR总高为5.5mSBR的面积为654.6/5= 130.9m2设SBR的池宽为9m ,池长为15m SBR反应池的最低水位： Hmin = Vmin /A = 327.35/(915)=2.42m SBR反应池污泥高度为： H = Vx /A = 196.38/(915) = 1.45m 则SBR最低水位与污泥位之间的距离为2.42-1.45= 0.97m,大于0.5m的缓冲层高度，符合设计要求。（六）鼓风曝气系统1.需氧量的确定 总需氧量OD OD = aQ(S0-Se)+bXvV = 0.51309(600-150)/1000 + 0.182000/10001309 = 765.8 kgO2/d a - 微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kg,取0.5 Q - 污水设计流量，m3/d S0 - 进水BOD含量,mg/l Se - 出水BOD含量,mg/l ，为150mg/L b - 微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，kg，取0.18 Xv - 单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量, kg/m3 每池每周需氧量OD1： OD1 = OD/Nn = 765.8/(22) = 191.46 kgO2/周期 每池每小时需氧量OD1： OD1= OD1/Ta =191.46/9 =21.27 kgO2/h2、供气量的计算 曝气供氧量N： N = OD Cs(20)/(Cs- C) 1.024T-20（760/P）（1/Ta） = 191.469.17/ 0.83(0.959.17-1.5)1.02420-20 （760/760）（1/9） = 32.59 kgO2/h 鼓风机供风量Gs： Gs= N100/(EAOw) (293/273)(1/60) = 32.59100/(181.2930.233)(293/273)(1/60) = 10.86 m/min EA - 曝气器氧的利用率， - 空气密度，=1.293kg/m Ow - 空气的质量比，Ow = 0.233kg/kg 采用BG-型曝气器，曝气口安装在距池底0.25m高处，淹没深度为 4.75m，计算温度取20。 该曝气器的性能参数为： 氧动力效率: Ep=2 kgO2/kWh 外形直径： 178mm 高度： 55mm 厚度： 14mm 耐压强度： 8kN 微孔孔径： 200m 服务面积： 0.3-0.75/个 供气量： 1.5-3m/(个/h) 阻力损失： 30-80mmH2O 3、布气系统的计算反应池的平面面积为：9152 =270m2每个扩散器的服务面积取0.75m2, 则需270/0.75= 360个。 取360个微孔，每个池子需180个。 每个微孔的配气量为10.8660/180=3.62m/h 4、鼓风机的选择 鼓风风压：P= 水深+阻力损失+1mH2O = 4.74+0.05+1= 5.8mH2O P= 57.06kPaGs = 10.86 m/min由 Gs和P 选择三叶罗茨鼓风机，型号为SRD-100，转速r=1750/min。选用与其配套的电机Y180M-4，功率为18.5kW。（七）理论上每日的污泥量W= Q（ C0 - C1 ）/1000（1-0.98） = 1309（ 216 - 194.4 ）/10001000（1-0.98) = 1.41 m3/d Q - 设计流量，m3/d C0 - 进水悬浮物浓度，mg/L C1 - 出水悬浮物浓度，mg/L P0 - 污泥含水率，%（八）污泥产量计算 选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为:X=aQSr-bVXv =0.61309(600-150)/1000-0.07513092 =157.08 kgMLVSS/d（9） 剩余污泥量W 剩余活性污泥干固体产率K，高负荷为K=1.0kg/kgSS W = KQX0/1000 = 11309600/1000 = 785.4 kg/d（10） 滗水器的选型 每池滗水负荷：Qd = Q/N.n.Td = 1309/(22260) =2.72 m/min 没池设2台滗水器，滗水负荷为1.36 m/min 。 取旋转型滗水器XPS-300，高度H=3200，宽度B=4000，管径DN=400。3.8 缓冲池的设计计算1、 设计参数 均质缓冲池的时间间隔t取4h 设计水量Qmin=1309m/4=327.25m/h2、 池子有效容积 V： V= Qt= 13094/24= 218.17m3、 水面面积： 池子有效水深H取5.0m，超高取0.5m，则： A=V/H= 218.17/5.5= 39.67m 取一座均质缓冲池，单池面积A1=39.67m4、 池子直径： D=（4A/）0.5 =（439.67/）0.5 = 7.11m，取8m。3.9 消毒池的设计计算采用液氯进行消毒设计参数：水力停留时间 T=30min=0.5h设计最大加氯量max=4mg/L消毒池有效水深 h=2m一座消毒池格数n=21、消毒池容积V=Qmax*T=54.54*0.5=27.27m3则设消毒池长L=8m,消毒池宽B=3.2m,每隔池宽b=1.6mL/b=5,符合要求。实际消毒池容积V=8*3.2