关于主变间隙过压保护.docx

我有个问题请教各位高手：主变间隙过压保护规程规定定值为180V，这个定值的依据是什么？开口三角形输出的是3U0，在中性点不接地系统中，当母线PT处发生单相金属性接地的时候，这个3U0不过是根3*100，等于173.2V，如果接地点远离PT，或者接地点有过渡电阻，那么3Uo要小于173.2V，180V的定值什么时候动作？折算一下180V是173.2V的1.03倍，如果是220KV母线，就是要母线电压高于226KV了，我们母线规定电压是220242KV，这岂不是说如果低于226KV时候中性点不接地变的零序过压保护就不可能动作了？你的PT二次侧辅助绕组相电压为100/根3V，但开口三角每相绕组额定电压为100V，不是100/根3，PT开口三角形绕组输出电压U3U0/n,大电流接地系统，开口三角形输出电压是用来反应系统短路故障零序电压的，其变比一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相:(100/3):100。如果保护安装处发生单相短路故障，此时的3U0为3*U相，开口三角形输出电压为U=173V，因为设定值是180V，零序过压保护不动作，中性点不接地变压器不会误动作切除。如果切除了所有的中性点接地的变压器故障仍然没有隔离，系统就变为小电流接地系统，中性点电压上升到正常相电压，正常相电压上升到正常线电压也就是3倍的正常相电压，这时3U0就随之升高到3倍正常U相，开口三角形输出电压升高到300V。零序过压保护动作。PT开口三角形绕组输出电压U3U0/n,大电流接地系统，开口三角形输出电压是用来反应系统短路故障零序电压的，其变比一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相:(100/3):100。如果保护安装处发生单相短路故障，故障相对地电压为零，非故障相对地电压不变二次侧仍为100V，非故障两相间夹角为120度，其向量和为100V，即开口三角形输出电压为U=100V，因为设定值是180V，零序过压保护不动作，中性点不接地变压器不会误动作切除。如果切除了所有的中性点接地的变压器故障仍然没有隔离，系统就变为小电流接地系统，中性点电压上升到正常相电压，正常相电压上升到正常线电压也就是3倍的正常相电压，这时3U0就随之升高到3倍正常U相，开口三角形输出电压升高到300V。零序过压保护动作。这个问题我也请教过，大概是这样来定的;对于大电流接地系统，当本厂母线出口单相接地时，理论值3U0为100v；假定全系统完全失去接地点，单相接地时，理论值3U0为100v。根据经验，但变压器不失去接地点，单相接地时，3U0不会超过150v，另外大接地系统一般考虑X0大于3倍X1，所以在本厂变压器不接地时，系统发生单相接地，3U0大于180v。所以整定180v，既可以保证变压器接地运行时，系统发生单相接地保护不误动，也能保证变压器不接地运行时，系统发生单相接地保护正确动作但实际上大接地系统在接地的时候开口处零序电压才100V二次测变比就是根据100V这个条件选的这是一个固定值是约定而成的不管你在大接地还是小接地系统发生单相接地开口电压就是100V我指正常运行的情况就是在微机保护中自产零序电压的话正常时才57V当大接地变为不接地运行时自产零序电压到173。2V而开口三角是300V我不分析网络阻抗我只分析电磁感应原理。不接地系统零序电压分析：当发生接地情况时，由于中性位移，中性点电压升高为接地相电压，由于线电势不发生变化，所以另两项电压升高为线电势；假如C相接地的话按照测量绕组分析：A相电压升高到线电势,A相在二次测感应电势到100V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；而开口三角实际上是1。732倍的线电压，大小为173V，方向与原C相电压方向相反；但实际上开口三角绕组是测量绕组1/1。732倍，由于变比的关系，所以互感器开口三角处电压实际为100V这个电压可以分解成三相对称的正序电压，和三个方向一致的零序电压；实际上每个绕组的电压为正序和零序的矢量和。大接地系统零序电压分析：当有中性点直接接地时，当发生接地情况时，假如C相接地的话按照开口三角绕组变比分析：A相电压仍为相电压,A相在二次测感应电势到100V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；开口三角处的电压为A和B的矢量和，所以零序电压大小为C相的电压，方向与C相原方向相反。所以开口三角处仍为100V但当系统由于保护原因，变为不接地运行时，就要按照不接地系统分析了假如C相接地的话按照开口三角绕组分析：A相电压升高到线电势,A相在二次测感应电势到173V；B相和A相同样；但C相由于接地，把电压互感器的绕组直接短接，所以加在C相上无电压，C相就无磁场存在，二次测就没有感应电压；而开口三角实际上是1。732倍的线电压，大小为300V，方向与原C相电压方向相反；但在保护中自产零序电压才有173。2V变压器零序电压适用于中性点直接接地系统中中性点不接地变压器或有时不接地变压器的保护，间隙零序过电压等同于变压器零序电压保护。整定3U0o.maxUop.o3Uo.sat.前项为接地运行时候零序电压最大值大小100V中间为整定值后项为中性不接地时的最小零序电压推荐使用180V所以我认为180V是考虑到和系统的低电压保护相互配合一下比系统低电压保护70略低一点就可以这个180V应该是按照60来整定的以上为个人分析请多指教wulinyun和继电保护的分析很棒，长见识，的确如继电保护所言，中性点接地系统和中性点不接地系统，为了保证开口三角形的输出电压在发生单相接地时都是100V，变比不同：中性点接地系统变比：一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相:(100/3):100中性点不接地系统变比：一次侧:主二次侧:开口三角形n=U相:(100/3):（100/3）wulinyun说的也不错：“不接地系统零序电压分析但实际上开口三角绕组是测量绕组1/1。732倍”经wcz574682提醒，才发现我弄错了，中性点接地系统发生在保护安装处发生单相金属性接地时，零序电压为正常相电压的1/3（错在两正常相对地电压夹角为120度，误以为是60度），开口三角形输出是100V，失去中性点后，零序电压为正常相电压，开口三角形输出为300V。3U0的整定值有5V和180V两种，第一种的依据是保护中性点绝缘，只要有接地，立刻先跳开中性点不接地的变压器。第二种的依据是为了保证选择性，中性点接地的零序电流保护有选择性，所以只要系统中有中性点接地时，电压就达不到180V，这时先跳的是中性点直接接地的变压器，不接地的中性点由避雷器和放电间隙暂时保护。变压器零序过电压保护电压定值说明对220KV侧,一般按3U0等于1.8倍相电压整定，即UDZ=1.8Uq当3U0取自变比为U/100的电压互感器时，三次电压定值为180伏，0.5秒跳闸，变压器的中性点绝缘是允许的。对220KV系统电压定值不宜低于180伏，因为：(1)中性点不接地变压器在两相运行情况下(例如中性点不接地分支变压器在分支线进行单相重合闸时)，如果变压器低压侧无电源或电源已解列，母线三倍零序电压三次值最高可达150伏(当变压器正序负载阻抗与负序负载阻抗相等即ZFH1=ZFH2时)，当零序电压保护动作电压整定为180伏时，此时尚有1.2倍裕度，可以保证保护不误动作中性点直接接地电网，按规定零序阻抗与正序阻抗之比不超过3，当Z0/Z1=3且单相接地故障时，故障点的3U0=1.8E，其他地点的3U01.8E。零序电压保护整定为180伏可以防止区外故障保护误动作。当电网单相接地故障，所有有关中性点直接接地变压器均相继与故障点分开，而低压侧有电源的中性点不接地变压器仍保留在故障电网内时，相当于中性点不接地电网的单相接地。此时，故障相对地电压为零，而非故障相电压幅值升高到额定相电压的倍，相位角也分别转了30(越前于故障相者越前了30度而滞后于故障相者滞后了30度)，零序电压的幅值达到额定相电压值U0=Ua，如果此时变比为U/100的电压互感器不饱和，其3U0三次值应各相高到300伏，如图所示。（图形画不出来，遗憾）但在实际上，由于设计电压互感器时，通常使磁路在正常情况下处于其饱和特性的拐点附近运行，正常时三次电压绕组每相额定电压为100伏，三相向量之和为零，但当中性点不接地电网单相接地时，非故障相电压升高倍，该两相磁路很快达到饱和值，三次绕组每相电压达不到173伏，而只能输出130135伏，因而3U0=Ua+Ub+Uc的三次值也不能达到最大值300伏，而只能到220230伏。当零序电压整定为180伏时，尚可以有1.2倍以上的灵敏度，倘若定值大于这个数值，就不能保证保护有足够灵敏度，保护可能有拒动的危险SF6检漏仪的响应时间为什么重要？笔者在近两年和电力系统从事SF6泄漏检测的工作人员接触过程中经常会听到如下疑问：为什么灵敏度1ppm价值十几万甚至二十几万的SF6定量检漏仪在现场测试的时候还不如价值几千元的5750A定性检漏仪？其实该疑问的核心涉及到如下几个概念：传感器响应时间和系统响应时间、静态灵敏度和动态灵敏度。SF6检漏仪的系统响应时间由两部分组成：气流通过传感器的时间和传感器本身的响应时间。气流通过传感器的时间是指SF6气体通过导管到达传感器的时间，该时间取决于管路的长度和抽气泵的功率，一般2米长的管路配1升/分的气泵气流通过传感器的时间是1秒。传感器本身的响应时间是指传感器可以准确测量SF6气体浓度所需要的时间，不同原理的传感器响应时间有很大差别，范围从毫秒级到分钟级。很多仪器在宣传灵敏度是1ppm或0.1ppm的时候其实指的是在实验室标定的灵敏度，也就是用氮气和SF6的混合气体来标定的灵敏度，这个灵敏度应该是静态灵敏度。所以静态灵敏度是不考虑检漏仪的响应时间也不考虑周围环境各种干扰气体的影响的灵敏度。实际在现场测量SF6泄漏时，检漏仪的探头是移动的，速度大约在1厘米/秒-3厘米/秒。正常情况下泄漏点周围SF6气体的浓度是呈梯度分布的，既越靠近漏点SF6气体浓度越高。对于静态灵敏度相同的两台仪器，若系统响应时间不同，当探头以同样速度经过泄漏点时，响应时间快的仪器测量结果更准确，响应时间慢的测量结果偏小。同一台仪器，当探头以不同速度移动经过泄漏点时，同样的泄漏在仪器上检测出的结果也是不同的的，移动速度越快读数越小，移动速度越慢测量结果越准确。有些传感器是广谱的，不仅对SF6气体敏感，还对空气中的其它气体或水蒸汽敏感，所以实际测试周围环境的干扰气体会大大降低某些SF6检测仪器的灵敏度。所以所谓动态灵敏度是考虑周围干扰气体的影响，也考虑系统响应时间的影响后在测试状态下仪器可达到的灵敏度。动态灵敏度取决于静态灵敏度、系统响应时间和传感器的选择性。总之只有静态灵敏度高、响应时间快、传感器选择性好的检漏仪动态灵敏度才会高。笔者在清华大学高压实验室做了如下对比实验、选用了三款SF6检漏仪，关键技术指标如下表： LLD-100 某进口红外原理的SF6检漏仪 5750A测量结果 定量 定量 定性系统响应时间 1.5秒 5秒 小于1秒静态灵敏度 0.001ppm 1ppm 大约50ppm同样规格的SF6标准气体六瓶，浓度如下1ppm,5ppm,10ppm,50ppm,100ppm,200ppm。通过减压阀和流量表使各瓶子SF6气体流出的速度尽可能一致。三种检漏仪以1厘米/秒的速度经过各个SF6气体标准瓶泄漏口，测量结果如下表 LLD-100 某进口红外原理SF6检漏仪 5750A1ppm 0.913ppm 0ppm 无反应5ppm 4.531ppm 0ppm 无反应10ppm 9.125ppm 1ppm 无反应50ppm 47.03ppm 13ppm 有轻微反应100ppm 93.04ppm 24ppm 有反应200ppm 191.5ppm 58ppm 有反应因试验条件限制，传感器移动的速度无法保持完全一致，气体泄漏的量也不一定完全一致，但实验结果基本能看出以下结论：1、即使静态灵敏度高达0.001ppm、响应时间小于1.5秒、选择性良好的采用激光光声光谱检测技术的LLD-100其动态检测灵敏度也就1ppm2、灵敏度1ppm响应时间5秒的红外检漏仪测试结果远小于实际值，因此现场检测时很容易错过小于50ppm的泄漏点。3、5750A检测灵敏度很低，但响应时间快，所以现场测试效果和价值二十几万的红外检漏仪差不多。以上实验也解释了现场测试人员的疑问，因此建议用户在选择检漏仪时要特别关注如下技术指标：静态灵敏度、响应时间、传感器的选择性。GARP组播注册协议GARP组播注册协议（GMRP：GARPMulticastRegistrationProtocol）GARP组播注册协议（GMRP）是通用属性注册协议（GARP）的一种应用，主要提供一种类似于IGMP探查技术的受限组播扩散功能。GMRP和GARP都是由IEEE802.1P定义的工业标准协议。GMRP允许网桥和终端站向连接到相同局域网段的MAC网桥动态注册组成员信息，并且这些信息可以被传播到支持扩展过滤服务（extendedfilteringservices）的桥接局域网中的所有网桥系统。GMRP的操作基于GARP所提供的服务。GMRP软件运行在交换机和主机上。在主机上运行的GMRP和IGMP一同使用。主机GMRP软件衍生为主机第三层IGMP控制数据包的第二层GMRP版本。交换机接收来自主机第二层GMRP和第三层IGMP的流量。交换机使用接收的GMRP流量来限制主机VLAN的第二层组播。其实在所有情况下，都可以使用IGMP探查技术来限制第二层组播，而不需要为主机安装或配置该软件。当有某台主机想加入一个IP组播组时，它需要发送一个IGMPjoin信息，该信息衍生为一个GMRPjoin信息。一旦收到GMRPjoin信息，交换机就会将收到该信息的端口加入到适当的组播组。交换机将GMRPjoin信息发送到VLAN中所有其它主机上，其中一台主机作为组播源。当组播源发送组播信息时，交换机将组播信息只通过先前加入到该组播组的端口发送出去。此外交换机会周期性发送GMRP查询，如果主机想留在组播组中，它就会响应GMRP