三角形钢管悬挑脚手架计算书.doc

钢管悬挑脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。因斜屋面及构架结构外挑，取最大钢管外挑C1-C16轴立面及C16-C1轴立面中学实验楼进行计算，从六层梁板开始悬挑，采用三角形钢管支撑点，6*37mm钢丝绳卸荷设一道、483.0钢管斜撑。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 7.2 m；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8 m；三角形钢管支撑点竖向距离为 1.50 m；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，查荷载规范基本风压为0.800kN/m2，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.693；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/4=0.112kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/4=1.125kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.112+1.41.125=1.75kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.751.22/8=0.315kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =70.154N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =70.154N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.112+1.125=1.271kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01.27112004/(3842.06105107800)=1.545 mm；小横杆的最大挠度 1.545 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0331.2=0.04kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.21.5/4=0.135kN；活荷载标准值: Q= 31.21.5/4=1.35kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.135+1.41.35)/2=1.05kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.417Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4171.051.5= 0.657kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.657=0.663kNm最大应力计算值 =0.663106/4490=147.607N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =147.607N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=3.029Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=(0.04+0.135+1.35)/2=0.762kN = 3.0290.76215003/ ( 100 2.06105107800 )= 3.51 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.051+3.51=3.561 mm；大横杆的最大挠度 3.561 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0331.23/2=0.06kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.21.5/2=0.27kN；活荷载标准值: Q=31.21.5 /2=2.7kN；荷载的设计值: R=1.2(0.06+0.05+0.27)+1.42.7=4.236kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.203/2)0.033/1.807.20=1.138kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.2+2)/2=2.88kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3=041.5/2=0kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.57.2=0.054kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.072kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.21.52/2=5.4kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.24.072+ 0.851.45.4= 11.313kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.072+1.45.4=12.447kN；六、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.200+0.250)=64.204度a2=arctg3.000/0.250=85.236度卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.59.3271.2/7.2 =2.332kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=2.332/0.900=2.590kNT2=P2/sina2=2.332/0.997=2.340kNG1=P1/tana1=2.332/2.069=1.127kNG2=P2/tana2=2.332/12.000=0.194kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =2.590kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 2.59kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(22.5906.000/0.820)0.5=6.2 mm。吊环强度计算公式为：=N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f=50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =(22.590103/50/3.142)0.5=5.7 mm。钢丝绳最小直径为 6.2 mm，必须拉紧至 2.590kN，吊环直径为 6.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.8kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.80.740.693=0.287kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2871.51.82/10=0.166kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.313kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 12.447kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.53 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.181 m；长细比: L0/i=200 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.18立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11312.784/(0.18424)+166087.219/4490=185.219N/mm2；立杆稳定性计算 =185.219N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12446.784/(0.18424)=163.087N/mm2；立杆稳定性计算 =163.087N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.74，s0.693，00.8，Wk=0.7zs0=0.7 0.740.6930.8=0.287kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.513kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.513kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=2000/15.9的结果查表得到 =0.417，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.4174.2410-4205103=36.246kN；Nl=11.513 0时，水平钢管受压；当RAHRu7.116kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。下面压杆以 483mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： =N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N=7.116kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.15； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.595cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l=3.511m； A - 受压斜杆净截面面积，A =4.241cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是111.857N/