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钢坯火焰清理机的设计—排屑装置【带三维】【优秀含3张CAD图纸+全套机械毕业设计】

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三维图

56B链节.SLDPRT.SLDASM

~$主动链轮.SLDPRT

~$内链节.SLDPRT

~$刮板.SLDPRT

~$圆柱滚子轴承NH220E[GB／T 283-94].SLDPRT

~$外链节.SLDPRT

~$外链节1.SLDPRT

~$带孔外链节.SLDPRT

~$总装配体.SLDASM

~$漏斗.SLDPRT

~$链条二维.SLDASM

主动链轮.SLDPRT

六角头螺栓C级M20×80[GB／T 5780-2000].SLDPRT

内链节.SLDPRT

减速器.SLDPRT

刮板.SLDPRT

圆柱滚子轴承NH220E[GB／T 283-94].SLDPRT

外链节.SLDPRT

外链节1.SLDPRT

实心轮_孔板轮.SLDASM

实心轮_孔板轮.SLDPRT

带孔外链节.SLDPRT

带底脚无凸缘电机[90S].SLDPRT

总装配体.SLDASM

总装配体二维图（A0）.bak

总装配体二维图（A0）.DWG

总装配图.SLDASM

总装配图零件图.SLDPRT

排屑提装配图.SLDASM

推杆盖.SLDPRT

摇杆.sldprt

支撑架.SLDPRT

浩JB的懒链条.IGS.SLDPRT

漏斗.bak

漏斗.DWG

漏斗.SLDDRW

漏斗.SLDPRT

漏斗小.SLDPRT

电动机.SLDPRT

短轴.SLDPRT

联轴器.SLDPRT

装配链条.SLDASM

轴.SLDPRT

连接器.SLDPRT

铸造立式座P219[GB／T 7809-1995].SLDPRT

链传动.swp

链条二维.SLDASM

链条二维图.bak

链条二维图.DWG

链条二维图.SLDDRW

链节.SLDASM

总装配体二维图（A0）.DWG

漏斗结构图（A3）.DWG

链条装配图(A3).DWG

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关键词：: 钢坯火焰清理清算设计装置三维优秀优良 cad 图纸全套机械毕业设计

资源描述：

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总装配体二维图（A0）.DWG

漏斗结构图（A3）.DWG

链条装配图(A3).DWG

三维图

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本科毕业设计（论文）开题报告.doc

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摘要

本文设计了钢坯火焰清理机排屑系统，该排屑系统适用于大中型钢坯火焰清理的排屑，该排屑系统由两大部分组成，即动力系统部分和排屑系统部分，该设备采用了简单高效的刮板式排屑方式，本设备相比其余排屑机构最大的优点是能在比较恶劣的生产环境中工作，能够排屑各种状态，何种形状和温度的杂志，包括高温的铁屑，液体等等，性能稳定，制作成本效低。该设备先通过漏斗状的容器把废屑收集起来然后通过由动力带动的运动的刮板把收集到的废屑排放到指定地点，此过程完全由设备自动完成，无需任何人力。

该设备的投产大大提高了排屑的能力和生产的自动化程度，更重要的是能够提高企业的生产效率和管理水平。

关键词：数控装置排屑系统数控机床

摘要································································1

ABSTRACT·························································2

1 绪论

1.1 本课题研究的目的与意义········································4

1.2 本课题国内外发展情况··········································4

1.3 本排屑系统的特点··············································4

2 系统总体方案的确定················································6

2.1 设计思想·······················································6

2.2 初选电机减速器系统方案·········································6

2.3 输送外传动系统的确定···········································7

2.4 系统总体方案的确定·············································7

3 电动机的选择······················································9

3.1 电动机的类型选择···············································9

3.2 电动机功率的选择···············································9

3.3 确定电动机型号·················································9

4 V带设计计算······················································11

4.1 传动比的分配··················································11

4.2 各轴的转速、功率和转矩·········································11

4.3 带传动方案的确定··············································11

4.4 带传动设计计算················································12

4.5 带轮的结构设计················································13

5 减速器设计·······················································13

6 链传动设计的计算·················································14

6.1 链传动方案确定················································14

6.2 链传动设计计算················································14

6.3 链轮的结构设计················································15

6.3.1 主、从动轮设计··············································15

7 排屑装置的保养与维护·············································18

7.1 排屑装置的保养················································18

7.2 排屑装置的维护················································19

结论·······························································19

参考文献···························································10

致谢·······························································21

参考文献

1.何玉林，沈荣辉，贺元成，机械制图。重庆；重庆大学出版社 2000 1-37

2.成大先，机械设计手册，单行本，机械传动；化学工业出版社 2004 12-4 13-479

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4.罗善明。带传动理论与新型带传动北京：国防工业出版社 2006 46-57

5.张德泉陈思夫机械制造装备及其设计天津天津大学出版社 2003 240-247

6.中国标准出版社中国机械工业标准汇编链传动卷北京中国标准出版社全国链传动标准化技术委员会 2003 203-255

7.郑志峰链传动设计与应用手册北京机械工业出版社 1992 134-204

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9.席伟光杨光李波机械设计课程设计北京高等教育出版社 2003 58-96 163-259

10.孙志李冷兴聚威延刚曾海泉机械设计东北大学出版社 2003 585-658 808-937

11.纪名刚机械设计第8版高等教育出版社 2006 103-113 143-235

12.王少怀机械设计师手册北京机械工业出版社 1989 290-347

13.N.Acherkan.Machine tool design voll&2.Mir publishers.1982

QQ截图20150711111155.jpg

QQ截图20150711111210.jpg

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QQ截图20150711111554.jpg

链条装配图(A3).jpg

漏斗结构图（A3）.jpg

总装配体二维图（A0）.jpg

内容简介：: 1 系统总体方案确定本课题是以及其经济性好，人性化设计，可靠性高，寿命长，结构简单，易于维修等为设计思路初选电机减速器系统反感（ a）为带转动涡轮 -涡杆减速器系统（ b）为带传动 -二级圆柱圆锥减速器系统（ c）为联轴器 -二级圆柱斜齿轮减速器系统（ d）为带传动 -二级圆柱斜齿轮减速器系图 2.1 电机减速器系统方案方案评价：（ a）方案为整体布局最小，传动平稳，而且可以实现较大的传动比，但是由于涡轮涡杆效率低，功率损失大，很不经济。（ b）方案布局比较小，但是圆锥齿轮加工较困难，特别是大直径，大模数的锥轮，所以一般不采用。（ c）方案中减速器选择合理，但本设计是用于自动排屑系统装置，工作速度很nts 2 低，使用联轴器不利于减速，会增加减速器的成本，不够经济。最终确定方案为（ d）方案。该方案的优缺点：该工作机有轻微震动，由于 V 带有缓冲吸震能力，采用 V 带传动能减小震动带来的影响，而且利于减速，还能起过载保护的作用，并且该工作机属于小功率，载荷变化不大，可以采用 V 带这种简单的结构，并且价格便宜，标准化程度高，大幅度降低成本。减速器部分两级展开式圆柱齿轮减速，这是两级减速器中应用最广泛的一种，齿轮相对于轴承不对称，要求轴具有较大的刚度，高速及齿轮常布置在远离扭矩输入端的一边，以减小因弯曲变形所引起的载荷沿齿宽分布不均匀现象。电动机部分为 Y 系列三相交流，异步电动机。总体来讲，该传动方案满足工作机的性能要求，使用工作条件，工作可靠，此外还结构简单，成本低，传动效率高。 2.3 输送外传动系统的确定（ a）带传动（ b）履带传动（ c）链传动方案评价：（ a）方案成本较低，但是防腐蚀性不强。（ b）履带主要用在坦克等触地设备，在此处用履带传动很不经济。（ c）方案中链传动选择合理。最终确定方案为（ c）方案该方案的优缺点：链传动的传动比精确，传动效率高，链传动对轴的作用力较小，链传动尺寸较紧凑，链传动对环境的使用能力较强，链条的磨损伸长比较缓慢，张紧调节量较小。 2.4 总体方案的确定方案为：电动机带传动减速器链传动如下图： nts 3 图 2.2 系统总体方案电动机型号的选择电动机功率的选择根据链传输机结构的布置由已知条件链传动机构承受的铁屑质量为为此排屑的质量，即为2.28（最大板宽度） *4（最大版长度） *0.01（平均每次清理厚度） *7.85*1000（普通刚的的密度） =716KG 的铁屑，即 7016N（取 G=9.8），取 3000，链的传动速度为（烧嘴速度为V=8M/MIN,每次清理宽度为 100mm，所以清理一面的时间为（ 2.28*10*4） /8=11.4min，取12MIN，搜所以每 12 分钟便有 2806.72N 铁屑排出，假设一次清理的铁屑分连词排出，算的6min/次，总行程为 3.6M， 3.6/6=0.6M/MIN，由于传动机构还受链条摩擦力 f 和刮板的重力分量 F1。由上述可知总的载荷为 F=f+F1+3000 设所选链型号为 48A， P=76.2MM,单排质量 Q=22.6KG/M，总长度为 10M，刮板尺寸为500mm*300mm*10,选用普通碳素钢密度为 7.85，相邻刮板之间的距离为五个节距88.9*6=533.4MM， F1 约为 2193N， f 约为 5880N F=5880+2193+7016=15089 则工作机有效功率为 P=F*V=15089*0.01=0.151KW 由已知条件得电动机有效功率为 Pd=P/，式中为系统总的传动效率电动机到链传动总的传动效率为 = 1* 2（平方） * 3（六次方） * 4* 5 式中： 1 为 V 带传动效率， 2 为闭式齿轮的传动效率， 3 为圆锥滚子轴承的传动效率， 4 为联轴器的传动效率， 5 为链传动效率查表： 1=0.95 2=0.97 3=0.98 4=0.99 5=0.96 代入上式： =0.723 nts 4 所以电动机的有效功率 Pd=p/ =0.209KW 所选电动机的额定功率必须满足 PePd 确认电动机型号根据已知条件本排屑装置的输送速度为： Nw=V*60*1000/Z1*P=11.04 选取电动机型号为 Y2-90S-8,同步转速为 750r/min,对应额定功率为 0.37KW，外伸轴直径24mm 方案电机机型号额定功率(KW) 同步转速（ r/min）满载转速（ r/min）总传动比 i 1 Y2-90S-8 0.37 750 700 65 4， V 带的设计计算 4.1 传动比的分配计算总的传动比： i=Nm/Nw=715/11=65 传动比的分配： i1=3,i2*i3=i/i1=21.66 双极斜齿圆柱齿轮减速器高速级的传动比为 5 低速级传动比： i3=4.33 4.2 各轴的转速，功率和转矩转速： N1=715/3=238.33R/MIN 功率： P1=Pd* 4=0.209*0.95=0.199KW 扭矩： T1=9550P1/N1=9550*0.199/238.33=7.97N。 M 转速： N2=238.33/5=47.67R/MIN 功率： P2=P1* 2* 3=0.199*0.97*0.98=0.189KW 扭矩： T2=9550P2/N2=9550*0.189/47.67=37.86N。 M 转速： N3=47.67/4.33=11.01R/MIN 功率： P3=P2* 2* 3=0.189*0.97*0.98=0.180KW 扭矩： T3=9550P3/N3=9550*0.180/11.01=156.13N。 M 转速： N4=N3=11.01R/MIN 功率： P4=P3* 1* 5=0.180*0.99*0.96=0.17KW 扭矩： T4=9550P4/N4=9550*0.17/11.01=147.46N。 M 表 1.1 各轴的运动与动力参数轴号转速（ r/min）功率（ KW）扭矩（ N.M） 1 238.33 0.199 7.97 2 47.67 0.189 37.86 3 11.01 0.180 156.13 4 11.01 0.17 147.46 带传动方案的确定外传动带选为普通 V 带传动 1. 确定计算功率： Pc a (1)查文献得工作情况系数 KA=1.2 nts 5 （ 2） Pca=KA*P=1.2*0.151=0.1812 2.选择 V 带型号选 A 形 V 带 4.4 带传动设计计算 1，确定带轮尺寸 d1,d2 根据带轮要求去小带轮尺寸为 d1=160mm d 1/2120 确定 V 带根数 Z ZPca/(P0+ P)K Kl P0 为单根 V 带的基本额定功率， p0 为 I 1 是单根 V 带额定功率增量， Kl 为带长修正系数， Ka 为小带轮包角系数 P0=1.51 p0=0.09 Ka=0.93 KL=1.13 代入得 Z=2 确定单跟初拉力 F0 F0=500*Pca/VZ(2.5/Ka-1)+qv2=16.37N 查表的 q=0.1kg/m 计算对轴的压力 Fp Fp=2ZF0sin( 1/2)=2*2*16.37*sin(159.86/2)=64.47 带轮的结构设计 1. 小带轮的设计因为小带轮基准直径 d1=160300 故可采用轮辐式带轮宽： B=（ Z-1） e+2f=(2-1)*15+2*10=35mm 轮毂宽： L=（ 1.5-2） d=1.8*60=108 轮毂外直径： d1=1.9d=114mm 带轮外径： da=dd+2ha=480+2*2.75=485.5 轮缘宽： =8mm 基准线下深槽： 10mm 由以上数据，大带轮结构简图如下： nts 7 链传动的计算 1，选择从动链轮齿数取传动比为 i=1 取 Z2=29 2，选择主动链轮齿数 Z1=iZ2=1*29=29 120 故合理 3，确定计算功率已知链传动工作平稳，设计功率为 Pd=KaP/KzKm=1*0.151/1.579*1=0.096kw 式中： P-传递功率 KV Ka-工矿系数，取 Ka=1.0 Kz-小链轮齿数系数，取 Kz=1.579 Km-多排链排数系数，去 Km=1 3，链条节距选用根据设计功率 Pd(取 Pd=P0)和小链轮转速 n1,选用 56B 号链条，查表节距 P=88.9,设链长 10M 计算链轮尺寸 D1=P/（ sin180/Z1） =88.9/sin(180/29)=822.4mm D2= P/（ sin180/Z2） =88.9/sin(180/29)=822.4mm 初定中心距中心距暂取 3540（根据漏斗长决定） 9，链条长度及链长节速链长： L=10M 链条节数： Lp=L/P=10000/88.9=112.49 元整偶数节，取 Lp=114 nts 8 链速： V=Z1N1P/60*1000=29*11.04*88.9/（ 60*1000=0.470.6m/s 属于低速运动 2 链轮的结构和尺寸 1，链轮材料：链轮材料为 45 钢，硬度为 40-50HBS。工艺为：链轮的结构和尺寸由前面设计可知 D1=D2=822.4 P=88.9 Z1=Z2=29 链轮结构如下链轮结构简图轮毂厚度： h=K+Dk/6+0.01d=9.5+220/6+0.01*822.4=54.4mm 由于 d=822.4 K 取 9.5 轮毂长度： L=3.3h=3.3*54.4=179.5mm 轮毂直径： Dh=Dk+2h=220+2*54.4=328.8mm 齿宽 Bf1=0.93*b1=49.6mm B1 为内链节宽度齿侧倒角： Ba=0.13p=0.13*88.9=11.56mm 齿侧半径： Rx=P=88.9mm 齿全宽： Bfn=(n-1)Pt+Bf1=49.6mm nts 9 4，基本参数和主要尺寸分度圆直径： D1=D2=822.4mm 齿顶圆直径： Da max=d+1.25p-d1=822.4+1.25*88.9-53.98=879.545 式中： d1-滚子直径查表得 d1=53.98 Da min=d+p(1-1.6/Z)-d1=822.4+88.9*（ 1-1.6/29） -53.98=852.42mm 取 Da=866.0mm 齿根圆直径： Df=D-D1=822.4-53.98=768.42mm 分度圆弦齿高： Ha max=(0.652+0.8/Z)p-0.5d1=31.02mm Ha min=0.5（ p-d1） =17.46 取 Ha=24.24mm 最大齿跟距高： Lx=dcos90/Z-d1=822.4*cos(90/29)-53.98=767.21mm 齿轮凹缘直径： dg=Pcot180/Z-1.04h2-0.76= 查表得齿表面粗糙度： Ra=6.3um 齿根圆极限偏差量柱测量距极限偏差：由于 :Df=768.42mm 查表得：上偏差 0，下偏差 h11 量柱测量距： Mr=dcos90/Z+dr=822.4*cos(90/29)+53.98=875.17mm dr=d1 式中： dr-量柱直径， DR=

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