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汽车离合器的设计【全套8张CAD图纸+答辩毕业论文】

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第1章绪论

1.1选题的目的

本次设计，我力争把离合器设计系统化，为离合器设计者提供一定的参考价值。抛弃传统的推式膜片弹簧离合器，设计新式的拉式膜片弹簧离合器是本次设计的主要特点。

1.2离合器发展历史

近年来各国政府都从资金、技术方面大力发展汽车工业，使其发展速度明显比其它工业要快的多，因此汽车工业迅速成为一个国家工业发展水平的标志。

对于内燃机汽车来说，离合器在机械传动系中作为一个独立的总成而存在，它是汽车传动系中直接与发动机相连接听总成。目前，各种汽车广泛采用的摩擦式离合器主要依靠主、从动部分之间的摩擦来传递动力且能分离的装置。

在早期研发的离合器中，锥形离合器最为成功。现今所用的盘片式离合器的先驱是多片盘式离合器，它是直到1925年以后才出现的。20世纪20年代末，直到进入30年代时，只有工程车辆、赛车和大功率的轿车上才采用多片离合器。多年的实践经验和技术上的改进使人们逐渐趋向于首选单片干式离合器[1]。

近来，人们对离合器的要求越来越高，传统的推式膜片弹簧离合器结构正逐步地向拉式膜片弹簧离合器结构发展，传统的操纵形式的操纵形式正向自动操纵的形式发展。因此，提高离合器的可靠性和延长其使用寿命，适应发动机的高转速，增加离合器传递转矩的能力和简化操纵，已成为离合器的发展趋势。

随着汽车发动机转速、功率不断提高和汽车电子技术的高速发展，人们对离合器的要求越来越高。从提高离合器工作性能的角度出发，传统的推式膜片弹簧离合器结构正逐步地向拉式膜片弹簧离合器结构发展，传统的操纵形式正向自动操纵的形式发展。因此，提高离合器的可靠性和延长其使用寿命，适应发动机的高转速，增加离合器传递转矩的能力和简化操纵，已成为离合器的发展趋势。随着计算机的发展，设计工作已从手工转向电脑，包括计算、性能演示、计算机绘图、制成后的故障统计等等。

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内容简介：: 黑龙江工程学院本科生毕业设计 1 第 1 章绪论 1.1 选题的目的本次设计，我力争把离合器设计系统化，为离合器设计者提供一定的参考价值。抛弃传统的推式膜片弹簧离合器，设计新式的拉式膜片弹簧离合器是本次设计的主要特点。 1.2 离合器发展历史近年来各国政府都从资金、技术方面大力发展汽车工业，使其发展速度明显比其它工业要快的多，因此汽车工业迅速成为一个国家工业发展水平的标志。对于内燃机汽车来说，离合器在机械传动系中作为一个独立的总成而存在，它是汽车传动系中直接与发动机相连接听总成。目前，各种汽车广泛采用的摩擦式离合器主要依靠主、从动部分之间的摩擦来传递动力且能分离的装置。在早期研发的离合器中，锥形离合器最为成功。现今所用的盘片式离合器的先驱是多片盘式离合器，它是直到 1925 年以后才出现的。 20 世纪 20 年代末，直到进入30 年代时，只有工程车辆、赛车和大功率的轿车上才采用多片离合器。多年的实践经验和技术上的改进使人们逐渐趋向于首选单片干式离合器 1。近来，人们对离合器的要求越来越高，传统的推式膜片弹簧离合器结构正逐步地向拉式膜片弹簧离合器结构发展，传统的操纵形式的操纵形式正向自动操纵的形式发展。因此，提高离合器的可靠性和延长其使用寿命，适应发动机的高转速，增加离合器传递转矩的能力和简化操纵，已成为离合器的发展趋势。随着汽车发动机转速、功率不断提高和汽车电子技术的高速发展，人们对离合器的要求越来越高。从提高离合器工作性能的角度出发，传统的推式膜片弹簧离合器结构正逐步地向拉式膜片弹簧离合器结构发展，传统的操纵形式正向自动操纵的形式发展。因此，提高离合器的可靠性和延长其使用寿命，适应发动机的高转速，增加离合器传递转矩的能力和简化操纵，已成为离合器的发展趋势。随着计算机的发展，设计工作已从手工转向电脑，包括计算、性能演示、计算机绘图、制成后的故障统计等等。 1.3 离合器概述按动力传递顺序来说，离合器应是传动系中的第一个总成。顾名思义，离合器是“离”与“合”矛盾的统一体。离合器的工作，就是受驾驶员操纵，或者分离，或者nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 2 接合，以完成其本身的任务。离合器是设置在发动机与变速器之间的动力传递机构，其功用是能够在必要时中断动力的传递，保证汽车平稳地起步；保证传动系换档时工作平稳；限制传动系所能承受的最大扭矩，防止传动系过载。为使离合器起到以上几个作用，目前汽车上广泛采用弹簧压紧的摩擦式离合器，摩擦离合器所能传递的最大扭矩取决于摩擦面间的工作压紧力和摩擦片的尺寸以及摩擦面的表面状况等。即主要取决于离合器基本参数和主要尺寸。膜片弹簧离合器在技术上比较先进，经济性合理，同时其性能良好，使用可靠性高寿命长，结构简单、紧凑，操作轻便，在保证可靠地传递发动机最大扭矩的前提下，有以下优点 2：（ 1）结合时平顺、柔和，使汽车起步时不震动、冲击；（ 2）离合器分离彻底；（ 3）从动部分惯量小，以减轻换档时齿轮副的冲击；（ 4）散热性能好；（ 5）高速回转时只有可靠强度；（ 6）避免汽车传动系共振，具有吸收震动、冲击和减小噪声能力；（ 7）操纵轻便；（ 8）工作性能（最大摩擦力矩maxeT和后备系数保持稳定）；（ 9）使用寿命长。 1.3.1 离合器的功用离合器可使发动机与传动系逐渐接合，保证汽车平稳起步。如前所述，现代车用活塞式发动机不能带负荷启动，它必须先在空负荷下启动，然后再逐渐加载。发动机启动后，得以稳定运转的最低转速约为 300 500r/min，而汽车则只能由静止开始起步，一个运转着的发动机，要带一个静止的传动系，是不能突然刚性接合的。因为如果是突然的刚性连接，就必然造成不是汽车猛烈攒动，就是发动机熄火。所以离合器可使发动机与传动系逐渐地柔和地接合在一起，使发动机加给传动系的扭矩逐渐变大，至足以克服行驶阻力时，汽车便由静止开始缓慢地平稳起步了。虽然利用变速器的空档，也可以实现发动机与传动系的分离。但变速器在空档位置时，变速器内的主动齿轮和发动机还是连接的，要转动发动机，就必须和变速器内的主动齿轮一起拖转，而变速器内的齿轮浸在黏度较大的齿轮油中，拖转它的阻力是很大的。尤其在寒冷季节，如没有离合器来分离发动机和传动系，发动机起动是很困难的。所以离合器的第二个功用，就是暂时分开发动机和传动系的联系，以便于发动机起动。汽车行驶中变速器要经常变换档位，即变速器内的齿轮副要经常脱开啮合和进入nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 3 啮合。如在脱档时，由于原来啮合的齿面压力的存在，可能使脱档困难，但如用离合器暂时分离传动系，即能便利脱档。同时在挂档时，依靠驾驶员掌握，使待啮合的齿轮副圆周速度达到同步是较为困难的，待啮合齿轮副圆周速度的差异将会造成挂档冲击甚至挂不上档，此时又需要离合器暂时分开传动系，以便使与离合器主动齿轮联结的质量减小，这样即可以减少挂挡冲击以便利换档。离合器所能传递的最大扭矩是有一定限制的，在汽车紧急制动时，传动系受到很大的惯性负荷，此时由于离合器自动打滑，可避免传动系零件超载损坏，起保护作用。 1.3.2 现代汽车离合器应满足的要求根据离合器的功用，它应满足下列主要要求：（ 1）能在任何行驶情况下，可靠地传递发动机的最大扭矩。为此，离合器的摩擦力矩（cT）应大于发动机最大扭矩（maxeT）；（ 2）接合平顺、柔和。即要求离合器所传递的扭矩能缓和地增加，以免汽车起步冲撞或抖动；（ 3）分离迅速、彻底。换档时若离合器分离不彻底，则飞轮上的力矩继续有一部份传入变速器，会使换档困难，引起齿轮的冲击响声；（ 4）从动盘的转动惯量小。离合器分离时，和变速器主动齿轮相连接的质量就只有离合器的从动盘。减小从动盘的转动惯量，换档时的冲击即降低；（ 5）具有吸收振动、噪声和冲击的能力；（ 6）散热良好，以免摩擦零件因温度过高而烧裂或因摩擦系数下降而打滑；（ 7）操纵轻便，以减少驾驶员的疲劳。尤其是对城市行驶的轿车和公共汽车，非常重要；（ 8）摩擦式离合器，摩擦衬面要耐高温、耐磨损，衬面磨损在一定范围内，要能通过调整，使离合器正常工作。 1.3.3 离合器工作原理如图 1.1 所示，摩擦离合器一般是有主动部分、从动部分组成、压紧机构和操纵机构四部分组成。离合器在接合状态时，发动机扭矩自曲轴传出，通过飞轮 2 和压盘借摩擦作用传给从动盘 3，在通过从动轴传给变速器。当驾驶员踩下踏板时，通过拉杆，分离叉、分离套筒和分离轴承 8，将分离杠杆的内端推向右方，由于分离杠杆的中间是以离合器盖 5 上的支柱为支点，而外端与压盘连接，所以能克服压紧弹簧的力量拉动压盘向左，这样，从动盘 3 两面的压力消失，因而摩擦力消失，发动机的扭矩就不再传入变nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 4 速器，离合器处于分离状态。当放开踏板，回位弹簧克服各拉杆接头和支承中的摩擦力，使踏板返回原位。此时压紧弹簧就推动压盘向右，仍将从动盘 3 压紧在飞轮上2，这样发动机的扭矩又传入变速器。 1-轴承 2-飞轮 3-从动盘 4-压盘 5-离合器盖螺栓 6-离合器盖 7-膜片弹簧 8-分离轴承 9-轴图 1.1 离合器总成 1.3.4 拉式膜片弹簧离合器的优点与推式相比，拉式膜片弹簧离合器具有许多优点：取消了中间支承各零件，并不用支承环或只用一个支承环，使其结构更简单、紧凑，零件数目更少，质量更少；拉式膜片弹簧是中部与压盘相压在同样压盘尺寸的条件下可采用直径较大的膜片弹簧，提高了压紧力与传递转矩的能力，且并不增大踏板力，在传递相同的转矩时，可采用尺寸较小的结构；在接合或分离状态下，离合器盖的变形量小，刚度大，分离效率更高；拉式的杠杆比大于推式的杠杆比，且中间支承减少了摩擦损失，传动效率较高，踏板操纵更轻便，拉式的踏板力比推式的一般可减少约 %30%25 ；无论在接合状态或分离状态，拉式结构的膜片弹簧大端与离合器盖支承始终保持接触，在支承环磨损后不会形成间隙而增大踏板自由行程，不会产生冲击和哭声；使用寿命更长。 1.4 设计的预期成果本次设计，我将取得如下成果： 1、设计说明书：（ 1）离合器各零件的结构；（ 2）离合器主要参数的选择与优化；（ 3）膜片弹簧的计算与优化；（ 4）扭转减振器的设计；（ 5）离合器操纵机构的设计计算。 2、图纸有：扭转减振器、摩擦片、膜片弹簧、从动盘、轴、压盘、离合器总成。 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 5 第 2 章离合器的结构设计为了达到计划书所给的数据要求，设计时应根据车型的类别、使用要求、制造条件，以及“系列化、通用化、标准化”的要求等，合理选择离合器结构。 2.1 离合器结构选择与论证 2.1.1 摩擦片的选择单片离合器因为结构简单，尺寸紧凑，散热良好，维修调整方便，从动部分转动惯量小，在使用时能保证分离彻底接合平顺，所以被广泛使用于轿车和中、小型货车，因此该设计选择单片离合器。摩擦片数为 2。 2.1.2 压紧弹簧布置形式的选择离合器压紧装置可分为周布弹簧式、中央弹簧式、斜置弹簧式、膜片弹簧式等。其中膜片弹簧的主要特点是用一个膜片弹簧代替螺旋弹簧和分离杠杆。膜片弹簧与其他几类相比又有以下几个优点 9：（ 1）由于膜片弹簧有理想的非线性特征 ,弹簧压力在摩擦片磨损范围内能保证大致不变，从而使离合器在使用中能保持其传递转矩的能力不变。当离合器分离时，弹簧压力不像圆柱弹簧那样升高，而是降低，从而降低踏板力；（ 2）膜片弹簧兼起压紧弹簧和分离杠杆的作用，使结构简单紧凑，轴向尺寸小，零件数目少，质量小；（ 3）高速旋转时，压紧力降低很少，性能较稳定；而圆柱弹簧压紧力明显下降；（ 4）由于膜片弹簧大断面环形与压盘接触，故其压力分布均匀，摩擦片磨损均匀，可提高使用寿命；（ 5）易于实现良好的通风散热，使用寿命长；（ 6）平衡性好；（ 7）有利于大批量生产，降低制造成本。但膜片弹簧的制造工艺较复杂，对材料质量和尺寸精度要求高，其非线性特性在生产中不易控制，开口处容易产生裂纹，端部容易磨损。近年来，由于材料性能的提高，制造工艺和设计方法的逐步完善，膜片弹簧的制造已日趋成熟。因此，我选用膜片弹簧式离合器。 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 6 2.1.3 压盘的驱动方式在膜片弹簧离合器中，扭矩从离合器盖传递到压盘的方法有三种 9：（ 1）凸台窗孔式：它是将压盘的背面凸起部分嵌入在离合器盖上的窗孔内，通过二者的配合，将扭矩从离合器盖传到压盘上，此方式结构简单，应用较多；缺点：压盘上凸台在传动过程中存在滑动摩擦，因而接触部分容易产生分离不彻底。（ 2）径向传动驱动式：这种方式使用弹簧刚制的径向片将离合器盖和压盘连接在一起，此传动的方式较上一种在结构上稍显复杂一些，但它没有相对滑动部分，因而不存在磨损，同时踏板力也需要的小一些，操纵方便；另外，工作时压盘和离合器盖径向相对位置不发生变化，因此离合器盖等旋转物件不会失去平衡而产生异常振动和噪声。（ 3）径向传动片驱动方式：它用弹簧钢制的传动片将压盘与离合器盖连接在一起，除传动片的布置方向是沿压盘的弦向布置外，其他的结构特征都与径向传动驱动方式相同。经比较，我选择径向传动驱动方式。 2.1.4 分离杠杆、分离轴承分离杠杆的作用由膜片弹簧承担，其作用是通过分离轴承克服离合器弹簧的推力并推动压盘移动，从而使压盘与从动盘和从动盘与飞轮相互分离，截断动力的传递，分离杠杆要具有足够的强度和刚度，以承受反复作用在其上面的弯曲应力，分离轴承的作用是通过分离叉的作用使分离轴承沿变速器前端盖导向套作轴向移动，推动旋转中的膜片弹簧中部分离前端，使离合器起到分离作用。分离本次设计选用的是油封轴承，它可以将润滑脂密封在轴承壳内，使用中不需要增加润滑，相比供油式轴承则需增加。 2.1.5 离合器的散热通风试验表明，摩擦片的磨损是随压盘温度的升高而增大的，当压盘工作表面超过200180 C 时摩擦片磨损剧烈增加，正常使用条件的离合器盘，工作表面的瞬时温度一般在 180 C 以下。在特别频繁的使用下，压盘表面的瞬时温度有可能达到C1000 。过高的温度能使压盘受压变形产生裂纹和碎裂。为使摩擦表面温度不致过高，除要求压盘有足够大的质量以保证足够的热容量外，还要求散热通风好。改善离合器散热通风结构的措施有：在压盘上设散热筋，或鼓风筋；在离合器中间压盘内铸通风槽；将离合器盖和压杆制成特殊的叶轮形状，用以鼓风；在离合器外壳内装导流罩。膜片弹簧式离合器本身构造能良好实现通风散热效果，故不需作另外设置。 2.1.6 从动盘总成从动盘总成由摩擦片，从动片，减震器和从动盘穀等组成。它虽然对离合器工作nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 7 性能影响很大的构件，但是其工作寿命薄弱，因此在结构和材料上的选择是设计的重点。从动盘总成应满足如下设计要求：（ 1）转动惯量要小，以减小变速器换档时轮齿简单冲击；（ 2）应具有轴向弹性，使离合器接合平顺，便于起步，而且使摩擦面压力均匀，减小磨损。（ 3）应装扭转减振器，以避免传动系共振，并缓和冲击。 1、摩擦片要求摩擦系数稳定、工作温度、单位压力的变化对其影响要小，有足够的机械强度和耐磨性；热稳定性好，磨合性好，密度小；有利于结合平顺，长期停放离合器摩擦片不会粘着现象的。综上所述，选择石棉基材料。石棉基摩擦材料是由石棉或石棉织物、粘结剂（树脂或硅胶）和特种添加剂热压制成，其摩擦系数为 0.25 0.3，密度小，价格便宜，多年来在汽车离合器上使用效果良好。同时，摩擦片从动钢片用铆钉连接，连接可靠，更换摩擦片方便，而且适宜在从动钢片上装波形弹簧片以获得轴向弹性。 2、从动盘的轴向弹性从动盘的轴向弹性可改善离合器性能，使离合器接合柔和，摩擦面接触均匀，磨损较小。为使从动盘有轴向弹性，单独制造扇形波状弹簧与从动钢片铆接。波状弹簧可用比钢片轻薄的材料制造，轴向弹性较好，转动惯量小，适宜高速旋转，且弹簧对置分布，弹性好。因此设计中选用此类弹簧。 3、扭转减震器扭转减震器几乎是现代汽车离合器从动盘上必备的部件，主要由弹性元件和阻尼元件组成。弹性元件可降低传动系的首端扭转刚度，从而降低传动系扭转系统的某阶固有频率，改变系统的固有振型，使之尽可能避免由发动机转矩主谐量激励引起的共振。但是 ,这种共振往往难以避免。汽车行驶在不平的道路上行驶阻力也会时刻变化。当由于路面不平引起的激力频率与传动系的某阶自振频率重合时，也会发生共振现象。阻尼元件则可有效的耗散此时的振动能量，因而扭转减震器可有效地降低传动系共振载荷与噪声。扭转减震器的弹性特性，又线性和非线性两种。弹性元件采用圆柱螺旋弹簧的减震器，其弹性特点为线性。阻尼元件采用摩擦片通过碟形弹簧建立阻尼默片的正应力，其阻尼力矩比较稳定。因此发动机的扭矩实际上是通过一些弹性元件传递到传动系的。摩擦式扭转减震器工作原理：离合器工作时，扭矩从摩擦片传给从动钢片再传给nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 8 从动盘毂，此时弹簧被压缩，从动钢片相对从动盘毂前移（从动毂边缘上的缺口控制着钢片与毂的最大位移）。 2.2 离合器结构设计的要点在进行离合器的具体设计时，首先应保证传递发动机最大扭矩为前提，然后满足下列条件 15: （ 1）如前所述，扇形波状弹簧对置分布铆接在从动钢片上，并在从动盘上设置扭转减震器保证离合器接合柔和，摩擦片制成一定锥度（从动盘锥形量约为 0.5mm）使其大端面向飞轮，这样从动盘毂在从动轴（即变速器第一轴）花键上易于滑动，有利于离合器彻底分离。（ 2）离合器主动部分与从动部分的连接和支撑形式，离合器的主动部分包括飞轮，离合器盖与他们一起转动并能轴向移动的压盘，压盘通过钢片与离合器盖相连，离合器从动部分有从动盘，从动轴，从动轴装在飞轮与压盘之间，可在从动轴花键上滑动，设计时把离合器从动轴的前轴承安装在发动机曲轴的中心孔内。（ 3）离合器从动轴的轴向定位及轴承润滑，离合器从动轴在安装后应保持轴向定位，在拆卸时便于离合器中抽出来。因此，设计时使从动轴前轴承外圆与飞轮为过渡配合，而前轴承内圈与从动轴为间隙配合，离合器的从动轴轴向定位是靠从动轴后轴承来保证的。离合器分离轴承靠注入黄油润滑的，而从动轴前轴承靠油杯定期注入润滑。为防止润滑油流到摩擦衬面，造成离合器打滑，除在轴承处安有自紧油封外，还在飞轮上开泄油孔。（ 4）离合器运动零件的限位，离合器处于接合时为使压盘与摩擦片很好接合，应使分离弹簧与分离轴承之间保持一定间隙，这是分离轴承回位弹簧加以保证。分离时，应对踏板的最大行程加以限制。 2.3 离合器主要零件的设计 2.3.1 从动盘扇形波状弹簧两两对置铆接与从动钢片上，两侧在铆接摩擦片，铆钉都采用铝制埋头铆钉，摩擦衬面在铆接后腰磨削加工，使其工作表面的不平度误差小于 0.2mm，从动盘本体采用 45 号钢冲压加工得到，为防止其弯曲变形而引起分离不彻底，一般在从动盘本体上设径向切口。 2.3.2 摩擦片摩擦片在性能上要满足如下要求：（ 1）摩擦系数稳定，工作温度，滑磨速度，单位压力的变化对其影响； nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 9 （ 2）具有足够的机械强度和耐磨性，热稳定性好；（ 3）有利于接合平顺； 4.长期停放离合器摩擦面会发生粘着现象。（ 4）摩擦片选用材料为石棉基摩擦材料，它是由石棉或石棉织物、粘结剂和特种添加剂热压而成，其摩擦系数为 35.02.0 。石棉基摩擦材料密度小，工作温度小于 180 ，价格便宜，使用效果良好，在汽车离合器中广泛使用。 2.3.3 膜片弹簧膜片弹簧使用优质高精质钢。其碟簧部分的尺寸精度要求高，碟簧材料为60SiMnA。为了提高膜片弹簧的承载能力，要对膜片弹簧进行调质处理，得具有高抗疲劳能力的回火索氏体。要防止膜片内缘离开，同时对膜片弹簧进行强压处理（将弹簧压平并保持 1412 小时），使其高压力区产生塑性变形以产生残余反向应力，对膜片弹簧的凹表面进行喷丸处理，喷丸是 0.8 的白口铁小丸，可提高弹簧的疲劳寿命。同时，为提高分离指的耐磨性，对其进行局部高频淬火式镀铬。采用乳白镀铬，若膜片弹簧许用应力可取为 1500 1700N/mm2。 2.3.4 压盘压盘的材料选用 HT20-40 铸造制成。它要有一定的质量和刚度，以保证足够的热容量和防止温度升高而产生的弯曲变形。压盘应与飞轮保持良好的对中，并进行静平衡。压盘的摩擦工作面需平整光滑，其端面粗糙不低于 0.8。压盘壳用 M8 12mm螺栓将其一端固定在飞轮端面上，另一端固定在压盘端面上。 2.3.5 离合器盖离合器盖的膜片弹簧支撑处须具有较大的刚度和较高的尺寸精度，压盘高度（丛承压点到摩擦面的距离）公差要小，支撑环和支撑铆钉的安装尺寸精度要高，耐磨性好，膜片弹簧的支撑形式采用铆钉作支承时，如果分离轴承与曲轴中心线不同心，可引起铆钉的过度磨损。提高铆钉硬度的套筒和支承与曲轴中心线不同心，亦可引起铆钉的过度。提高铆钉硬度的套筒和支承圈是提高耐磨性的结构措施，采用 10 钢材材料、 HRc40-50。 2.4 本章小结本章系统介绍了膜片弹簧离合器的结构，并讲述了离合器各零件的结构和材料，以及各部分的连接关系，为下章离合器的计算打下基础。 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 10 第 3 章离合器的设计计算及说明 3.1 离合器设计所需数据表 3.1 离合器原始数据汽车的驱动形式 42 汽车最大加载质量 2000 kg 汽车的质量 4325 kg 发动机位置前置发动机最大功率 75KW 发动机最大转速 4500r/min 发动机最大扭矩 170N.m 离合器形式机械、干式、单片、膜片弹簧（压式）操纵形式液压人力操纵摩擦片最大外径 f=225mm 踏板行程 15080 mm i0=6.17 ig1=5.913 ig2=2.659 ig3=1.775 ig4=1.000 汽车最大时速 110 km/h 3.2 摩擦片主要参数的选择采用单片摩擦离合器是利用摩擦来传递发动机扭矩的，为保证可靠度，离合器静摩擦力矩cT应大于发动机最大扭矩maxeT 摩擦片的静压力： maxeC TT （ 3.1）（式中：离合器后备系数（ 1 ）发动机的最大扭矩可由式 : pee nPT m a xm a x 9 549（ 3.2）求得式中： 75max ePKw, 4500pnr/min。在 1.1 1.3 之间，取 =1.16，则196maxeT N.m （ 1）后备系数是离合器的重要参数，反映离合器传递发动机最大扭矩的可靠程度，选择时，应从以下几个方面考虑： a. 摩擦片在使用中有一定磨损后，离合器还能确保传递发动机最大扭矩； b. 防止离合器本身滑磨程度过大； c. 要求能够防止nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 11 传动系过载。通常轿车和轻型货车 =1.2 1.75。结合设计实际情况，故选择 =1.5。则有可有表 3.2 查得 1.5。表 3.2 离合器后备系数的取值范围车型后备系数乘用车及最大总质量小于 6t 的商用车 1.20 1.75 最大总质量为 6 14t 的商用车 1.50 2.25 挂车 1.80 4.00 摩擦片的外径可有式 :maxeD TKD （ 3.3）求得 DK 为直径系数，取值见表 3.3 取 16DK 得 D=221.11mm。表 3.3 直径系数的取值范围车型直径系数DK 乘用车 14.6 最大总质量为 1.8 14.0t 的商用车 16.0 18.5(单片离合器 ) 13.5 15.0(双片离合器 ) 最大总质量大于 14.0t 的商用车 22.5 24.0 摩擦片的尺寸已系列化和标准化 ,标准如下表 (部分 ): 表 3.4 离合器摩擦片尺寸系列和参数外径 Dmm 160 180 200 225 250 280 300 325 内径 dmm 110 125 140 150 155 165 175 190 厚度 /mm 3.2 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 31 C 0.687 0.694 0.700 0.667 0.620 0.589 0.583 0.585 DdC 0.676 0.667 0.657 0.703 0.762 0.796 0.802 0.800 单面面积 cm2 106 132 160 221 302 402 466 546 摩擦片的摩擦因数 f 取决于摩擦片所用的材料及基工作温度、单位压力和滑磨速度等因素。可由表 3.5 查得：摩擦面数 Z 为离合器从动盘数的两倍，决定于离合器所需传递转矩的大小及其结构尺寸。本题目设计单片离合器，因此 Z=2。离合器间隙 t 是指离合器处于正常接合状态、分离套筒被回位弹簧拉到后极限位置时，为保证摩擦片正常磨损过程中离合器仍能完全接合，在分离轴承和分离杠杆内端之间留有的间隙。该间隙 t 一般为3 4mm。取 t=4mm。 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 12 表 3.5 摩擦材料的摩擦因数的取值范围摩擦材料摩擦因数f 石棉基材料模压 0.20 0.25 编织 0.25 0.35 粉末冶金材料铜基 0.25 0.35 铁基 0.30 0.50 金属陶瓷材料 0.4 离合器的静摩擦力矩为： cc fFZRT （ 3.4）与式（ 3.1）联立得： 33 max112CfzDTe （ 3.5）代入数据得：单位压力 23.00 pMPa。表 3.6 摩擦片单位压力的取值范围摩擦片材料单位压力0p/MPa 石棉基材料模压 0.150.25 编织 0.250.35 粉末冶金材料模压 0.350.50 编织金属陶瓷材料 0.701.50 3.3 摩擦片基本参数的优化（ 1）摩擦片外径 D（ mm）的选取应使最大圆周速度0v不超过 65 70m/s，即 01.5310225601060 33m a x Dnv eD m/s 7065 m/s （ 3.6）式中，0v为摩擦片最大圆周速度（ m/s）；maxen为发动机最高转速 (r/min)。（ 2）摩擦片的内、外径比 C 应在 0.53 0.70范围内，即 7.067.053.0 C （ 3）为了保证离合器可靠地传递发动机的转矩，并防止传动系过载，不同车型的值应在一定范围内，最大范围为 1.2 4.0。（ 4）为了保证扭转减振器的安装，摩擦片内径 d 必须大于减振器振器弹簧位置nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 13 直径02R约 50mm，即 502 0 Rd mm （ 5）为反映离合器传递的转矩并保护过载的能力，单位摩擦面积传递的转矩应小于其许用值，即 0220 2 1 2.04 ccc TdDZ TT （ 3.7）式中，0cT为单位摩擦面积传递的转矩 (N.m/mm2)，可按表 3.6 选取经检查 ,合格。表 3.7 单位摩擦面积传递转矩的许用值离合器规格 210 250210 325250 325 20 10/ cT 0 28 0 30 0 35 0 40 （ 6）为降低离合器滑磨时的热负荷，防止摩擦片损伤，对于不同车型，单位压力0p的最大范围为 0.11 1.50MPa,即 10.0 MPa 23.00 p MPa 50.1 MPa （ 7）为了减少汽车起步过程中离合器的滑磨，防止摩擦片表面温度过高而发生烧伤 ,离合器每一次接合的单位摩擦面积滑磨功应小于其许用值 ,即 224 dDZ W （ 3.8）式中 , 为单位摩擦面积滑磨 (J/mm2)；为其许用值 (J/mm2)，对于乘用车：40.0 J/mm2，对于最大总质量小于 6.0t 的商用车：33.0 J/mm2，对于最大总质量大于 6.0t 商用车： 25.0 J/mm2： W 为汽车起步时离合器接合一次所产生的总滑磨功（ J），可根据下式计算 2202221800 graeiirmnW （ 3.9）式中，am为汽车总质量 (Kg)； r 为轮胎滚动半径（ m）；g i为汽车起步时所用变速器挡位的传动比；0i为主减速器传动比；en为发动机转速 r/min，计算时乘用车取nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 14 2000 r/min ，商用车取 1500 r/min 。其中： 17.60 i 913.51 gi 6.0rr m 4325am Kg 代入式（ 3.9 ）得 527.14431W J ，代入式（ 3.8 ）得33.0327.0 ，合格。（ 8）离合器接合的温升 mcWt 式中 ,t 为压盘温升 ,不超过 108 C ； c 为压盘的比热容， 4.481c J/(KgC)；为传到压盘的热量所占的比例，对单片离合器压盘； 5.0 ， m 为压盘的质量15.3m Kg 代入， 76.4t C ，合格。 3.4 膜片弹簧主要参数的选择 1. 比较 H/h 的选择此值对膜片弹簧的弹性特性影响极大，分析式（ 3.10）中载荷与变形 1 之间的函数关系可知，当 2hH 时， F2 为增函数； 2hH 时， F1 有一极值，而该极值点又恰为拐点； 2hH 时， F1 有一极大值和极小值；当 2hH 时， F1 极小值在横坐标上，见图 3.1。 1- 2/ hH 2- 2/ hH 3- 22/2 hH 4- 22/ hH 5- 22/ hH 图 3.1 膜片弹簧的弹性特性曲线为保证离合器压紧力变化不大和操纵方便，汽车离合器用膜片弹簧的 H/h 通常在1.5 2 范围内选取。常用的膜片弹簧板厚为 2 4mm，本设计 2hH ， h=3mm ，则 H=6mm 。 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 15 2. R/r 选择通过分析表明， R/r 越小，应力越高，弹簧越硬，弹性曲线受直径误差影响越大。汽车离合器膜片弹簧根据结构布置和压紧力的要求， R/r 常在 1.2 1.3 的范围内取值。本设计中取 25.1rR ，摩擦片的平均半径 75.934 dDR cmm，cRr取 94r mm 则 5.117R mm 取整 118R mm 则 255.1rR 。 3.圆锥底角汽车膜片弹簧在自由状态时，圆锥底角一般在 159 范围内，本设计中 rRHrRH a r c t a n 得 32.14 在 159 之间，合格。分离指数常取为18，大尺寸膜片弹簧有取 24 的，对于小尺寸膜片弹簧，也有取 12 的，本设计所取分离指数为 18。 4.切槽宽度 5.32.31 mm ， 1092 mm ，取 31 mm ， 102 mm ， er 应满足2 err的要求。 5. 压盘加载点半径 1R 和支承环加载点半径 1r 的确定 1r 应略大于且尽量接近 r， 1R 应略小于 R 且尽量接近 R。本设计取 1161 R mm，961 r mm。膜片弹簧应用优质高精度钢板制成，其碟簧部分的尺寸精度要高。国内常用的碟簧材料的为 60SizMnA，当量应力可取为 1600 1700N/mm2。 6. 公差与精度离合器盖的膜片弹簧支承处，要具有大的刚度和高的尺寸精度，压力盘高度（从承压点到摩擦面的距离）公差要小，支承环和支承铆钉安装尺寸精度要高，耐磨性要好。 3.5 膜片弹簧的优化设计（ 1）为了满足离合器使用性能的要求，弹簧的 hH 与初始锥角 rRH 应在一定范围内，即 2.226.1 hH 1532.149 rRH nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 16 （ 2）弹簧各部分有关尺寸的比值应符合一定的范围，即 35.1255.120.1 rR 10067.78270 hR （ 3）为了使摩擦片上的压紧力分布比较均匀，推式膜片弹簧的压盘加载点半径1R （或拉式膜片弹簧的压盘加载点半径 1r ）应位于摩擦片的平均半径与外半径之间，即推式： 24/)( 1 DRdD 拉式： 5.1122/9475.934/)( 1 DrdD （ 4）根据弹簧结构布置要求， 1R 与 R ，fr与0r之差应在一定范围内选取，即 621 1 RR 620 1 rr 40 0 rr f （ 5）膜片弹簧的分离指起分离杠杆的作用，因此杠杆比应在一定范围内选取，即推式： 5.43.2111 rR rr f 拉式： 0.95.3111 rR rR f 由（ 4）和（ 5）得 34frmm， 320 rmm。 3.6 膜片弹簧的载荷与变形关系碟形弹簧的形状如以锥型垫片，见图 3.2，它具有独特的弹性特征，广泛应用于机械制造业中。膜片弹簧是具有特殊结构的碟形弹簧，在碟簧的小端伸出许多由径向槽隔开的挂状部分分离指。膜片弹簧的弹性特性与尺寸如其碟簧部分的碟形弹簧完全相同（当加载点相同时）。因此，碟形弹簧有关设计公式对膜片弹簧也适用。通过支承环和压盘加在膜片弹簧上的沿圆周分布的载荷，假象集中在支承点处，用 F1表示，加载点间的相对变形（轴向）为 1，则压紧力 F1与变形 1之间的关系式为 : nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 17 2111111211211 hrR rR2HrR rRHrR r/RIn16 EhF（ 3.10）式中： E 弹性模量，对于钢，aMPE 5101.2 泊松比，对于钢， =0.3 H 膜片弹簧在自由状态时，其碟簧部分的内锥高度 h 弹簧钢板厚度 R 弹簧自由状态时碟簧部分的大端半径 r 弹簧自由状态时碟簧部分的小端半径 R1 压盘加载点半径 r1 支承环加载点半径图 3.2 膜片弹簧的尺寸简图表 3.8 膜片弹簧弹性特性所用到的系数 R r R1 r1 H h 118 94 116 96 6 3 代入（ 3.10）得 1213111 15.9 2 7 356.2 2 2 537.1 4 8 fF （ 3.11）对（ 3.11）式求一次导数，可解出 1=F1的凹凸点，求二次导数可得拐点。凸点： 96.21 mm 时， 93.117961 F N 凹点： 04.71 mm 时， 98.67481 F N 拐点： 51 mm 时， 92731 F N 2、当离合器分离时，膜片弹簧加载点发生变化。设分离轴承对膜片弹簧指所加的载荷nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 18 为 F2，对应此载荷作用点的变形为 2。由 111 112 32.0 FFrrrRFf （ 3.12） 11112 1.3 rRrr f （ 3.13）列出表 3.8: 表 3.9 膜片弹簧工作点的数据 1 2.96 7.04 5 2 9.18 2.182 15.5 1F 11796.93 6748.98 9273 2F 3775.02 2159.67 2967.36 膜片弹簧工作点位置的选择。从膜片弹簧的弹性特性曲线图分析出，该曲线的拐点 H对应着膜片弹簧压平位置，而 2111 NMH 。新离合器在接合状态时，膜片弹簧工作点 B 一般取在凸点 M 和拐点 H 之间，且靠近或在 H 点处，一般 H1B1 0.18.0 ,以保证摩擦片在最大磨损限度范围内压紧力从 F1B 到 F1A 变化不大。当分离时，膜片弹簧工作点从 B 变到 C ，为最大限度地减小踏板力， C 点应尽量靠近 N 点。为了保证摩擦片磨损后仍能可靠的传递传矩，并考虑摩擦因数的下降，摩擦片磨损后弹簧工作压紧力 AF1 应大于或等于新摩擦片时的压紧力 BF1 ，见图 3.3。3.7 膜片弹簧的应力计算假定膜片弹簧在承载过程中其子午断面刚性地绕此断面上的某中性点 O 转动（图3.4）。断面在 O 点沿圆周方向的切向应变为零，故该点的切向应力为零， O 点以外的点均存在切向应变和切向应力。现选定坐标于子午断面，使坐标原点位于中性点 O。令 X 轴平行于子午断面的上下边，其方向如上图所示，则断面上任意点的切向应力为： xe y2/x1 E 2t （ 3.14） nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 19 图 3.3 膜片弹簧工作点位置式中碟簧部分子午断面的转角（从自由状态算起）碟簧部分子有状态时的圆锥底角 e 碟簧部分子午断面内中性点的半径 e=（ R-r） /In(R/r) （ 3.15）为了分析断面中断向应力的分布规律，将（ 3.14）式写成 Y与 X 轴的关系式： Ee1XE12Y t2t2t（ 3.16）图 3.4 切向应力在子午断面的分布由上式可知，当膜片弹簧变形位置一定时，一定的切向应力 t 在 X-Y 坐标系里呈线性分布。当 0t 时 X)2(Y ，因为 )2( 的值很小，我们可以将 )2( 看成nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 20 )2(tg ，由上式可写成 X)2(tgY 。此式表明，对于一定的零应力分布在中性点 O 而与 X 轴承 )2( 角的直线上。从式（ 3.16）可以看出当 eX 时无论取任何值，都有 e)2(Y 。显然，零应力直线为 K 点与 O 点的连线，在零应力直线内侧为压应力区，外侧位拉应力区，等应力直线离应力直线越远，其应力越高。由此可知，碟簧部分内缘点 B 处切向压应力最大， A 处切向拉应力最大，分析表明， B 点的切向应力最大，计算膜片弹簧的应力只需校核 B 处应力就可以了，将 B 点的坐标 X=（ e-r）和 Y=h/2 代入（ 3.17）式有： 2221 22 hdrereretB（ 3.17）令 0dBd t 可以求出切向压应力达极大值的转角 re2 hP 由于： 55.105)94/118ln ( 94118)ln ( rR rRemm 所以： 38.0P ， -2047.39tBN/mm2 B 点作为分离指根部的一点，在分离轴承推力 F2 作用下还受有弯曲应力： 2r 2frB hbnFrr6 （ 3.18）式中 n 分离指数目 n=18 br 单个分离指的根部宽 17.1118 322182 0 rb r mm 因此： 80.689rB N/mm2 由于 rB 是与切向压应力 tB 垂直的拉应力，所以根据最大剪应力强度理论， B点的当量应力为： 59.1 3 5 739.2 0 4 780.6 8 9 tBrBBj N/mm2 1700 BjBj N/mm2 膜片弹簧的设计应力一般都稍高于材料的局限，为提高膜片弹簧的承载能力，一般要经过以下工艺：先对其进行调质处理，得到具有较高抗疲劳能力的回火索氏体，nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 21 对膜片弹簧进行强压处理（将弹簧压平并保持 12 14h），使其高应力区产生塑性变形以产生残余反向应力，对膜片弹簧的凹表面进行喷丸处理，提高弹簧疲劳寿命，对分离指进行局部高频淬火或镀铝，以提高其耐磨性。故膜片弹簧和当量应力不超出允许应力范围，所以用设数据合适。 3.8 扭转减振器设计减震器极转矩 2945.1m a x ej TTNm 摩擦转矩 98.4917.0m a x eu TTNm 预紧转矩 1.4415.0m a x en TTNm 极限转角 123j 扭转角刚度 382213 jTk N m/rad 详细见图 3.5。 3.9 减振弹簧的设计 1 减振弹簧的安装位置 2)75.060.0(0 dR ，结合 5020 Rdmm，得0R取 49mm，则 6533.020 dR 。 2 全部减振弹簧总的工作负荷 ZP 60001 RTP jZ N 3 单个减振弹簧的工作负荷 P 1000 ZPP Z N 式中 Z为减振弹簧的个数，按表 3.9 选择：取 Z=6 表 3.10 减振弹簧个数的选取摩擦片的外径 D/mm 225 250 250 325 325 350 350 Z 4 6 6 8 8 10 10 nts黑龙江工程学院本科生毕业设计 22 图 3.5 扭转减振器 4 减振弹簧尺寸（ 1）选择材料，计算许用应力根据机械原理与设计 (机械工业出版社 )采用 65Mn 弹簧钢丝，设弹簧丝直径4d mm, 1620b MPa, 8105.0 b MPa。（ 2）选择旋绕比，计算曲度系数根据下表选择旋绕比表 3.11 旋绕比的荐用范围 d/mm 4.02.0 145.0 2.21.1 65.2 167 4218 C 147 125 105 94 84 64 确定旋绕比 4C ，曲度系数 40.1615.0)44()14( CCCK （ 3）强度计算 48 2 CKFd jmm，与原来的 d 接近，合格。中径 162 CdD mm；外径 202 dDD m

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