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基于AutoCAD汽车驱动桥结构设计【机械毕业设计word+CAD图纸】【答辩通过】

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基于 autocad 汽车 驱动 结构设计 机械 毕业设计 word cad 图纸 答辩 通过
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摘  要

在现代汽车驱动桥上,主减速器的功用是将输入的转距增大并相应降低转速,以及当发动机纵置时还具有改变转矩旋转方向的作用。单级主减速器通常由主动齿轮和从动齿轮组成。在双级主减速器中,通常还要加一对圆柱齿轮或一组行星齿轮。在轮边减速器中则常采用普通平行轴式布置的斜齿圆柱齿轮传动或行星齿轮传动。主减速器采用的最广泛的是螺旋锥齿轮和双曲面齿轮。在某些公共汽车和重型汽车上有时也选用蜗轮传动。本文首先确定主要部件的结构型式和主要设计参数;然后参考类似驱动桥的结构,确定出总体设计方案;最后对主,从动锥齿轮,差速器圆锥行星齿轮,以及对支承轴承进行了寿命校核。本文采用传统的双曲面锥齿轮式单级主减速器作为CA1050的主减速器。

关键词:  CA1050; 主减速器; 双曲面锥齿轮; 轴承; 行星齿轮


Abstract

Nowadays, the main reducer, which on modern car driving axle, is used to increase the imported torque and correspond to decrease its speed, at the mean while, it also can change the direction of torque when engine is longitudinal. Single-stage reducer is usually composed of the main driving gear and driven gear. In main two-stage reducer, a spur gear or a group of planetary gear also included. In the wheel-side reducer, helical gears drive or planetary gear is adopted, which is laid of common parallel coaxial. spiral bevel gear  gear and hypoid gears are broadly adopted by main reducer. Worm transmission is used by some buses and trucks. In this paper, the structure of main components and the main design parameters are first to confirm; and then refer to similar driving axle structure, and identify the design parameters; Finally, check the main, driven bevel gear, cone planetary and the whole floating half-axle and then check the life of bearing. In this paper, using the traditional hypoid gears as the main CA1050 reducer.

Key word: CA1050;  Main reducer;   Hypoid gears;   Bearing;    Planetary gear



目  录

1.绪  论1

1.1研究本课题的目的和意义1

1.2主减速器的定义种类功用1

1.3本次设计的主要内容2

2.主减速器的设计3

2.1主减速器的结构型式的选择3

2.1.1主减速器的减速型式3

2.1.2主减速器齿轮的类型的选择4

2.1.3主减速器主动锥齿轮的支承形式6

2.1.4主减速器从动锥齿轮的支承形式及安置方法7

2.2主减速器的基本参数选择与设计计算7

2.2.1主减速器计算载荷的确定7

2.2.2主减速器基本参数的选择9

2.2.3主减速器双曲面齿轮的几何尺寸计算12

2.2.4主减速器双曲面齿轮的强度计算19

2.2.5主减速器齿轮的材料及热处理23

2.3主减速器轴承的选择24

2.3.1计算转矩的确定24

2.3.2齿宽中点处的圆周力24

2.3.3双曲面齿轮所受的轴向力和径向力24

2.3.4主减速器轴承载荷的计算及轴承的选择25

2.4本章小结29

3.  差速器设计30

3.1差速器结构形式的选择30

3.2对称式圆锥行星齿轮差速器的差速原理31

3.3对称式圆锥行星齿轮差速器的结构32

3.4对称式圆锥行星齿轮差速器的设计33

3.4.1差速器齿轮的基本参数的选择33

3.4.2差速器齿轮的几何计算35

3.4.3差速器齿轮的强度计算36

3.5本章小结37

结   论38

参考文献39

致   谢40



1.绪  论

1.1研究本课题的目的和意义

主减速器是驱动桥的重要组成部分,其性能的好坏直接影响到车辆的动力性、经济性。目前,国内减速器行业重点骨干企业的产品品种、规格及参数覆盖范围近几年都在不断扩展,产品质量已达到国外先进工业国家同类产品水平,完全可承担起为我国汽车行业提供传动装置配套的重任,部分产品还出口至欧美及东南亚地区。由于计算机技术、信息技术和自动化技术的广泛应用,主减速器将有更进一步的发展。对主减速器的研究能极大地促进我国的汽车工业的发展。

1.2主减速器的定义种类功用

主减速器是传动系的一部分,与差速器,车轮传动装置和桥壳共同组成驱动桥。主减速器的功用是增扭,降速,改变转矩的传递方向,即增大由传动轴或直接从变速器传来的转矩,并将转矩传递给差速器。

在现代汽车驱动桥上,主减速器种类很多,包括单级减速、双级减速、双速减速、单级贯通、双级贯通、主减速及轮边减速等。其中应用得最广泛的是采用螺旋锥齿轮和双曲面齿轮的单级主减速器。在双级主减速器中,通常还要加一对圆柱齿轮(多采用斜齿圆柱齿轮),或一组行星齿轮。在轮边减速器中则常采用普通平行轴式布置的斜齿圆柱齿轮传动或行星齿轮传动。在某些公共汽车、无轨电车和超重型汽车的主减速器上,有时也采用蜗轮传动。

单级螺旋锥齿轮减速器其主、从动齿轮轴线相交于一点。交角可以是任意的,但在绝大多数的汽车驱动桥上,主减速齿轮副都是采用90º交角的布置。由于轮齿端面重叠的影响,至少有两对以上的轮齿同时啮合,因此,螺旋锥齿轮能承受大的负荷。加之其轮齿不是在齿的全长上同时啮合,面是逐渐地由齿的一端连续而平稳地转向另—端,使得其工作平稳,即使在高速运转时,噪声和振动也是很小的。

单级双曲面齿轮其主、从动齿轮轴线不相交而呈空间交叉。其空间交叉角也都是采用90º。主动齿轮轴相对于从动齿轮轴有向上或向下的偏移,称为上偏置或下偏置。这个偏移量称为双曲面齿轮的偏移距。当偏移距大到一定程度时,可使一个齿轮轴从另一个齿轮轴旁通过。这样就能在每个齿轮的两边布置尺寸紧凄的支承。这对于增强支承刚度、保证轮齿正确啮合从而提高齿轮寿命大有好处。双曲面齿轮的偏移距使得其主动齿轮的螺旋角大于从动齿轮的螺旋角。因此,双曲面传动齿轮副的法向模数或法向周节虽相等,但端面模数或端面周节是不等的。主动齿轮的端面模数或端面周节大于从动齿轮的。这一情况就使得双曲面齿轮传动的主动齿轮比相应的螺旋锥齿轮传动的主动齿轮有更大的直径和更好的强度和刚度。其增大的程度与偏移距的大小有关。另外,由于双曲面传动的主动齿轮的直径及螺旋角都较大,所以相啮合齿轮的当量曲率半径较相应的螺旋锥齿轮当量曲率半径为大,从而使齿面间的接触应力降低。随偏移距的不同,双曲面齿轮与接触应力相当的螺旋锥齿轮比较,负荷可提高至175%。双曲面主动齿轮的螺旋角较大,则不产生根切的最少齿数可减少,所以可选用较少的齿数,这有利于大传动比传动。当要求传动比大而轮廓尺寸又有限时,采用双曲面齿轮更为合理。因为如果保持两种传动的主动齿轮直径一样,则双曲面从动齿轮的直径比螺旋锥齿轮的要小,这对于主减速比大于4.5的传动有其优越性。当传动比小于2时,双曲面主动齿轮相对于螺旋锥齿轮主动齿轮就显得过大,这时选用螺旋锥齿轮更合理,因为后者具有较大的差速器可利用空间。

由于双曲面主动齿轮螺旋角的增大,还导致其进入啮合的平均齿数要比螺旋锥齿轮相应的齿数多,因而双曲面齿轮传动比螺旋锥齿轮传动工作得更加平稳、无噪声,强度也高。双曲面齿轮的偏移距还给汽车的总布置带来方便。例如,在乘用车上当主减速器采用下偏置(这时主动齿轮为左旋)的双曲面齿轮时,可降低传动轴的高度,从而降低了车厢地板高度或减小了因设置传动轴通道而引起的地板凸起高度,进而可使车辆的外形高度减小。

单级圆柱齿轮主减速器只在节点处一对齿廓表面为纯滚动接触而在其他啮合点还伴随着沿齿廓的滑动一样,螺旋锥齿轮与双曲面齿轮传动都有这种沿齿廓方向的滑动。此外,双曲面齿轮传动还具有沿齿长方向的纵向滑动。这种滑动有利于唐合,促使齿轮副沿整个齿面都能较好地啮合,因而更促使其工作平稳和无噪声。但双曲面齿轮的纵向滑动产生较多的热量,使接触点的温度升高,因而需要用专门的双曲面齿乾油来润滑,且其传动效率比螺旋锥齿轮略低,达96%。其传动效率与倔移距有关,特别是与所传递的负荷大小及传动比有关。负荷大时效率高。螺旋锥齿轮也是一样,其效率可达99%。两种齿轮在载荷作用下对安装误差的敏感性本质上是相同的。如果螺旋锥齿轮的螺旋角与相应的双曲面主、从动齿轮螺旋角的平均值相同,则双曲面主动齿轮的螺旋角比螺旋锥齿轮的大,而其从动齿轮的螺旋角则比螺旋锥齿轮的小,因而双曲面主动齿轮的轴向力比螺旋锥齿轮的大,而从动齿轮的轴向力比螺旋锥齿轮的小。两种齿轮都在同样的机床上加工,加工成本基本相同。然而双曲面传动的小齿轮较大,所以刀盘刀顶距较大,因而刀刃寿命较长。单级蜗杆-蜗轮主减速器在汽车驱动桥上也得到了一定应用。在超重型汽车上,当高速发动机与相对较低车速和较大轮胎之间的配合要求有大的主减速比(通常8~14)时,主减速器采用一级蜗轮传动最为方便,而采用其他齿轮时就需要结构较复杂、轮廓尺寸及质量均较大、效率较低的双级减速。与其他齿轮传动相比,它具有体积及质量小、传动比大、运转非常平稳、最为静寂无噪声、便于汽车的总体布置及贯通式多桥驱动的布置、能传递大载荷、使用寿命长、传动效率高、结构简单、拆装方便、调整容易等一系列的优点。其惟一的缺点是耍用昂贵的有色金属的合金(青铜)制造,材料成本高,因此


内容简介:
中国地质大学长城学院毕业设计(论文)中期检查表 学生姓名 张建立 学号 05208305 班 级 08 机制 03 指导教师 杨淑华 职称 工程师 单 位 中国地质大学长 城学院 毕业设计(论文)题目 基于 AUTOCAD 汽车驱动桥结构设计 已完成工作、存在的问题及下一步的打算 已完成的工作: 1、通过指导老师所提供的任务书、图书馆的资料以及网络资源,收集整理所写。 2、论文的相关文献,写出了开题报告和任务书。 3、完成外文翻译和文献综述。 4、设计说明书已完成 5、绘图完成。 6、需要进一步完善 。 下一步打算: 进一步修改完善并装订。 学生签名: 年 月 日 检查意见 指导教师签名: 年 月 日 nts 中国地质大学长城学院 本科毕业设计外文资料翻译 系 别: 工程技术 专 业: 机械设计制造及其自动化 姓 名: 张建立 学 号: 05208305 年 月 日 nts外文资料翻译译文 汽车驱动桥结构设计 驱动桥设计随着汽车对安全、节能、环保的不断重视,汽车后桥作为整车的一个关键部 件,其产品的质量对整车的安全使用及整车性能的影响是非常大的,因而对汽车 后桥进行有效的优化设计计算是非常必要 的。 驱动桥处于动力传动系的末端, 其基本功能是增大由传动轴或变速器传来的转矩 , 并将动力合理地分配给左、右驱动轮,另外还承受作用于路面和车架或车身之间 的垂直力力和横向力。驱动桥一般由主减速器、差速器、车轮传动装置和驱动桥 壳等组成。 驱动桥作为汽车四大总成之一,它的性能的好坏直接影响整车性能,而对于 载重汽车显得尤为重要。驱动桥设计应当满足如下基本要求: 1、符合现代汽车设计的一般理论。 2、外形尺寸要小,保证有必要的离地间隙。 3、合适的主减速比,以保证汽车的动力性和燃料经济性。 4、在各种 转速和载荷下具有高的传动效率。 5、在保证足够的强度、刚度条件下,力求质量小,结构简单,加工工艺性 好,制造容易,拆装,调整方便。 6、与悬架导向机构运动协调,对于转向驱动桥,还应与转向机构运动协调。 研究现状 为适应不断完善社会主义市场经济体制的要求以及加入世贸组织后国内外汽车产业发展的新形势,推进汽车产业结构调整和升级,全面提高汽车产业国际竞争力,满足消费者对汽车产品日益增长的需求,促进汽车产业健康发展,特制定汽车产业发展政策。通过该政策的实施,使我国汽车产业在 2010 年前发展成为国民经济的支柱产业 ,为实现全面建设小康社会的目标做出更大的贡献。政府职能部门依据行政法规和技术规范的强制性要求,对汽车、农用运输车 (低速载货车及三轮汽车,下同 )、摩托车和零部件生产企业及其产品实施管理,规范各类经济主体在汽车产业领域的市场行为。低速载货汽车,在汽车发展趋势中,有着很好的发展前途。生产出质量好,操作简便,价格便宜的低速载货汽车将适合大多数消费者的要求。在国家积极投入和支持发展汽车产业的同时,能研制出适合中国国情,包括道路条件和经济条件的车辆,将大大推动汽车产业的发展和社会经济的提高 在新政策汽车产业发展政策 中,在 2010 年前,我国就要成为世界主要汽车制造国,汽车产品满足国内市场大部分需求并批量进入国际市场; 2010 年,汽车生产企业要形成若干驰名的汽车、摩托车和零部件产品品牌;通过市场竞争形成几家具有国际竞争力的大型汽车企业集团,力争到 2010 年跨入世界 500 强企业之列,等等。同时,在这个新的汽车产业政策描绘的蓝图中,还包含许多涉及产业素质提高和市场环境改善的综合目标,着实令人鼓舞。然而,不可否认的是,国内汽车产业的现状离产业政策的目标还有相当的距离。自 1994 年汽车工业产业政策颁布并执行以来,国内汽车产业 结构有了显著变nts化,企业规模效益有了明显改善,产业集中度有了一定程度提高。但是,长期以来困扰中国汽车产业发展的散、乱和低水平重复建设问题,还没有从根本上得到解决。多数企业家预计,在新的汽车产业政策的鼓励下,将会有越来越多的汽车生产企业按照市场规律组成企业联盟,实现优势互补和资源共享 主减速器 汽车主减速器作为汽车驱动桥中重要的传力部件,是汽车最关键的部件之一。它承 担着在汽车传动系中减小转速、增大扭矩的作用,同时在动力向左右驱动轮分流的差速 器之前设置一个主减速器,可以使主减速器前面的传动部件,如变速箱、分动 器、万向 传动装置等传递的扭矩减小,同时也减小了变速箱的尺寸和质量,而且操控灵敏省力。 汽车主减速器结构多种多样,主要是根据其齿轮类型、主动齿轮和从动齿轮的安置方法 以及减速型式的不同而异。按照主减速器齿轮的类型分为:螺旋锥齿轮和双曲面齿轮; 按照主减速器主动锥齿轮的支承型式及安置方法分为:悬臂式和跨置式;按照主减速器 减速形式分为:单级减速、双级减速、双速减速、贯通式主减速器和轮边减速等。 主减速器设计的好坏关系到汽车的动力性、经济性以及噪声、寿命等诸多方面。如 何协调好各方关系、合理匹配设计参数,以达到 满足使用要求的最优目标,是主减速器 设计中最重要的问题。通常主减速器优化设计多是仅从某一角度考虑,单一的改善其某 一方面参数,而没有将其参数优化有效结合起来,因此,本文是通过设计不同类型的主 减速器,进行分析比较,看看各种类型的主减速器都适应何种汽车,或者是说每种类型 的主减速器采用什么样的构件合适,以便能优化设计主减速器,使其能够适应现在汽车 的发展趋势,向着小速比、大扭矩、传动效率高、成本低等客车和货车主减速器技术的 发展趋势发展 差速器 差速器是拖拉机必不可少的总成。在拖拉机行驶过程中,由于轮胎气压, 道路状况,轮胎磨损的不同和拖拉机转弯,在很多情况下内侧轮胎的行驶速度比外侧的慢。差速器不仅可以解决上述问题,而且 对于提高拖拉机的转向性和操纵稳定性有重要的作用。 在总结相关资料的基础上 ,对差速器的原理和分类情况作了分析 ,通过分析和比较各种差速器的优缺点 ,最终选择了圆锥齿轮差速器作为拖拉机的差速器。本文依据 40 马力拖拉机的参数设计差速器,根据现有的条件和实际情况 ,进行了参数计算,且选取圆锥齿轮差速器的一对锥齿轮进行了强度校核。 nts外文原文 Cars drive axle of structure design As the vehicle driving axle design of safety, energy saving and environmental protection of continuous attention, car driving axle as a key part of the whole vehicle parts, the quality of its products to the safe use of the whole vehicle and vehicle performances influence is very large, so for automobile driving axle for effective optimized design calculation is very necessary. In power transmission drive axle of the end of its basic function is to enlarge the drive shaft or transmission by coming from torque, and will be a reasonable distribution of power to the right and left the drive wheels, and also take effect on the pavement and frame or body of vertical forces between force and transverse force. From the main reducer drive axle of general, differential transmission device and axles and wheels shell etc. As the car drive axle of one of the four assembly, it will have a direct impact on the performance of vehicle performance, and for heavy trucks is particularly important. Driving axle design shall meet the following basic requirements: 1, accord with the general theory of modern car design. 2, shape dimension to small, ensure that necessary ground clearance is achieved. 3, the right than the slowdown, in order to ensure that the dynamic performance and fuel economy of the car. 4, in all kinds of speed and load of high transmission efficiency. 5, in enough strength, stiffness conditions, and strive to quality small, simple structure, good processing technology, manufacturing easy, tear open outfit, easy to adjust. 6, and suspension steering mechanism motor coordination, to turn to drive axle, still should and steering mechanism motion coordination. Research status To adapt to the constantly improve the socialist market economic system and the requirement of the wto car industry at home and abroad and the development of new situation, promote the adjustment and upgrading of the structure of the auto industry, and to enhance the international competitiveness of the automotive industry, consumer demand for the growing needs of automobile products, and promote the healthy development of the auto industry, specially make auto industry development policy. Through the implementation of the policy, Chinas automotive industry development in 2010 years ago as pillar industry of the national economy, to achieve the comprehensive construction affluent societys goal to make more contribution. The functions of the government sector basis administrative rules and regulations and technical specifications of the mandatory requirements of car, farm transporter (low speed truck and three rounds of automobile, similarly hereinafter), motorcycle and spare parts manufacturing enterprise and its product implementation management and ntsstandardize the all kinds of economic subject in the car industry field market behavior. Low speed parts of automobile, in car development trend, with a very good development prospect. Produce quality good, simple operation, low price cheap parts of the cars will be suitable for most consumers demand. In active in the country and support the development of the auto industry, but also can develop suitable for Chinas national conditions, including road conditions and economic condition of the vehicle, will greatly promote the development of the auto industry and the improvement of social economy The new policy in the automotive industry development policy, 2010 years ago, our country will become the worlds major automobile manufacturing countries, automobile products meet the domestic market demand and most batch enter the international market; In 2010, car production enterprise to form a number of well-known automobile, motorcycle and parts product brand; Through the market competition form several international competitive large automobile enterprise group, strive to 2010 years into the list of the worlds top 500 enterprises, and so on. Meanwhile, in this new auto industry policy described the blueprint, also contains many involving industry quality improvement and market environment to improve the comprehensive goal, really encouraging. However, it is undeniable that the, the present situation of the domestic car industry from industrial policy goals there are quite a distance. Since 1994 the automotive industry policy promulgated since and carry out, the domestic auto industry structure has significantly changed, enterprise scale benefit has been a marked improvement, industrial concentration has a certain degree increase. However, for a long time with the development of Chinas automobile industry scattered, random and low repetitive construction problems, have not fundamentally solved. Most entrepreneurs expect a new auto industry policys encouragement, there will be more and more car production enterprise in accordance with the rules of market enterprise alliance, realize the complementary advantages and resource sharing The Lord reducer Abstract The final drive as that part of a power transmission system of the drive bridge is one of the key components of the car. Its function is decreasing speed and increasing torque in the power train.At the same time. Designing a final drive before the differential which drive the power to two drive wheel may make drive train components before final drive ,such as transmission, power divider and universal driven device and so on,decrease the torque they transmit, but also reduced the size and quality of transmission , and control quickly and easily. The structure of final drive is various and is based mainly on the gear type, the settle mothod of bevel pinion gear and drive gear vary according to. According to the type of final drive wheel: spiral bevel gear and hypoid gear; According to the supporting form and settle mothod of bevel pinion gear: cantilever type and supports on both ends of the gear. According to the down form of final drive: single reduction final drive, double reduction final drive, two speed final drive, penetrable final drive and hub reduction gear and so on. The final drive design in relation to the dynamic quality ,economy and noise, life and so on. How to appropriately, the relationship between matches the design parameters to meet the needs of the best aim is the final drive in the design of the most important problem. Usually optimum design of the final drive is only from a perspective, a single improve its some one parameter, and not to put their argument to optimize effectiveness , Therefore, this text is designed by different types of the final drive, an analysis and comparison to see all kinds of gear have to adapt to any kind of car, or is that each type of the final drive what kind of members to adopt appropriate to optimize designs the final drive which can accommodate now the trend towards smaller than the ntsspeed of transmission, torque and high efficiency, low cost etc coach and freight the main gear technology the trend of development differential Differential is an essential assembly of vehicle. Due to difference in pressure of tires, road conditions, wear of tires and turning etc, inner wheels rotate slower than outer wheels in many situations. And differential can not only deal with the problem above, but also play an important role in enhancing motor vehicles steering performance and operating stability . At the conclusion of the relevant information based on the principle of differential analysis and classification. by analyzing and comparing the advantages and disadvantages of a variety of differential, finally selected bevel gear differential as the tractor differential . In this paper, 40-horsepower tractor in accordance with the design of differential parameters, under the existing conditions and the actual situation, execute a parameter calculation, bevel gear differential and select a pair of bevel gears were strength checking- In does not need to drive, the 3-way valve (pos high pressure fluid to drive will convey mechanism of hydraulic motor. Also can use three-way valve to control the single function type hydraulic cylinder (only unilateral force) movement. For example, when the three-way valve, it can prevent high pressure fluid flow into the hydraulic cylinder. At the same time, the valve can put the hydraulic cylinder of liquid guide hydraulic oil tank, therefore, piston cylinder in gravity or return can under the action of spring back to its original position. There are four four-way valve oil mouths. Pressure oil control fluid connected to the mouth to high pressure place. At the same time there is a mouth from high oil discharge the oil. The expulsion of liquid flows back to the hydraulic oil tank. nts 中国地质大学长城学院 本 科 毕 业 设 计 题目 汽车驱动桥的结构设计 系 别 工程技术系 专 业 机械设计制造及其自动化 学生姓名 张 建 立 学 号 05208305 指导教师 杨 淑 华 职 称 工 程 师 年 月 日 nts目 录 1.绪 论 1 1.1 研究本课题的目的和意义 1 1.2 主减速器的定义种类功用 1 1.3 本次设计的主要内容 2 2.主减速器的设计 3 2.1 主减速器的结构型式的选择 3 2.1.1 主减速器的减速型式 3 2.1.2 主减速器齿轮的类型的选择 4 2.1.3 主减速器主动锥齿轮的支承形式 6 2.1.4 主减速器从动锥齿轮的支承形式及安置方法 7 2.2 主减速器的基本参数选择与设计计算 7 2.2.1 主减速器计算载荷的确定 7 2.2.2 主减速器基本参数的选择 9 2.2.3 主减速器双曲面齿轮的几何尺寸计算 12 2.2.4 主减速器双曲面齿轮的强度计算 19 2.2.5 主减速器齿轮的材料及热处理 23 2.3 主减速器轴承的选择 24 2.3.1 计算转矩的确定 24 2.3.2 齿宽中点处的圆周力 24 2.3.3 双曲面齿轮所受的轴向力和径向力 24 2.3.4 主减速器轴承载荷的计算及轴承的选择 25 2.4 本章小结 30 3. 差速器设计 30 3.1 差速器结构形式的选择 30 3.2 对 称式圆锥行星齿轮差速器的差速原理 32 3.3 对称式圆锥行星齿轮差速器的结构 33 3.4 对称式圆锥行星齿轮差速器的设计 33 3.4.1 差速器齿轮的基本参数的选择 33 3.4.2 差速器齿轮的几何计算 35 3.4.3 差速器齿轮的强度计算 37 3.5 本 章小结 37 结 论 39 参考文献 40 致 谢 41 nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 1 1.绪 论 1.1 研究本课题的目的和意义 主减速器是驱动桥的重要组成部分,其性能的好坏直接影响到车辆的动力性、经济性。目前 ,国内减速器行业重点骨干企业的产品品种、规格及参数覆盖范围近几年都在不 断 扩展,产品质量已达到国外先进工业国家同类产品水平,完全可承担起为 我 国 汽车 行业提供传动装 置 配套的重任,部分产品还出口至欧美及东南亚地区。 由于计算机技术、信息技术和自动化技术的广泛应用,主减速器将有更进一步的发展。对主减速器的研究能极大地促进我国的汽车工业的发展。 1.2 主减速器的 定义 种类 功用 主减速器是传动系的 一部分,与差速器,车轮传动装置和桥壳共同组成驱动桥。主减速器的功用是增扭,降速,改变转矩的传递方向,即增大由传动轴或直接从变速器传来的转矩,并将转矩传递给差速器。 在现代汽车驱动桥上,主减速器种类很多,包括单级减速、双级减速、双速减速、单级贯通、双级贯通、主减速及轮边减速等。其中应用得最广泛的是采用螺旋锥齿轮和双曲面齿轮的单级主减速器。在双级主减速器中,通常还要加一对圆柱齿轮(多采用斜齿圆柱齿轮),或一组行星齿轮。在轮边减速器中则常采用普通平行轴式布置的斜齿圆柱齿轮传动或行星齿轮传动。在某些公共汽车、无轨电 车和超重型汽车的主减速器上,有时也采用蜗轮传动。 单级螺旋锥齿轮减速器其主、从动齿轮轴线相交于一点。交角可以是任意的,但在绝大多数的汽车驱动桥上,主减速齿轮副都是采用 90交角的布置。由于轮齿端面重叠的影响,至少有两对以上的轮齿同时啮合,因此,螺旋锥齿轮能承受大的负荷。加之其轮齿不是在齿的全长上同时啮合,面是逐渐地由齿的一端连续而平稳地转向另 端,使得其工作平稳,即使在高速运转时,噪声和振动也是很小的。 单级双曲面齿轮其主、从动齿轮轴线不相交而呈空间交叉。其空间交叉角也都是采用90。主动齿轮轴相对于从 动齿轮轴有向上或向下的偏移,称为上偏置或下偏置。这个偏移量称为双曲面齿轮的偏移距。当偏移距大到一定程度时,可使一个齿轮轴从另一个齿轮轴旁通过。这样就能在每个齿轮的两边布置尺寸紧凄的支承。这对于增强支承刚度、保证轮齿正确啮合从而提高齿轮寿命大有好处。双曲面齿轮的偏移距使得其主动齿轮的螺旋角大于从动齿轮的螺旋角。因此,双曲面传动齿轮副的法向模数或法向周节虽相等,但端面模数或端面周节是不等的。主动齿轮的端面模数或端面周节大于从动齿轮的。这一情况就使得双曲面齿轮传动的主动齿轮比相应的螺旋锥齿轮传动的主动齿轮有更大的 直径和更好的强度和刚度。其增大的程度与偏移距的大小有关。另外,由于双曲面传动的主动齿轮的直径及螺旋角都较大,所以相啮合齿轮的当量曲率半径较相应的螺旋锥齿轮当量曲率半nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 2 径为大,从而使齿面间的接触应力降低。随偏移距的不同,双曲面齿轮与接触应力相当的螺旋锥齿轮比较,负荷可提高至 175。双曲面主动齿轮的螺旋角较大,则不产生根切的最少齿数可减少,所以可选用较少的齿数,这有利于大传动比传动。当要求传动比大而轮廓尺寸又有限时,采用双曲面齿轮更为合理。因为如果保持两种传动的主动齿轮直径一样,则双曲面从动齿轮的直径比螺旋锥齿 轮的要小,这对于主减速比大于 4.5 的传动有其优越性。当传动比小于 2时,双曲面主动齿轮相对于螺旋锥齿轮主动齿轮就显得过大,这时选用螺旋锥齿轮更合理,因为后者具有较大的差速器可利用空间。 由于双曲面主动齿轮螺旋角的增大,还导致其进入啮合的平均齿数要比螺旋锥齿轮相应的齿数多,因而双曲面齿轮传动比螺旋锥齿轮传动工作得更加平稳、无噪声,强度也高。双曲面齿轮的偏移距还给汽车的总布置带来方便。例如,在乘用车上当主减速器采用下偏置 (这时主动齿轮为左旋 )的双曲面齿轮时,可降低传动轴的高度,从而降低了车厢地板高度或减小了因设 置传动轴通道而引起的地板凸起高度,进而可使车辆的外形高度减小。 单级圆柱齿轮主减速器只在节点处一对齿廓表面为纯滚动接触而在其他啮合点还伴随着沿齿廓的滑动一样,螺旋锥齿轮与双曲面齿轮传动都有这种沿齿廓方向的滑动。此外,双曲面齿轮传动还具有沿齿长方向的纵向滑动。这种滑动有利于唐合,促使齿轮副沿整个齿面都能较好地啮合,因而更促使其工作平稳和无噪声。但双曲面齿轮的纵向滑动产生较多的热量,使接触点的温度升高,因而需要用专门的双曲面齿乾油来润滑,且其传动效率比螺旋锥齿轮略低,达 96。其传动效率与倔移距有关,特别是与 所传递的负荷大小及传动比有关。负荷大时效率高。螺旋锥齿轮也是一样,其效率可达 99。两种齿轮在载荷作用下对安装误差的敏感性本质上是相同的。如果螺旋锥齿轮的螺旋角与相应的双曲面主、从动齿轮螺旋角的平均值相同,则双曲面主动齿轮的螺旋角比螺旋锥齿轮的大,而其从动齿轮的螺旋角则比螺旋锥齿轮的小,因而双曲面主动齿轮的轴向力比螺旋锥齿轮的大,而从动齿轮的轴向力比螺旋锥齿轮的小。两种齿轮都在同样的机床上加工,加工成本基本相同。然而双曲面传动的小齿轮较大,所以刀盘刀顶距较大,因而刀刃寿命较长。单级蜗杆 -蜗轮主减速器在汽车驱 动桥上也得到了一定应用。在超重型汽车上,当高速发动机与相对较低车速和较大轮胎之间的配合要求有大的主减速比 (通常 8 14)时,主减速器采用一级蜗轮传动最为方便,而采用其他齿轮时就需要结构较复杂、轮廓尺寸及质量均较大、效率较低的双级减速。与其他齿轮传动相比,它具有体积及质量小、传动比大、运转非常平稳、最为静寂无噪声、便于汽车的总体布置及贯通式多桥驱动的布置、能传递大载荷、使用寿命长、传动效率高、结构简单、拆装方便、调整容易等一系列的优点。其惟一的缺点是耍用昂贵的有色金属的合金 (青铜 )制造,材料成本高,因此未能在 大批量生产的汽车上推广。 1.3 本次设计的主要内容 本设计的目标是设计一种 满载质量为 5t的 轻型载货汽车的主减速器, 本设计主要研究的内容有: 主减速器的齿轮类型、主减速器的减速形式、主减速器主动齿轮和从动锥齿轮的支承形式、主减速器计算载荷的确定、主减速器基本参数的选择、主减速器齿轮的材nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 3 料及热处理、主减速器轴承的计算、对称式圆锥行星齿轮差速器的差速原理、对称式圆锥行星齿轮差速器的结构、对称式圆锥行星齿轮差速器的设计。 2.主减速器的设计 2.1 主减速器的结构型式的选择 主减速器的结构型式,主要是根据其齿轮类型、主 动齿轮和从动齿轮的安置方法以及减速型式的不同而异。 2.1.1 主减速器的减速型式 主减速器的减速型式分为单级减速、双级减速、双速减速、单级贯通、双级贯通、主减速及轮边减速等。 (1)单级主减速器 如图 2.1所示为单级主减速器。由于单级主减速器具有结构简单、质量小、尺寸紧凑及制造成本低廉的优点,广泛用在主减速比 i0时可取 0k =2.0; 16Tgm0 . 1 9 5 016Tgm0 . 1 9 5 Tgm0 . 1 9 5-161001e m a xae m a xae m a xa当当pf ( 2.2) am 汽车满载时的总质量在此取 5455 gK ,此数据此参考解放 CA1050 轻型载货汽车; 所以由式( 2.2) 得: 0.195 5455 10300=3516 即 pf 0 所以0k=1.0 n 该汽车的驱动桥数目在此取 1; T 传动系上传动部分的传动效率,在此取 0.9。 根据以上参数可以由 (2.1)得: ceT= 3 0 0 4 . 3 5 . 3 1 . 0 0 . 91 =6211 mN ( 2) 按驱动轮打滑转矩确定从动锥齿轮的计算转矩 csT 2 /r L B L BcsT G r i ( 2.3) 式中: 2G 汽车满载时一个驱动桥给水平地面的最大负荷,在此取 32550N,此数据此参考解放 CA1051轻型载货汽车; 轮胎对路面的附着系数,对于安装一般轮胎的公路用汽车,取 =0.85;对越野汽车取 =1.0;对于安装专门的肪滑宽轮胎的高级轿车取 =1.25;在此取 =0.85; r 车轮的滚动半径 , 在此选用轮胎型号为 7.50-16,滚动半径为 0.394m; LB , LBi 分别为所计算的主减速器从动锥齿轮到驱动车轮之间的传动效率和传动比,LB取 0.9,由于没有轮边减速器 LBi 取 1.0。 所以由公式( 2.3)得 : LBLBrcs irGT /2 = 3 2 5 5 0 0 . 8 5 0 . 3 9 40 . 9 1 . 0 =12112 mN ( 3) 按汽车日常行驶平均转矩确定从动锥齿轮的计算转矩 cfT 对于公路车辆来说,使用条件较非公路车辆稳定,其正常持续的转矩根据所谓的平均牵引力的值来确定: nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 9 () Na T rc f R H PL B L BG G rT f f f min ( 2.4) 式中: aG 汽车满载时的总重量,在此取 54550N; TG 所牵引的挂车满载时总重量, N,但仅用于牵引车的计算; Rf 道路滚动阻力系数,对于载货汽车可取 0.0150.020;在此取 0.018; Hf 汽车正常行驶时的平均爬坡能力系数,对于载货汽车可取 0.050.09 在此取 0.07; pf 汽车的性能系数在此取 0; LB , LBi 分别为所计算的主减速器从动锥齿轮到驱动车轮之间的传动效率和传动比, LB 取 0.9,由于没有轮边减速器 LBi 取 1.0; n 该汽车的驱动桥数目在此取 1; r 车轮的滚动半径,在此选用轮胎型号为 7.50-16,滚动半径为 0.394m。 所 以由式( 2.4)得: )( PHRLBLBrTacf fffni rGGT = 5 4 5 5 0 0 . 3 9 4 0 . 0 1 8 0 . 0 7 00 . 9 1 . 0 1 =2101.5 mN 2.2.2 主减速器基本参数的选择 ( 1) 主、从动锥齿轮齿数 1z 和 2z 选择主、从动锥齿轮齿数时应考虑如下因素: 为了磨合均匀, 1z , 2z 之 间应避免有公约数; 为了得到理想的齿面重合度和高的轮齿弯曲强度,主、从动齿轮齿数和应不小于40; 为了啮合平稳,噪声小和具有高的疲劳强度对于商用车 1z 一般不小于 6; 主传动比0i较大时, 1z 尽量取得小一些,以便得到满意的离地间隙; 对于不同的主传动比, 1z 和 2z 应有适宜的搭配。 ( 2) 从动锥 齿轮大端分度圆直径2D和端面模数 m 对于单级主减速器,增大尺寸 2D 会影响驱动桥壳的离地间隙,减小 2D 又会影响跨置式主动齿轮的前支承座的安装空间和差速器的安装。 2D 可根据经验公式初选,即 32 2 cD TKD ( 2.5) 2DK 直径系数,一般取 13.0 16.0; cT 从动锥齿轮的计算转矩, mN ,为ceT和csT中的较小者取其值为 6221 mN ; nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 10 由式( 2.5)得: 2D =( 13.0 16.0) 3 6221 =( 239.09 294.27) mm ; 初选 2D =260mm 则齿轮端面模数 m = 2D /2z =260/35=7.43mm 2D =m 2z =35 7.43=260.05mm ( 3) 主,从动齿轮齿面宽 F 的选择。 齿面过宽并不能增大齿轮的强度和寿命,反而会导致因锥齿轮轮齿小端齿沟变窄引起的切削刀头顶面过窄及刀尖圆角过小,这样不但会减小了齿根圆角半径,加大了集中应力,还降低了刀具的使用寿命。此外,安装时有位置偏差或由于制造、热处理变形等原因使齿轮工作时载荷集中于轮齿小端会引起轮齿小端过早损坏和疲劳损伤。另外,齿面过宽也会引起装配空间减小。但齿面过窄,轮齿表面的耐磨性和轮齿的强度会降低。 另外 ,由于双曲面齿轮的几何特性 ,双曲面小齿轮齿面宽比大齿轮齿面宽要大。一般取大 齿 轮 齿 面 宽 cF =0.155 2d =0.155 260.05=38.09mm , 小 齿 轮 齿 面 宽zF =1.1 cF =1.1 38.09=41.90mm ( 4) 小齿轮偏移距及偏移方向的选择 载货汽车主减速器的 E值,不应超过从从动齿轮节锥距的 20%(或取 E值为 d的10%12%,且一般不超过 12%)。传动比愈大则 E 值也应愈大,大传动比的双曲面齿轮传动,偏移距 E可达从动齿轮节圆直径2d的 20 30。但当 E大干2d的 20时,应检查是否存在根切。 E=(0.1: 0.12) 2d=(0.1: 0.12) 260.05=26.01: 31.20mm 初选 E=30mm a b c d 图 2.7 双曲面齿轮的偏移方式 双曲面齿轮的偏移可分为上偏移和下偏移两种,如图 2.7所示:由从动齿轮的锥顶向其齿面看去并使主动齿轮处于右侧,这时如果主动齿轮在从动齿轮中心线上方时,则为上nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 11 偏移,在下方时则为下偏移。其中 a、 b是下偏移, c、 d是上偏移。双曲面齿轮的偏移方向与其轮齿的螺旋方向间有一定的关系:下偏移时主动齿轮的螺旋方向为左旋,从动齿轮为右旋;上偏移时主动齿轮为右旋,从动齿轮为左旋。本减速器采用下偏移。 ( 5) 螺旋角 的选择 双曲面齿轮螺旋角是沿节锥齿线变化的,轮齿大端的螺旋角 0 最大,轮齿小端螺旋角 i 最小,齿面宽中点处的螺旋角 m 称为齿轮中点螺旋角。螺旋锥齿轮中点处的 螺旋角是相等的。二对于双曲面齿轮传动,由于主动齿轮相对于从动齿轮有了偏移距,使主动齿轮和从动齿轮中点处的螺旋角不相等。且主动齿轮的螺旋角大,从动齿轮的螺旋角小。 选时应考虑它对齿面重合度 fm ,轮齿强度和轴向力大小的影响, 越大,则 fm 也越大,同时啮合的齿越多,传动越平稳,噪声越低,而且轮齿的强度越高, fm 应不小于 1.25,在 1.5 2.0时效果最好,但 过大,会导致轴向力增大。 汽车主减速器双曲面齿轮大小齿轮中点处的平均螺旋角 多为 35 40。 主动齿轮中点处的螺旋角可按下式初选 : z=25o +5o21zz+90o2Ed o ( 2.6) z-主动轮中点处的螺旋角, mm; 1z,2z 主、从动轮齿数;分别为 8, 35; E 双曲面齿轮偏移距 , 30mm; 2d 从动轮节圆直径, 260.05mm; 由式( 2.6)得 : z=25o +5o 358+90o 30260.05=45.84o 从动齿轮中点螺旋角c可按下式初选 : 230s i n 0 . 2 02 6 0 . 0 5 3 8 . 0 92222Ed F 双曲面齿轮传动偏移角的近似值; F 双曲面从动齿轮齿面宽为 38.09mm; 11.61 o c=z- =45.84 -11.61o =34.23 c、z从动齿轮和主动齿轮中点处的螺旋角。 平均螺旋角 = + 2zc= 4 5 .8 4 + 3 4 .3 22=40.04。 ( 6) 螺旋方向的选择。 nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 12 图 2.8 双曲面齿轮的螺旋方向及轴向推力 主、 从动锥齿轮的螺旋方向是相反的。如图 2.8所示,螺旋方向与双曲面齿轮的旋转方向影响其所受的轴向力的方向,当变速器挂前进挡时,应使主动锥齿轮的轴向力离开锥顶方向,这样可使主、从动齿轮有分离的趋势,防止轮齿因卡死而损坏。所以主动锥齿轮选择为左旋,从锥顶看为逆时针运动,这样从动锥齿轮为右旋,从锥顶看为顺时针,驱动汽车前进。 ( 7) 法向压力角 加大压力角可以提高齿轮的强度,减少齿轮不产生根切的最小齿数,但对于尺寸小的齿轮,大压力角易使齿顶变尖及刀尖宽度过小,并使齿轮的端面重叠系数下降, 对于双曲面齿轮,由于其主动齿轮 轮齿两侧的法向压力角不等,因此应按平均压力角考虑,载货汽车选用 22 30 或 20的平均压力角,在此选用 20的平均压力角。 2.2.3 主减速器双曲面齿轮的几何尺寸计算 ( 1)大齿轮齿顶角 2 与齿根角 2 图 2.9( a)标准收缩齿和 ( b)双重收缩齿 nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 13 标准收缩齿和双重收缩齿各有其优缺点,采用哪种收缩齿应按具体情况而定。双重收缩齿的优点在于能提高小齿轮粗切工序的效率。双重收缩齿的轮齿参数,其大、小齿轮根锥角的选定是考虑到用一把使用上最大的刀顶距的粗切刀,切出沿齿面宽方向正确的齿厚收缩来。当大齿轮直径大于刀盘半径时采用这种方法是最好的,不是这种情况而要采用双重收缩齿,齿高的急剧收缩将使小端的齿轮又短又粗。标准收缩齿在齿高方向的收缩好,但可能使齿厚收缩过多,结果造成小齿轮粗切刀的刀顶距太小。 这种情况可用倾锥根母线收缩齿的方法或仔细选用刀盘半径加以改善,即当双重收缩齿会使齿高方向收缩过多,而标准收缩齿会使齿厚收缩过多时,可采用倾锥根母线收缩齿作为两者之间的这种。 大齿轮齿顶角 2 和齿根角 2 为了得到良好的收缩齿 ,应按下述计算选择应采用采用双重收缩齿还是倾锥根母线收缩齿 。 用标准收缩齿公式来计算2及222 3 8 4 3 mmhA ( 2.6) 22 3 4 3 8 mmhA ( 2.7) 2m gm ah h K ( 2.8) 2 1 . 1 5 0 0 . 1 5m g mhh ( 2.9) 222c o smgmKRh z ( 2.10) 222 s i n2 . 0cim dFR ( 2.11) 122a r c c o t 1 . 2i zz ( 2.12) 22sinmm RA ( 2.13) 221arctan zz ( 2.14) 由( 2.6)与( 2.14)联立可得 : 1222s i n a r c c o t 1 . 22 . 0cmzdFzR ( 2.15) nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 14 12222( s i n a r c c o t 1 . 2 ) c o s2 . 0cgmzK d Fzhz ( 2.16) 122222( s i n a r c c o t 1 . 2 ) c o s 2 . 0acmzK K d Fzhz ( 2.17) 2 (1 . 1 5 )m a g mh K h( 2.18) 22221c o s3 4 3 8 s i n a r c t a naKzKzz ( 2.19) 式中: 1z ,2z 小齿轮和大齿轮的齿数; 2d 大齿轮的最大分度圆直径 ,已算出为 260.05mm; 2mR 大齿轮在齿面宽中点处的分度圆半径; mA 在节锥平面内大齿轮齿面宽中点锥距 mm; gmh 大齿轮齿面宽中点处的齿工作高; aK 大齿轮齿顶高系数取 0.15; 2mh 大齿轮齿宽中点处的齿顶高; 2mh 大齿轮齿宽中点处的齿跟高; 2 大齿轮齿面宽中点处的螺旋角; 2 大齿轮的节锥角; K 齿深系数取 3.7; cF 从动齿轮齿面宽。 所以: 282 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 )35 1 1 1 . 6 62 . 0mR 83 . 7 2 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 ) c o s 3 4 . 2 335 9 . 7 62 . 0 3 5gmh 280 . 1 5 3 . 7 2 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 ) c o s 3 4 . 2 335 1 . 4 62 . 0 3 5mh 2 9 . 7 6 ( 1 . 1 5 0 . 1 5 ) 9 . 7 6mh 82 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t ( 1 . 2 )35 1 1 4 . 5 4s i n 7 7 . 1 2 2 . 0mA nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 15 23 . 7 c o s 3 4 . 2 3 3 53 4 3 8 0 . 1 5 s i n a r c t a n3 5 8 43.82 0.731222222s i n a r c c o t 1 . 2c o s3 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 52 . 0 s i nczdFKzz 1222222s i n a r c c o t 1 . 2c o s3 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 52 . 0 s i nczdFKzz 82 6 0 . 0 5 3 8 . 0 9 s i n a r c c o t 1 . 23 . 7 c o s 3 4 . 2 3 353 4 3 8 1 . 1 5 0 0 . 1 53535 2 . 0 s i n a r c t a n8 292.95 4.88 计算标准收缩齿齿顶角与齿根角之和。 22 4 3 . 8 2 2 9 2 . 9 5 3 3 6 . 7 7s DRRsTTV ( 2.20) 22222t a ns i nc o s10560t a nmdDRrz ( 2.21) 222sincosmR ( 2.22) 10 .0 2 1 .0 6RTz( 2.23)由式( 2.19)与( 2.23)联立可得 : 22212s i n s i n t a nc o s c o s1 0 5 6 0 ( 0 . 0 2 1 . 0 6 )t a ndRsrTzz V ( 2.24) dr 刀盘名义半径 ,按表选取为 114.30mm RT 轮齿收缩系数 nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 16 s i n 7 7 . 1 2 s i n 7 7 . 1 2 t a n 3 4 . 2 3c o s 3 4 . 2 3 c o s 3 4 . 2 3 1 1 4 . 3 01 0 5 6 0 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 )3 3 7 . 7 7 3 5 t a n 2 0RT V0.05 0 当RT为正数时 ,s为倾根锥母线收缩齿,应按倾根锥母线收缩齿重新计算2及2。 按倾根锥母线收缩齿重新计算大齿轮齿顶角 2 及齿跟角 2 。 22TR ( 2.25) 2 a TRK( 2.26) TR R ST ( 2.27) 10 .0 2 1 .0 6RTz( 2.28) 由式( 2.25)与( 2.25)联立可得 : 21( 0 . 0 2 1 . 0 6 )aSKz ( 2.29) 2 1 2( 0 . 0 2 1 . 0 6 ) Sz ( 2.30) aK 大齿轮齿顶高系数取 0.15 TR 倾根锥母线收缩齿齿根角齿顶角之和 2 0 . 1 5 3 3 6 . 7 7 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 ) 6 7 . 1 2 1 . 1 2 2 ( 0 . 0 2 8 1 . 0 6 ) 3 3 6 . 7 7 6 7 . 1 2 3 8 0 . 3 4 6 . 3 4 ( 2)大齿轮齿顶高 2h 2 2 0 2 ( ) s i nmmh h A A ( 2.30) 2020.5sin dA ( 2.31) 0A 大齿轮节锥距 . 由式( 2.30),( 2.31)得: 0 0 . 5 2 6 0 . 0 5 1 3 3 . 3 8s i n 7 7 . 1 2A 2 1 . 4 6 ( 1 3 3 . 3 8 1 1 4 . 5 4 ) s i n 1 . 1 2 1 . 7 7h ( 3)大齿轮齿跟高 2h . 2 2 0 2 ( ) s i nmmh h A A ( 2.32) nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 17 2mh 大齿轮齿宽中点处齿跟高 由式( 2.32)得: 2 9 . 7 6 ( 1 3 3 . 3 8 1 1 4 . 5 4 ) s i n 6 . 3 4 1 1 . 8 4h ( 4)径向间隙 0 . 1 5 0 . 0 5 0 . 1 5 9 . 7 6 0 . 0 5 1 . 5 1gmCh ( 5)大齿轮齿全高 2 2 2 1 . 1 7 1 1 . 8 4 1 3 . 0 1h h h ( 6)大齿轮齿工作高 22 1 3 . 0 1 1 . 5 1 1 1 . 5gh h C ( 7)大齿轮的面锥角 0 2 2 2 7 7 . 1 2 1 . 1 2 ( 8)大齿轮的根锥角 2 2 2 7 7 . 1 2 6 . 3 4 7 0 . 7 8R ( 9)大齿轮外圆直径 220 2 2 c o s 1 . 7 7 c o s 7 7 . 1 2 2 6 0 . 0 5 2 6 0 . 8 40 . 5 0 . 5hdd ( 10)小齿轮面锥角 0 1 2s i n c o s c o s c o s 7 0 . 7 8 c o s 1 1 . 6 1 0 . 3 2R 01 18.81 ( 11)小齿轮的根锥角 1 0 2s i n c o s c o s c o s 7 8 . 2 4 c o s 1 1 . 6 1 0 . 2 0R 1 11.52R ( 12)小齿轮的齿顶高和齿根高 齿顶高 :11 1 . 5 1 . 5 1 5 . 7 522ghh C m m 齿根高;11 1 3 . 0 1 7 . 2 6 5 . 7 5h h h m m nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 18 表 2.2 主减速器双曲面齿轮的几何尺寸参数表 5 序 号 项 目 符号 数值 1 主动齿轮齿数 1z 8 2 从动齿轮齿数 2z 35 3 端面模数 m 7.43 mm 4 主动齿轮齿面宽 ZF41.90 mm 5 从动齿轮齿面宽 CF38.09 mm 6 主动齿轮节圆直径 1d59.43 mm 7 从动齿轮节圆直径 2d260.05mm 8 主动齿轮节锥角 112.88 9 从动齿轮节锥角 277.12 10 节锥距 0A133.31mm 11 偏移距 E 30mm 12 主动齿轮中点螺旋角 145.84 13 从动齿轮中点螺旋角 234.23 14 平均螺旋角 40.04 15 刀盘名义半径 dr114.30mm 16 从动齿轮齿顶角 21.12 17 从动齿轮齿根角 26.34 18 主动齿轮齿顶高 1h7.26mm 19 从动齿轮齿顶高 2h1.77 mm 20 主动齿轮齿根高 1h5.75mm nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 19 21 从动齿轮齿根高 1h11.84mm 22 螺旋角 35 23 径向间隙 C 1.51mm 24 从动齿轮的齿工作高 gh11.5mm 25 主动齿轮的面锥角 0118.81 26 从动齿轮的面锥角 0278.24 27 主动齿轮的根锥角 1R11.52 28 从动齿轮的根锥角 2R70.78 29 最小齿侧间隙允许值 minB0.175mm 2.2.4 主减速器双曲面齿轮的强度计算 在完成主减速器齿轮的几何计算之后,应 对其强度进行计算,以保证其有足够的强度和寿命以及安全可靠性地工作。在进行强度计算之前应首先了解齿轮的破坏形式及其影响因素。 1齿轮的损坏形式及寿命 齿轮的损坏形式常见的有轮齿折断、齿面点蚀及剥落、齿面胶合、齿面磨损等。它们的主要特点及影响因素分述如下: ( 1)轮齿折断 主要分为疲劳折断及由于弯曲强度不足而引起的过载折断。折断多数从齿根开始,因为齿根处齿轮的弯曲应力最大。 疲劳折断:在长时间较大的交变载荷作用下,齿轮根部经受交变的弯曲应力。如果最高应力点的应力超过 材料的耐久极限,则首先在齿根处产生初始的裂纹。随着载荷循环次数的增加,裂纹不断扩大,最后导致轮齿部分地或整个地断掉。在开始出现裂纹处和突然断掉前存在裂纹处,在载荷作用下由于裂纹断面间的相互摩擦,形成了一个光亮的端面区域,这是疲劳折断的特征,其余断面由于是突然形成的故为粗糙的新断面。 过载折断:由于设计不当或齿轮的材料及热处理不符合要求,或由于偶然性的峰值载荷的冲击,使载荷超过了齿轮弯曲强度所允许的范围,而引起轮齿的一次性突然折断。此外,由于装配的齿侧间隙调节不当、安 装刚度不足、安装位置不对等原因,使轮齿表面接触区位置偏向一端,轮齿受到局部集中载荷时,往往会使一端(经常是大端 ) 沿斜向产生齿端折断。各种形式的过载折断的断面均为粗糙的新断面。 为了防止轮齿折断,应使其具有足够的弯曲强度,并选择适当的模数、压力角、齿高nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 20 及切向修正量、良好的齿轮材料及保证热处理质量等。齿根圆角尽可能加大,根部及齿面要光洁。 ( 2)齿面的点蚀及剥落 齿面的疲劳点蚀及剥落是齿轮的主要破坏形式之一,约占损坏报废齿轮的 70%以上。它主要由于表面接触强度不足而引起的。 点蚀:是轮齿表面多次高压接触而引起的表面疲劳的结果。由于接触区产生很大的表面接触应力,常常在节点附近,特别在小齿轮节圆以下的齿根区域内开始,形成极小的齿面裂纹进而发展成浅凹坑,形成这种凹坑或麻点的现象就称为点蚀。一般首先产生在几个齿上。在齿轮继续工作时,则扩大凹坑的尺寸及数目,甚至会逐渐使齿面成块剥落,引起噪音和较大的动载荷。在最后阶段轮齿迅速损坏或折断。减小齿面压力和提高润滑效果是提高抗点蚀的有效方法,为此可增大节圆直径及增大螺旋角,使齿面的曲率半径增大,减小其接触应力。在允许的范围内适当加大齿面宽 也是一种办法。 齿面剥落:发生在渗碳等表面淬硬的齿面上,形成沿齿面宽方向分布的较点蚀更深的凹坑。凹坑壁从齿表面陡直地陷下。造成齿面剥落的主要原因是表面层强度不够。例如渗碳齿轮表面层太薄、心部硬度不够等都会引起齿面剥落。当渗碳齿轮热处理不当使渗碳层中含碳浓度的梯度太陡时,则一部分渗碳层齿面形成的硬皮也将从齿轮心部剥落下来。 ( 3)齿面胶合 在高压和高速滑摩引起的局部高温的共同作用下,或润滑冷却不良、油膜破坏形成金属齿表面的直接摩擦时,因高温、高压而将金属粘结在一起后又撕下来所造 成的表面损坏现象和擦伤现象称为胶合。它多出现在齿顶附近,在与节锥齿线的垂直方向产生撕裂或擦伤痕迹。轮齿的胶合强度是按齿面接触点的临界温度而定,减小胶合现象的方法是改善润滑条件等。 ( 4)齿面磨损 这是轮齿齿面间相互滑动、研磨或划痕所造成的损坏现象。规定范围内的正常磨损是允许的。研磨磨损是由于齿轮传动中的剥落颗粒、装配中带入的杂物,如未清除的型砂、氧化皮等以及油中不洁物所造成的不正常磨损,应予避免。汽车主减速器及差速器齿轮在新车跑合期及长期使用中按规定里程更换规定的润滑油并进行清洗是防止不正常磨损的有效方法。 汽车驱动桥的齿轮,承受的是交变负荷,其主要损坏形式是疲劳。其表现是齿根疲劳折断和由表面点蚀引起的剥落。在要求使用寿命为 20万千米或以上时,其循环次数均以超过材料的耐久疲劳次数。 2.实践表明,主减速器齿轮的疲劳寿命主要与最大持续载荷(即平均计算转矩)有关,而与汽车预期寿命期间出现的峰值载荷关系不大。汽车驱动桥的最大输出转矩 Tec和最大附着转矩 Tcs并不是使用中的持续载荷,强度计算时只能用它来验算最大应力,不能作为疲劳损坏的依据。 主减速器双曲面齿轮的强度计算 ( 1) 单位齿长上的圆周力 nts中国地质大学长城学院 2012 届毕业设计 21 在汽车主减速器 齿轮的表面耐磨性,常常用其在轮齿
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