斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用.doc

斜板沉淀池在一体化氧化沟中的作用氧化沟由于其构造简单和运行管理简便已发展成为污水生物处理的主要方法之一。为了适应防止水体富营养化的要求，经过适当的调整和改造，氧化沟在去除污水中有机污染物的同时，还可完成生物脱氮和除磷13，因此氧化沟被各国广泛采用。一体化氧化沟(Integrated Oxidation Ditch)是将沉淀池与氧化沟合建，无单独的污泥回流系统，基建投资和运行费用均较低，并在一定程度上弥补了传统氧化沟占地大的缺点。由于污泥回流及时，减少了污泥膨胀的可能。氧化沟内多水深2 m，目前也有深达34.6 m的。为了避免污泥沉积到沟底，沟内混合液的循环流速0.3 m/s，通常为0.30.5 m/s4。这就使得沟内循环的混合液具有较高的动能。由于受氧化沟结构和运行方式的限制，与氧化沟合建的沉淀池应满足：沉淀池与氧化沟的容积比尽可能小；削减进入沉淀区混合液的能量，以保证高效沉淀。目前应用较多的有BMTS式和船式5、6，斜板沉淀池由于池深浅、占地少、固液分离效果好，也已在一体化氧化沟中广泛应用。 1试验装置氧化沟主体和斜板沉淀池模型均用有机玻璃制作。污水由高位水箱经转子流量计流入氧化沟中，并迅速与沟内原有混合液混合。经多次循环处理后，与进水等量的混合液在沉淀池内固液分离，经出水堰排出(见图1)。由于试验模型较小，没有适当规格的曝气转刷可以安装，所以在氧化沟的一端转弯处设一台搅拌机推动混合液在沟内循环流动(转速在100250 r/min之间调节)。搅拌桨的型式类似于曝气转碟，在平面圆盘上固定6片桨板。鉴于搅拌机的供氧能力有限，在进水口前设置一充氧泵。氧化沟模型长为0.8 m，设有沉淀池的廊道宽为0.1 m，另一廊道宽为0.07 m，有效水深为0.3 m，有效容积为41 L。试验中采用斜板沉淀池作为沟内合建的沉淀池。其迎水面制成坡形，防止沟内混合液在沉淀池前由于截面突缩出现旋涡流。在斜板底部设置双层穿孔板作为过渡区，以消耗混合液上升时挟带的动能。沉淀池出水堰口为锯齿型，保证出水均匀和各个斜板间布水均匀、负荷相等。沉淀池底部长为0.20 m，宽为0.05 m ，距沟底0.05 m，侧面廊道宽为0.05 m。沉淀池容积占氧化沟总容积的6.13%。试验历时9个月，污水取自哈尔滨市马家沟河，水质情况(如表1)为典型的城市污水。处理水量为0.67.8 L/h，原水温度基本随季节而变(1027 )，污泥浓度为22.8 g/L，MLVSS为1.41.9 g/L。水质与污泥指标采用标准方法检测。表1马家沟河污水水质项目数值pH6.07.2SS(mg/L)60160CODCr(mg/L)258.9407.5BOD5(mg/L)100.3144.8NH3-N(mg/L)18.230.5TKN(mg/L)23.841.2TP(mg/L)4.58.62斜板沉淀池内流态与固液分离效果斜板沉淀池内的流态如图2所示，共分为4个区：主流区、过渡区、斜板区和清水区。2.1主流区主流区即位于沉淀池底部的氧化沟混合液的流动区，其主要作用是传输待分离的混合液进入沉淀池，沉淀后的污泥又经此进入氧化沟中随混合液继续循环。为防止氧化沟内混合液中污泥沉积，其混合液平均流速取0.35 m/s。设有沉淀池的廊道的过水断面面积为0.03m2；在沉淀池处，由于其占据一定的断面，因此过水断面面积减小至0.0175m2。根据物料平衡原理，沉淀池底部主流区内混合液的平均流速为0.6 m/s。此时水流除水平流速外，还有上、下、左、右的脉动分速，且伴有小的涡流体，属紊流状态，在一定程度可使密度不同的水流较好地混合。为使颗粒沉淀，在进入沉淀池斜板区之前必须降低雷诺数以利于颗粒的沉降。2.2过渡区位于斜板下部的双层穿孔板的作用是消能和调整流态，称为过渡区。当混合液流径过渡区时，由于穿孔板的阻力和孔径的放大，向上的流速降低和水流本身旋转产生的涡流使混合液的能量迅速降低。斜板沉淀池作为二沉池的表面负荷一般为46 m3/(m2h)，相应的斜板区内水流上升速度也为1.111.67 mm/s。过渡区消能作用可以用主流区和斜板区的动能比值表示：E主流E斜板=0.60 m/s21.11 mm/s2=2.9105由上式可知，过渡区将混合液的能量衰减了5个数量级。若拆除过渡区双层穿孔板，不能消除混合液进入斜板区带有的较大动能，污泥严重上翻，固液分离效果极差，出水中SS高达300 mg/L。过渡区的作用还包括均匀进水和作为污泥回流的通道起着双向传输的作用。由于进水不均匀会使部分斜板负荷高而其他斜板负荷低，造成局部积泥、出水SS升高。沉淀池底部主流区内混合液的平均流速为0.6 m/s，是独立设置在斜板沉淀池底部过渡区中水流速度(1025 mm/s)的2050倍，因此双层穿孔板对保证配水均匀是必不可少的。2.3斜板区斜板区是污泥与水分离的实际区域，即工作区。污泥絮凝体在这里形成并在重力作用下沉降到斜板上，澄清后的污水进入清水区。在过渡区形成的污泥颗粒絮凝体在不断上升的水流带动下进入斜板沉淀区，在斜板上与重力平衡时形成的动态污泥悬浮层相遇，使不断上涌的混合液中污泥颗粒被捕获和过滤。悬浮污泥层的厚度是变化的，当厚度达到一定程度时，重力足以抵抗摩擦力，污泥层就会下沉到氧化沟中进入主流区。此后，从斜板上下滑的污泥层又会逐渐积累，再滑落至氧化沟内周而复始。相对于过渡区对上升水流的阻力而言，悬浮污泥层的动态变化对整个污泥沉降过程没有太大的影响，试验结果也证明了这一点。从理论上讲，沉淀池的出水效率在很大程度上由混合液的上升流速和污泥沉速决定，只有当污泥沉速大于上升流速时，沉淀才能发生。但由于动态污泥悬浮层的存在，水中的颗粒有充分的机会和活性污泥悬浮层的颗粒碰撞凝聚，其沉速远远大于同条件下的静态沉速，从而可以提高上升水流速度或产水量。斜板间的污水流动状态理论上应为层流，其雷诺数为15。从图2可以看出，斜板之间的流动状态并不是完全的层流，从过渡区上升的旋涡流还需要一段时间和距离才能扩散和稳定，因此只能说斜板区的中、上部水流处于层流状态。过渡区上升旋涡流对斜板的冲击影响与混合液的能量及分布的均匀性有关。混合液通过悬浮污泥层类似于絮凝沉淀过程，而混合液的上升流速与污泥的体积浓度有关。上升流速越大，体积浓度越小，悬浮污泥层厚度相应增大。当上升流速接近于自由沉速时，体积浓度接近于零，悬浮污泥层消失。反之，当上升流速越小，悬浮层体积浓度越大。因此水量越大，上升流速越大，过渡区的上升旋涡流对斜板的冲击影响与混合液的能量也越大，斜板底端的紊流区域增加，悬浮污泥层厚度相应增大。当达到某极限值时，出水SS猛增，斜板顶部污泥开始上翻，此极限即是斜板沉淀池的污泥穿透临界点。混合液冲击能量和沉淀池水力停留时间与出水SS的关系，如图3所示。由图3可知，随着停留时间缩短，出水SS逐渐增大。但当水力停留时间30 min时，出水中的SS38 mg/L；当水力停留时间30 min时，出水中的SS值猛增至6998 mg/L。试验表明，可将水力停留时间=30 min作为该斜板沉淀池的污泥穿透临界点。2.4清水区清水区能够分隔沉淀工作区与出水堰区域，使斜板区的沉降过程不受出水水流影响。锯齿形溢流堰比普通水平堰更易加工也更易保证出水均匀。3影响沉淀效果的因素3.1斜板倾斜角度试验中改变沉淀池的斜板倾斜角度，利用出水的SS值来判断出较佳的斜板倾斜角度。表2为倾斜角与出水中SS的关系。由试验数据可知，斜板呈65和70倾角时，出水水质较好。表2斜板倾斜角与出水中SS的关系斜板倾角()5560657075出水SS(mg/L)4038342337沉淀池的固液分离过程包括污泥颗粒在斜板区的沉降和絮凝体沿斜板的下滑回落到氧化沟中。在斜板区污泥颗粒受到的作用力有：自身重力、混合液的冲击力、斜板的弹力和摩擦力。污泥颗粒在斜板区沉降过程决定于混合液沿垂直向上方向的冲击力和污泥颗粒的重力之差。因此斜板倾角较大时，冲击力较大，不利于颗粒沉淀。絮凝体沿斜板的下滑过程则是自身重力、混合液的冲击力沿斜板方向的分力和摩擦力的共同作用结果。污泥絮体的粘性比颗粒状泥沙及其絮凝体大，加之斜板区的污泥浓度高，故斜板倾角较小时，其自身重力沿斜板方向的分量不足以抵消其他力沿该方向的合力而不能向下滑动。3.2沉淀池的位置与外形在氧化沟内由于受到弯道的影响，在直流段两端及沟的内外侧和沟中间的混合液流速都是不均匀的，在不改变氧化沟的进水量及沉淀池表面负荷的前提下，将沉淀池置于氧化沟直流段的中后段外侧，污泥沉淀效果最好。氧化沟设置沉淀池后，该段过水断面的流态发生了变化，在沉淀池的底部前端混合液的流动发生了突缩变化，在沉淀池后端混合液的流动发生了突扩的变化。因此，在沉淀池前后的混合液流动紊动程度较大，属于紊流。另外，在沉淀池的底部混合液的过流断面变小、流速变大，如果过流断面过小，则此处混合液的流动成为急流。当急流不能维持在临界水深以下时，则混合液在流过沉淀池的底部后，便向超过临界水深的缓流进行突变，将产生水跃。此外，水头损失与速度有关，当急流的速度大于缓流的速度而底坡不足以克服急流的磨擦损失时，急流也将以水跃的形式转变为缓流。因此，为了减小突缩和突扩形成沟内旋涡区和影响污泥沉降，将沉淀池的迎水面挡板制成船头型，缩小沉淀池的外宽，使氧化沟内的混合液能同时从沉淀池的底部和侧面流动。另外在生产应用中，将氧化沟的横断面在沉淀区一段加宽或加深也是一种可取方案。在实际应用中，氧化沟的结构通常根据场地、曝气设备等条件来确定。对于氧化沟内合建的沉淀池而言，其长宽在氧化沟限定的范围内。由于受到弯道的影响，在沟直流段两端及沟的内、外侧及沟中间的混合液流速都是不均匀的，因此沉淀池的长与宽是决定沉淀池下部的压力分布是否均匀的主要因素之一。在不改变氧化沟的进水量及沉淀池表面负荷的前提下，试验中将沉淀池长宽比L/B对出水SS值的影响进行了考察，结果如图4所示。从图4中可以看出，当1.5L/B4.0时，沉淀池的沉淀效果较好；而当L/B4.0或L/B1.0时，沉淀效果较差。最佳长宽比为1.54.0。分析其原因：当长宽比值较小时，沉淀池内在宽度方向上和在氧化沟沟宽方向上流速的分布是不均匀的，因而出水水质受到一定的影响。当长宽比值较大时，虽然宽度方向上影响小，但在池长方向上受到的影响增大，因而出水水质还是受到一定的影响。3.3污泥浓度与污泥龄由于污泥的沉速随悬浮固体浓度MLSS的增加而减小，因此在相同SVI、相同表面负荷率的条件下，MLSS越高则出水SS越高。为维持一定的出水水质，随着MLSS的增加应相应降低表面负荷率。污泥龄是决定污泥沉降性能的重要因素。污泥龄过短，细菌处于对数增长期，能量较高，不易沉降；而污泥龄过长，污泥容易微细化，因此应根据试验选择合适的污泥龄。试验中将污泥龄控制在1030 d。4结论从以上斜板沉淀池在一体化氧化沟中的固液分离效果和内部混合液的流态试验，可得出以下结论：与氧化沟合建的斜板沉淀池效率比一般二沉池高，水力停留时间30 min，出水SS值38 mg/L。斜板下部设有特殊的过渡区，具有良好的消能和调整流态的作用，可使斜板沉淀区的流态快速从紊流转变为层流，达到最佳沉淀效果，沉降过程不受沟内主流的影响。斜板间的固液分离过程是自由沉淀、絮凝沉淀、污泥悬浮层的过滤和捕获以及污泥层下滑过程的共同作用。影响沉淀效果的因素有斜板倾斜角度、沉淀池的位置与外形、污泥浓度和污泥龄。 新型高效复合混凝剂PFCG简介1 概述 随着我国人口的增长和工农业的发展，尤其是化学工业的发展，环境问题日益突出。工业废水和生活污水的大量排放，已经对水体造成了严重的污染，对国民经济的发展和人们生活与健康造成了严重的影响。治理水体污染，保护环境，已经成为我国的一项基本国策。利用混凝净水剂对工业废水进行净化处理是水处理中最常采用的一种方法。 高效复合混凝剂PFCG等无机高分子净水剂是河南大学环境工程设计研究中心李明玉博士等研制成功的。项目组于90年代初开始了用铝土矿和含铁工业废渣等为主要原料研制聚合铝、铁等无机高分子净水剂的研究工作，近十年来经过我们的不懈努力，先后开发研制了聚合氯化铝PAC、聚合硫酸铁PFS、聚合氯化铁PFC等聚铝铁混凝剂系列产品。经对原聚合氯化铁进行改进，又研制了改性聚氯化铁和高效复合混凝剂PFCG，并成功地进行了中间试验。在水处理过程中，用中试产品处理吨水成本的性能价格比，明显优于目前市场上的聚合硫酸铁和聚合氯化铝。此外，项目组开发研制的最新复合净水剂系列产品LMY-X，具有较低的成本、更简单的生产工艺和很好的水处理效果，非常适用于低温低浊原水除浊、印染废水脱色、高浊度工业废水和造纸中段水等处理。该新型高效无机高分子净水剂的研制成功和在水处理中的应用，将有力地推动我国环保事业进一步向前发展。2 产品应用范围 高效复合混凝剂PFCG和LMY系列净水剂是继聚合氯化铝和聚合硫酸铁之后的新一代高效无机高分子混凝剂。它的应用范围广阔，既可以用于城市自来水原水的净化（LMY系列），又可以用于各种工业废水(皮革、造纸、油田、印染、味精、制药、日化、炼油、酒类以及其它许多化工生产过程中排放的废水)、城市综合污水和污泥脱水的处理。具有去除CODCr、BOD、SS、降低色度和除去重金属等作用。3 产品特点 (1) 高效复合混凝剂PFCG作为一种新型混凝剂，在水处理的应用中具有明显的优越性。它与一般的无机混凝剂硫酸铝、硫酸亚铁、明矾和聚合氯化铝等相比，具有对原水质的pH要求宽，混凝能力强，沉降速度快，生产成本低的优点。 (2) 高效复合混凝剂PFCG安全无毒，不产生二次污染。与铝系混凝剂相比，由于铝系列混凝剂(包括目前普遍采用的聚合氯化铝混凝剂)的水相转移较严重，经其处理的水中Al3的残留不仅会对水生生物有害，而且对人体健康非常不利。研究表明，当人们的饮用水(如地下水或经铝系混凝剂处理的自来水)中含铝时，若长期饮用将会造成人体的老年性痴呆等。发达国家已经明令禁止铝系混凝剂在饮用水中的应用，美国国家标准协会将铝化合物列入有毒物品。在我国铝系混凝剂的发展也将随着国民环保意识的增强而受到限制，尤其在饮用水的处理中。另外，铝系混凝剂在使用过程中所产生的高含铝混凝沉降物必将对环境造成二次污染。总之，铝盐混凝剂的使用所产生的环境效应可以概括为四个方面： 对水生生物的毒性: 当水中铝含量在0.10.5mg/L时，即可使蛙鱼和草鱼仔鱼等水生生物死亡。 在农业上，大量含铝污泥处置和含铝处理水的排放，会使环境土壤中铝含量增加，从而抑制植物根部生长，使植物叶黄和脱落。 铝对人体的毒性，临床表现为铝性脑病（老年性痴呆）、铝性骨病（骨质疏松）和铝性贫血； 在污水的生化处理过程中，铝对活性污泥和生物膜中的微生物的毒性效应。但是，对高效复合混凝剂PFCG而言，在用高效复合混凝剂PFCG处理过的水中Fe3-的后移很少，不会对人体和环境造成影响。(3) 高效复合混凝剂PFCG在某些工业废水的治理中还优于聚丙烯酰胺PAM等有机混凝剂，并且用高效复合混凝剂PFCG代替聚丙烯酰胺后，同样也避免了PAM降解后在水中残留的单体AM对人体的危害(AM对人体和其它生物有致癌作用)。 故从性能、安全、卫生、环保方面考虑，用PFCG代替其它混凝剂，是混凝剂的最终发展方向。4 产品的市场前景 采用混凝剂对工业废水、工业用水和生活饮用水进行混凝处理，是治理污染、水源净化的一条非常重要途径。净水剂为有机与无机二大类。对于有机絮凝剂，生产成本一般较高，且有机絮凝剂(如聚丙烯酰胺)的降解单体对水体造成二次污染，因此有机絮凝剂在水处理中的应用受到限制，尤其是在生活饮用水的处理中受到控制；对于无机混凝剂，有铝盐、铁盐、聚铝和聚铁，其中单纯的铝盐和铁盐由于混凝性较差很少采用，早已被聚铁盐和聚铝盐取代。对于聚铁盐（高效复合混凝剂PFCG）而言，在性能、价格和环保方面，聚铁具有广阔的市场前景，表现在以下几点： (1) 首先在性能上，聚铁具有在混凝过程中形成的矾花大和沉降速度快等优点，对废水的处理范围广阔（造纸、印染、制革、制药和化工等），pH适应范围广。 (2) 其次在价格上，利用工业废渣或矿渣生产的高效复合混凝剂PFCG成本低，以有效铁含量量为11%左右的产品为例，原料成本价约为300元/吨，市场价1000元/吨。而聚铝含氧化铝29%(折合铝15%左右)成本价在1000-1200元/吨左右，市场价约为2000元/吨。处理吨水成本时,高效复合混凝剂PFCG具有更优的性能价格比和很强的市场竞争力. (3) 最后在环保方面，由于聚铝其它铝系净水剂的使用会在水体中残留一定量的铝，对环境造成二次污染，因此在工业废水处理中受到限制，尤其是在生活饮用水净化中，聚合氯化铝等铝系混凝剂将会随着人们环境和健康意识的提高而受影响。 总之，PFCG作为一种新型、高效、无二次污染的无机高分子混凝剂,因它具有以上特点优点,用发展的眼光看,它将逐渐取代聚合铝等净水剂,具有很强市场竞争力的聚铁的市场份额会逐渐扩大。5 工艺特点及流程 现有工艺方法：目前市售聚合硫酸铁的生产方法是用硫酸亚铁为主要原料,主要通过催化氧化法生产的。在生产过程中,采用亚硝酸钠和氧气分别为催化、氧化剂。生产过程属于气液相反应,反应时间长,为加快反应需要高温、高压、喷雾等。其工艺复杂,生产周期长,设备投资大,因而产品成本较高。另外,在生产过程中有氮氧化物排放,而且在聚合硫酸铁产品中含有亚硝酸盐致癌物,对环境造成二次污染。若用氧化剂直接对硫酸亚铁进行氧化,尽管工艺简单,但氧化剂消耗量大,生产成本较高。 本工艺特点：我们研制的高效复合混凝剂PFCG的生产方法是以含铁工业废渣（如硫酸厂排放的废渣硫铁矿烧渣、天然铁沙或平炉尘等）为主要原料，只需经过酸溶、水解和聚合。所需原料充足、价廉易得，生产过程中无需催化、氧化,艺简单、易于操作、周期短、投资费用少,生产成本低。本方法生产的高效复合混凝剂PFCG产品,在高浊度原水和造纸废水等水处理过程中,性能价格比明显优于市售聚合铁和聚合铝。工艺流程：(略)6 混凝机理及质量指标6.1 混凝机理 高效复合混凝剂PFCG是三价铁和氢氧化铁的中间水解产物，通过羟基桥联成为多核配合物，然后核大量增加而形成无机高分子聚合物。在PFCG产品中，存在着单体、低聚体和高聚体，一般可以用通式Fe2(OH)n(Cl)n-1/2nm表示。它是一种胶体溶液，随高铁含量的增加，胶体电荷增大，对重金属离子的吸附能力增强，能使COD、BOD、SS、色度等在更大pH范围内有效的降低。其净水机理是基于双电层电学的物理凝聚理论以及悬浮物和溶液之间的化学凝聚理论。它对水中悬浮物的混凝作用，是由于其在水解过程中产生的多核配合物，通过吸附使静电中和，粒子间架桥凝聚，以及形成的氢氧化铁胶体的