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蚕豆脱壳机设计

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刮板装配图A2.dwg
刮板零件图A3.dwg
四张A2拼合图.dwg
大带轮零件图A3.dwg
小带轮零件图A3.dwg
料斗零件图A3.dwg
栅笼装配A2.dwg
箱座零件图A2.dwg
箱盖零件图A2.dwg
蚕豆脱壳机装配图A0.dwg
轴零件图A3.dwg
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蚕豆 脱壳 设计
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1 引言1

1.1 提出课题的背景1

1.2 蚕豆脱壳机的发展现状1

1.3 项目研究的目的和意义2

1.4 主要设计内容和关键技术问题2

1.5 研究方法与技术路线3

2 技术任务书(JR)4

2.1产品设计的依据4

2.2 产品的用途及使用范围8

2.3主要技术参数和性能指标8

2.4主要工作原理8

2.5总体结构概述9

3 设计计算说明书(SM)10

3.1设计前各项参数的确定10

3.2 V带传动13

3.3 轴16

3.4 刮板结构18

3.5栅笼19

3.6 箱体20

3.7 壳仁分离装置20

3.8机架20

3.9附件20

4使用说明21

4.1 使用前的准备21

4.2工作中的管理21

4.3维护与保养22

4.4机械安全操作规程22

5 标准化审查报告(BS)23

5.1产品图样的审查23

5.2产品技术文件的审查23

5.3标准件的使用情况23

5.4审查结论24

6 总结24

参考文献25

致谢26

蚕豆脱壳机设计

1 引言

1.1 提出课题的背景

蚕豆中富含脂肪和蛋白质,是主要的食用植物蛋白质的来源,而且又可提供丰富的淀粉。传统的中国蚕豆加工品,在口味、口感和形态等很多方面具有独特的风格,如发酵类的酱菜;膨化类的香酥豆;淀粉类的粉丝、凉粉及各种干籽粒、鲜籽粒的罐头、芽豆等等。作为小食品、蔬菜和食品调料,由于具有别样的类型和特异的口感而深受海内外消费者的欢迎。利用蚕豆或脱脂后的蚕豆饼粕的蛋白粉,可直接用于焙烤食用,也可作为肉制品、乳制口、糖果和煎炸食品的原料或添加剂。以蚕豆蛋白粉为原料或添加剂制成的食品,既提高了蛋白质含量,又改善了其功能特性。蚕豆蛋白粉还可以通过高压膨化制成蛋白肉。蚕豆除经简单加工就可食用外,经深加工还可以制成营养丰富,色、香、味俱佳的各种食品和保健品。蚕豆加工副产品蚕豆壳和蚕豆饼粕等可以综合利用,加工增值,提高经济效益。

蚕豆在制取淀粉、制取蚕豆蛋白、生产蚕豆仪器以及在蚕豆贸易出口时,都需要对蚕豆进行预处理加工。蚕豆的预处理主要包括蚕豆的剥壳和分级、破碎、轧胚和蒸炒等。

蚕豆在加工或作为出口商品时,需要进行剥壳加工。蚕豆在制取蛋白质时,剥壳的目的是为了提高出蛋白质率, 提高蛋白质和饼粕的质量,利于轧胚等后续工序的进行和皮壳的综合利用。传统的剥壳为人力手工剥壳,手工剥壳不仅手指易疲劳、受伤,而且工效很低,所以蚕豆产区广大农民迫切要求用机器来代替手工剥壳。蚕豆剥壳机的诞生在很大程度上改变了这种局面,使蚕豆产区的农民不必再采用最原始的剥壳方法进行剥壳,从而大大地减轻了农民的体力劳动,同时还提高了蚕豆剥壳的效率。

1.2 蚕豆脱壳机的发展现状

蚕豆脱壳机是将蚕豆荚果去掉外壳而得到蚕豆仁的场上作业机械。由于蚕豆本身的生理特点决定了蚕豆脱壳不能与蚕豆的田间收获一起进行联合作业,而只能在蚕豆荚果的含水率降到一定程度后才能进行脱壳。随着蚕豆种植业的不断发展,蚕豆手工脱壳已无法满足高效生产的要求,实行脱壳机械化迫在眉睫。

1.3 项目研究的目的和意义

蚕豆生产机械化是农业现代化的重要组成部分,是农业和农村经济持续快速发展的重要保证,近年来,蚕豆机械装备总量不断稳步增长,作业水平进一步提高,社会化服务规模不断扩大,虽然目前蚕豆脱壳机械化水平较高,但是多应用于经济发达地区与示范推广区,并且小型机械多、大型机械少,低档机械多、高性能机械少。在一些地区,用作种子和特殊用途的蚕豆仁仍采用传统的手工剥壳,劳动生产率低,区域性发展不平衡。进入21世纪,我国蚕豆生产机械化开始了新的发展阶段,农业结构调整发生了新的变化,也对蚕豆机械的发展产生了积极而深远的影响,不仅拉动了新的有效需求,而且构筑了适合蚕豆生产机械化发展的新舞台,为蚕豆生产机械化真正成为农村经济发展的推动器提供了广阔的市场发展条件。在一些地区推进蚕豆生产机械化的过程中,相继出台了鼓励和扶持农民购买蚕豆机械、开展蚕豆机械作业服务的优惠政策和措施,调动了农民购买蚕豆机械的积极性,形成了新的市场需求。随着蚕豆种植业的不断发展,国内外对蚕豆深加工产品的需求不断增大,提高蚕豆脱壳机械化作业水平成为必然。蚕豆脱壳机在提高劳动生产率,减轻劳动强度方面起到了积极的作用,促进了蚕豆加工业的科技进步,为蚕豆脱壳机械的发展提供了空间。

1.4 主要设计内容和关键技术问题

1.4.1 设计的内容

(1)刮板的设计与计算

(2)箱体和箱盖的设计及计算

(3)传动系统的设计与传动比的确定

(4)各零件的强度校核

1.4.2 关键技术问题

我国蚕豆脱壳机的研制自1965年原八机部下达蚕豆脱壳机的研制课题以来,已有几十种蚕豆脱壳机问世。只进行单一脱壳功能的蚕豆脱壳机结构简单,价格便宜,以小型家用为主的蚕豆脱壳机在我国一些地区广泛应用,能够完成脱壳、分离、清选和分级功能的较大型蚕豆脱壳机在一些大批量蚕豆加工的企业中应用较为普遍。国内现有的蚕豆脱壳机种类很多,如6BH一60型蚕豆剥壳机、6BH一20B型蚕豆剥壳机、6BH一20型蚕豆脱壳机等(技术参数见附表),其作业效率为人工作业效率的2O~60倍以上。锦州俏牌集团生产的TFHS1500型蚕豆除杂脱壳分选机组一次能实现蚕豆原料的脱壳、除皮、分选,是一种比较先进的蚕豆后期生产机械。伟民牌6BH一720型蚕豆脱壳机带有复脱、分级装置,采用搓板式脱壳、风力初选、比重分离清选等装置,具有结构紧凑、操作灵活方便、脱净率高、消耗动力小等特点。6BK一22型蚕豆脱壳机是一种一次喂料就可完成蚕豆脱壳工作的机械,经风力初选、风扇振动、分层分离、复脱清选分级后的蚕豆仁可直接装袋入库。6BH一1800型蚕豆脱壳机械采用了三轧辊混合脱壳结构,能够进行二次脱壳。而随着我国蚕豆产业的进一步调整,蚕豆产量逐年增加,蚕豆的机械化脱壳程度将大幅提高,蚕豆脱壳机械将拥有广阔的发展前景。

蚕豆剥壳的原理很多,因此产生了很多种不同的蚕豆剥壳机械。蚕豆剥壳部件是蚕豆剥壳机的关键工作部件,剥壳部件的技术水平决定了机具作业刚蚕豆仁破碎率、蚕豆果一次剥净率及生产效率等重要的经济指标。在目前的生产销售中,蚕豆仁破碎率是社会最为关心的主要指标。

1.5 研究方法与技术路线

根据电动机的转速与与机器正常工作时速度相适应,直到传动机构的输入转速,算出其传动比,还要注意转向问题。根据V带传动选取轴承并计算轴承的各项系数。最后,定刮板和机架,箱体和箱盖的尺寸。在设计栅板的时候还应注意栅板之间的距离。在设计过程中还应注意下研究的技术路线。

1.5.1 提高蚕豆脱壳机械化发展

提高蚕豆脱壳机械化发展仍是当前的主要研究方向,许多蚕豆脱壳机械只是针对某一蚕豆品种和所在地区的生长环境来设计,其通用性、兼容性和适应性较差。提高蚕豆脱壳机械的通用性和兼容性,使研制的蚕豆脱壳机械通过更换主要部件能够同时对其他带壳物料进行脱壳加工。研制通过变换主要工作部件即能满足不同坚果脱壳作业需要的脱壳机具,并提高制造工艺水平,降低制造成本,以适应不同加工企业的需要。蚕豆脱壳机械能否适应这种发展趋势,将直接影响到蚕豆脱壳机械能否更好的推广应用与健康发展。

1.5.2 提高机械脱壳率,降低破损率。

对蚕豆脱壳机械的关键技术与工作部件进行重点攻关,改革传统结构,研究新的脱壳机理,优化结构设计;同时在整体配置上进一步改进和完善,提高脱壳率,降低籽仁破损率。目前国内外的蚕豆脱壳机械均存在脱壳率和破损率之间的矛盾,处理好这一关键技术将关系到蚕豆脱壳机械的发展前景。

1.5.3  综合的提高科技应用水平

向自动控制和自动化方向发展大多数机具目前仍依赖人工喂料或定位,影响了作业速度和作业质量。因此应通过机电一体化手段,开发设计自动喂料、自动定位脱壳装置,保证均匀喂料与有效定位,实现机组自动化操作,进一步提高作业精确性和作业速度,提高产品质量与生产率,满足部分大、中型加工企业的需要,以开拓国内和国外市场。

新技术原理、新结构材料、新工艺将不断应用于蚕豆机械的研制开发中,随着液压技术、电子技术、控制技术以及化工、冶金工业的发展,许多复杂的机械机构、动力传递、笨重的材料和落后的工艺将逐渐被取代。减轻重量,减少阻力,简化操作,减少辅助工作时间,延长使用寿命,降低劳动使用费用等将作为主要设计目标应用于脱壳机械的设计制造。随着国内外高新技术的进一步发展,如何将这些高新技术更好的应用到实际生产中,也是目前蚕豆脱壳机械需要尽快解决的问题。

2 技术任务书(JR)

2.1 产品设计的依据

八十年代以前的蚕豆剥壳机械,破碎率一般都大于8%,有时高达l5%以上。加工出的蚕豆仁,只能用来榨油,不能作种用,也达不到出口标准。为了降低破碎率而探讨新的剥壳原理,研制新式剥壳部件,便成为蚕豆剥壳机械的重要研究课题。从六十年代初,开始在我国出现了封闭式纹杆滚筒,栅条凹板式蚕豆剥壳机。自1983年以来,在已有的蚕豆剥壳部件的研制基础上,我国又相继研制了多种不同结构型式的新式剥壳部件,其主要经济技术指标,特别是破壳率指标大有改善。

以下介绍一下我国上个世纪几种主要的蚕豆剥壳部件

1.封闭式纹杆滚筒,栅条凹板式蚕豆剥壳部件

六十年代初, 我国在吸收国外技术的基础上,研制了TH-340型蚕豆剥壳机,其剥壳部件是在一个圆筒上镶上若干根纹杆组成的封闭式纹杆滚筒,下面装有若干根圆钢条组成的栅条式凹板,如图2.1所示。


内容简介:
山 西 农 业 大 学 本科生毕业论文(设计)选题审批表 毕业论文(设计)题目 蚕豆脱壳机的设计 指 导 教 师 王玉顺 职 称 教授 学生具备条件 修完教学计划要求课程内容及学时 选题完成形式 完成毕业设计 内 容 简 要: 第一部分 引言部分。主要说明提出课题的背景、目的、意义,以及课题研究的 内容和方向。 第二部分 技术任务说明书。主要说明产品的工作原理,主要技术任务和参数, 从而设计下总体结构 第三部分 计算说明书。 设定参数并计算各轴和各个零件的尺寸, 确定各个部 件的完整性 第四部分 使用说明书。主要说明机器使用的各种注意事项。 第五部分 标准化审核报告。主要审核一下产品图样文件和产品技术文件是否符 合国家标准。 第六部分 总结。主要是对本次设计的过程做一个小结。 系主任签字: 年 月 日 院长签字: 年 月 日 nts 山西农业大学 本科生毕业论文 (设计 ) 开题报告 题 目 蚕豆脱 壳机的设计 学院名称 工程技术学院 专业名称 机械设计制造及其自动化 年 级 2005 级 学生姓名 张 国 庆 学 号 22 号 指导教师 王 玉 顺 职 称 教 授 2009 年 6 月 20 日 nts 7 选题的依据及意义 (包括课题的理论价值和实践价值;国内外的研究概况等) : 八十年代以前的 蚕豆 剥壳机械,破碎率一般都大于 8%,有时高达 l5%以上。加工出的 蚕豆 仁,只能用来 做淀粉 ,不能作种用,也达 不 到出口标准。为了降低破碎率而探讨新的剥壳原理,研制新式 剥 壳部件,便 成 为 蚕豆 剥壳机械的重要研究课题。从六十年代初,开始在我国 出 现了封闭式纹杆滚筒,栅条凹板式 蚕豆 剥壳机。自 1983年以来,在已有的 蚕豆 剥壳部件的研制基础上,我国又相继研制了 多 种不同结构型式的新式剥壳部件,其主要经济技术指标,特 别 是破 壳 率指标大有改善。 在这里我在原有蚕豆脱壳机的基础上做了充分改良,有效的提高了蚕豆脱壳的成功率。从而大大提高了农民的经济效益。 nts 7 本课题研究内容 课题提出主要研究了一下内容: ( 1)刮板的设计与计算 ( 2)箱体和箱盖的设计及计算 ( 3)传动系统的设计与传动比的确定 ( 4)各 零件的强度校核 本课题研究方案 根据电动机的转速与与机器正常工作时速度相适应,直到传动机构的输入转 速,算出其传动比,还要注意转向问题。根据 V 带传动选取轴承并计算轴承的各项系数。 最后,定刮板和机架 , 箱体和箱盖的尺寸。在设计栅板的时候还应注意栅板之间的距离。 在设计过程中还应注意提高蚕豆脱壳机的综合效率。 研究的创新之处 蚕豆脱壳机是在传统脱壳机的基础上,把胶皮搓揉脱壳改为刮板 脱,有栅板控制其大粒 的下落,从而可以循环反复的脱壳。 nts 11 毕业论文(设计)指导 教师评审标准 序号 评审项目 指 标 满分 1 工作量、工作态度 按期圆满完成规定的任务,难易程度和工作量符合教学要求,体现本专业基本训练的内容;工作认真,遵守纪律;作风严谨务实。 20 2 调查论证 能独立查阅文献和调研;能正确翻译外文资料;能较好地作出开题报告;有综合、收集和正确利用各种信息的能力。 15 3 设计、 实验方案 与实验技能 设计、实验方案 科学合理,方案具体可行;能独立操作实验,数据采集、计算、处理正确;结构设计合理、工艺可行、推导正确或程序运行可靠。 20 4 分析与解决 问题的能力 能运用所学知识和技能及获取新知识去发现与解决实际问题;能对课题进行理论分析,并得出有价值的结论 20 5 论文(设计)质量 立论正确,论据充分,结论严谨合理;实验正确,分析、处理问题科学;综述简练完整,结构格式符合论文(设计)要求;文理通顺,技术用语准确,规范;图表完备、制图正确。 20 6 创 新 具有创新意识;对前人工作有改进、突破、或有独特见解, 有一定应用价值。 5 各教学单位可结合本专业特点和要求,制定相应的评价标准。 nts 11 毕业论文(设计)评阅人评审标准 序号 评审项目 指 标 满分 1 选 题 选题达到本专业教学基本要求,难易程度、工作量大小合适。 20 2 综述材料 调查论证 根据课题任务,能独立查阅文献资料和从事有关调研。有综合归纳、利用各种信息的能力,开题论证较充分。翻译外文资料的水平较高。 15 3 设计、推导、 计算、论证 方案设计合理,具有可操作性;推导正确;计算准确;结构合理、工艺可行;图样绘制与技术要求符合国家标准及要求。 45 4 论文设计质量 论点明确,论据充分,结论正确;条理清楚,文理通顺,用语符合技术规范;图表清楚 ,书写格式规范。 15 5 创 新 对前人工作有改进、突破、或有独特见解;有一定应用价值。 5 各教学单位可结合本专业特点和要求,制定相应的评价标准。 nts 11 毕业论文(设计)答辩评审标准 序号 评审项目 指 标 满分 1 报告内容 思路清新;语言表达准确,概念清楚,论点正确;实验方法科学,分析归纳合理;结论严谨,论文(设计)有应用价值。 40 2 报告过程 准备工作充分 , 具备必要的报告影像资料;报告在规定的时间内作完。 10 3 答 辩 回答问题有理论依据,基本概念清楚 。主要问题回答简明准确。 45 4 创 新 对前人工作有改进或突破,或有独特见解。 5 各教学单位可结合本专业特点和要求,制定相应的评价标准。 nts 山 西 农 业 大 学 毕业论文(设计)成绩单 院系 工程技术学院 专业 机械设计制造及其自动化 入学时间 2005.9 学号 22 学生姓名 张国庆 班级 机制信 052 周数 20 起止日期 2009.3 指导教师 王玉顺 职称 教授 论文(设计)题目 蚕豆脱壳机的设计 指 导 教 师 评 语 建议成绩 指导教师签名 年 月 日 评 阅 人 评 语 建议成绩 评阅人签名 年 月 日 答辩与评分 综合成绩 答辩小组 负责人签名 年 月 日 nts nts 学士 学位论文 (设计)原创性声明 本人郑重声明:所提交的学位论文,是本人在导师指导下,独立进行研究工作所取得的成果 。 除文中已注明引用的内容外,本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文研究做出过重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式标明。 本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 学位论文作者签名 (亲笔) : 年 月 日- 学士学位论文 (设计) 版权使用授权书 专业: 论文(设计)题目: 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定,本科生在校攻读期间学位论文(设计)工作的知识产权单位属山西农业大学,同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版,允许论文被查阅和借阅;本人授权 山西农业大学 可以将学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索,可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存、汇编学位论文。 毕业后发表与本研究有关的文章,作者单位署名应为“山西农业大学”,可以在备注 中注明本人现工作单位。本研究成果的知识产权归属山西农业大学,未经指导教师和山西农业大学同意。本人不私自从事与课题有关的任何开发和盈利性活动。 学位论文作者签名(亲笔): 年 月 日 导 师 签 名 (亲笔) : 年 月 日 nts 毕业设计 评价表 指导教师意见 签 字: 年 月 日 评阅人意见 签 字: 年 月 日 答辩委员会意见 主任委员签字: 年 月 日 院学术委员会意见 院长签字: 年 月 日 nts nts毕业设计说明书 中文摘要 蚕豆脱壳机 摘要 : 蚕豆 脱壳机是将 蚕豆 荚果去掉外壳而得到 蚕豆 仁的场上作业机械。由于 蚕豆 本身的生理特点决定了 蚕豆 脱壳不能与 蚕豆 的田间收获一起进行联合作业,而只能在蚕豆 荚果的含水率降到一定程度后才能进行脱壳。随着 蚕豆 种植业的不断发展, 蚕豆 手工脱壳已无法满足高效生产的要求,实行脱壳机械化迫在眉睫。 蚕豆 去壳机能否正常运转,看的是其主要部件的设计,如果设计不合理,机器就不能正常运转或者说不能运转,那么生产出来的这台机器就是一堆费品。设计合理,机器就能正常的运转对并对 蚕豆 果进行剥壳。因此, 刮板式 蚕豆 去壳机的主要部件的设计在整个设计过程中显得尤为重要,合理的设计将提供给使用者更多的方便和实惠。 关键词 蚕豆脱壳机 皮带传动 反复脱壳 nts毕业设计说明书 外文摘要 Broad bean shelling machine Abstract Vicia huller is the fruit throw away outer shell but get shelled Vicia of field top homework machine. Because the physiology characteristics of Vicia comes to a decision Vicia to take off hull and cant be together carry on uniting homework with the in the field results of Vicia, but can then can carry on taking off hull after the Vicia the contain of the fruit water rate decline to certain degree. Because the Vicia plants a continuously develop of the industry, Vicia handicrafts taking off hull has already cant satisfy to efficiently produce of request, practice to turn of the utmost urgency. Pare off a plank type Vicia to deny a normal operation to the hull function, what to see is it the design of main parts, if design not reasonable, the machine cant normally revolve perhaps say that cant revolve, so the production come out of this set machine is a heap of fee article. Design reasonable, machine ability normal of operation to also carry on shelling hull to the Vicia fruit. Pare off a plank type Vicia to the design of the main parts of hull machine in the whole design process seem to be is importance, reasonable of the design will provide more to the user of convenience and real benefit. Keyword Vicia huller Belt transmission Repeatedly shell nts nts目录 1 引言 . 1 1.1 提出课题的背景 . 1 1.2 蚕豆脱壳机的发展现状 . 1 1.3 项目研究的目的和意义 . 2 1.4 主要设计内容和关键技术问题 . 2 1.5 研究方法与技术路线 . 3 2 技术任务书( JR) . 4 2.1 产品设计的依据 . 4 2.2 产品的用途及使用范围 . 8 2.3 主要技术参数和 性能指标 . 8 2.4 主要工作原理 . 8 2.5 总体结构概述 . 9 3 设计计算说明书( SM) . 10 3.1 设计前各项参数的确定 . 10 3.2 V 带传动 . 13 3.3 轴 . 16 3.4 刮板结构 . 18 3.5 栅笼 . 19 3.6 箱体 . 20 3.7 壳仁分离装置 . 20 3.8 机架 . 20 3.9 附件 . 20 4 使用说明 . 21 4.1 使用前的准备 . 21 4.2 工作中的管理 . 21 4.3 维护与保养 . 22 4.4 机械安全操作规程 . 22 nts5 标准化审查报告( BS) . 23 5.1 产品图样的审查 . 23 5.2 产品技术文件的审查 . 23 5.3 标准件的使用情况 . 23 5.4 审查结论 . 24 6 总结 . 24 参考文献 . 25 致谢 . 26 nts 学 院 工程技术 学院 专 业 机械设计制造及其自动化 年 级 2005级 姓 名 张国庆 指导教师 王玉顺 职 称 教授 毕业论文外文翻译 nts 英文翻译资料 中文翻译 正电原子在电离过程中碰撞的理论 摘要 我们回顾过去和现在正子原子在电离过程中碰撞理论的发展。 从最终状态下合并所有相互作用,在一个同等立足处和保留少量碰撞动力学的一个确切的物体分析开始 , 我们进行或重或轻不同的比较 , 并且从它们影响电离横剖面的角度进行分析。 终于 , 我们发现了理论碰撞过程中的连续统一体 , 中心点和其它运动学机制 。 主题词 : 电离 ; 碰撞动力学 ; 驱散 ; 电子光谱 ; 反物质 ; 正电子冲击 ; 中心点电子 ; 导轨式电子 1. 介绍 正电原子的简单电离碰撞由一个细小的结构微粒冲击 , “三 体问题”是很多年未解决的一个物理问题。 1609 年到 1687 年“二体”问题由约翰尼 .开普勒和由艾萨克 牛顿共同解决了。 三体问题比二体问题更加复杂难懂 , 除了一些特殊的现象,它不能被简单的分析解决。 1765年 , 勒翰得 . 依鲁尔发现了原始在线的三大量和依然排列的一种 几何 解答。不少年后 , 拉格朗日发现了五平衡点的存在 , 今后大家都称为拉格朗日点。 对三体驱散问题的解答,最早的是三百年前天文学家和数学家用数学工具和相似比的原理解答出来的。例如 , 在大量的中心参考系统下 , 我们在 1836 年描述 三体问题由任何空间座标都可能的原因已经由杰库比介绍。所有这些对由线形点标准变革关系 , 如所描述 1 。在动量空间 , 系统由伴生的描述 (千吨 ), (千焦 ) 和 (千牛 ) 。 交换对实验室参考框架 , 大量电子最后的动量 m, 许多 MT (反冲 ) 目标片段和大量 MP 子弹头可能被写根据杰克比冲动 Kj 通过伽利略变换 1 得出 nts数十年 , 电离过程的理论描述承担了三体动力学在最终状态下的简单表示 , 根据事实表明 ( 1)对于离子和原子碰撞 , 一个微粒 (电子 ) 比其它二两个原子要轻。 ( 2)对于电子和正子原 子碰撞 , 一个微粒 (目标中坚力量 ) 比其它两个原子要重的多。 例如 , 根据众所周知的中心论据 , 离子和原子电离碰撞的理论描述的决大多数使用冲击参数来设置 , 那里子弹头跟随一条未受干扰的直线弹道在碰撞过程过程中 , 并且目标中坚力量依然是休息 2 。 它是确切 , 假设 , 子弹头随后而来一条直线弹道没有道理在电子或正子原子碰撞的理论描述。 但是 , 它通常假设 , 目标中坚力量依然是不动。 问题的这些简单化被介绍了在 18 世纪。 unsolvable t 三体问题被简化了 , 对所谓的有限的三体问题 , 那 里一个微粒被承担有一许多足够小不影响其它二个微粒的行动。 虽则介绍作为手段提供近似解答对系统譬如太阳行星彗星在古典技工范围内 , 它广泛被应用在原子物理在所谓的冲击参量略计对离子原子电离碰撞。 三体问题的其它简单化广泛被使用在 19 世纪假设 , 一个微粒比其它二巨型的并且依然是在大量的中心镇定自若由其它二。 这略计广泛被应用在电子或正子原子电离碰撞。 2. 多个有差别的横剖面 一个三体连续流最后状态的一个运动学上完全描述在任一原子碰撞会要求 , 原则上 , 九可变物知识 , 譬如动量的组分联系了对每个三个微 粒在最终状态。 但是 , 动量和能源节约的情况减少这个数字 到五。 此外 , 每当最初的目标不准备在任何优先方向 , 多个有差别的横剖面必须是相称由三体系统的自转在子弹头的行动的最初的方向附近。 因而 , 搁置一边三个片段的内部结构在最终状态 , 只四 丧失九可变物是必要完全地描述驱散过程。 所以 , 电离过程的一个完全描述特性也许被获得以一个四倍有差别的横剖面 : nts有许多可能的套四可变物使用。 为 ,事例 , 我们能选择了电子的方位角角度和其它二个微粒的当中一个 , 相对角度在行动之间飞机 , 并且一个微粒能量。 这样选择是任意的 , 但完成在感觉 , 其他套可变物可能与这一个有关。 独立可变物一个相似的选择是标准的为原子电离的描述由电子冲击 , 理论上和实验性地 3,4 。 非常一般四倍有差别的横剖面的图片不是可行的。 因而 , 它通常是必要减少可变物的数量在横剖面。 这可能由修理达到一两他们在某些特殊价值或情况。 例如 , 我们也许任意地制约自己描述 coplanar (i.e. = 0) 或 a collinear motion (i.e. = 0 and 1 = 2), 以便使问题的依赖性降低到三或二独立可变物 , 各自地。 另一选择将集成四倍有差别的横剖面在一个或更多可变物。 前广泛被应用学习电子碰撞 , 当后者是主要工具描 绘离子原子和正子原子电离碰撞。 特别重要对唯一微粒分光学的用途 , 那里动量的微粒的当中一个被测量。 3. 单个微粒的动量分布 动量发行为散发的电子和正子礼物几个结构。 首先 , 我们能观察门限在高电子或正子速度因为有一个极限在任一个微粒可能吸收从系统的动能。 第二个结构是土坎被设置沿圈子。 它对应于正子的二进制碰撞与散发的电子 , 用目标中坚力量充当实际角色。 终于 , 有尖顶和 anticusp 在零速度在电子和正子动量分布 , 各自地。 第一个对应于电子的励磁于目标的一个低能源连续流状态。秒钟是取尽由于正子的 捕获的不可能的事由目标中坚力量。 这些动量发行允许我们学习电离碰撞的主要特征。 但是 , 我们必须记住 , 分析只微粒的当中一个在最后状态的任一个实验性技术可能只提供部份洞察入电离过程。 四倍有差别的横剖面也许显示由综合化洗涤在这实验的碰撞物产。 4. 理论模型 nts我们想要讨论在这通信的主要问题是如果有一些重要碰撞物产在正子原子碰撞 , 那不是可测的,总共 , 单或双有差别的电离横剖面 , 并且那因为未被发现。 为了了解这些结构的起源 , 我们对应的横剖面与那些比较被获得在离子原子碰撞。 履行这个宗旨它是必要的有一种充分 的量子机械治疗能同时应付电离碰撞由重和轻的子弹头的冲击是因此相等地可适用的 - 例如 - 对离子原子或正子原子碰撞。 一种理论与这特征将允许我们学习倍数任一个指定的特点的变动 有差别的横断面当许多联系在片段之中变化。 特别是 , 它会允许我们学习变异当改变在二之间制约了运动学情况。 第二重要点将对待所有互作用在最终状态在一个同等立足处。 如同我们解释了 , 在离子原子碰撞 , internuclear 互作用不充当实际在散发的电子的动量发行的角色和因此未被考虑在对应的演算。 在这工作 , 这假定被避免了。 横剖面利益 在这范围内是 转折矩阵可能供选择地被写在岗位或预先的形式 nts 那里扰动潜力被定义 为出生类型初始状态 哪些包括子弹头的自由行动和最初的一定的状态 Ui 目标 , 并且扰动潜力 vi 简单地是正子电子和正子中坚力量互作用的总和。 转折矩阵也许然后被分解入二个期限依靠是否正子首先与目标中坚力量或电子相处融洽。 为了是一致的与动力学的我们充分的治疗 , 它是必要描述最终状态 W f 通过考虑所有互作用在同样立足处的 wavefunction 。 因而 , 我们采取一个被关联的 C3 波浪作 那包括畸变 D j 为三活跃互作用。 在连续流波浪作用这个选择的最后渠道扰动潜力是 5 在纯净的库仑潜力情况下 , 畸变被给 关于 这个模型由佳瑞波帝和马瑞吉拉 6 提议为离子原子碰nts撞 , 并且由 Brauner 和布里格斯六年后为正子原子和电子碰撞 7 。 但是 , 在所有这些箱子问题的动力学被简化了 , 依照被谈论在早先部分 , 根据大非对称在介入的片段的大量之间。 另外 , Garibotti 和 Miraglia 忽略了互作用潜力的矩阵元素在接踵而来的子弹头和目标离子之间 , 并且做锐化的略计评估转折矩阵 元素。 这进一步略计被取消了在纸由 Berakdar 等。 (1992), 虽然他们保留许多制约在他们的离子冲击电离分析。 5. 电子捕获对连续流尖顶 让我们回顾一些结果在立体几何。 我们选择作为二个独立参量散发的电子动量组分 , 平行和垂线对正子子弹头的行动的最初的方向。 子弹头的能量是 1 keV 。图 2, 我们观察三个不同结构 : 二个极小值和土坎。 图 2 土坎的起源很好被了解。 它对应于电子捕获于连续流 (ECC) 尖顶被发现在离子原子碰撞三十年前由 Crooks 和 Rudd 8 。 他们测量了电子能量光谱在向前方向和确切地观察了尖顶形状峰顶在子弹头的速度。 第一理论解释 9 表示 , 它分流以与 1 相似的方式 k 。 这个尖顶结构是很多实验性和理论研究焦点。 因为 ECC 尖顶是一个推测横跨捕获电离极限入高度激动的一定的状态 , 这个同样作用必须是存在在正子原子碰撞。 实际上 , 这样作用的观察联系了假定nts物体的形成 , 当被预言的二十年前由布朗勒和布里格斯 , 依然是一个有争议的问题。 这争执的原因是那 , 与离子对比盒 , 正子外出的速度与那不是相似冲击 , 但主要传播在角度和巨大 。 因而没有特殊速度在哪里寻找尖顶。 并且这一定是如此。 如果我们评估双重有差别的横剖面 , 我们看见 , 尖顶清楚地是可看见的在离子原子碰撞 , 但非常温和和被传播的肩膀在正子原子碰撞。 因而 , 观察这结构它是必要增加横剖面的维度。 例如由考虑四倍有差别的横剖面的零的程度裁减在collinear 几何。 Kover 和 Laricchia 测量了在 1998 dr/dEedXkdXK 横剖面在一个 collinear 情况在零的程度 , 为 H2 的电离分子由 100 keV 正子冲击 10 。 结构依照为冲击对重的 离子被观察那么尖锐不被定义由于占实验性窗口在正子的卷积 并且电子侦查。 从目标反冲不充当在这个实验性情况的重大角色 , 当前一般理论给结果相似与那些由 Berakdar 11 获得 , 并且两个跟随严密实验性价值。 这同样实验由 Sarkadi 和工友执行了在氩电离由 75 keV 氢核冲击。 他们第一次测量了四倍有差别的电离横剖面在 collinear 几何为离子原子碰撞 , 并且发现 ECC 尖顶和在正子冲击在大角度。 在这种情况下 , 我们必须保留动力学的一个完全帐户为了再生产实验性结果 12 。 6. 托马斯机制 现在让我们走回到 H2 的电离由 1 keV 正子冲击。 一个结构在 45 可能被观察 , 1993 年哪些象由于被预言了和被解释了由 Brauner 和布里格斯二个等效双重碰撞机制干涉。 每个这些过程包括正子电子二进制碰撞 , 被偏折跟随被 90 轻的微粒的当中一个被重的中坚力量。 这个机制由托马斯 13 提议作为扼要负责任电子捕获由快速的重的离子。 在这种情况下 , 从电子和正子大量是相等的 , 这两个过程干涉在 45 。 如果我们降低能量从 1000 年 eV 到 100 eV, 这个结构在 45 消失 , 与想法是一致的结果托马斯机制是一个高能作用。 但有其它结构 , 在大约 22.5 。我们在下个部分将考虑这个结构。 7. 备鞍点机制 结构的起源在大约 22.5 一定更难辨认。 对我们的最佳的知识 , 它以前未被预言在正子原子碰撞 , 即使机制负责任它的起源几乎已经提议在离子原子碰撞二nts十年之内以前。 想法是 , 电子能从离子原子碰撞涌现由在在子弹头和残余的目标离子潜力的备鞍点。 1772 年这个机制清楚地与平衡点的当中一个有关由拉格朗日发现 , 或对机制由 Wannier 提议为低能源电子放射。 在 离 子原子碰撞案件 , 查寻这个机制的理论和实验性证据是阴暗由生动的争论 14-18 。 在正子原子碰撞情况下 , 为电子被困住在正子和残余离子潜力的马鞍 , 电子和正子必须首先执行二进制碰撞以便最终获得正确的速度 那里 ei 是目标的结合能在初始状态。 能量和动量保护原则的应用表示 , 正子偏离在角度 终于 , 为电子涌现在方向和正子一样 , 它必须遭受随后碰撞以残余中坚力量在a 托马斯象过程。 在这第二碰撞 , 电子由 90 和残余目标离子反冲偏转在形成大约 135 角度与电子和正子的方向。 这个 机制被描述在图 4. 因而 , 检查备鞍点的提案是正确的 , 我们看是否我们的演算显示与备鞍点电子生产的这个描述是一致的结构。 nts 图 3 图 4 极小值被观察在无效性 QDCS 。 图 3 和图 4 精确地设置早先条件在任何能量和角度三个微粒符合的那些点。 我们做了其它测试在备鞍点机制的有效性和无效性。 图 5 表示 , 结构完全出现从 tp 期限。 这个结果与提出的机制 是一致的 , 那里备鞍点结构出现从第一正子电子碰撞之后 , 正子和电子被中坚力量驱散。 图 5 8. 结论 总结结果提出了在这通信 , 我们由正子的冲击调查了分子氢的电离。 被获得的四倍有差别的横断面为电子和正子涌现在同样方向显示三个统治结构。 你是知名的电子捕获对连续流峰顶。 另外一个是托马斯机制。 终于 , 有被解释对象由于所谓的 备鞍点 电离机制的极小值。 虽然主要结论研究的非常充分但也有一些不足。横剖面也许会被 很多巨大的nts困难所阻碍 , 但值得高兴的是 , 我们一直没有错过对问题许多不同的全方位的观察 , 唯一的遗憾就是对总横剖面的研究。 英文原文 Theory of ionization processes in positronatom collisions Abstract We review past and present theoretical developments in the description of ionization processes in positronatom collisions. Starting from an analysis that incorporates all the interactions in the final state on an equal footing and keeps an exact account of the few-body kinematics, we perform a critical comparison of different approximations, and how they affect the evaluation of the ionization cross section. Finally, we describe the appearance of fingerprints of capture to the continuum, saddle-point and other kinematical mechanisms. Keywords: Ionization; Collision dynamics; Scattering; Electron spectra; Antimatter; Positron impact; Saddle-point electrons; Wannier; CDW PACS classification codes: 34.10.+x; 34.50.Fa 1. Introduction The simple ionization collision of a hydrogenic atom by the impact of a structureless particle, the “three-body problem”, is one of the oldest unsolved problems in physics. The two-body problem was analyzed by Johannes Kepler in 1609 and solved by Isaac Newton in 1687. The three-body problem, on the other hand, is much more complicated and cannot be solved analytically, except in some particular cases. In 1765, for instance, Leonhard Euler discovered a “collinear” ntssolution in which three masses start in a line and remain lined-up. Some years later, Lagrange discovered the existence of five equilibrium points, known as the Lagrange points. Even the most recent quests for solutions of the three-body scattering problem use similar mathematical tools and follow similar paths than those travelled by astronomers and mathematicians in the past three centuries. For instance, in the center-of-mass reference system, we describe the three-body problem by any of the three possible sets of the spatial coordinates already introduced by Jacobi in 1836. All these pairs are related by lineal point canonical transformations, as described in 1. In momentum space, the system is described by the associated pairs (kT,KT), (kP,KP) and (kN,KN). Switching to the Laboratory reference frame, the final momenta of the electron of mass m, the (recoil) target fragment of mass MT and the projectile of mass MP can be written in terms of the Jacobi impulses Kj by means of Galilean transformations 1 For decades, the theoretical description of ionization processes has assumed simplifications of the three-body kinematics in the final state, based on the fact that in an ionatom collision, one particle (the electron) is much lighter than the other two, in an electronatom or positronatom collision, one particle (the target nucleus) is much heavier than the other two. For instance, based on what is known as Wicks argument, the overwhelming majority of the theoretical descriptions of ionatom ionization collisions uses an impact-parameter approximation, where the projectile follows an undisturbed straight line trajectory throughout the collision process, and the target nucleus remains at rest 2. It is clear that to assume that the projectile follows a straight line trajectory makes ntsno sense in the theoretical description of electron or positronatom collisions. However, it is usually assumed that the target nucleus remains motionless. These simplifications of the problem were introduced in the eighteenth century. The unsolvable three-body problem was simplified, to the so-called restricted three-body problem, where one particle is assumed to have a mass small enough not to influence the motion of the other two particles. Though introduced as a means to provide approximate solutions to systems such as Sunplanetcomet within a Classical Mechanics framework, it has been widely used in atomic physics in the so-called impact-parameter approximation to ionatom ionization collisions. Another simplification of the three-body problem widely employed in the nineteenth century assumes that one of the particles is much more massive than the other two and remains in the center of mass unperturbed by the other two. This approximation has been widely used in electronatom or positronatom ionization collisions. 2. The multiple differential cross section A kinematically complete description of a three-body continuum final-state in any atomic collision would require, in principle, the knowledge of nine variables, such as the components of the momenta associated to each of the three particles in the final state. However, the condition of momentum and energy conservation reduces this number to five. Furthermore, whenever the initial targets are not prepared in any preferential direction, the multiple differential cross section has to be symmetric by a rotation of the three-body system around the initial direction of motion of the projectile. Thus, leaving aside the internal structure of the three fragments in the final state, only four out of nine variables are necessary to completely describe the scattering process. Therefore, a complete characterization of the ionization process may be obtained with a quadruple differential cross section: nts There are many possible sets of four variables to use. For, instance, we can chose azimuthal angles of the electron and of one of the other two particles, the relative angle between the planes of motion, and the energy of one particle. Such a choice is arbitrary, but complete in the sense that any other set of variables can be related to this one. A similar choice of independent variables has been standard for the description of atomic ionization by electron impact, both theoretically and experimentally 3 and 4. A picture of the very general quadruple differential cross section is not feasible. Thus, it is usually necessary to reduce the number of variables in the cross section. This can be achieved by fixing one or two of them at certain particular values or conditions. For instance, we might arbitrarily restrict ourselves to describe a coplanar (i.e. = 0) or a collinear motion (i.e. = 0 and 1 = 2), so as to reduce the dependence of the problem to three or two independent variables, respectively. The other option is to integrate the quadruple differential cross section over one or more variables. The former has been widely used to study electronatom collisions, while the latter has been the main tool to characterize ionatom and positronatom ionization collisions. Particularly important has been the use of single particle spectroscopy, where the momentum of one of the particles is measured. 3. Single particle momentum distributions In ionization by positron impact it is feasible to study the momentum distribution of any of the involved fragments. As is shown in Fig. 1, the momentum distributions ntsfor the emitted electron and the positron present several structures. First, we can observe a threshold at high electron or positron velocities because there is a limit in the kinetic energy that any particle can absorb from the system. The second structure is a ridge set along a circle. It corresponds to a binary collision of the positron with the emitted electron, with the target nucleus playing practically no role. Finally, there is a cusp and an anticusp at zero velocity in the electron and positron momentum distributions, respectively. The first one corresponds to the excitation of the electron to a low-energy continuum state of the target. The second is a depletion due to the impossibility of capture of the positron by the target nucleus. These momentum distributions allow us to study the main characteristics of ionization collisions. However, we have to keep in mind that any experimental technique that analyzes only one of the particles in the final-state can only provide a partial insight into the ionization processes. The quadruple differential cross sections might display collision properties that are washed out by integration in this kind of experiments. Fig. 1. Electron and positron momentum distributions for the ionization of helium by impact of positrons with incident velocity v = 12 a.u. nts4. Theoretical model The main question that we want to address in this communication is if there are some important collision properties in positronatom collisions, that are not observable in total, single or double differential ionization cross sections, and that therefore have not yet been discovered. In order to understand the origin of these structures, we compare the corresponding cross sections with those obtained in ionatom collisions. To fulfill this objective it is necessary to have a full quantum-mechanical treatment able to deal simultaneously with ionization collisions by impact of both heavy and light projectiles that is therefore equally applicable for instance to ionatom or positronatom collisions. A theory with this characteristics will allow us to study the changes of any given feature of multiple-differential cross-sections when the mass relations among the fragments vary. In particular, it would allow us to study the variation when changing between the two restricted kinematical situations. The second important point is to treat all the interactions in the final state on an equal footing. As we have just explained, in ionatom collisions, the internuclear interaction plays practically no role in the momentum distribution of the emitted electron and has therefore not been considered in the corresponding calculation. In this work, this kind of assumption has been avoided. The cross section of interest within this framework is The transition matrix can be alternatively written in post or prior forms as where the perturbation potentials are defined by (H E)i = Vi i and (H E)f = Vff. ntsFor the Born-type initial state which includes the free motion of the projectile and the initial bound state i of the target, and the perturbation potential Vi is simply the sum of the positronelectron and positronnucleus interactions. The transition matrix may then be decomposed into two terms depending on whether the positron interacts first with the target nucleus or the electron. In order to be consistent with our full treatment of the kinematics, it is necessary to describe the final state by means of a wavefunction that considers all the interactions on the same footing. Thus, we resort to a correlated C3 wave function that includes distortions for the three active interactions. The final-channel perturbation potential for this choice of continuum wave function is 5 (1) In the case of pure coulomb potentials, the distortions are given by with j = mjZj/kj. This model was proposed by Garibotti and Miraglia 6 for ntsionatom collisions, and by Brauner and Briggs six years later for positronatom and electronatom collisions 7. However, in all these cases the kinematics of the problem was simplified, as discussed in the previous section, on the basis of the large asymmetry between the masses of the fragments involved. In addition, Garibotti and Miraglia neglected the matrix element of the interaction potential between the incoming projectile and the target ion, and made a peaking approximation to evaluate the transition matrix element. This further approximation was removed in a paper by Berakdar et al. (1992), although they kept the mass restrictions in their ion-impact ionization analysis. 5. The electron capture to the continuum cusp Let us review some results in a collinear geometry. We choose as the two independent pa
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