岩土工程勘察报告 (2).doc

成都锦添汇汽车零部件有限公司生产基地 岩土工程详细勘察报告 目 录1、前言11.1 工程概况11.2 勘察目的11.3 勘察工作依据12、勘察方案的实施12.1 岩土工程勘察等级12.2勘探点的布置12.3 勘察方法12.4勘探点的测放22.5 野外工作周期及完成工作量23、场地工程地质条件23.1 地形地貌23.2 气象水文条件23.3 场地区域地质构造特征23.4 地层组成33.5 地基土物理力学性质43.6 水文地质及水的腐蚀性53.7 地层渗透性54、场地抗震性能评价54.1抗震设防烈度及设计基本地震加速度54.2 场地土类型、建筑场地类别及抗震地段划分54.3建设工程抗震设防分类65、场地及地基评价65.1 场地稳定性65.2 土的腐蚀性评价65.3地基土的胀缩性65.4 地基土力学性质76、地基基础方案的分析与建议76.1 天然地基76.2 复合地基86.3 桩基础96.4 基础方案及持力层建议97、设计与施工应注意的问题98、结论和建议9附录室内土工试验 1份勘探点平面布置图 1张工程地质剖面图 27张1、前言1.1 工程概况成都锦添汇汽车零部件有限公司拟在成都市龙泉驿区新建“成都锦添汇汽车零部件有限公司生产基地”项目，该工程占地面积约31.94亩，总建筑面积与17571.12，拟建物的详情见下表1：拟建物性质一览表 表1 拟建物名称层数拟采用结构形式预计基础埋深(m)基础设计荷载柱基（kN）1#、2#生产厂房1F钢结构-1.500/附属用房（两栋）7F框架-1.500最大7500门亭1F砖混-1.500/该工程的设计单位为四川华西建筑设计院有限公司，我公司（西北有色勘测工程公司）受建设方委托，进行详细阶段的岩土工程勘察工作。1.2 勘察目的据建设方提供的总平面图及技术要求，结合现行相关规范及场地附近已有的岩土工程勘察资料，本次勘察的目的是： 查明场地内及其附近有无不良地质作用，如有，分析其发展趋势并提出防治措施。 查明场地内地基土层的组成、分布及工程特性。着重了解粘性土层的状态变化规律及其间软弱夹层的分布及性质，提供场地地基土层的物理力学性质指标值。 确定建筑场地类别，评价场地抗震性能，并提供场地抗震设计的有关参数。 查明地下水的埋藏条件、水位变化幅度及渗透性等，判断地下水和土对建筑材料有无腐蚀性。提供基础开挖施工时排水降水设计等所需的有关水文参数。 对拟建场地地基条件进行综合性评价，对建筑物所采用的地基基础方案进行论证分析并提出建议。 对地基土的工程性质进行评价，提供地基基础设计和施工所需的岩土参数指标，并对基础设计、地基处理、不良地质作用的防治及施工提出合理建议。1.3 勘察工作依据 本次勘察执行的主要规范、规程有：岩土工程勘察规范（2009年版， GB50021-2001）；建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T5026-2001）；建筑桩基技术规范(JGJ-94-2008)； 建筑抗震设计规范（GB50011-2010）；建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）；土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；建筑地基处理设计规范（JGJ 79-2012）；建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ87-2012）；房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定(2010年版)。2、勘察方案的实施2.1 岩土工程勘察等级本工程拟建建筑为1F的低层厂房及7F的多层附属用房。根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版）第3.1.1条，本工程重要性等级为二级；根据第3.1.2条，本工程场地等级为二级；根据第3.1.3条，本工程地基等级为二级；根据第3.1.4条，该场地岩土工程勘察等级为乙级。2.2勘探点的布置本次勘察，按拟建物柱网点等共布置勘探点90个（孔号ZK1ZK90），勘探点间距为5.522.5m，1#及2#生产厂房及门亭共布置勘探点74个，勘探深度要求保证基底下持力层厚度不少于5m，实际勘探深度为10.314.8m；7F附属用房共布置勘探点16个，考虑到其荷载较大，勘探深度按桩基础考虑，要求进入中等风化基岩不少于3m，实际勘探深度10.319.0m。各勘探点具体位置见 “勘探点平面布置图”。2.3 勘察方法该场地勘察根据有关规范及勘察技术要求，本着安全、经济的原则，采用了钻探、标准贯入试验（N）、取样（土样、岩样和土的腐蚀性试验样）进行室内试验等勘探测试手段，本次详勘工作主要采取的勘察方法具体如下：搜集资料及工程地质调查搜集和研究场地区域地质、地震资料及场地附近已有的工程勘察、设计和施工技术资料和经验，进行现场踏勘及工程地质调查。钻探目的是查明地基土结构、性质、鉴别土质类别及特性，确定各工程地质层及亚层的分布埋藏界线，采取岩、土试样。本工程钻探根据不同岩土特征采用了相应的钻探设备，由于本场地地质情况变化较大，为提高了岩芯采取率及地层划分精度，确保钻探质量。采用SH30型钻机结合XY-1A型动力回转钻机进行钻探。 标准贯入试验对粘土和全风化砂岩进行标准贯入试验评价其力学性质。室内土工试验取粘土原状土进行室内物理力学性质指标及相关指标试验。岩石试验取中等风化砂岩进行物理性质指标试验，并进行岩石单轴（天然、饱和）抗压试验。地基土腐蚀性分析试验取场地地基土进行室内腐蚀性分析试验。水质分析取两件上层滞水进行水质分析，判定其腐蚀性。2.4勘探点的测放勘探点位置及孔口高程依据建设方提供的红线角点（TP1：X=6833.348,Y=29117.916；TP2:X=6901.112,Y=29003.689）采用激光全站仪测放，勘探点孔口标高依据相邻厂房门卫室附近的假设高程点TP3（H=100m）引测。TP1TP3位置具体见“勘探点平面布置图”。2.5 野外工作周期及完成工作量根据本工程建筑物的特点及场地地层的分布情况，本次勘察有针对性地采取了不同的勘探手段和方法，具体完成工作量如下表2： 勘探工作量统计表 表2序号工作内容工作量1测放勘探点90个2完成勘探点90个3钻 孔1138.6m /90个4标准贯入试验60次/30孔5原状土样36件6扰动土样6件7岩 样12组8土的腐蚀性试验2件9水质分析试样2组本次野外勘察工作于2013年7月15日开始,于同年8月14日结束,共历时30天。3、场地工程地质条件3.1 地形地貌拟建场地位于成都市龙泉驿区，东侧与南侧为已建厂房，西侧与北侧为已建道路。交通方便。本次勘察时测得勘探点孔口高程（假设高程）为98.26101.42m，相对最大高差为3.16，场地地形总体较为平坦。拟建场地地貌单元均属岷江水系成都平原东部台地三级阶地。3.2 气象水文条件成都市地处亚热带季风气候区，终年温暖潮湿，四季较分明。全年日照较少，无霜期长，降雨集中于69月间。据气象统计资料，气温多年平均值16.2，最高温38，最低温-6; 降雨量多年平均值950mm，日最大值200mm，蒸发量全年均值1020mm；相对湿度多年均值82；主导风向为NNE向，常年平均风速1.3m/s，最大值约15m/s。场地区域范围内主要河流为府河、南河，均属岷江水系，其距离场地约4km。南河与府河由西北向流入成都市区，在位于成都市天府广场东南方向2.3km处的合江亭汇合后，向南流至彭山境内汇入岷江主河道。两河丰水期流量相等，多年平均最大总流量503m3/s，均出现于78月间，河水位年变化幅度一般为23m。3.3 场地区域地质构造特征该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山断裂带和龙泉山断裂带之间（见下图3.3）。由于受喜马拉雅山造山运动的影响，两构造带相对上升，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江新津断裂和新都磨盘山断裂及其他次生断裂。但除蒲江新津断裂在第四纪以来有间隙性活动外，其它隐伏断裂近期无明显活动表征。近年来龙门山断裂带活动较为频繁，于2008年5月12日发生了汶川8.0级大地震，于2013年4月20日发生了芦山7.0级强烈地震，对龙门山断裂带及附近区域影响较大，但龙泉山褶皱带相对较为稳定，可能潜在的隐伏断层无明显活动特征。成都平原在构造上属第四纪坳陷盆地，成都市区位于该平原的中部东侧，由近代河流冲积、洪积而成的砂卵石层和粘性土所组成的一、二及三级河流堆积阶地上。下伏基岩为白垩系红色泥岩，成都市白垩系基底西部较深，向东逐渐抬升变浅。图3.3 成都平原位置及构造略图拟建场地3.4 地层组成场地上覆第四系全新统（Q4ml）人工填土，其下为第四系中下更新统冰水堆积（Q1+2fgl）粘性土，下伏白垩系下统苍溪组(K1c)砂质泥岩，各地基土层特征描述如下：(一) 第四系全新统填土层及淤泥（Q4ml）：杂填土1：色杂，结构松散，组成物质杂乱，主要由回填的建渣、砖块等混少量的粘性土等组成，主要分布于拟建场地的南侧，为新近回填，回填时间不超过5年，大部分固结沉降尚未完成，勘探范围内层厚0.55.4m。素填土2:灰、黄灰色，湿；主要为因场地平整新近回填的粘性土混含碎石颗粒及少量植物根等杂质，可塑为主。场地内大部分地段分布，勘探范围内层厚0.44.8m。淤泥3:黄灰、灰黑色，湿；软塑流塑，以粘性土为主，含少量腐木等杂质，受不同程度的有机质浸染，局部夹薄层淤泥（厚度小），有轻微的臭味。该层主要分布在场地的中段，推测该段为古堰塘，后经回填掩埋，本次勘探范围内层厚0.83.5m。（二）第四系中下更新统冰水堆积粘性土（Q1+2fgl）：粘土（软塑）1：褐黄、灰黄色，含氧化铁、铁锰质，局部含铁锰质结核或钙质结核，硬塑，韧性低，干强度低，无光泽反应，无摇震反应。，该层场地内局部地段分布，厚度一般为1.14.6m。粘土（可塑）2：灰、灰黄色，含氧化铁、铁锰质，局部含铁锰质结核或钙质结核，以可塑为主，韧性中等，干强度中等，具一定光泽反应，无摇震反应。裂隙较发育，裂隙面清晰，其间常充填灰白色可塑高岭土，该层大部分地段分布，厚度一般为0.64.2m。粘土（硬塑）3：褐黄、灰黄色，含氧化铁、铁锰质，局部含铁锰质结核或钙质结核，硬塑，韧性中等，干强度中等，具一定光泽反应，无摇震反应。裂隙较发育，裂隙面清晰，其间常充填灰白色可塑高岭土，该层整个场地内均有分布，厚度一般为0.65.8m。粉质粘土4：灰黄色、褐红色，含氧化铁、铁锰质，局部含铁锰质结核或钙质结核，以可塑为主，韧性中等，干强度中等，具一定光泽反应，无摇震反应。该层局部地段有分布，厚度一般为1.22.6m。（三）白垩系下统苍溪组(K1c)砂质泥岩：砂质泥岩根据其风化程度及结构差异，可分为全风化砂质泥岩1、强风化砂质泥岩2及中等风化砂质泥岩3等三个亚层。本大层层面起伏变化较大，其特征描述如下：全风化砂质泥岩1：棕红、紫红色，全风化呈土夹砂状，偶夹强风化碎块，手捏或遇水呈散状；冲击钻进容易。力学性质较差。勘探范围内层厚0.43.0m。强风化砂质泥岩2：棕红、紫红色，泥质结构为主，岩体结构已大部分破坏，差异风化明显，取芯多呈碎块状，少量为全风化土状、砂状或短柱状，岩块可用手折断，岩芯采取率约7590%，该层整个场地内均有分布，勘探深度内层厚2.16.8m。中等风化泥岩3：紫红色、棕红色，泥质结构为主，充填细砂粒结构，中厚层状构造，结构少部分风化，局部为强风化层与中等风化层互层，局部地段夹薄层泥质砂岩。岩芯多呈短柱状，岩芯采取率8595，岩石质量指标RQD一般在7585%，岩体较完整。 上述地基土的埋藏及分布情况详见具体可参见“工程地质剖面图2-012-27”。3.5 地基土物理力学性质3.5.1 室内岩土试验3.5.1.1土工试验本次采取了可塑粘土1原状土样进行室内土工试验，其试验结果见附件室内土工试验报告，其统计结果见下表3。室内土工试验结果统计表 表3指 标土名样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值淤泥3天然含水量W0(%)654.6 63.6 58.5 3.325 0.057 /天然密度0(g/cm3)61.55 1.65 1.61 0.059 0.037 /孔隙比e061.511 1.786 1.631 0.038 0.024 /液限L(%)648.9 58.1 52.4 3.164 0.060 /塑限P(%)634.0 45.2 37.6 4.114 0.109 /塑性指数IP612.9 16.5 14.8 1.682 0.114 /液性指数IL61.27 1.55 1.42 0.10 0.073 /粘土（软塑）1天然含水量W0(%)631.9 34.5 33.3 1.349 0.035 /天然密度0(g/cm3)61.82 1.85 1.84 0.026 0.014 /孔隙比e060.961 1.032 0.997 0.019 0.017 /液限L(%)634.6 38.1 36.8 0.928 0.022 /塑限P(%)616.7 19.9 18.6 1.806 0.066 /塑性指数IP617.9 18.5 18.2 1.774 0.127 /液性指数IL660.78 0.85 0.81 0.05 0.058 /压缩模量Es(MPa)63.3 3.4 3.3 1.556 0.481 /压缩系数a1-2(MPa-1)60.59 0.62 0.60 0.067 0.103 /内聚力C(kPa)67.3 9.2 8.1 1.091 0.140 0.917.37内摩擦角()611 15.0 13.3 2.315 0.240 0.9011.97粘土（可塑）2天然含水量W0(%)624.6 27.4 26.1 1.077 0.041 /天然密度0(g/cm3)61.93 2.00 1.97 0.032 0.016 /孔隙比e060.726 0.794 0.761 0.024 0.032 /液限L(%)636.8 41.8 38.8 1.739 0.045 /塑限P(%)618.0 20.5 19.0 0.987 0.052 /塑性指数IP618.6 23.0 19.8 1.635 0.083 /液性指数IL60.30 0.42 0.36 0.05 0.135 /压缩模量Es(MPa)63.9 8.7 6.3 3.288 0.525 /压缩系数a1-2(MPa-1)60.20 0.46 0.30 0.090 0.299 /内聚力C(kPa)614.9 18.1 16.3 1.253 0.077 0.9415.1 内摩擦角()635 56.0 46.2 8.400 0.182 0.8941.1 粘土（硬塑）3天然含水量W0(%)919.8 23.7 21.9 1.255 0.057 /天然密度0(g/cm3)91.92 2.00 1.95 0.039 0.020 /孔隙比e090.668 0.762 0.718 0.029 0.040 /液限L(%)937.1 39.9 38.1 0.884 0.023 /塑限P(%)916.2 18.9 18.2 0.806 0.044 /塑性指数IP918.6 21.3 19.9 0.971 0.049 /液性指数IL90.13 0.24 0.19 0.04 0.230 /压缩模量Es(MPa)98.7 11.2 9.7 4.070 0.418 /压缩系数a1-2(MPa-1)90.15 0.20 0.18 0.019 0.108 /内聚力C(kPa)918.1 22.1 20.1 1.196 0.060 0.9619.3 内摩擦角()959 76.0 69.4 6.207 0.089 0.9465.3 粉质粘土4天然含水量W0(%)626.8 29.4 27.8 0.871 0.030 /天然密度0(g/cm3)61.90 1.95 1.93 0.039 0.020 /孔隙比e060.775 0.852 0.807 0.027 0.033 /液限L(%)634.5 36.2 35.1 0.634 0.020 /塑限P(%)621.2 22.0 21.6 0.733 0.032 /塑性指数IP612.9 14.2 13.5 0.275 0.030 /液性指数IL60.40 0.52 0.46 0.05 0.089 /压缩模量Es(MPa)64.1 4.7 4.4 1.470 0.320 /压缩系数a1-2(MPa-1)60.38 0.45 0.42 0.041 0.103 /内聚力C(kPa)613.5 15.1 14.3 1.048 0.087 0.9313.30内摩擦角()629 36.0 32.3 3.220 0.149 0.9029.07全风化砂质泥岩1天然含水量W0(%)625.5 27.3 26.4 0.672 0.025 /天然密度0(g/cm3)61.95 1.98 1.96 0.015 0.008 /孔隙比e060.745 0.767 0.754 0.012 0.016 /液限L(%)632.0 34.2 33.2 0.915 0.028 /塑限P(%)618.4 20.5 19.2 0.780 0.041 /塑性指数IP612.8 15.0 14.0 0.802 0.057 /液性指数IL60.47 0.56 0.51 0.03 0.068 /压缩模量Es(MPa)64.5 5.1 4.8 2.285 0.476 /压缩系数a1-2(MPa-1)60.34 0.39 0.37 0.020 0.054 /内聚力C(kPa)614.6 16.0 15.2 0.564 0.037 0.9714.7 内摩擦角()618 27.0 22.0 3.162 0.144 0.9019.8 3.5.1.2 岩石试验本次采取了6组强风化砂质泥岩2及6组中等风化砂质泥岩3岩样进行室内试验，试验结果见“室内土工试验报告”。统计成果见下表4。 岩石物理力学指标统计表 表4岩样名称统计值天然密度0（g/cm3）天然单轴抗压强度标准值(Mpa)饱和单轴抗压强度标准值frk(Mpa)强风化砂质泥岩2试样数66/最大值2.241.09/最小值2.150.75/平均值2.190.91/标准差0.0320.113/变异系数0.0150.124/统计修正系数/0.90/标准值/0.82/中风化砂质泥岩3试样数666最大值2.427.204.38最小值2.364.953.16平均值2.396.043.64标准差0.0200.8000.800变异系数0.0090.1330.220统计修正系数/0.900.89标准值/6.733.20由试验结果可知，本场地砂质泥岩属极软岩，根据钻探表明岩体较完整，故岩体基本质量等级为V类。3.5.2原位测试本次勘察对场地内分布的淤泥3、粘土(软塑)1、粘土(可塑)2、粘土(硬塑)3、粉质粘土4及全风化砂质泥岩1进行了标准贯入试验，统计结果见下表5。标准贯入试验结果 表5土层名称样本数最大值(击/30cm)最小值(击/30cm)平均值(击/30cm)标准差(击/30cm)变异系数修正系数标准值淤泥361.00.90.90.0480.0500.9590.9粘土(软塑)164.13.23.70.2700.0720.9403.5粘土(可塑)2157.25.96.50.4170.0640.9706.3粘土(硬塑)32011.58.5 10.10.7290.0720.9729.8粉质粘土426.95.96.5/全风化砂质泥岩129.08.88.9/上述统计值均为修正后的击数。由标准贯入试验结果可知：场地分布的淤泥3力学性质很差，承载力很低；粘土(软塑)1力学性质较差，承载力较低；粘土(可塑)2粘土1、粉质粘土4及全风化砂质泥岩1具一定承载力，粘土(硬塑)3性质相对其他土层较好，承载力中等。3.6 水文地质及水的腐蚀性3.6.1 地表水勘察期间，场地内未分布有地表水。3.6.2 地下水根据钻探揭露，场地存在的地下水主要是赋存于淤积3或粘土(软塑)1中的上层滞水及赋存于基岩风化带的风化裂隙水，其中上层滞水无明显统一水位，变化较大，主要由大气降水及地表渗水补给。基岩裂隙水一般埋藏在全风化砂质砂岩1及强风化砂质砂岩2内，主要主要受邻区地下水侧向补给，各地段富水性不一，水量主要受裂隙发育程度及隙面充填特征等因素的控制。总体上看，该类水水量一般较小，仅个别钻孔内分布。本次勘察，在场地钻孔内测得上层滞水水位埋深为1.56.1m，并在ZK1和ZK71孔内取2件水样进行室内水质分析试验，水质分析结果见试验报告，其统计结果见下表6。地下水腐蚀性评价表 表6评价项目实测值范围评价标准腐蚀等级备注按环境类型对混凝土结构的腐蚀性SO42-(mg/l)83.389.7300微环境类型类Mg2+(mg/l)20.220.52000微总矿化度mg/l)343.5355.55.0微地层渗透性为弱渗透性HCO3-(mmol/l)4.794.861.0微侵蚀性CO20.0030微对钢筋混凝土中钢筋的腐蚀性C1- (mg/l)16.919.0100微干湿交替检测结果表明：场地地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，场地环境类别为类弱透水层。3.7 地层渗透性总体上看本场地地基岩土层的渗透性均较弱。根据区域水文地质资料，场地岩土层渗透性很弱，因此本场地基础施工中若需对上层滞水进行处理，适宜采用明排水措施。4、场地抗震性能评价4.1抗震设防烈度及设计基本地震加速度根据建筑抗震设计规范（GB500112010）附录A。成都市抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第三组。4.2 场地土类型、建筑场地类别及抗震地段划分根据波速测试成果及建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.1.3条，判定场地内的杂填土1、素填土2、淤泥3及粘土（软塑）1为软弱土，粘土（可塑）2、粘土（硬塑）3、粉质粘土4及全风化砂质泥岩1为中软土，强风化泥岩2为中硬土，中等风化泥岩3为基岩。根据场地附近已有相似地层波速测试资料，估算本场地地基土层等效剪切波速平均值约为180200m/s，依建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.1.4条，钻探揭露场地覆盖层厚度一般大于5m，小于50m（覆盖层深度算至中等风化砂质泥岩3层顶面），依建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.1.3条至第4.1.6条可判定，场地类别属类，特征周期为0.45s。拟建场地内分布有古堰塘，目前已遭回填掩埋，该区域分布有0.83.5m厚的淤泥3，为不良地基土，且部分地段分布有粘土（软塑）1等软弱土层，根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）表4.1.1可知拟建场地为对建筑抗震的不利地段。4.3建设工程抗震设防分类本工程建筑为1F的低层工业厂房及7F的民用建筑，根据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008），其抗震设防类别应不低于标准设防类，简称丙类。5、场地及地基评价5.1 场地稳定性据区域地质资料，场地及其周边，无断裂带、断层等不良工程地质作用，总体稳定性较好。场地地势较为开阔，自然环境条件良好，地形较为平坦。场地内无暗藏的墓穴、防空洞、孤石等不利埋藏物，但拟建场地内中部分布有古堰塘，目前已遭回填掩埋，该区域分布有0.83.5m厚的淤泥，为不良地基土，在对淤泥3及粘土（软塑）1等不良地基土及软弱土层清除后或进行处理后，可进行工程建设。5.2 土的腐蚀性评价本次勘察取2件地基土进行土壤腐蚀性分析试验的报告，其试验结果详见附件室内土工试验报告，根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版）第12.2.1第12.2.4条进行评价，具体见下表7。检测结果表明：场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，仅根据pH值判定场地土对钢结构具微腐蚀性。土的腐蚀性评价表 表7评价项目实测值评价标准腐蚀等级备注按环境类型对砼腐性SO42-(mg/kg)195.6199.0450微环境类型为类Mg2+(mg/kg)9.512.75.0微地层渗透性为弱渗透性对钢筋混土中钢筋的腐蚀性C1- (mg/kg)23.831.05.5微/5.3地基土的胀缩性场地位于成都市区东部三级阶地，根据成都地区建筑地基基础设计规范 （DB51/T50262001），本拟建场地属膨胀土分布区。本次勘察取样进行了土的胀缩性试验，试验结果参见附件室内土工试验，粘土（可塑）2及粘土（硬塑）3在50kPa时的膨胀率很小或为负值，表明了其以收缩作用为主的特征，根据膨胀土地区建筑技术规范（GBJ 112-87）第2.3.5及3.2.13.2.5条，利用下列公式： Ss=s Wi=W1-(W1-0.01) W1=W1-wWp其中： SsSc地基土的分级变形量(mm)；s本地区收缩变形量计算的经验系数； si第i层土的收缩系数； hi=第i层土的计算厚度(mm)；Wi地基土收缩过程中，第i层土可能发生的含水量变化的平均值(小数表示)；W1、Wp地表下1米处土的天然含水量和塑限含水量（小数表示）；w本地区膨胀土湿度系数；Zn=计算深度,取大气影响深度(m)；Zi=第i层土的计算深度（m）。根据上述公式并结合成都地区膨胀土胀缩性计算经验，将本场地地基土进行分级变形量计算，计算结果见下表8：膨胀土地基分级变形量计算成果表 表8孔号土层siW1WpwW1WihiSs级 别ZK20粘土（硬塑）30.43 0.2150.1870.890.048570.0466 0.1011.860.40 0.0274 0.950.49 0.0100 0.45ZK57粘土（可塑）30.510.2210.1910.890.051 0.0490 0.115.22 0.530.0285 0.950.490.0100 0.45根据计算结果，结合成都地区经验，可综合判定本场地地基胀缩等级为级。根据成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/T5026-2001)第10.1.2条，本区大气影响深度为3.0m,大气影响急剧深度为1.35m。5.4 地基土力学性质(1)第四系全新统人工填土层：杂填土1：结构松散，为新近回填，固结沉降尚未完成，承载力很低，不能作为拟建物基础持力层。素填土层2：可塑为主，局部软塑，力学性质较差，承载力低，未经处理不宜直接作为拟建物的基础持力层。淤泥3：含水量高，流塑，承载力很低，为不良地基土。不能作为拟建物基础持力层。(2) 第四系中下更新统冰水堆积粘性土：粘土（软塑）1：软塑，承载力很低，不能直接作为拟建物基础持力层。粘土（可塑）2：可塑，具一定的力学强度，分布较连续，可根据拟建物荷载情况及基础埋深选择该层作为拟建的1F生产厂房及7F附属用房的基础持力层。粘土（硬塑）3：硬塑，为膨胀性土，胀缩等级为级，承载力相对其他粘性土层较高，压缩性较低，分布较为连续，可根据拟建物荷载情况及基础埋深选择该层作为拟建的1F生产厂房、7F附属用房及1F门亭的基础持力层。粉质粘土4：可塑，仅在1#生产厂房地段分布，具一定的力学强度，可根据拟建物荷载情况及基础埋深选择该层作为拟建的1F生产厂房的基础持力层。(3) 白垩系下统苍溪组(K1c)砂质泥岩：全风化砂质泥岩1：全风化呈土夹砂状，具一定承载力，但仅局部地段分布，分布不连续，不宜作为拟建建筑物基础持力层。强风化砂质泥岩2：具一定承载力，分布连续，但其层面起伏较大，顶面埋深2.29.6m，可根据拟建物荷载情况及基础埋深选择该层作为拟建的1F生产厂房及7F附属用房的基础持力层。也可考虑作为1F生产厂房CFG桩复合地基桩端持力层。中等风化砂质泥岩3：承载力高，本次勘察仅在7F附属用房地段揭见，埋藏较深，不宜作为拟建建筑物天然地基基础持力层，可作为拟建高层建筑的桩基础桩端持力层。根据原位测试、室内土工试验结果，结合钻探土质鉴别，现提出地基基础设计和施工所需地基土层的物理力学性质指标值见下表8。 地基土层主要物理力学性质指标建议值表 表9土层名称天然重度(KN/m3)承载力特征值fak(KPa)压缩模量Es(MPa)粘聚力C(KPa)内摩擦角(度)预制桩（预应力管桩）CFG桩极限端阻力标准值qpk（kPa）极限侧阻力标准值qsik (kPa)端阻力特征值qp(kPa)侧阻力特征值qsi(kPa)杂填土118.5/0素填土218.590/108/26/8淤 泥316.060/0粘土（软塑）118.5903.0117/10/28粘土（可塑）219.01705.54015/60/22粘土（硬塑）319.52008.05018/85/28粉质粘土419.01604.02913/60/22全风化砂质泥岩119.51604.51814/50/22强风化砂质泥岩221.526030/26/125140040中风化砂质泥岩224.0800/8000/3000/6、地基基础方案的分析与建议6.1 天然地基6.1.1基础方案评价(1)、1#及2#生产厂房拟建的1#及2#生产厂房为1F的钢结构厂房，拟采用独立基础，基础埋深约-1.50m，设计0.00标高待定，根据周边道路及已有厂房的标高综合分析，预计该0.00标高为100.50m，则基底标高为99.00m。从工程地质剖面图可以看出，该地段大部分表层分布有厚1.2 4.2m厚的杂填土1及素填土2，其下为主要为淤泥3、粘土（可塑）2、粘土（硬塑）3及粉质粘土4。杂填土1及素填土2承载力很低，且厚度变化较大，未经处理不宜直接作为拟建物基础持力层，局部地段分布的淤泥3性质很差，不能作为拟建物基础持力层；粘土（可塑）2、粘土（硬塑）3及粉质粘土4虽具一定承载力，但其分布不连续，层面起伏较大，且部分地段分布有粘土（软塑）1下卧层，故不宜采用天然地基。靠近7F附属用房地段表层为约0.8m厚的素填土2，其下为2.55.0m厚的粘土（硬塑）3，素填土2承载力很低不能直接作为拟建物基础持力层；粘土（硬塑）3具一定的力学强度，可根据拟建厂房荷载情况选作为基础持力层，但从均匀性较低考虑，同一建筑不宜采用不同类型的基础持力层（即部分采用天然地基，部分采用复合地基），故本工程拟建的1#及2#生产厂房不宜采用天然地基基础方案。（2）、7F附属用房拟建的附属用房层高7F，建筑高度23.85m，设计拟采用框架结构，独立基础，基础埋深约-1.5m，设计0.00标高待定，根据周边道路及已有厂房的标高综合分析，预计该0.00标高为100.50m，则基底标高为99.00m。从工程地质剖面图可以看出，基底下地基土主要为约1.05.2m厚的粘土（硬塑）3，局部地段为薄层素填土2，ZK10及ZK11孔段基底下杂填土厚度约3.7m。其下主要为厚度较大的强风化砂质泥岩2。粘土（硬塑）3具一定的承载力，中等压缩性，可根据拟建7F附属用房的荷载情况选用粘土（硬塑）3为基础持力层。但需对基底下分布的薄层素填土2及ZK10、ZK11孔段的杂填土进行清除，超挖部分可采用低标号素砼等进行回填至设计基底标高。基础形式可采用独立基础。（3）、1F门亭拟建门亭层高1F，设计拟采用砖混结构，条形基础，基础埋深约-1.0m，设计0.00标高待定，根据周边道路及已有厂房的标高综合分析，预计该0.00标高为100.50m，则基底标高为99.50m。根据工程地质剖面图，基底标高以下地基土主要为粘土（硬塑）3，其具一定的力学强度，且分布连续，为拟建门亭良好的天然地基，故拟建的门亭可采用天然地基条形基础，基础持力层可采用粘土（硬塑）3。 6.1.2 地基均匀性评价从工程地质剖面图可以看出，本场地内各岩土层层面变化较大，大部分相邻钻孔揭露的地层起伏大于10%，且分布有淤泥3及粘土（软塑）1等不良地基土，力学性质差异性较大，因此本场地地基属不均匀地基。 6.2 复合地基(1)、1#及2#生产厂房根据第6.1节分析，拟建的1#及2#生产厂房地段地层变化大，表层杂填土1及素填土2厚度变化大，可作为基础持力层的粘土（可塑）2、粘土（硬塑）3层面起伏较大，且分布有淤泥3、粘土（软塑）1等性质很差的不良地基土，易产生不均匀沉降等。为提高地基土的承载力及消除其不均匀性，可考虑采用碎石桩加CFG桩的二元复合地基，即独立基础承台下采用CFG桩加碎石桩进行加固，承台之间土层采用碎石桩进行挤密加固，且应在基础外缘增加宜采用CFG保护桩，保护桩处理宽度应根据杂填土1及素填土2的厚度进行确定。 CFG桩或碎石桩桩端持力层可选用强风化砂质泥岩2。基础形式可采用独立基础。需要指出的是，由于场地内局部地段上层滞水较为丰富，采用CFG桩或碎石桩时，为保证施工质量，宜采用套管跟进成孔成桩。同时场地内的杂填土1及素填土2厚度一般在0.84.6m，其性质很差，尤其是杂填土1为新近回填，固结沉降尚未完成，因此该两层土不能直接作为CFG桩的桩间土，建议对其进行预处理，如采用碾压夯实或者强夯处理。(2)、7F附属用房根据第6.1节分析，拟建的7F附属用房基底下地基土主要为约1.05.2m厚的粘土（硬塑）3，局部地段为薄层素填土2，ZK10及ZK11孔段基底下杂填土厚度约3.7m。其下主要为厚度较大的强风化砂质泥岩2，因此可考虑采用CFG桩复合地基处理，以处理后的复合地基为基础持力层，CFG桩桩端持力层可选用强风化砂质泥岩2或者中等风化砂质泥岩3，基础形式可采用独立基础。(3)、1F门亭拟建的1F门亭基底下为粘土（硬塑）3，其具一定承载力，压缩性中等，厚度大，分布连续，为拟建门亭良好的天然地基，故该门亭建议采用天然地基，不考虑采用复合地基处理6.3 桩基础本场地内分布有较大面积的淤泥3及及粘土（软塑）1等不良地基土，且局部分布有上层滞水，拟建的1#、2#生产厂房地段可考虑采用高强预应力管桩基础（预制桩基础），高强预应力管桩基础（预制桩基础）的单桩承载力高，且不受地下水的影响，桩端持力层可选用强风化砂质泥岩2。由于7F附属用房荷载较大（最大柱荷载7500kN），若采用粘土（硬塑）3为基础持力层，基础尺寸可能偏大，因此可考虑采用桩基础方案。目前成都地区桩基础主要为挖孔灌注桩和高强度预应力管桩（预制桩）。由于本场地内上部人工填土性质较差，且其厚度较大，同时部分地段分布有淤泥3，其局部地段上层滞水水量较大，若采用挖孔灌注桩，降排水较为困难，同时应充分考虑其对施工安全的影响。故不建议采用挖孔灌注桩。高强预应力管桩基础（预制桩基础）的单桩承载力高，且不受地下水的影响，根据本工程的地质条件结合拟建物性质，建议预应力管桩基础（预制桩基础），穿过人工填土、粘性土层，可采用强风化砂质泥岩2或中等风化砂质泥岩3为桩端持力层。但桩基础施工前应进行试桩试验以确定成桩的可行性及相应的设计与施工参数，施工过程中最终桩长建议参照地勘报告结合实际贯入度控制。6.4 基础方案及持力层建议通过上述6.16.3节论述，拟建的1#、2