落地式钢管脚手架施工方案.doc

新沂公路农业信息港一期工程 脚手架施工方案目 录第一章 工程概况1第二章 编制依据1第三章 脚手架搭拆及安全管理1第四章 落地式脚手架搭设计算书6附件：施组图01：脚手架剖立面图施组图02：落地脚手架垂直剖面落地式钢管脚手架施工方案第一章 工程概况工程名称：新沂农业公路信息港一期工程工程地点：江苏省新沂市位于新沂市新郯路与臧陈路交汇路口西北角。建设单位：新沂市交通投资有限公司施工单位：浙江天勤建设有限公司监理单位：新沂市华夏建设监理咨询有限公司结构形式：框架结构、钢结构建设规模：主要包括1#4#分拣车间、1#3#仓库、水泵房、收费亭，1#4#分拣车间钢结构（局部二层框架结构）。场地用地面积177亩，总建筑面积43175m2。本工程1#3#仓库建筑面积均为3590m2，建筑高度8.3m，单层钢结构，抗震设防烈度8度。建筑耐火等级为二级，储存物品类别为丙类2项。屋面防水等级级。建筑室内0.000相当绝对标高31.100m。本工程1#分拣车间建筑面积2202m2，2#、3#分拣车间建筑面积3519m2，4#分拣车间建筑面积2768m2，建筑高度9.350m，二层框架，单层轻钢结构，抗震设防烈度8度，建筑耐火等级为二级，储存物品类别为丙类2项。屋面防水等级级。建筑室内0.000相当绝对标高31.000m。第二章 编制依据建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；钢结构设计规范GB50017-2003；钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001；施工组织设计及施工图纸；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；第三章 脚手架搭拆及安全管理一、方案设想本工程为单层钢结构厂房带局部二层框架，根据建筑施工安全检查标准（JGJ592011）规定，结合本工程实际情况，本工程四周采用全封闭落地式钢管脚手架，每步架高为1.8米。钢管脚手架施工必须严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范搭设。二、材料1、采用外径48毫米、壁厚2.8毫米的钢管，其材质应符合GB700793号钢的技术条件。2、扣件式联接宜采用铸铁扣件，所用的扣件，应有出厂合格证方可使用，发现有脆裂、变形、滑丝等现象者禁止使用。4、材料部门定货采购的钢管、扣件等零配件，必须规格统一，材质优良，并应有出厂证明书，不许采购等外次品。三、搭设1、立杆纵距为1.50米，立杆步距为1.80米。2、立杆横距为0.9米。3、底步高度一般为2米，从第二步起，每步高度为1.80米。4、脚手架的底脚必须牢固，应在基础回填土以后搭设，回填土应分层夯实，达到坚实平整，上做10cm厚素混凝土，并做好排水处理，在混凝土上面按纵向立杆方向铺通长木板，然后在木板上立脚手管。5、扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。底部都应用牵杠、横楞相互连接。6、脚手架搭设顺序：搭设准备安放钢板底座摆放扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步小横杆并与各立杆扣紧装第一步大横杆装第二步小横杆装第二步大横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步小横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）装第三、四步小横杆和大横杆装连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑防护栏杆及挡脚板，并挂立网防护。7、脚手架每步搁栅上应满铺脚手笆，脚手笆四角应用18号铅丝同牵杠扎牢；施工操作步上靠墙面部位应铺脚手板，脚手板离墙面不得大于20厘米，脚手板沿长向铺设，其端头应伸出搁置点横楞1020厘米，并应重叠搁置，没有重叠处应用铅丝将脚手板与搁置点绑牢。8、脚手架的外侧，自作业层脚手架以下三步，每步均须在外立杆里侧设1.2米高的防护上栏杆和20厘米高的挡脚板，中栏杆居中设置，防护栏杆与立杆要用扣件扣牢；以上除防护栏杆照做外，应全部设防护安全立网。9、脚手架每隔四步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆，底笆下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，底笆与搁栅绑扎，每笆应不小于4点。10、材料搬运出入口及开口处两侧，里外立杆应用双根钢管，用扣件紧固。11、脚手架与主体结构的拉与撑，是保证脚手架安全的最重要因素。应按下列规定严格执行：（1）水平方向每三个立杆间距（5.40米），垂直方向每层设一连墙杆，连墙杆菱形布置。（2）本工程连墙件采用与预埋钢管焊接连接，采用直角扣件与脚手架的内立杆相连接，一端必须用扣件与脚手架紧紧扣牢。（3）连墙件宜靠近主节点设置，偏差主节点的距离不应大于300mm。（4）连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠措施固定。（5）拉撑连杆应与脚手架成垂直，应拉撑在立杆与横楞交接处。（6）脚手架沿建筑物周围用闭合型式搭设，脚手架必须断开时以及在非闭合型式的脚手架尽端处，该部位的拉撑连杆应加密设置，而且在断开及尽端截面上，上下步里外排立杆之间设侧向斜撑。（7）脚手架的最上部分，拉撑连杆应加密设置，即每二个立杆间距（3.6米）设一拉撑点。12、沿脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧面每隔5根立杆（约9米）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置，斜杆与地面成45度60度夹角，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于50厘米，剪刀撑的搭设是将一根斜杆结在立杆上，另一根斜杆结在横楞上，应用扣件扣牢。剪刀撑钢管的接长接点，不宜用插口式或对接扣件，应采用搭接方法，搭接长度不小于40厘米。并采用两只转向扣件锁紧。13、脚手架四角应有接地保护及避装置。14、脚手架搭设完工，应由工程队负责组织专业人员检查验收后方可使用。在工程施工过程中应有专人管理，负责检查、保修工作。15、斜道（1）斜道宜采用之字型斜道，并附着在外脚手架上。（2）人行斜道宽度不宜小于1米，坡度宜采用1:3，拐弯处设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。（3）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2米，档脚板高度180mm。（4）脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆不应大于500mm。（5）脚手板临铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺。（6）脚手板上应每隔250-230mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20-30mm。16、立杆搭设（1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。（3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（4）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（5）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（6）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。17、脚手架上施工荷载：（1）砌筑脚手架上的均布荷载不得超过3KN/平方米，即：在脚手架上堆砖数量，标准砖不超过单行侧放三侧高：20孔多孔砖不超过单行侧放四侧高，非承重的大三孔砖不超过单行平放五皮高，只允许两步脚手架同时堆砖。（2）粉刷脚手架上的均布荷载不超过2KN/平方米，只允许三步脚手架同时施工。四、拆除1、脚手架拆除前应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，方可进行拆除。2、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。3、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。4、脚手架拆除顺序一般为脚手笆栏杆剪刀撑搁栅牵杠横楞立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。5、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，（零配件装入容器内）用吊车吊下，严禁高空抛掷。6、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。五、安全1、搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。 2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。3、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。4、吊运脚手笆及脚手架钢管等须用专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。5、遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。6、严禁在脚手架上堆放钢模板、木料及施工多余的物料等以确保脚手架畅通和防止超荷载。7、脚手架使用期间，严禁拆除下列材料：（1）主节点和纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（2）连墙杆。第四章 落地式脚手架搭设计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为482.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.900/2=0.157kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.036+1.20.157=0.232kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.890kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.232+0.101.890)1.5002=0.467kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.232+0.1171.890)1.5002=-0.550kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.550106/4248.0=129.391N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.157=0.193kN/m活荷载标准值 q2=1.350kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.193+0.9901.350)1500.04/(1002.06105101950.0)=3.537mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 P=1.20.053+1.20.236+1.42.025=3.182kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.036)0.9002/8+3.1820.900/4=0.720kN.m=0.720106/4248.0=169.575N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.036900.004/(3842.060105101950.000)=0.014mm集中荷载标准值 P=0.053+0.236+2.025=2.314kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2314.500900.0900.0900.0/(482.06105101950.0)=1.674mm最大挠度和 V=V1+V2=1.688mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0360.900=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.032+1.20.236+1.42.025=3.157kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.10020.000=2.002kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(0.900+0.300)/2=1.260kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5004=1.020kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50020.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.582kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3501.0000.600 = 0.210kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.582+0.91.44.050=10.601kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.24.582+1.44.050=11.168kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2101.5001.8001.800/10=0.129kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.168kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =11168/(0.19397)=146.797N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算