塑料洗脸盆的注塑模设计【注射模含4张CAD图带开题报告-独家】.zip
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注射模含4张CAD图带开题报告-独家
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塑料洗脸盆的注塑模设计【注射模含4张CAD图带开题报告-独家】.zip,注射模含4张CAD图带开题报告-独家
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日记本材料的成就和制造工程多模腔注射模零件的动态力学性能E. Bociga, t. Jaruga *斯托霍瓦科技大学高分子加工与生产管理研究所Armii Krajowej 19c, 42-200 琴斯托霍瓦, 波兰* 相应作者: 电子邮件地址: jarugakpts.pcz.czest.pl jarugakpts pc制造与加工摘要用途: 检测注塑成型零件的动态力学性能, 从获得 不同的注塑模腔, 是本研究的目的。零件是由聚丙烯制造的.设计/方法/方法: 使用的测试方法为 DMTA-动态机械热分析 (通常用于确定聚合物、混合材料和复合材料的性能以及制造部件). 结果: 存储模数 E 和损耗因数的差异从特定的模腔中零件的 tan 找到。这些差异是由聚合物流动和特定于每个腔的热条件引起的。 研究限制/含义: 使用几何平衡赛跑者的注塑模用于调查 。每个注塑模都有不同的零件特性, 但它们依赖于腔体布局和转轮配置.实际含义: 调查结果提供了有意义的信息 部件属性的差异。要知道, 模具设计者应尽量减少模具中的温差, 保证相同的腔体充填.原创/值: 通常, 自然平衡的赛跑者应该保证所有的平等灌装 空洞。最近进行了一些研究, 发现这不是真的。提出了一些解决这个问题的办法。所有的调查都集中在同时塑料流动到所有腔, 但没有调查的部件的性质.关键字: 塑性成形;注塑成型;动态机械性能1 . 介绍 注塑模具进给系统起着重要的作用。它由浇口、转轮和门组成。所有这些实体都是通过熔化流到空穴的通道。进给系统的设计对于在注塑过程的注射阶段实现适当的腔充填具有重要意义 1。模具腔内的流动条件影响着后部的性能 2, 因此应通过优化进给系统的设计来控制。运动员的尺寸是重要的, 以满足足够的高温和压力融化的空洞。门定位是也非常重要, 因为它影响焊接线的位置在零件和它应该被优化 3 获得熔化温度和压力的损失尽可能小。 多模腔注射模的进给系统应设计, 使所有腔同时充满 4-6。如果这是实现的流动进入腔是平衡和赛跑者被称为 平衡。注塑模中有许多跑步者的构型。平衡的赛跑者系统的二个主要排序是 4:自然 (几何上) 平衡的赛跑者,人为平衡的赛跑者.过去, 几何平衡的跑步者应该是一个很好的解决方案。然而, 在过去的十年中, 一些研究工作已经证明, 即使在传统的几何平衡赛跑者中也存在一些问题来获得流量平衡 6-14。研究的重点是流动失衡及其抵消, 而不是零件性质的差异。因此, 有必要研究填充不平衡如何影响注塑成型零件的性能。2实验本研究采用多模腔注射模。聚丙烯被注射到模具和流量平衡用短射法进行了检查。对不同腔体的零件进行了研究。动态测试了零件的力学性能。2.1 材料聚丙烯 (PP) 用于调查。MALEN P F-401 与生产商 = 3.00 g/10 min (2.16 公斤, 230C) 是由 PKN Orlen, 波兰 (现在: Basell Orlen 聚烯烃) 生产。2.2机器克劳斯 MAFFEI 公里 65/160/C1 注塑机用于注塑工艺。最大夹紧力为 650 kN。塑化单元的螺杆直径为30毫米。2.3 注入模具模压的零件来自实验性16腔注射模子, 描述在早先论文 13-15。零件是图1所示的形状和尺寸的小板块。零件 A、B 和 C 的厚度为2.2 毫米. 第 D 部分是阶梯的两个厚度值: 1.2 和3.2 毫米. 零件 B 和 C 有孔形成焊接和熔合线。模具中零件的布局与转轮系统如图2所示。2.4 处理条件零件是注塑成型在以下加工条件: 熔化温度: T i = 240 C模具温度: T m = 30 C 注入速度: v = 95 毫米/秒x按住压力: p H = 40 MPa短裤射击方法战争用来检查空洞是如何充满.在这项调查中跳过了, 注入时间被调整的足够短, 以获得完全没有填补的空洞。2.5 显微调查用光学显微镜对零件的形貌进行了研究。15m 厚度的样品 microtomed 使用英吉利科学切片, 并准备在奥林巴斯 BH-2 显微镜观察偏振光。2.6 DMTA DMtA调查研究样品的 DMTA 调查是从注塑成型零件从模具 a 部分, 如图3所示。样品横断面是 3.0 x 2.2 毫米。用 NETZSCH DMA 242C 装置对样品进行了3点弯曲试验。支架之间的距离为10毫米。测试以10赫兹的频率进行。样品从-70c 加热了到150c 以10c/分钟的热化率。3 结果和讨论3.1 短快照注射成型工艺参数被更改以获得短镜头。注入时间ti 足够短,流前没有到达腔壁的末端, 并且跳过了保持阶段。腔体未完全填充, 流前提前显示出腔充填序列。尽管使用几何上平衡的赛跑者, 空洞不是同时填充的, 而是在特定的序列中。放置在模具中心的腔 (编号为 1), 由浇口加热, 被填充为第一个。图4。在注入时进行的短镜头ti055 s, tm= 30c在进一步调查物产 (形态学, DMTA) 部分从 a 部分比较了。3.2注塑成型零件的形貌 观察了经典的皮核形态学。在图5中, 对部分 A1 (先在模具 a 段中填充的腔) 和零件 A4 (填充为最后一个腔) 的形貌进行了比较。在部分 A1 较宽的瞬态区被观察。在热模区内放置腔 A1, 在岩心带内存在较好的聚合物松弛条件。由于特殊腔体的形态不同, 它们在性质上也有不同。图5。腔体的形貌: A1 (左) 和 A4 (右) 由模具温度值注入 (右侧) Tm= 30c; 1-皮肤层, 2导向核心区, 3-瞬变区, 4-非定向核心区3.3 动态机械属性DMTA 试验结果见图6。从模具 a 部分绘制了存储模数E 和损耗因子tan与温度的曲线。存储模数E 随着温度的降低而减小。不同腔的部件之间的E 有显著的差异。对于部分 A4, E 值更大, 它们是在填充为最后一个的空洞中形成的, 并放置在更冷的模具区域中。因为在零件 A4 方向的核心区域是宽广的 (不放松和在零件 A1) 他们的机械性能是更好的。图6。存储模数E 和损耗因子tan 对来自模具 a 区不同腔的零件的温度E 的差异对于低温值 (在0c 下) 很高, 而且对聚合物部件 exlpoitation (20-30 c) 的共同温度也有显著的影响。在温度20c 这区别是370MPa。这意味着, 在相对较低的模具温度下成型的聚丙烯零件, 其力学性能取决于模具中的腔位置。tan的曲线显示了18C 温度附近的峰值。对于这种温度值, 聚丙烯中非晶相的松弛发生。对于tan , 还注意到来自特定腔的样本之间的差异。在峰值温度下, tan 的差异约为0013。4 结论多模腔注塑模中的聚丙烯零件具有几何平衡流道, 在动态力学性能上存在差异。观察了储模量和损耗因子的差异。这些差异的原因是: 模具灌装过程中的流动不平衡, 以及特定孔洞的模具温度的差异。当注塑件的性能需要小公差时, 应使用模具中的另一个转轮系统结构。还建议将空穴放置在每个部件处于相同冷却条件下的方式。确认 这项工作得到波兰科研和信息技术部的财政支持。预算为科学在年 2005-2006;格兰特号 3 T08E 032 28引用1X.G., K.S. 李, J.Y.H. 富, 许贤张, A.Y.C., 注塑模具的自动初始设计, 国际材料与产品技术杂志 15 (2000) 503-517. 2 p. Postawa, j. Koszkul, 加工条件对收缩和质量 POM 注塑件变化的影响, 13第 科学国际会议的记录在机械和材料工程 AMME2005, Wisa, 2005, 531-534.3 l. 许, 许, 陈, 注塑成型工艺优化使用软件工具, 国际期刊汽车设计 25 (2001) 53-63。4 jp 博蒙特, r. 内格尔, 谢尔曼, 成功的注塑, Hanser 出版商, 慕尼黑, 2002.5 r. Sikora, E. Bociga, 精密多模腔注塑成型工具的特点,聚合物制造81-82 (2001) 161-168 (波兰语)。6 jp 博蒙特、转轮和浇口设计手册 成功注塑成型的工具, Hanser, 慕尼黑, 辛辛那提, 2004。7 博蒙特亚军技术公司, .8 Casaldi 阁下和米歇尔, 过程窗口的影响, 在多模腔模具的剪切诱导流量不平衡, ANTEC 2001, 卷 3, 2001, 3112-3116。9 附注库克, h. Yu, 诉克林顿, 诉 Kietzmann, 傅氏,几何平衡进给系统流动不平衡的预测国际科学论文集会议 ANTEC 2005, 卷 1, 2005, 526-530。10 r. 库尼、奥尼尔、l. Pomorski、部分调查 多腔压力控制的变化, 科学国际会议的学报 ANTEC 2001, 卷 3, 2001, 3116-3120。11 m Makowski, 跑步者在注塑模、现代注塑模具、设计和开发问题、科学国际会议 plastech 可2001、华沙、的过程中设计的半结晶塑料。179 (波兰语)。12 G.Y. Su, h. Yokoi, 萨克雷杨, 用 H 模式流道系统 (PPS 2003-希腊) 对多腔模具注塑成型不平衡的研究.13 E. Bociga, t. Jaruga, j Koszkul, 多模腔注塑模中的塑性流动调
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