贝雷片支架受力计算资料简介.doc

资料简介(桥墩箱形系梁支架受力计算书)一、支架布设说明1、支架采用梁柱式支架，立柱分别采用l=3.765m的30#工字钢和48mm*3.5mm的普通钢管，底模下承重纵梁采用单层双排贝雷桁架；2、系梁跨中贝雷桁架下采用满堂式钢管支架，沿高度方向横杆步距为125cm；3、钢管支架布置密度为：顺桥向*横桥向=5排*6排，间距对应为50cm*60cm；4、钢管支架立杆可调顶托上顺桥向置双拼10号槽钢或16号工字钢作贝雷桁架支撑梁；5、贝雷桁架上顺桥向置放31根l=8m长16号工字钢作为底模分配梁，工字钢中心间距为50cm，上面再安放大块系梁钢模底模，其下铺设脱模之木楔；6、钢管支架立杆地基基础平面：长*宽*厚=3.4m*2.4m*0.15m范围内需先用C25砼硬化处理，而30#工字钢立柱与墩帽接触面应浇筑30cm厚砼固结，确保不被水流冲涮，而致使地基塌陷或下沉。 二、设计参数1、槽钢、工字钢允许轴向应力=140MPa，允许弯曲正应力w=145MPa，弹性模量E=2.1105MPa；2、48mm*3.5mm钢管允许轴向正应力=180MPa，允许弯曲应力w=215MPa，允许长细比=150，i=15.78mm，弹性模量E=2.1105MPa；3、16#工字钢Wx=109.2cm3,I=873cm4，g=15.89kg/m；4、30#工字钢Wy=49.9cm3,imin=2.69cm，A=46.48cm2，g=36.49kg/m；5、贝雷桁架I0=250500cm4，W0=3570cm3，M0=975KN.m，g=270kg/片。桁架销子重量3kg/个关键词： 贝雷梁 支架 一、计算依据1、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）2、设计施工图3、路桥施工计算手册（周水兴等编著人民交通出版社）4、路桥施工手册-桥涵（交通部第一公路工程总公司编制）5、钢结构-原理与设计（夏志斌姚谏等编著中国建筑工业出版社）6、基本资料7、竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003）8、公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)二、工程概述XX2#桥的跨XX铁路现浇箱梁为40+55+40m，为单箱三室结构，箱梁高均为2.3m，桥面宽16.75m，底腹板宽为：11.85m，即两边翼缘板宽分别为2.45m，翼板变截面为0.150.5m，顶板和底板厚度分别为0.25、0.2m。混凝土标号为C55。根据现场实际需要，所设支架的净空为16.3m。三、支架设计跨铁路部分箱梁采用贝雷架施工平台式门洞结构进行承重，门洞的净空设置为16.3m。门洞支墩基础采用150cm桩基础,采用C25砼浇注，支墩采用100X100cm方形钢筋混凝土墩身，立柱高平均约17m,支柱顶横梁采用贝雷片组(并设置I50工字钢牛腿和加设相应的斜支撑)。纵向主承重梁采用贝雷梁拼装搭设，横向采用通长48X3.5钢管和交叉撑进行加固，间距1.3m/道。上部支架采用48X3.5钢管、扣件搭设或碗扣支架搭设。立杆横向间距和贝雷片间距相同。立杆纵向间距分别为0.9m/道、0.6m/道、0.3m/道(实腹板处)，立杆横向间距普通段为0.9m/道（箱梁两端为0.6m/道）,横杆步距为1.2m/道（箱梁两端实腹段步距为0.6m/道）。立杆上下口采用可调顶托，上口采用I10工字钢(或双8槽钢)作为纵向分配梁，其上采用10X10方木作为底模板横肋，间距为0.3m、0.4m(翼板处)；立杆下口在普通段采用8槽钢(平放即可)作为横向连接梁。在梁两端实腹板处采取I10工字钢作为纵向分配梁(施工注意调整支架底座高度，使其碗扣结点与普通箱梁段支架对应高度)。底模板采用=15mm光面竹胶合板，另外考虑贝雷片纵梁底下火车通行安全，可以在贝雷纵梁上与碗口支架间可以通过满铺2cm厚的木板（或其他材料，但必须能够承担堆放的一定杂物、人等荷载），紧贴贝雷片纵梁下其下可以再增设一层安全防护网，以防止上部杂物砸到既有线上。四、模架受力计算4.1、翼板分析(1)、底模板计算：1、竹胶板技术指标以及力学性能：根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度取。由于翼板处方木按中心间距40cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度10cm，即模板计算跨径取：；梁柱式贝雷桁架支架在山区公路桥梁施工中的应用1 工程概况1.1桥位及主要技术指标龙门山大桥位于彭州市龙门山镇，跨越白水河，地处川西高原与四川盆地过渡带。桥梁全长146.06m，其中预应力混凝土箱梁长度134m，共一联4孔，跨径布置为32m32m38m32m=134m，桥面宽13m，设计荷载公路-II级，抗震烈度8度。上部为单箱三室的鱼腹式预应力箱梁，梁高2.2m，底宽1.0m；桥墩为固结花瓶墩，变截面流线型，底部尺寸为3.51.8m，每个墩采用两根2.0m钻孔灌注桩基础。0#桥台采用薄壁台，桩基础，4#桥台采用重力式U台。1.2水文地质情况工程地点位于龙门山中段，属亚热带湿润气候区，气候温和湿润，湿度大，降水量较多，气温日变化大。年平均气温15.716.4，相对湿度75%81%，多年平均降雨量10001400mm，3月5月占年降水量的13%，集中于夏季的6月9月，冬春季节的12月3月降雨较小。拟建桥位白水河河道较为顺直，河床较窄，宽约70m，河床漫滩砂卵石呈中密状，表层疏松，其抗冲刷能力较弱，加之洪水期，河流水力坡度较大，河床有进一步下切的可能。2 贝雷支架设计方案2.1设计方案选择根据现场水文地质情况及要求，考虑到：（1）箱梁施工时间在6月9月，与雨季时间重合，考虑到山洪暴发时漂浮物的影响，宜采用梁柱式贝雷桁架支架，不宜采用钢管满堂支架方案。（2）由于河床抗冲刷能力较弱，在洪水期河床有进一步下切沉的可能。梁柱式贝雷桁架支架的基础每跨仅有12个，可以把扩大基础埋深加大以抗冲刷。而钢管满堂支架的砼基础无法埋深，抗冲刷能力弱。（3）由于岸坡陡峻，天然地面坡度2440，有潜在崩滑体，梁柱式贝雷桁架支架跨越能力大，可以跨越岸坡，施工难度小。（4）地基承载力大。挖除人工填筑土0.50.8m后，地基承载力基本容许值在550700kPa，适合于梁柱式贝雷桁架支架中支墩的要求。因此本方案采用梁柱式贝雷桁架支架，外模采用钢模板，木楔卸落。内模采用全木结构。临时基础采用钢筋混凝土扩大基础。2.2梁柱式钢管贝雷桁架支架结构设计2.2.1跨径L=38m（1）跨径布置：支架设计为3跨简支结构，跨径布置为1.310.71.810.41.810.71.3m=38.0m，设两个中支墩。（2）基础、钢管立柱、横梁：墩旁利用承台作支撑，在桥墩承台上安装4根800.8cm钢管作立柱，钢管上布置2根I36b(L=1200cm)工字钢作横梁。跨中设两个中支墩，中支墩钢筋砼扩大基础上安装2排共24=8根800.8cm钢管作立柱，钢管上布置2根I36b（L=1200cm）工字钢作横梁。（3）贝雷桁架纵梁：工字钢横梁上按受力要求布置支架贝雷纵梁。支架纵梁采用国产贝雷片拼成，两排一组，用支撑架连接，贝雷纵梁均作简支布置。贝雷纵梁计算跨度为10.7m、10.4m，都由6组共14排单层贝雷纵梁（其中包括两排单片贝雷）组成。2.2.2跨径L=32m支架设计为2跨简支结构，跨径布置为1.313.81.813.81.3m=32.0m，设一个中支墩。基础、钢管立柱、横梁、贝雷桁架纵梁参照跨径L=38m布置。 具体形式详见现浇箱梁支架布置见图1和图2，该设计方案已经验算满足要求。图1 现浇箱梁支架立面图图2 现浇箱梁支架跨中横断图3 支架施工技术3.1支架安装施工工艺3.1.1安装顺序根据本桥结构特点和工期安排，考虑从桥梁中间往两侧桥台施工，这样两侧可以同时施工，节省工期。施工顺序为：第一施工阶段施工1#3#墩的中间两跨的节段；第二施工阶段施工两边跨的节段。中间节段为两端张拉外，两边跨的节段均为单端张拉，从靠近中间的一孔往桥台方向现浇箱梁混凝土，施工节段处用联结器接长预应力钢束，最后在桥台处一端张拉预应力钢束。本桥纵向预应力钢束全部采用塑料波纹管，真空辅助压浆工艺。具体施工流程见图3。3.1.2基础布置0#台-1#墩、1#-2#墩、3#墩-4#台之间箱梁跨径32m，设一个中支墩；2#-3#墩之间箱梁跨径38m，设2个中支墩。0#台：承台（台身襟边宽1.2m）直接作为贝雷纵梁的支撑点，每片贝雷梁下放50502cm的钢板。1#、2#、3#墩：承台需要按钢管立柱的位置预埋90901.0cm钢板，共8块。4#台：承台需要按钢管立柱的位置预埋90901.0cm钢板，共8块。中支墩：钢筋砼扩大基础尺寸为11.63.20.6cm，埋置深度0.5m，钢筋砼扩大基础上需要在安装钢管立柱的地方预埋90901.0cm钢板，共8块。在扩大基础流水方向设一个防撞墩，长4m，宽1m，高3m，埋入土中不少于1m，流水方向做成尖弧形。3.1.3钢管立柱钢管立柱要按设计位置进行架设，钢管立柱要和上钢板焊接同时与承台（扩大基础）的预埋钢板焊接，且在上钢板处加限位措施。为防止河水上涨后对管桩的冲击，管桩架好后再浇一层0.5m的砼以更好的保护管桩。为防止洪水飘流物对钢管立柱冲击影响支架安全，对行洪区的钢管立柱上游3m处设置防撞墩。3.1.4工字钢横梁将两件12m长的36b工字钢用1cm厚钢板按1.2m间距在内侧焊成一组再吊装，如果工字钢与钢管之间有缝隙，要用钢板垫实。3.1.5贝雷纵梁贝雷桁架及其配件质量标准必须满足装配式公路钢桥使用手册要求。使用前要逐件检查贝雷桁架、加强弦杆、风撑片、销子等主要构件，决不允许使用有变形或锈蚀等缺陷的构件。为检查各构件间的互换通用性能，先进行试装。在试装中如出现销子、螺栓和构件装拆有困难，应找出原因加以改进。不得对贝雷桁架及其配件作结构方面的改变，也不得对贝雷桁架及其配件进行电焊、气割。拼装时将一节贝雷桁架的阳头插入另一节贝雷桁架的阴头内，对准销孔，插上销子和保险插销。单片贝雷用U型箍与旁边的的贝雷连接，墩身空档处可用单片贝雷过渡。3.1.6槽钢分配梁按照0.8m间距分布，与钢模下的垫楞要对应。上钢模之前应先预拼，要注意轴线和接缝，在墩身处钢模有变化，可现场处理。3.2支架预压结合本标段的实际情况，拟采用钢材或砂袋作为替代荷载，这样预压重量易控制，操作性强，用工少，可节约时间。选取具有代表性的支架孔跨（0#1#墩，跨径32m）进行预压，堆载主要集中在底板及腹板的位置。0#1#墩段箱梁重约655t，预压重量取其1.2倍即786.3t，模拟箱梁浇注情况。预压前应对工地现有钢材进行统计并分类，挂牌标记重量，要有专人负责钢材或砂袋的调度，因为工作量大，准备工作要做细。预压前应对支架进行一次大检查，有问题时及加固，要保证支架万无一失。预压时严格按照现浇箱梁预压配重平面布置图进行配重，在预压平台上事先画好配重平面图，标记要明显。加载及卸载均应逐级进行，同时加强稳定性观测，发现异常情况，立即采取卸载或撤离等措施。3.3支架拆除当施工完毕达到拆除支撑、模板、支架条件后，需按：拆除箱室内内模加固支撑 张拉、压浆（待浆体强度达90%以上、满足设计和规范的要求）由跨中向两端头对称拆除翼缘板部位支撑、支架由跨中向两端头对称拆除底、腹板部位支撑、支架顺序进行。绝对禁止未拆完内模竖向支撑即拆支架、未拆完翼缘板部分支撑支架即拆底腹板部位支撑支架，以防结构在体系转换时产生破坏性荷载拉裂梁体。支架拆除的顺序为：先拆除每跨中间部分，然后由中间向两边（支座处）对称拆除，使箱梁逐渐受力，避免产生裂纹。4 质量安全要求4.1质量要求（1）地基处理：对于地基处理，要进行全面检查。处于软弱的地段（如泥浆池）必须先进行换填处理，后才能浇筑砼扩大基础；同时检查地基表面是否做成双向横坡，排水系统是否完善，以防水浸泡地基。（2）支架搭设：检查支架钢管立柱是否与砼扩大基础充分接触，不得有空隙；检查各杆件是否横平竖直，其间距是否符合要求，各联结是否牢固可靠。（3）预压及沉降量的检查：对于预压的重力，要进行核查，预压的重力一般为梁重的1.2倍。对预压前后所有的观测点进行核查，以确定沉降量；检查预拱度设置的方式是否正常，以及不同位置预拱度的大小，是否按二次抛物线法分配。4.2安全措施（1）支架、模板搭设时防护措施：搭设过程中划出工作标志区，立标志牌、设安全员，禁止行人、车辆进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。（2）临边防护措施：在箱梁钢侧模板的临边四周设置全封闭式护栏，使用材料均采用483.5mm钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距2.4m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆：钢管长度方向刷红白间隔的油漆，挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。5 结语本文虽然介绍的是采用梁柱式贝雷桁架支架现浇施工龙门山大桥上部结构的设计要点和施工工艺，但对于其他桥位地质复杂、自然条件恶劣、桥头场地小、不利于桥梁预制和吊装的山区公路大桥施工有重要的参考价值。参考文献1周水兴等编著.路桥施工计算手册.北京：人民交通出版社2黄绍金等编著.装配式公路钢桥多用途使用手册.北京：人民交通出版社3中华人民共和国交通部战备办.装备式公路钢桥使用手册摘 要 山区高速公路建设因受地形限制，造成大角度斜交跨线桥较多，再加上建设施工的不同步，给现浇尤其是支架施工增加了难度。本文通过永武高速公路永安吉山互通大角度斜交跨线桥现浇箱梁支架施工实例为山区高速公路分期建设的多层互通跨线桥支架施工提供一个参考。关键词 高速公路 大角度 斜交跨线桥 支架 施工1工程概况福建永安吉山高速公路枢纽互通连接泉三（泉南线泉州至永安段）、永武（长深线永安至武平段）、永宁（泉南线永安至宁化段）三条高速公路，设计方案为十字混合式枢纽互通式立体交叉（一级立体交叉工程），立面布置共四层，泉南线为最高层，长深线与各匝道相互跨越为中间两层，F匝道为最底层。整个互通共分泉三、永武、永宁三期建设。泉南线1#桥为互通内最高的桥，右幅全桥长度为377m，上部构造采用（425)+(27.5+37.5+27.5)（30+22.5）m预应力连续现浇箱梁（现浇）525预应力混凝土连续T梁（预制），共计14孔，其中第三联（第八、九孔）为整体现浇，第八孔跨径为30m，上跨泉三线B匝道桥，斜交角140.61，图纸设计施工顺序为0#台9#墩。由于吉山枢纽互通分三期建设，在永武项目进场施工该桥时，泉三线B匝道桥（现浇箱梁结构）除路面外其余工程已施工完成，路面工程也正准备开始施工。因此，泉南线1#桥现浇施工时既要保证支架自身的安全又要保证B匝道桥的结构安全，同时还要满足B匝道桥的正常施工和桥面通行。2支架方案的选择经与B匝道桥的设计单位沟通，如果支架基础落在该桥上，将对桥面结构受力产生不利影响，由于当时没有此种受力类型的模拟验算，不能确保已建成的B匝道桥的结构安全。因此，泉南线1#桥第三联现浇箱梁支架基础无法落在B匝道桥面上。综合各方因素考虑，决定采用支架基础落在B匝道桥面外的大跨度门式支架。具体方案如下：在泉南线1#桥7#8#墩之间设4排条形基础，其中靠近墩身处2排平行于墩身布置，每条形基础立425钢管桩4根；中间两排基础则移至B匝道桥面以外，沿泉三线B匝道桥面外沿布设。因1#桥与B匝道桥斜交夹角大，造成贝雷片顺桥向直接跨越B匝道桥时跨增大，最大为19.067m（见管桩平面布置示意图），为最大程度减小大跨径施工时挠度的影响，采取沿泉三线B匝道桥面外沿两侧增设管桩及纵向布设贝雷片作为门式支架以减小与泉三线B匝道桥斜交夹角的措施。通过支架受力计算，获得贝雷片跨B匝道桥时的跨径为16.479m时材料（贝雷片）最省。管桩与基础连接处采用钢板焊接。钢管桩上铺横向工字钢，工字钢上用贝雷片作为纵向梁，贝雷片顺纵向布设，两两组合成一组，共布设8组。贝雷用槽钢和顶托调平（参见图1管桩平面布置示意图）。3具体施工方法3.1基础对路基进行压实处理，遇不良地段进行片石换填，现浇宽1.6m厚0.30m的C25钢筋混凝土作基础,钢筋采用底部布20cm20cm间距的钢筋网,保护层厚度为7cm。3.2支架1#桥第8跨长30m，设六排钢管桩，中间支墩采用425四排共18根钢管桩，布置靠近B匝道桥护栏且与之平行，壁厚8mm，钢管桩顶部采用两根40b工字钢焊接作为大横梁，贝雷桁架片两两组合成一幅。贝雷片每两片接连为整体，同时用48钢管每隔4m将全部贝雷片连接。图2 小横梁、纵梁及顶托平面布置荷载计算示意图贝雷片上大横梁为两根槽钢用48钢管焊接（共焊10个钢管，每根四面满焊，见图2顶托示意图）。顶托插入槽钢上钢管内，支撑纵向小纵梁（小纵梁采用10号工字钢，见顶托示意图）。调平：采用顶托调平。纵向小纵梁：小纵梁采用10号工字钢, 铺设在顶托之上。小横梁：采用1010的方木横铺在小纵梁上，在跨中净间距为20cm，在梁体端头3.5m范围内为10cm15cm 。模 板：采用1.15cm厚竹胶板。4结构验算4.1荷载计算根据公路桥涵施工技术规范主要由以下荷载组成：（1）砼荷载。30m梁跨：在梁端1.5m的范围内为19.825=495kN/m, 其中腹板重：440/8=55kN/m2 ；在梁距端1.53.5m的范围内为线型变化荷载，平均为（14.15+8.095）/225=278.1kN/m，其中腹板重：（278.1-30）/8=31.01kN/m2；梁中为8.09525=202.375kN/m, 其中腹板重：（202.375-30）/8=21.55kN/m2。其中：翼缘板每m重:(0.15+0.45)2/22.52=3t 计0.75t/ m2，翼缘板处荷载q=7.5+2.0+1+2=12.65 kN/m2。 （2）方料、模板自重按1. 0kN/ m2计。 （3）施工人员和施工机具行走荷载：2 .0kN/ m2。 （4）振捣砼产生的荷载：2 kN/ m2。 （5）30m梁跨贝雷片自重:中间墩270 kg/片6片8组18m=1.44t/m。 其余部分270 kg/片2片4组6m=0.72t/m。2、荷载分布根据梁体断面图，第八跨跨中砼荷载可简化如图3布置模式。图3 30.0m梁砼荷载分布图（圆柱墩）其他荷载只计算人员、施工机具行走荷载2.0kN/m2、振捣砼产生的荷载2.0kN/m2、方料及模板荷载1.00kN/m2。根据对称原理可将贝雷片及临时支座受力（以贝雷片跨中为计算断面，按简支梁计算）布置简化成图4。 图4 30.0m梁验算贝雷梁及支座受力计算简图Q1+Q2=276.77517.48=4838.027kNQ1=Q2=4838.027/2=2419.014kN得：Q1=2419.014kN,Q2=2419.014kN 43计算贝雷片受力将荷载简化成均布荷载，求最大弯矩（该支架平均跨长为16.48m，计算按16.48m计）。Mmax=qL2/8=9396.18kNm标准国产贝雷片桁片允许弯矩975 kNm，假设每片贝雷片均匀受力，Mmax/ M0=9396.18/975=9.637片。根据施工及受力需要，共布置16片贝雷片，如图5所示。图5 墩身处钢管桩及贝雷片布置图贝雷片挠度计算：假设所有荷载为14片贝雷片承担，以均布荷载q=276.775/14=19.77kN/m，跨度L=16.48m的简支梁计算，f=5qL4/(384EI)=519.7710316.484/(3842.110510625050010-8)=36.1mmL/400=41.2mm通过以上计算贝雷桁架片满足要求，而在施工时是贝雷桁架片两片连成一幅，增加了其整体性受力。4.4 钢管桩及工字钢受力验算受力计算图如图6和图7所示。钢管桩受荷载为Q1=2419.014KN。将Q1平均分配到14片贝雷桁架进行计算求得：q1 q14=2419.014/14=172.79kN 图6 钢管柱及工字钢受力计算图 图7 钢管桩及工字钢受力计算图求得: Q左1（15）=261.363kN, Q左2(16)= 475.038KN, Q右3(17)= 444.648kN，Q右3(18)= 447.593kN，Q右2(19)= 460.869kN，Q右1(20)= 329.550kN大横梁（工字钢）最大弯矩在Q左2处Mmax=129.381kNm，最大剪力在Q左3与Q左2之间Tmax=300.340kN（1）工字钢受力计算。大横梁为两根40b型工字钢如图8焊接。 钢管桩顶大横梁（两根40b工字满焊）A=294.07cm2 Ix=222781cm4 Wx=21139 cm3 根据以上计算最大弯矩：Mmax=129.381kNm， 最大剪力：Tmax=300.34kN剪应力max=Tmax/A=300.34 /(294.07)=15.96MPa56.8MPa所以采用2根40b工字钢能满足要求。因以上计算都为将连续梁简化为简支梁计算，未考虑连续对力和弯矩的分配，并且在计算时都是取最不利情况验算，所以上的计算是保守的。（2）钢管桩受力计算。假设一端荷载全部由4根钢管桩承担，则每根荷载：Q =2419.014/4=604.75kN计算最大受力的临时钢管立柱支墩受力,Qmax=Q=604.75kN算法1：钢管立柱按425mm壁厚8mm的钢管计，沿垂直方向每隔69m在平面和空间内设置了平面联系,钢管桩按最高19m计算。钢管立柱为细长压杆用欧拉公式计算压杆稳定性，压杆的长度系数取1（按一端固定，另一端可移动但不能转动）：Pcr=2EI/（L）2A=104.803cm2 I=22.788610-5 E=210Gpa L=19Rmax= Q右3=604.75kN Pcr=2EI/（L）2=1308.365kNRmax =604.75kN又因钢管立柱沿垂直方向每隔69m在平面和空间内设置了平面联系，大大减小了钢管立柱的自长度，增加了钢管立柱的整体性。其轴心受压荷载应远大于Pcr（计算如下），因此压杆是稳定的。算法2：按压弯杆件计，钢管桩之间每隔69m设置一道水平面横向连接，假设有10cm的偏心受压，偏心受压弯矩：M=60.475kNm，为保守计取L=9m。L=9mi=（4252+4092）1/2/4=147.4589A=（4252-4092）/4=104.83cm2W=0.0982(D4-d4)/D=0.0982(42.54-40.94)/42.5=1072.68 cm3=L/i=9/147.4589=61.03查表内插得1=0.6417e=L0ix/(hiy)=1.89000/425=38.12查表内插得2=0.8234,取=1=N/A1+M/2W=604.75/(104.830.6417)+ 60.475/(10.82341072.68)=90.584MPa210MPa通过以上计算钢管桩满足要求。在施工过程中，靠墩身处钢管桩通过平面连接的槽钢可与墩身紧密相抱，以增加整体稳定性。跨中临时支墩可通过增加钢管立柱（共9根）和平面、空间连接来增加其整体稳定性。又因实际施工中贝雷桁架片为连续钢构，而上述计算时按简支计算，所以实际靠墩身处钢管桩受力要较计算小，而跨中临时支墩要较计算大（通过增加跨中钢管立柱加强）。5 结束语目前，泉南线1#桥已施工完成，通过对此段箱梁顶面高程、横纵坡度进行复测，均能够满足设计图纸和技术规范要求，并且顶面平整度较好。模板拆除后翼缘板线形流畅，底板大面平顺无波浪起伏和凹凸现象；腹板、底板砼色泽一致，无明显施工接缝，整体形象美观，达到预期目的。桥梁支架设计及应用工程资料 2007-01-26 10:45:20 阅读160 评论0 字号：大中小 桥梁支架设计及应用作者：郭XX摘要：贝雷片及钢管脚手支架在桥梁及其它工程施工中的广泛应用使得支架设计的合理性和安全性显的尤为重要。关健词：支架、预拱度、设计、应用前言：随着我国经济的高速发展，桥梁工程施工的数量也随之增加，传统的毛竹、木支架以难以满足当前施工水平和工程规范的需要，而当前施工所用的贝雷片支架及钢管脚手支架设计大多根据经验架设，其中存在大量的安全隐患和材料浪费，因此合理安全的支架设计不仅影响桥梁的外观质量，还据有很大的经济和实用价值。本文将从桥梁工程的脚手支架的设计和应用的经验，重点阐述现场脚手架和贝雷片支架的设计和应用过程。一、工程概况：桥梁工程有30跨箱梁的浇筑需要搭设支架，该桥地处市中心，为旱地桥梁，跨城市主干道部份拟采用国产贝雷法拼装成支架纵梁，桥跨度40m，在跨中设临时支架，贝雷纵梁跨度20m，其它跨采用滿堂钢管脚手架。二、贝雷架支架设计及预拱度设置1、支架验算箱梁横断面尺寸为（1）、荷载计算根据公路桥涵施工规范主要考虑以下荷载墩旁1.0m范围内新浇筑混凝土自重37.73t/m跨中新浇筑混凝土自重21.85t/m模板自重1.2t/m支架自重2.0t/m施工荷载1.0t/m1)验算强度(采用+)跨中26.05t/m墩旁41.93t/m2）验算挠度（采用+）跨中23.05t/m墩旁38.93t/m（2）纵梁计算跟据经验取11组22排贝雷架计算，则：强度计算荷载：跨中范围：q1=26.051.222=1.42t/m(1.2为不均匀分布系数)墩旁1.0m范围内：q2=41.931.222=2.29t/m(1.2为不均匀分布系数)受力简图如下：以B点为支点：单片贝雷片容许剪力，满足要求。注：为单片贝雷片容许弯矩，满足要求。刚度（挠度）计算：贝雷纵梁弹性模量，单片贝雷片惯性矩。挠度近似按简支梁计算：满足要求，最大点距C点为9.2米。依据以上步骤，同理可以分析其它组数与对应控制参数的结果如下表：贝雷片数参数RcRBMmaxfmax11组13.7915.4860.0641.1710组15.1517.0165.9945.239组16.918.9673.6250.45对比个参数容许值得出结论为：10组贝雷片为最佳组数。墩旁和跨中地基承载力验算：墩边枕木一般取通长满铺12.0M，枕木宽2.5M，墩旁总荷载：跨中为碎石的最小容许承载力，满足要求。预拱度计算：a、贝雷支架在荷载作用下的弹性压缩1：14.5cmb、模板在荷载作用下的非弹性压缩2：2c、钢管墩（中墩）与工字钢在荷载作用下的非弹性压缩3：31.0cmd、美观预拱度4：41.0cme、合计：预拱度设置：为预拱度的最高值应设置在梁的跨中点，其它各点的预拱度应以中间点为最高值，以梁的两端为零。按二次抛物线进行分配：离墩中心距离：点处的预拱度：跨长则计算值与预压试验实测对比结果如下表Xy01.253.255.257.259.2511.2513.2515.2517.2518.52+32.42.42.42.42.42.42.42.42.42.42.4计算值01.383.194.475.245.55.244.473.191.380合计2.43.785.596.877.647.907.646.875.593.782.4实测值2.03.625.626.757.467.8