DN1600斜孔塔设计含15张CAD图.zip
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共55页)
编号：48433668
类型：共享资源
大小：1.86MB
格式：ZIP
上传时间：2020-02-08
上传人：QQ14****9609
认证信息
个人认证
郭**（实名认证）
陕西
IP属地：陕西
150
积分
- 关 键 词：
-
DN1600
斜孔塔
设计
15
CAD
- 资源描述：
-
DN1600斜孔塔设计含15张CAD图.zip,DN1600,斜孔塔,设计,15,CAD
- 内容简介：
-
DN1600斜孔塔设计摘 要筛板塔是传质过程常用的塔设备，它的主要优点有： 结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60，为浮阀塔的80左右。 处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加1015。 塔板效率高，比泡罩塔高15左右。 压降较低，每板压力比泡罩塔约低30左右。虽然筛板塔有： 塔板安装的水平度要求较高，否则气液接触不匀。 操作弹性较小(约23)。 小孔筛板容易堵塞等缺点。但它由于具有前述的一些优点，因而在化工，石油，能源等行业的应用中仍处于板式塔应用的主导地位。本次论文以介质的性质、温度和压强，以及公称直径和当地自然环境为设计条件，综合考虑各方面的因素选定板式筛板塔，具体步骤主要包括壳体、封头壁厚的设计与较核，基础环板，裙座等零部件的设计，同时结合所选定的材料和工作环境制定相应的焊接工艺和制作、组装和加工工艺。关键词：筛板塔；塔盘；降液管 ABSTARCTThe sieve-plate column is commonly used in mass transfer tower equipment, its main advantages:(1)structural valve tower more than a simple, easy processing, and cost about 60% of bubble tower, tower float valve for about 80% .(2) processing capacity, than the diameter of the blister with tower 10 15% increase.(3) tray efficiency higher than that Blister tower about 15% higher.(4) lower pressure drop per plate bubble tower pressure than about 30%. Although the sieve-plate column are(1) tray installation require a higher degree level, or gas-liquid contact with uneven. Operating flexibility (2) small (about 2 3). (3) small plate, such as easy to plug the shortcomings. But it is because of some of the advantages mentioned above, which in the chemical, petroleum, energy and other industries are still in the application of the application tray column dominance. The thesis of the nature of media, temperature and pressure, as well as the nominal diameter for the design of the natural environment and local conditions, concrete steps to include the shell, head of design and wall thickness more nuclear, based on the Central board, and other parts of the skirt design, combined with selected materials and the working environment to develop the corresponding welding technology and production, assembly and processing technology.Key words：sieve-plate column; tray; downcomer目 录1 概 述11.1DN1600斜孔塔的简介11.2板式精馏技术及发展42 塔结构设计52.1塔设计内容52.1.1设计参数52.1.2塔结构简图52.2主体材料强度指标62.3筒体、封头壁厚确定62.3.1筒体厚度计算62.3.2封头厚度计算72.4塔体上各项载荷计算72.4.1塔质量72.4.2风载荷和风弯矩计算82.4.3地震力及地震弯矩计算92.4.4最大弯矩112.5塔体的强度及轴向稳定性验算122.5.1塔体2-2截面的各项轴向应力计算122.5.2塔体2-2截面抗压强度及轴向稳定性验算122.6裙座的强度及稳定性校核122.6.1裙座底部0-0截面轴向应力计算：122.6.2裙座检查孔1-1截面强度校核132.6.3裙座焊缝强度校核132.7压试验时塔的强度和稳定性验算132.7.1水压试验时塔体2-2截面的强度校核132.7.2水压试验时裙座底部0-0截面的强度和轴向稳定性校核142.8基础环板设计142.8.1基础环板内外径的确定142.8.2混泥土强度校核142.8.3基础环板厚度设计152.8.4地脚螺栓的设计152.8.5筋板的设计与计算162.8.6盖板的设计和计算172.9开孔及开孔补强172.9.1工艺水进口N03开孔及开孔补强172.9.2贫甲醇进口N07开孔及开孔补强192.9.3工艺水出口N02开孔及开孔补强202.9.4人孔开孔及其开孔补强222.10接管和法兰的选用243 甲醇水分离塔辅助装置以及附件253.1回流冷凝器253.1.1整体式253.1.2自流式253.1.3强制循环式253.2管壳式换热器的设计与选型263.2.1流体流动阻力（压强降）的计算263.2.2管壳式换热器的选型273.3再沸器273.4加热蒸气鼓泡管283.5离心泵的选择294 塔设备的制造、安装304.1制造要求304.2组装要求304.3焊接及其特点314.4热处理324.5大型塔设备的安装32设计总结33致谢35参考文献36附录I 主要符号说明36501概 述1.1DN1600斜孔塔的简介塔器在石油化工行业中具有广泛的应用。从原料的精制，中间产物的分离，到产品的提纯和废水、废气的处理都有赖于化工分离技术和化工塔器。由于分离过程是耗能过程，设备数量多，规模大，对工业生产的技术经济指标起着重要的作用。精馏塔是进行精馏的一种塔式汽液接触装置，又称为蒸馏塔。有板式塔与填料塔两种主要类型。根据操作方式又可分为连续精馏塔与间歇精馏塔。蒸气由塔底进入，与下降液进行逆流接触，两相接触中，下降液中的易挥发(低沸点)组分不断地向蒸气中转移，蒸气中的难挥发(高沸点)组分不断地向下降液中转移，蒸气愈接近塔顶，其易挥发组分浓度愈高，而下降液愈接近塔底，其难挥发组分则愈富集，达到组分分离的目的。由塔顶上升的蒸气进入冷凝器，冷凝的液体的一部分作为回流液返回塔顶进入精馏塔中，其余的部分则作为馏出液取出。塔底流出的液体，其中的一部分送入再沸器，热蒸发后，蒸气返回塔中，另一部分液体作为釜残液取出。气液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，本设计是板式塔，所以将只介绍板式塔板式塔是一类用于气液或液液系统的分级接触传质设备，由圆筒形塔体和按一定间距水平装置在塔内的若干塔板组成（图1）。广泛应用于精馏和吸收,有些类型（如筛板塔）也用于萃取，还可作为反应器用于气液相反应过程。操作时（以气液系统为例），液体在重力作用下,自上而下依次流过各层塔板,至塔底排出；气体在压力差推动下，自下而上依次穿过各层塔板，至塔顶排出。每块塔板上保持着一定深度的液层，气体通过塔板分散到液层中去，进行相际接触传质。 工业上最早出现的板式塔是筛板塔和泡罩塔。筛板塔出现于1830年，很长一段时间内被认为难以操作而未得到重视。泡罩塔结构复杂，但容易操作，自1854年应用于工业生产以后，很快得到推广，直到20世纪50年代初，它始终处于主导地位。第二次世界大战后，炼油和化学工业发展迅速，泡罩塔结构复杂、造价高的缺点日益突出，而结构简单的筛板塔重新受到重视。通过大量的实验研究和工业实践，逐步掌握了筛板塔的操作规律和正确设计方法，还开发了大孔径筛板，解决了筛孔容易堵塞的问题。因此，50年代起，筛板塔迅速发展成为工业上广泛应用的塔型。与此同时，还出现了浮阀塔，它操作容易，结构也比较简单，同样得到了广泛应用。而泡罩塔的应用则日益减少，除特殊场合外，已不再新建。60年代以后,石油化工的生产规模不断扩大,大型塔的直径已超过10m。为满足设备大型化及有关分离操作所提出的各种要求，新型塔板不断出现，已有数十种。 塔板又称塔盘，是板式塔中气液两相接触传质的部位，决定塔的操作性能，通常主要由以下三部分组成： 1）气体通道为保证气液两相充分接触，塔板上均匀地开有一定数量的通道供气体自下而上穿过板上的液层。气体通道的形式很多，它对塔板性能有决定性影响，也是区别塔板类型的主要标志。筛板塔塔板的气体通道最简单，只是在塔板上均匀地开设许多小孔（通称筛孔）,气体穿过筛孔上升并分散到液层中（图2）。泡罩塔塔板的气体通道最复杂，它是在塔板上开有若干较大的圆孔，孔上接有升气管，升气管上覆盖分散气体的泡罩（图3）。浮阀塔塔板则直接在圆孔上盖以可浮动的阀片,根据气体的流量,阀片自行调节开度（图4）。 2）溢流堰为保证气液两相在塔板上形成足够的相际传质表面,塔板上须保持一定深度的液层，为此,在塔板的出口端设置溢流堰。塔板上液层高度在很大程度上由堰高决定。对于大型塔板，为保证液流均布，还在塔板的进口端设置进口堰。 3）降液管液体自上层塔板流至下层塔板的通道，也是气（汽）体与液体分离的部位。为此，降液管中必须有足够的空间，让液体有所需的停留时间。此外，还有一类无溢流塔板，塔板上不设降液管，仅是块均匀开设筛孔或缝隙的圆形筛板。操作时，板上液体随机地经某些筛孔流下，而气体则穿过另一些筛孔上升。无溢流塔板虽然结构简单，造价低廉，板面利用率高，但操作弹性太小，板效率较低，故应用不广。操作特性： 各种塔板只有在一定的气液流量范围内操作，才能保证气液两相有效接触，从而得到较好的传质效果。可用塔板负荷性能图(图5)来表示塔板正常操作时气液流量的范围，图中的几条边线所表示的气液流量限度为：漏液线。气体流量低于此限时，液体经开孔大量泄漏。过量雾沫夹带线。气体流量高于此限时，雾沫夹带量超过允许值，会使板效率显著下降。液流下限线。若液体流量过小，则溢流堰上的液层高度不足，会影响液流的均匀分布，致使板效率降低。液流上限线。液体流量太大时，液体在降液管内停留时间过短,液相夹带的气泡来不及分离,会造成气相返混，板效率降低。液泛线。气液流量超过此线时，引起降液管液泛，使塔的正常操作受到破坏。如果塔板的正常操作范围大，对气液负荷变化的适应性好，就称这些塔板的操作弹性大。浮阀塔和泡罩塔的操作弹性较大，筛板塔稍差。这三种塔型在正常范围内操作的板效率大致相同。 工业要求： 气(汽)、液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或液泛等破坏操作的现象。 操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽)、液负荷有较大范围的变动时，仍能在较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。 流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动力消耗，从而降低操作费用。对于减压精馏操作，过大的压力降还将使整个系统无法维持必要的真空度，最终破坏物系的操作。 结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。 耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。 塔内的滞留量要小。实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，况且上述要求中有些也是互相矛盾的。不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据物系性质和具体要求，抓住主要矛盾，进行选型。气液传质设备主要分为板式塔和填料塔两大类。精馏操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔为逐级接触型气液传质设备，其种类繁多，根据塔板上气液接触元件的不同，可分为泡罩塔、浮阀塔、筛板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮动舌形塔和浮动喷射塔等多种。板式塔在工业上最早使用的是泡罩塔(1813年)、筛板塔(1832年)，其后，特别是在本世纪五十年代以后，随着石油、化学工业生产的迅速发展，相继出现了大批新型塔板，如S型板、浮阀塔板、多降液管筛板、舌形塔板、穿流式波纹塔板、浮动喷射塔板及角钢塔板等。目前从国内外实际使用情况看，主要的塔板类型为浮阀塔、筛板塔及泡罩塔，而前两者使用尤为广泛。筛板塔是传质过程常用的塔设备，它的主要优点有： 结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60，为浮阀塔的80左右。 处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加1015。 塔板效率高，比泡罩塔高15左右。 压降较低，每板压力比泡罩塔约低30左右。筛板塔的缺点是： 塔板安装的水平度要求较高，否则气液接触不匀。 操作弹性较小(约23)。 小孔筛板容易堵塞。1.2板式精馏技术及发展在石油化学工业领域,塔设备几乎应用于所有的装置中,如原油常减压装置,以及化肥和乙烯裂解装置等。塔器在各种分离过程中对装置的平稳运行、保证产品质量等方面起着重要作用。塔设备的类型较多,按照两相接触的基本构件可分为2类:板式塔和填料塔。统计表明,石油化工企业塔设备中板式塔占92 %。板式塔属逐级逆流接触操作的单元设备,塔内件是以塔板作为两相接触的基本构件。塔板可以分为有降液管和无降液管的2种。在有降液管的塔板上,两相流动方向垂直,属错流型接触;在无降液管的塔板上,两相流动方向互相平行,属逆流型接触。随着科学技术的进步,各种形式的高效塔板不断地被开发出来并应用于石油化学工业领域。2塔结构设计2.1塔设计内容2.1.1设计参数表1 设计参数操作压力MPa0.278介质水，甲醇设计压力MPa0.5/-0.1介质特性易燃 中度危害操作温度 99/141.38压力容器类别一类（D1）设计温度 -10/170地震基本烈度7（0.1g）设计风压N/400地震分组第一组焊接接头系数0.85场土地类别壳体材料16MnR场地土粗糙类别B裙座材料组合件保温层材料与厚度mm岩棉/90腐蚀裕量mm3水压试验压力MPa0.6252.1.2塔结构简图 图1 板式塔结构图2 塔分段图2.2主体材料强度指标该设备属于钢制塔式容器，最高设计压力0.5MPa，属于低压容器，全容积为33.4m3，其最高工作温度为170，筒体和封头选用16MnR材料，裙座选用Q235B。对于16MnR，其在170时强度指标为 t=170MPa。对于Q235B其在170时强度指标为 t=113MPa。2.3筒体、封头壁厚确定2.3.1筒体厚度计算 按强度条件 （1） 按刚度要求 筒体所需最小厚度 （2）故按刚度要求，筒体厚度只需。因为此塔高度较大，受到的风载荷也较大，而塔内径不太大，故应适当增加壁厚，现选取塔体名义厚度2.3.2封头厚度计算本封头采用标准椭圆形封头，则 (3) 为了便于焊接，取封头厚度与筒体厚度相同，故封头名义厚度，有效厚度。2.4塔体上各项载荷计算2.4.1塔质量、壳体及裙座质量 (4)、人孔、法兰、接孔等附件质量、内构件质量、保温层质量 (5)、扶梯、平台质量选用笼式扶梯，扶梯单位质量为40kg/m。操作平台每6米设置一层，共5层，每层质量500kg。、操作是塔内物料质量、冲水质量、塔器的操作质量 、塔器最大质量 、塔器最小质量 (6) 2.4.2风载荷和风弯矩计算 已知当地风压，将此塔沿高度分成三段。风载荷，式中 ；对于010m段：1020m段:2030m段：塔体有效直径：扶梯附加宽度取 (7)为了简化计算且偏安全计，各段均取。=1324+2100+400+600=2524mm.塔体各段风力：010m段：0.71.74001.00102.524=12014N，1020m段：0.71.74001.25102.524=15018N，2030m段：0.71.74001.42102.524=17060N。塔体底部离地面5米处（2-2截面）弯矩:= （8）式中 -塔底2-2截面到标高10m处的距离，=10-5=5m=5000mm-对应于段的风力。裙座检查孔（离地面800mm）处（1-1截面）弯矩： 裙座底部（0-0截面）弯矩：式中 （9） （10）2.4.3地震力及地震弯矩计算表2场地土的特性周期：设计地场土地类型震分组第一组0.250.350.450.65第二组0.300.400.550.75第三组0.350.450.650.90表3地震影响系数的最大值：设防烈度7890.08（0.12）0.16（0.24）0.32注：括号中数值分别用于GB50011-2001中规定的设计基本加速度为0.15g和0.3g的地区所以，=0.08，=0.35，塔基本振型的固有周期塔第二振型的固有周期塔第三振型的固有周期式中E塔体材料在设计温度下的弹性模量，查表知E=；m塔单位高度上的质量，m=806.5kg/m；H塔高；I塔截面的形心轴惯性矩，=0.011 （12） ss 所以， 式中 -衰减指数，-阻尼调整系数，地震力计算： 式中对应于塔器基本固有周期的地震影响系数值；-第k段塔节的集中质量离地面的距离m；-第k段塔节的集中质量，kg.地震弯矩计算：塔基本振型的地震弯矩为： （13） 2.4.4最大弯矩取其中较大值 （14） 故取其中较大值故取其中较大值故2.5塔体的强度及轴向稳定性验算2.5.1塔体2-2截面的各项轴向应力计算 （15） （16）2.5.2塔体2-2截面抗压强度及轴向稳定性验算式中 ；组合系数k=1.2. （17）塔体截面2-2满足抗压强度及轴向稳定条件。塔体2-2截面抗拉强度校核： （18）故满足抗拉强度条件。上述各项校核表明，塔体厚度可以满足整个塔体的强度、刚度及稳定性要求。2.6裙座的强度及稳定性校核裙座内径名义厚度厚度附加量，则裙座有效厚度2.6.1裙座底部0-0截面轴向应力计算：操作时全塔质量引起的压应力： （19）风载荷引起的弯曲应力：. （20）抗压强度及轴向稳定性验算： 式中 组合系数 裙座底部0-0截面满足抗压强度及向稳定条件。 2.6.2裙座检查孔1-1截面强度校核裙座检查孔1-1截面的轴向应力计算.压强度及轴向稳定性验算：式中 （21）组合系数因此裙座检查孔处1-1截面满足抗压强度及轴向稳定性条件。2.6.3裙座焊缝强度校核此塔裙座与塔体采用对接焊，焊缝承受的组合拉应力为： （22） 满足裙座焊缝要求2.7压试验时塔的强度和稳定性验算2.7.1水压试验时塔体2-2截面的强度校核按式校核式中 -直立进行水压试验时的水压试验压力，-液体静压力，由于塔高为30m，扣除裙座高度5m，直立进行水压试验时，塔内实际液体高度为25m，故取。 故满足水压试验强度要求。2.7.2水压试验时裙座底部0-0截面的强度和轴向稳定性校核，故水压试验时裙座底部0-0截面满足稳定性要求。2.8基础环板设计2.8.1基础环板内外径的确定外径 内径 2.8.2混泥土强度校核正常操作时： （23）水压试验时： 以上应力均小于各种标号混泥土的压应力许用值4MPa，满足强度要求。 2.8.3基础环板厚度设计由于该塔较高，塔底裙座采用加筋结构，基础环板采用12均布的地脚螺栓固定，取筋板厚度为，则基础环上筋板间的距离为： 取两筋板内侧距离为：则相邻两筋板间最大外侧距离为： 基础环的外伸宽度： (24)两筋板间基础环部分的长宽比: (25)基础环面积 基础环截面系数 查表 ， 基础环板采用Q235钢，（根据JB/T4710-92中对于基础环的许用应力查得的数据）则其厚度为： 考虑腐蚀裕量，取再圆整至钢板系列尺寸，故取基础环板。 2.8.4地脚螺栓的设计塔设备作用在迎风面侧基础上的最小应力根据 故取由于设备有可能倾倒，必须采用地脚螺栓予以固定。选用地脚螺栓的材料为16MnR,该材料的许用应力为147MPa，取腐蚀裕量为3mm，则地脚螺栓的根径： 基础环面积， (26) 表4 地脚螺栓公称直径：根径/mm20.7526.2131.6737.1242.5850.04公称直径M24M30M36M42M48M56根据标准，选用M56的地脚螺栓12个。2.8.5筋板的设计与计算筋板的结构简图如图所示对应与一个地脚螺栓的筋板的个数为：=2筋板的厚度筋板的宽度筋板的长度一个地脚螺栓所承受的最大拉力为：筋板的细长比为： (27)（为临界细长比）因为 所以，筋板的临界许用压应力： (28)筋板的压应力故所选用的筋板合格。2.8.6盖板的设计和计算根据所给出的设计条件和设计参数，选择整块环形盖板并且加上垫板。盖板的宽度 盖板的间距垫板的宽度盖板上的地脚螺栓孔的直径垫板上的地脚螺栓孔的直径盖板的厚度 垫板的厚度环形盖板的最大应力的计算如下： （29）因为 所以 选用的盖板和垫板合格。 2.9开孔及开孔补强根据GB 150，当在设计压力小于或等于2.5MPa的壳体上开孔，两相邻开孔中心的间距（对曲面间距以弧长计算）大于两开孔直径之和的两倍，且接管公称外径小于或等于89mm时，只要接管最小厚度满足表3要求，就可不另行补强。表5不另行补强的接管最小厚度mm接管公称外径 253238454857657689最小厚度3.54.05.06.02.9.1工艺水进口N03开孔及开孔补强1）补强及补强方法判别（1）补强判别：因本开孔外径故需另行补强。（2）补强计算方法判别开孔直径 本壳体开孔直径d=392mm满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故用等面积法进行开孔补强计算。 2）开孔所需补强面积（1）壳体计算厚度：考虑风载荷对塔体的影响，取（2）强度削弱系数 （30）（3）接管有效厚度 开孔所需补强面积为： （31）3）有效补强范围：有效宽度B：取大值，故。（2）有效高度:外侧有效高度：取小值，故 （32）内侧有效高度：取小值，故4）有效补强面积：筒体多余金属面积：（1）接管多余金属面积：接管计算厚度 （33）（2）接管区焊缝面积（焊脚为10mm）：（3）有效补强面积：故需另行补强。（4）所需另行补强面积：拟采用补强圈补强。5）补强圈设计：根据接管公称直径选补强圈，参照补强圈标准取补强圈外径内径因补强圈在有效范围内。补强圈厚度为：考虑钢板负偏差量并经圆整，取补强圈名义厚度。2.9.2贫甲醇进口N07开孔及开孔补强1）补强及补强方法判别（1）补强判别：因本开孔外径，故需另行考虑补强。（2）补强计算方法判别：开孔直径 本凸形封头开孔直径满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故用等面积法进行开孔补强计算。2）开孔所需补强面积（1）封头计算厚度 （2）开孔所需补强面积3）有效补强范围：有效宽度：B 取大值故（1）有效高度：外侧有效高度：，取小值，故 （34）内侧有效高度：，取小值，故（2）有效补强面积：（3）筒体多余金属面积： （35）（4）接管多余金属面积：接管计算厚度： （36）（5）接管区焊缝面积（焊脚取10mm）： （6）有效补强面积：，故需另行补强4）所需另行补强面积：拟用补强圈设计。5）补强圈设计根据接管公称直径选补强圈，参照补强圈标准，取补强圈外径，内径。因，补强圈在有效范围内。补强圈厚度为： （37）经圆整取补强圈名义厚度，2.9.3工艺水出口N02开孔及开孔补强1）补强及补强方法判别（1）补强判别：因本开孔外径，故需另行考虑补强。（2）补强方法判别：开孔直径：本凸形封头开孔直径。满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。2）开孔所需补强面积（1）封头计算厚度：（2）强度削弱系数：，3）有效补强范围有效宽度： 取大值，故 （38）有效高度：外侧有效高度：取小值，故内侧有效高度：取小值，故4）有效补强面积（1）筒体多余金属面积： （2）接管多余金属面积：接管计算厚度： （3）接管区焊缝面积（焊脚为10）：（4）有效补强面积： ，故需另行补强。5）所需另行补强面积：，拟采用补强圈补强。6）补强圈设计根据接管公称直径选补强圈，参照补强圈标准取补强圈外径，内径。因，补强圈在有效范围内。补强圈厚度为： （39）经圆整，取补强圈名义厚度为：2.9.4人孔开孔及其开孔补强1）补强及补强方法判别（2）补强判别：因本开孔外径，故需另行考虑补强。（3）补强计算方法判别开孔直径：本筒体开孔直径满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故用等面积法进行开孔补强计算。2）开孔所需补强面积：筒体计算厚度：，强度削弱系数：接管有效厚度：开孔所需补强面积： （40） 3）有效补强范围（1）有效宽度：B取大值，故（2）有效高度：外侧有效高度：，取小值，故（41）内侧有效高度：，取小值，故。4）有效补强面积（1）筒体多余金属面积： （42）（2）接管多余金属面积：接管计算厚度： （43）（3）接管区焊缝面积（焊脚位10mm）： （4）有效补强面积： 故需另行补强。5）所需另行补强面积：拟用补强圈补强。6）补强圈设计：根据接管公称直径选补强圈，参照补强圈标准取补强圈外径。因。补强圈在有效范围内。补强圈厚度为：，圆整取。 （44）2.10接管和法兰的选用见管口表。3甲醇水分离塔辅助装置以及附件精馏装置的主要附属设备包括蒸气冷凝器、产品冷凝器、塔底再沸器、原料预热器、直接蒸汽鼓管、物料输送管及泵等。前四种设备本质上属换热器，并多采用列管式换热器，管线和泵属输送装置。下面简要介绍。3.1回流冷凝器按冷凝器与塔的位置，可分为：整体式、自流式和强制循环式。3.1.1整体式如图6-1(a)和(b)所示。将冷凝器与精馏塔作成一体。这种布局的优点是上升蒸汽压降较小，蒸汽分布均匀，缺点是塔顶结构复杂，不便维修，当需用阀门、流量计来调节时，需较大位差，须增大塔顶板与冷凝器间距离，导致塔体过高。该型式常用于减压精馏或传热面较小场合。 图4冷凝器的型式3.1.2自流式如图6-1（c）所示。将冷凝器装在塔顶附近的台架上，靠改变台架的高度来获得回流和采出所需的位差。3.1.3强制循环式如图6-1（D）、（e）所示。当冷凝器换热面过大时，装在塔顶附近对造价和维修都是不利的，故将冷凝器装在离塔顶较远的低处，用泵向塔提供回流液。需指出的是，在一般情况下，冷凝器采用卧式，因为卧式的冷凝液膜较薄，故对流传热系数较大，且卧式便于安装和维修。3.2管壳式换热器的设计与选型管壳式换热器的设计与选型的核心是计算换热器的传热面积，进而确定换热器的其它尺寸或选择换热器的型号。3.2.1流体流动阻力（压强降）的计算（1）管程流动阻力 管程阻力可按一般摩擦阻力公式求得。对于多程换热器，其阻力pi等于各程直管阻力、回弯阻力及进、出口阻力之和。一般情况下进、出口阻力可忽略不计，故管程总阻力的计算式为：式中P1、P2分别为直管及回弯管中因摩擦阻力引起的压强降，Pa；Ft结垢校正因数，对25mm2.5mm的管子取1.4；对19mm2mm的管子取1.5；NP管程数；Ns串联的壳程数。上式中直管压强降P1可按第一章中介绍的公式计算；回弯管的压强降P2由下面的经验公式估算，即（2）壳程流动阻力壳程流动阻力的计算公式很多，在此介绍埃索法计算壳程压强降P0的公式，即式中P1流体横过管束的压强降，Pa；P2流体通过折流板缺口的压强降，Pa；FS壳程压强降的结垢校正因数；液体可取1.15，气体可取1.0。式中F管子排列方法对压强降的校正因数，对正三角形排列F=0.5，对转角三角形为0.4，正方形为0.3；f0壳程流体的摩擦系数；Nc横过管束中心线的管子数；Nc值可由下式估算：管子按正三角形排列：管子按正方形排列： 式中n换热器总管数。NB折流挡板数；h折流挡板间距； u0按壳程流通截面积A0计算的流速，m/s，而A0=h(D-ncd0)。3.2.2管壳式换热器的选型(1)计算并初选设备规格a确定流体在换热器中的流动途径b根据传热任务计算热负荷Q。c确定流体在换热器两端的温度，选择列管换热器的形式；计算定性温度，并确定在定性温度下的流体物性。d计算平均温度差，并根据温度差校正系数不应小于0.8的原则，决定壳程数。e依据总传热系数的经验值范围，或按生产实际情况，选择总传热系数K值。f由总传热速率方程Q = KStm，初步计算出传热面积S，并确定换热器的基本尺寸（如D、L、n及管子在管板上的排列等），或按系列标准选择设备规格。（2）计算管程、壳程压强降根据初定的设备规格，计算管程、壳程流体的流速和压强降。检查计算结果是否合理或满足工艺要求。若压降不符合要求，要调整流速，在确定管程数或折流板间距，或选择另一规格的换热器，重新计算压强降直至满足要求为止。（3）核算总传热系数计算管程、壳程对流传热系数，确定污垢热阻Rsi和Rso，在计算总传热系数K，比较K的初设值和计算值，若K /K=1.151.25，则初选的换热器合适。否则需另设K值，重复以上计算步骤。3.3再沸器精馏塔底的再沸器可分为：釜式再沸器、热虹吸式再沸器及强制循环再沸器。（1）釜式式再沸器如图6-2（a）和（b）所示。（a）是卧式再沸器，壳方为釜液沸腾，管内可以加热蒸汽。塔底液体进入底液池中，再进入再沸器的管际空间被加热而部分汽化。蒸汽引到塔底最下一块塔板的下面，部分液体则通过再沸器内的垂直挡板，作为塔底产物被引出。液体的采出口与垂直塔板之间的空间至少停留810分钟，以分离液体中的气泡。为减少雾沫夹带，再沸器上方应有一分离空间，对于小设备，管束上方至少有300mm高的分离空间，对于大设备，取再沸器壳径为管束直径的1.31.6倍。（b）是夹套式再沸器，液面上方必须留有蒸发空间，一般液面维持在容积的70%左右。夹套式再沸器，常用于传热面较小或间歇精馏中。（2）热虹吸式再沸器如图6-2（c）、（D）、（e）所示。它是依靠釜内部分汽化所产生的汽、液混合物其密度小于塔底液体密度，由密度差产生静压差使液体自动从塔底流入再沸器，因此该种再沸器又称自然循环再沸器。这种型式再沸器汽化率不大于40%，否则传热不良。（3）强制循环再沸器如图6-2中（f）所示。对于高粘度液体和热敏性气体，宜用泵强制循环式再沸器，因流速大、停留时间短，便于控制和调节液体循环量。原料预热器和产品冷却器的型式不象塔顶冷凝器和塔底再沸器的制约条件那样多，可按传热原理计算。 图5再沸器的型3.4加热蒸气鼓泡管加热蒸气鼓泡管（又叫蒸气喷出器）若精馏塔采用直接蒸气加热时，在塔釜中要装开孔的蒸气鼓泡管。使加热蒸气能均匀分布与釜液中。其结构为一环式蒸气管，管子上适当的开一些小孔。当小孔直径小时，汽泡分布的更均匀。但太小不仅增加阻力损失，而且容易堵塞。其孔直径一般为510mm，孔距为孔径的510倍。小孔总面积为鼓泡管横截面积的1.21.5倍，管内蒸气速度为2025m/s。加热蒸气管距釜中液面的高度至少在0.6m以上，以保证蒸气与溶液有足够的接触时间。3.5离心泵的选择离心泵的选择，一般可按下列的方法与步骤进行：1）确定输送系统的流量与压头 液体的输送量一般为生产任务所规定，如果流量在一定范围内波动，选泵时应按最大流量考虑。根据输送系统管路的安排，用柏努利方程计算在最大流量下管路所需的压头。2）选择泵的类型与型号 首先应根据输送液体的性质和操作条件确定泵的类型，然后按已确定的流量Qe和压头He从泵的样本或产品目录中选出合适的型号。显然，选出的泵所提供的流量和压头不见得与管路要求的流量Qe和压头He完全相符，且考虑到操作条件的变化和备有一定的裕量，所选泵的流量和压头可稍大一点，但在该条件下对应泵的效率应比较高，即点（Qe、He）坐标位置应靠在泵的高效率范围所对应的H-Q曲线下方。另外，泵的型号选出后，应列出该泵的各种性能参数。3）核算泵的轴功率 若输送液体的密度大于水的密度时，可按核算泵的轴功率。4 塔设备的制造、安装石油化工生产所选用的塔设备大都是用钢板制成的。塔体又由若干筒节和封头组成。大型的高塔设备，由于体积大、重量重，加上运输的限制，因此多数在装置的工作现场进行组装和检验。化工设备的制造，有成批生产的，也有单件生产的，但是制造的基本工序和技术规范都可以采用同一规范，还要求有一定的互换性。制订化工设备制造技术规范是一项比较复杂的工作，它不仅考虑到板材的尺寸公差，而且还要考虑制造过程中一切可能产生的误差等。4.1制造要求塔设备的制造、检验，除了按照我国的有关技术条件、标准和规范的规定外，还可以参考国外相应的标准和规范，以及工程图纸。对于制造工艺要求的严格与否，必须根据设备的压力的高低、容积大小、物料性质、温度高低等因素作综合考虑。通常，制造的难易程度主要取决于材料的加工性能、壁厚，以及结构的复杂程度等因素。1）材料检验：制造塔设备的材料，除了应符合有关材料标准的规定外，还要符合图纸上的要求。2）冷热成型：钢板的弯曲加工，实际上是钢板在外力作用下，逐渐发生塑性变形的过程。变形程度的大小，决定于弯曲半径和钢板的厚度。钢板弯卷的变形程度，一般不应超过材料的临界变形程度（约5%10%）。否则在受热时候，将引起金属材料的晶粒粗大和脆性增加，降低了材料的机械性能。3）制造要符合相应的公差的要求。4.2组装要求高塔设备大都采用分段制造后叫货，到现场进行组装。为了保证各个筒节的组对质量，对于分段处的外圆周长公差度应加以控制。筒节制造中，在几何尺寸上影响质量的主要是焊缝的对口错边量、不圆度、棱角等等。考虑到使用高强度钢时，随着屈强比的增加，塑性变形范围缩小，调节局部峰值应力的幅度也要相应的缩小，因此，在可能的情况下，应当适量的提高对口错边量的要求。对于分段的高塔，大都采用下面的两中制造工艺：1）与分段处相临邻的支持圈、受液盘、降液板的支持板都只点焊，以有利于现场组装时候焊接环行焊缝。2）分段制造、分段检查、分段交货的塔5体，任意截面6m长度内的筒体弯曲度不得大于6mm，当分段长度大于或者等于6mm时，除了满足上面的条件之外，总长度上的弯曲程度不得大于18mm。塔分段的端面应开好坡口，其端面与塔体轴线应垂直，偏差不应大于0.1%D，并且不超过2mm。对于分段制造的塔器，可以按照各段底部筒节的检查线和各自的四条中心线为基准进行归线和装配。所有的塔内件从制造到装配，一般均在制造厂内完成，经过检验后运输到施工现场，连同塔体一起吊装塔设备的装配是指将许多组成该设备的零件装配成组件、部件，最后装配成为成品的所有工序的总和。研究设备的装配，主要的研究是设备的焊接组对用的工具、组队方法等。当然，在装配过程中往往伴随着焊接的问题。组队是应该使各个焊接的焊接顺序合理，以减少焊接变形和应力。对于直径较大的薄壁筒节，环焊缝组队是最好要采用立式组队。对于分片到货的通体、壁板以及封头，组装前应该检查其几何尺寸、坡口及弧度。壁板弧度用弦长等与四分之一的内径，并且不小于500mm的样板检查，最大间隙应该小于3mm，否则应该从新找圆。壁板找圆后应该立即垫稳，防止变形。4.3焊接及其特点焊接是化工设备制造中的主要手段。化工生产要求设备上所有的焊缝不但应该严格牢固，能承受相当高的压力和温度载荷，而且要求能抵抗物料的腐蚀。因此，设备的质量除了钢板本身的质量之外，主要取决于焊接的质量。因为它将直接影响到塔设备的使用寿命和安全运行。为此，焊接前应根据技术要求制定工艺规程，并且由考试合格的焊工实施焊接。焊接要求金属先熔化后凝固，这是一种快速反应的冶金过程。引起焊件变形与产生应力的因素很多，主要有以下几个方面：1）焊缝金属由液态凝固时候体积减小。2）焊接时不均匀的受热和冷却。3）母材的显微组织发生相变，引起体积的不均匀变化。4）经过塑性变化后的焊件，焊接时候可能发生再结晶，使金属纤维发生不均匀的变形。5）两个被焊件厚度相差很大。6）焊件本身的重量和刚度。这些因素都可以引起变形，其中因受热而引起的变形；因此结晶组织改变而引起的变形，称为结构变形。如果变形受到焊件本身的刚性、重量或则外力的阻碍，在焊件内部就会产生应力。减低应力或则防止变形的措施有两类：即从设计上拟订合理的焊接结构和在制造上实施合理的焊接工艺。4.4热处理压力容器制造所用的热处理有两类：一类为改善机械性能的热处理；一类为焊后的热处理。压力容器在制造过程中，必然带来下列问题：由于过量的卷冷，冷矫形等冷加工，所引起的冷做硬化；由于施焊引起焊缝区组织、性能的变化；因焊接产生的残余应力以及因此而导致应力腐蚀裂纹的产生和发展等。对于大型的受压容器，随着壁厚的增加，发生脆性破坏的可能性也随着增加。焊接之前的热处理是防止碳钢、特别是低合金钢焊接裂纹最有效的方法，在厚壁容器焊接的时候，显得最为重要，尤其是在刚性较大、散热较快的情况下，更应该考虑预热。热处理通常采用火焰加热、工频加热或则红外线加热器加热的方法。有关热处理的方法和要求，可参考化工容器设计分册。4.5大型塔设备的安装塔设备在石油、化工生产中的应用及其广泛，其特点是外行简单、高度和重量大、内部构造和工艺用途多种多样。因此，安装是应该根据塔设备的构造、工艺用途等特点，采用相应的安装方法。对于板式塔，在安装过程当中，应该保证塔设备内组件之间的相互位置的正确，其中最为重要的是保证塔盘安装的整体水平。塔盘水平度的偏差取决于塔盘支持圈与塔体焊接是否正确。塔设备的安装方法可以分为分段安装和整体吊装方法两类。1）分段吊装方法是将分段的塔体起吊后，再组装为一个整体，所以对抱杆的要求较低，但是这就增加了现场高空作业的工作量。2）整体吊装方法是先在地面上将塔设备组装成为一个卧式的整体，然后用抱杆将设备一起起吊，并且安装到基础上面就位。为了使重施工能够正确、有序的进行，并且确保施工过程当中的安全，对于在、大中型吊装工作必须编制起重施工方案，并且严格地执行方案中的各项规定。吊装方法应该根据起重机具有的能力以及施工水平选取，对于大型设备的吊装，可以采用分段吊装或则分段组合吊装、壳体组合吊装，以及整体组合吊装等方法。但是无论采用那种方法，对于所选用的的施工机械和设备都必须进行强度及稳定性核算。然后根据现场的具体情况确定运输路线和起吊方向。从起吊到就位止，吊升工作应该在统一指挥下连续地进行，中间不得停歇。设计总结毕业设计是对我们大学四年所学过的所有知识的总结，通过这次的毕业设计，从中我又学习到了更多的知识。这次的毕业设计整整持续了一个学期，从一开学的毕业实习到毕业设计的结束，每位同学、包括给我们做指导的老师都一直在不停的忙碌着，在此我要对给我做毕业设计指导的xx教授表示深深的感谢，谢谢X老师这么长时间来的谆谆教导。毕业设计是我们的教学环节当中非常重要的一项，作好毕业设计对于我们以后的工作和学习有非常重要的帮助，在这次的毕业设计当中，我觉得感受最深的就是对于我们专业的各种标准的熟悉，特别是GB1501998钢制压力容器，JB/T4710钢制塔式容器等标准，有了一次全面的接触和了解，在毕业设计当中，我也遇到了很多现实的问题，而这些问题，在我所学习的课本知识领域里面是不太可能完全熟悉的了解的。通过这一点我也感受到，对于我们在学校学习的学生来说，仅仅在学校的学习是远远的不够的，要想学习到更多的知识我们必须要走出校园，到现场去了解更多的实际问题，只要这样我们所学习的这些书本上的知识才能够有更多的用武之地，而这就要我们的学校能够给我们提供更多的在学校外面实习的机会，来增长我们的见识为以后走出校园之后打下坚实的基础。另外，在这次的毕业设计当中，除了学习到的各种新的知识和实际当中需要所面临的问题，还有一点是让我感觉到非常有信心的就是通过毕业设计的化工制图，让我充分的掌握了AutoCAD这个计算机绘图工具，以前我从来就没有系统
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号