高寒地区小区污水回用处理工艺.docx

目录第1章 文献综述21.1城镇污水回用现状及发展趋势21.2污水水质、水量及变化特点31.3处理后的出水水质目标31.4相关设计规范与标准及参考文献综述。3第2章 总体设计42.1 设计方案的选择与确定，方案论证42.2成功案例72.3工艺流程说明8第3章 工艺流程的计算123.1污水处理部分123.2污泥处理22第4章 附属建筑物的确定224.1配电房224.2鼓风机房224.3污泥脱水车间234.3提升泵房23第5章 污水处理厂的总体布置235.1 平面布置设计235.2 高程布置24第6章 结论26第1章 文献综述1.1城镇污水回用现状及发展趋势1.1.1 国外的污水回用现状美国再生水利用的范围涉及农业、工业、地下水回灌和娱乐等方面，其比例大致为62用于各种灌溉和景观，31.5用于工业，5用于地下回灌，1.5用于娱乐、渔业等。美国回用水利用模式的突出特点是集中处理回用，很少直接用于城市生活杂用。这大概与美国市政管网和污水处理厂普及、生活用水水质标准严格有关。再生水利用工程主要分布于水资源短缺、地下水严重超采的西南部和中南部的加利福尼亚、亚利桑那、德克萨斯和佛罗里达等州。1.1.2 国内的污水回用现状长期以来，我国城市污水回用一直进展缓慢，主要原因是水价过低和体制问题。另外，由于水资源危机感和节水意识不强，认为水取之不尽、用之不竭的观念还根深蒂固，同时，污水回用方面的科技投入相对不足，政策也不够完全，导致全国大型污水回用项目数量不多，且回用率不高，与发达国家相比有明显的差距。这些问题也造成了大多数污水处理厂在选址、规模上未考虑回用的要求，给日后污水回用在管线布置、回用水量平衡等方面带来了困难，城市污水回用工作的有效开展受到了很大的限制。1.1.3城市污水回用发展趋势 随着城市污水处理率的逐渐提高，城市污水处理厂的大量建设，回用政策的逐步完善，城市污水回用的前景也越来越好。污水回用能有效缓解水资源短缺的问题，已受到政府管理部门 和行业界的密切关注，将是中国水处理行业的主要热点之一。1.2污水水质、水量及变化特点 根据现有资料，污水进水水质水量特征见表1-1。表1-1 污水特征表项目水量Q(m3/d)PHBOD(mg/L)SS(mg/L)NH3.N(mg/L)TP(mg/L)温度T指标58006.8-7.0180-220100-13025-305-741.3处理后的出水水质目标根据城市污水再生利用 城市杂用水水质GB/T 18920-2002相关标准制定出水水质目标见表1-2。 表1-2 出水水质目标项目PHBOD(mg/L)SS(mg/L)NH3.N(mg/L)TP(mg/L)温度T指标6.0-9.010-1.50.3541.4相关设计规范与标准及参考文献综述。为保证寒冷地区城市污水活性污泥法工程设计作到技术先进安全适用经济合理，此次设计参照寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程执行。此规程一般规定如下：a.寒冷地区选择城市污水活性污法流程时，应充分考虑温度的影响，宜采用鼓风曝气供氧，不宜选用散热量大的表面曝气器供氧。处理工艺流程的选择应通过技术经济比较确定。b. 沉砂池、沉淀池、曝气池等污水处理构筑物，可建在室外，不加盖。位于永冻地区的城镇，应根据实际情况确定是否加盖。格栅、除渣机、沉砂池排砂设备等易冻设施宜建在室内。c. 污水处理厂高程设计时，应尽量减少地面以上部分的高度。外露地面部分的池壁，应根据实际情况采取保温围护设施。d. 位于永冻地区的污水处理厂，鼓风机房内宜建空气预热装置。e. 室外污水管道、污泥管道、空气管道、闸门计量堰等易出现冰冻的设备，设计中应考虑检修需要，或发生事故时能放空或蒸汽扫线等措施。f. 培训活性污泥宜在气温高的季节进行。第2章 总体设计2.1 设计方案的选择与确定，方案论证目前城市污水处理工艺大都采用一级处理和二级处理。一级处理采用物理方法,主要通过格栅拦截、沉淀等手段去除废水中大块悬浮物和砂粒等物质,这一工艺已很成熟,差别不大。二级处理则采用生化方法,主要通过微生物的生命运动等手段来去除废水中的悬浮性、溶解性有机物以及氮、磷等营养盐。目前这一处理工艺有多种方法,归结起来主要有以下几种工艺,即CAST、SBR、A/O、A2/O、传统活性污泥及氧化沟等工艺。2.1.1可选取工艺优缺点对比针对本工程的水质特点，以及出水要求，现有城市污水处理的特点，本项目可选用CAST、A2/O、SBR，现对以上三种污水处理工艺优缺点对比：（一）CAST工艺CAST工艺优点： a.运行灵活可靠。 生物选择器可以根据污水水质情况，以好氧、缺氧和厌氧三种方式运行。选择器可以恒定容积也可以可变容积运行。 可任意调节状态，发挥不同微生物的生理特性。选择器容积可变，避免产生污泥膨胀，提高了系统的可靠性。抗冲击负荷能力强，工业废水、城市污水处理都适用。 b.处理构筑物少，流程简单。池子总容积减少，土建工程费用低。不需设二次沉淀池及其刮泥设备，也不用设回流污泥泵站 c.可实现除磷脱氮，调节生物选择器可变容积的曝气和非曝气顺序，提高了生物除磷脱氮效果 e.节省投资,构筑物少，占地面积省，设备及控制系统简单， 曝气强度小，不须大气量的供气设备，运行费用低。CAST工艺缺点 a.间歇周期运行，对自控要求较高； b.变水位运行，电耗增大； c.容积利用率较低； d.污泥稳定性不如厌氧硝化好。（二）A2/O工艺A2/O工艺优点：a.污染物去除效率高，运行稳定，有较好的耐冲击负荷。b.污泥沉降性能好。c.厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和不同种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。d.脱氮效果受混合液回流比大小的影响,除磷效果则受回流污泥中夹带DO和硝酸态氧的影响，因而脱氮除磷效率不可能很高。e.在同时脱氧除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其他工艺。f.在厌氧缺氧好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。g.污泥中磷含量高，一般为2.5以上。A2/O工艺的缺点a.反应池容积比A/O脱氮工艺还要大；b.污泥内回流量大，能耗较高；c.用于中小型污水厂费用偏高；d.沼气回收利用经济效益差；e.污泥渗出液需化学除磷。（三）SBR工艺SBR工艺优点 a.理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。 b.运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。 c.耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。 d.工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。 e.处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。 f.反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。 g.SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。 h.脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。 i.工艺流程简单、造价低。主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。SBR工艺缺点a.间歇周期运行，对自控要求高；b.变水位运行，电耗增大；c.脱氮除磷效率不太高；d.污泥稳定性不如厌氧硝化好。2.1.2工艺选定选择城市污水处理工艺时应着重考虑五个方面，a.投资少，b.运行成本低，c.占地少，d.脱氮除磷效果好，e.现代先进技术与环保工程结合程度。从造价上可以选取SBR法、CAST，从去除效率上可以选取A2/O法、CAST，而CAST占地少，自动化程度高，而且污染物浓度很低的情况下，CAST工艺可有效的防止污泥膨胀。适用于小型污水处理厂。根据原水水质特点及目标出水要求，确定选用CAST工艺。2.2成功案例以大连老虎滩污水处理厂为例。2006 年夏季( 6 月) 、冬季( 12 月) 运行资料整理,如表2-1所示。对运行资料进行分析, 可得出以下结论:( 1) 如表3 所示, 处理效果很好, 夏、冬两季的运行数据均达到设计的GB 18918 # 2002 一级B 标准;大部分指标已达到一级A 标准, 出水可作回用。( 2) 冬季不仅除碳的效果好, 硝化效果也很好。( 3) 进水量已超过设计水量的5.4% 15.5% ,但出水SS 仍很低, 夏季月平均为7.95 mg / L, 冬季月平均为4.99 mg/ L; 这说明CAST 工艺的沉淀性能好, 并非确定池容的制约因素。( 4) 虽进水浓度未达到设计指标, 但进水量已超过设计值很多, 去除率很高, 一直运行很稳定。由此可见, 此方法比较符合寒冷地区城市污水处理, 有客观理论依据, 操作性较强等特点,设计方案是可行的。表2-1老虎滩污水处理成夏、冬季运行情况季节指标CODcrBOD5SSTNTP处理水量夏季进水mg/l114247.548.5108.25.835.812.0333.493.371.938.268.57出水mg/l17.8245.323.915.73198.9414.850.891.32去除率75947291849832644470冬季进水mg/l48.6630328.221291628617.531.41.273.037.379.70出水mg/l14.8836.812.038.491.213.28.2418.750.541.59去除率579576985599217322722.3工艺流程说明2.2.1工艺流程图出水回用吸附池工业企业用水市政管网用水剩余污泥细格栅间 沉砂池配水井CAST生物池储泥池污泥脱水机房滤液回流泥饼外运进水图2-1污水回用工艺流程图CAST生物池配水井细格栅间 沉砂池剩余污泥滤液回流污泥脱水机房储泥池吸附池工业企业用水市政管网用水泥饼外运2.2.2主要构筑物单元的功能（1）细格栅间及曝气沉砂池细格栅间和曝气沉砂池主要用于去除水中的大颗粒悬浮物和直径0.2mm的无机砂砾。（2）配水井调节池的作用主要是收集污水，减少流量变化给处理系统带来冲击。（3）CAST生物池 能够高效的去除有机物并且具有良好的脱氮除磷功能，去除效率在90左右。（4）储泥池调节污泥进入污泥浓缩池污泥的流量,使其均匀进泥。（5）污泥脱水机房使污泥体积减小，含水率降低，便于外运。（6）鼓风机房为曝气池曝气，同时提高水温，保证微生物活性。2.2.2冬季运行防冻解决方案高寒地区要保持污水处理厂各处理单元的污水不结冻，解决的思路主要有两个：一是给处理单元内的污水不断补充热量，二是增加水的流动性，让水不停的流动。因各污水处理厂的特点不同，所采取的措施方法也不尽相同，应结合自身特点采取适合自己的方式方法进行防冻。冬季运行防冻解决方案见下表表2-2解决方案序号措施方法操作步骤其它说明1人工除冰人工利用除冰工具清除表面结冰仅适用于水面面积小的区域，而要经常性工作，寒冷时需要每天进行，工作量极大2增加保温材料用草垫、泡沫材料等进行保温适用于管道、井室等3增加供暖措施利用电暖气，小太阳等给某一区域供热适用于空间小，不直接接触水面的区域4排空池体内的水将不是必须使用的单元内的水排空要注意单元排空后，与之相连的管道内的水，必要时拆除部分阀门或伸缩节5常开水流推进装置打开推流器、搅拌器等设备增加污水流动性，不易结冻6补充热源寻找周边水源，引入其它水源因地制宜，结合周边情况，清水污水均可，增加水量，补充热量7增加风机数量多开风机，补充热源一般情况下，水量较小时一台风机即可满足生产要求，多开风机不经济。8临时泵提水可利用临时泵在几个相近单元内相互提水增加流动性，注意各接口处漏水，给冬季安生生产带来隐患9调整提水时间在夜间最冷时提升污水因水量不足，不能常开泵。集中提升，可融化前置处理单元表面的冰10拆除二沉池挡渣板或锯齿溢流堰将二沉池挡渣板或锯齿溢流堰部分或全部拆除因二沉也设计功能为水流平缓区，特别是总水量较小时尤为明鲜，应适当调整使水的流速增大。11加速水流循环打开最末端池体的排空阀，利用排空管道排水，让水流回到提升泵池，时同利用提升泵再将回流的污水重新提升依靠自身水源加速循环，但缺点是没有热量补充，冷水循环效果不明显，如排空管道丢水，易造成总水量的丢失，慎用12加大回流加大回流，最大限度利用回流泵进行循环加大回流量后，利用多台回流泵同时开启，集中向某一单元内回流，用以增加水的流动性13二沉池曝气利用除砂池下的小型风机，给二沉池增加曝气装置利用现有设备，适当进行改造后，给二沉池曝气，一是增加热量，二是起搅拌作用14减少自身污水外流在出口处设临时泵，将二沉池出水重新抽回至处理单元，参与循环实际操作中较难，因一般污水厂出口没有大容易的积水池，回抽泵的流量与二沉池出水的量不好匹配。15调节阀门，增加局部污水流速改两线进水为单线进水，集中提升，增加流速一般城市污水处理厂至少分为二条线并列生产，可通过调节阀门，关闭一侧，仅使用一侧，但需要两侧交替进行。16完全使用单线生产仅使用两条生产线一条进行生产，另一侧排空应结合自身特点，在确保通过关闭阀门等措施，可以确保一侧不漏水的条件下方可使用该方法第3章 工艺流程的计算3.1污水处理部分3.1.1格栅设计与计算图3-1格栅草图（1）格栅的间隙数量n：n=QmaxsinbhvQmax最大设计流量，m3/sb栅条间隙，mh栅前水深，mv污水流进格栅的速度，一般取0.61.0m/s格栅安装倾角，()sin经验修正系数。设v=0.8m/s，=45，h=0.3m，b=0.02m，n=0.145sin450.020.30.824（2）格栅槽总宽度B：B=S（n-1）+bnS栅条宽度，m设S=0.01mB=0.01（24-1）+0.0230=0.83mB1进水渠道宽度，m由流速v=0.8m/s，栅前水深h=0.3m，Q=0.067m3/s ,KZ=1.709Qmax=0.0671.7090.115m3/sB1=Qmaxvh=0.48m （3）水头损失h2=kh0h0=v22gsinh2过栅水头损失h0计算水头损失k系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3g重力加速度，9.8m/s2阻力系数，与栅条断面形状有关, =(Sb)43，当为锐边矩形断面时=2.42h2=32.42(0.010.02)430.8229.62=0.135m（4）栅后槽总高度H=h+h1+h2h栅前水深，mh1格栅前渠道超高，一般取0.3mh2格栅的水头损失H=h+h1+h2=0.735m（5）格栅总长度LL=L1+L2+0.5m+1.0m+H1tanL1进水渠道渐宽部位长度，m，L1=B-B12tan1，其中B1为进水渠道宽度，m，1为进水渠道渐宽部位的展开角度，一般取20；L2格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，一般取0.5L1H1格栅前槽高，m。L=0.89-0.482tan201.5+0.5m+1.0m+0.435tan452.8m（6）每日栅渣量WW=QW186400KZ1000W1单位体积污水栅渣量m3/（103m3污水），一般取0.10.01KZ污水流量总变化系数。设W1=0.07m3/（103m3污水） KZ=1.709W=9912.20.071.70910000.41m3/d3.1.2平流式沉砂池的设计与计算图3-2平流式沉砂池简图（1）沉砂部分长度L：L=vtv最大设计流量时的速度，m/s，一般在0.150.3m/s之间t 停留时间min，一般 去3060s设t=30s v=0.2m/sV=0.230=6m（2）水流断面面积A：A=Qmaxvv最大设计流量时水平流速，m/s; A=0.1150.20.58 （3）池总宽度B：B=Ah2h2设计有效水深,m一般为0.251m设h2=0.4m，两小格B=0.58/0.4=1.45m b=B/2=0.725m取0.75m（4）贮砂斗所需容积V:V=86400QmaxTX1000KZKZ污水流总变化系数，计算得1.709；T排砂时间间隔，取2天X城镇污水的沉砂量，取0.03L/mV=580020.0310000.35m3（5）贮砂斗各部分尺寸计算：设贮砂斗底宽：b1=0.5m;斗壁与水平倾角为55，上口宽为b2，贮砂斗高度h3=0.35m，斗上口宽度与池宽0.78m相同，设每格两个砂斗，b2=2h3tan55+b1=1m贮砂斗的容积V1=13h3S12+S22+S2S10.1m总容积V=4V1=0.4 m0.35 m（6）贮砂室高度h3:假设采用重力排砂，池底设6坡度坡向砂斗，则：h3=h3+0.06l2=h3+0.06L-2b2-b20.47m（7）池总高度H：H=h1+h2+h3h1超高，m，一般不小于0.3m，设h1=0.3mH=0.3+0.4+0.47=1.17m 取1.2m(8)核算最小流速vmin：vmin=Qminn1AminQmin最小设计流量，m/s；n1最小流量时工作的沉砂池数目；Amin最小流量时沉砂池中的过水断面面积，。vmin=0.0670.40.750.224m/s0.15m/s3.1.2 CAST生物池的设计与计算图3-3CAST生物池（1）根据进水水质确定曝气和非曝气时间：对于一般城市污水, 曝气和非曝气时间各取2 h,以便一对一供气; 沉淀时间( TS ) 和滗水时间( T D ) 各取1 h, 为非曝气时间。循环周期为T = 4 h, 周期数为:N=24T=6次dCAST 工艺为边进水边曝气, 进水时间TA=TF=2h，池数n2 格。（2）根据处理目标计算泥龄：具有硝化反硝化能力所需最小泥龄:c=F3.41.10315-T11-VDVc 硝化反硝化的设计泥龄, d;F考虑NH3-N 波动的安全系数,当进水BOD5总量6 000 kg/ d时,F=1.45, 当进水BOD5 总量1 200 kg/d 时, F 取1.8；VD反硝化池容积,m ；V生物反应池总容积, m；T水温，设为10。根据需要反硝化的硝态氮浓度(ND ) 和进水的BOD5 浓度(S0 ) 的比值ND/S0 来确定VDV 的比值。德国AT V 标准给出了VDV 随而变化的关系, 见表3-1, 可供设计选用VDVND/S00.20.060.30.090.40.120.50.15表3-1 中的需要反硝化的硝态氮ND计算:ND=Nt-0.05S0-Se-NteNtCAST反应池进水总氮浓度，mg/l；NteCAST反应池出水允许总氮浓度，mg/l；S0CAST反应池进水BOD浓度，mg/l；SeCAST反应池出水允许BOD浓度，mg/l。 根据进水水质，及出水标准，ND=30-0.05220-10-1.5=18mg/l根据表3-1用插值法计算VDV VDV=0.27所以c=F3.41.10315-T11-VDV14d（3）计算污泥总产率系数与污泥量：污泥总产率系数:Yt=K0.75+0.6SS0S0-0.80.170.75c11.072T-151+0.17c1.072T-15K国庆修正系数，取0.9；SS0进水悬浮物浓度，mg/L。Yt=0.90.75+0.6130220-0.80.170.751411.07210-151+0.17141.07210-150.66污泥量a.反应污泥量：XF=QDKzYtS0-Se1000XF=58001.7090.66220-101000470.4kgb.总污泥量：XT=XFTCTF=470.442=940.8kg（4）根据泥龄和总产率系数确定污泥负荷和反应池容积：污泥负荷计算式：Ls=S0cYtS0-Se反应池总容积计算式：V=Q0cYtS0-SeXeX正常液位下的反应池混合液污泥浓度，一般取4000mg/L；Ls 污泥负荷, kgBOD5/(kgMLSSd)；Q0日平均流量，m/d；e修正系数，e=TA/T=2/4=0.5。Ls=220140.66220-10=0.113V=5800140.66220-10 40000.55627m（5）计算排水比、安全容积和修正后的反应池容积： 排水比:m=QF/VQF每周期平均进水量，m；QF=Q0/N.m= Q0/N/V0.17 安全容积：进水时间一般仅2 h, 当峰值流量出现时, 必须具有应对峰值流量的安全调节容积, 否则会改变循环周期。一般总安全容积q=KzQF-QF，V=QF/mq=mKz-1V=0.171.709-15627=678m修正后的反应池总容积：应对峰值流量, 计算出的反应池容积应增加安全容积(q) , 故修正后的反应池总容积VV=V+q=5627+6786305m缺（厌）氧生物选择器容积按主反应器池容积的10%计算：Vp=0.1V=630.5m反应池相关尺寸：a.最大水深H=46m（峰值流量的水深），设为5m,安全高度：hf=0.7m，反应池长与宽度比：1:12:1(间歇式进水)，2.5:14:1(连续式进水)，每个池子间歇式进水，选用比例为2:1。设计为4个池子,每个池子容积V=630541576m单池面积S=V5=15765=315.2长:L=2315.2/225.1m宽=L2=12.6mb.反应池平均流量的水深（正常水深）：h2=H1+qV=51+67856274.5mc.反应池最低水深：h1=1-mh23.7m(6)反应池曝气量的确定：需氧量的计算按去除1公斤BOD需1.5公斤O2计算每小时BOD去除量为0.21kg/m242m/h=50.82kgBOD/h需氧气50.82kgBOD/h1.5=76.23 kgO21kg空气中氧气的重量为0.233kg则需空气量为76.23/0.233=327.2kg空气密度为1.293kg/m则空气体积为327.2/1.293=253m微孔曝气氧的利用率设为0.12则实际需要空气量为253/0.12=2108m/h=35m/min3.1.3主要设备的选取1） 曝气机：本设计为小区污水处理工艺设计，小区对噪音和环境要求较高，考虑噪音和造价问题，每个CAST反应池通过鼓风机房加热后的空气进行曝气，根据曝气量进行选择。3.2污泥处理 沉砂池，生物反应池污泥量已在上一小节中计算，本小节为工艺中储泥池计算。3.2.1贮泥池计算设计参数：设CAST生物反应池20污泥回流，排出含水率99的污泥，则Q泥=940.81000（1-P)94m/d，储泥时间T=12h（1）池容积：V=94/2=47 m（2）贮泥池尺寸，（设计为正方形）LBH=444=64m (有效容积64m）第4章 附属建筑物的确定4.1配电房污水处理过程中，风机、提升泵等都以电力作为能源，所以需要在人比较疏的地方设置配电房，以提供能源且确保人员安全。4.2鼓风机房 用于生物反应池曝气供氧，加热的气体使反应池中水温保持在810左右。4.3污泥脱水车间污泥经浓缩后，尚有96%的含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它滤带能够回转,脱水效率高噪声小，节省能源,附属设备少，维修方便等脱水特点。4.3提升泵房 提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过 ，从而达到污水的净化。第5章 污水处理厂的总体布置5.1 平面布置设计污水厂的附属建设应根据总体布局，结合厂址环境、地形、气象和地址等条件进行布置，布置方案应达到经济合理、安全适用、方便施工和方便管理等要求。水厂平面布置包括：处理构筑物的布置，办公、化验及其它辅助建筑物的布置，以及各种管道、道路、绿化等的布置。平面布置的一般原则如下： 处理构筑物的布置应紧凑，节约用地，便于管理。 处理构筑物应尽可能地按流程顺序布置，以避免管线迂回，同时应充分利用地形，减少土方量。 经常有人工作的办公、化验等建筑物应布置在夏季主导风向的上风向，北方地区应考虑朝阳。 在布置总图应考虑安排充分的绿化带，为污水处理厂的工作人员提供一个优美舒适的环境。 考虑远近期结合，有条件时可按远景规划水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。 构筑物之间距离应考虑敷设灌区的位置，远转管理的需要和施工要求，一般采用510米。 污泥消化池应距初沉池较近，以缩短污泥管线，且与其它处理构筑物间距不小于20米。 变电所设在耗电大的构筑物附近，高压线应避免在厂内架空敷设，以策安全。 污水厂内管线种类分多，应综合考虑布置，以免发生矛盾。污水、污泥管道应尽可能考虑自流。 如有条件，污水厂内的压力管线和电缆可合并敷设在同一管廊或管沟内，以利于维护和检修。 污水厂内应设超越管，以便在发生事故时，使污水能超越该构筑物，进入下构筑物或事故溢流。具体平面布置见污水处理厂总平面图。5.2 高程布置污的水处理厂地面地面标高为2.00m， 污水进水,出水管道采用采用D=700mm的钢筋混凝土圆管，设计流量为380 L/s ，i=0.0019，v=1.11m/sCASS池,曝气沉沙池的进口的进出分管采用D=500mm的钢筋混凝土圆管，设计流量为190 L/s ，i=0.0025 ，v=1.00m/s，；分管管道的连接采用标准可锻铸铁90弯头和等径丁字管。标准可锻铸铁90弯头：=0.23，局部阻力损失h=v2/(2g)；等径丁字管：=3.0，h=v2/(2g)。污水流经处理构筑物的水头损失主要产生在进口，出口和需要跌水处，而留经处理构筑物本身的水头损失则较小。查污水处理厂工艺设计手册知格栅：0.10.25 m；沉砂池：010.25 m；曝气池，污水潜流入池，0.250.5 m；消毒池：0.100.30m水处理构筑物高程计算： 反应池中水位