扬州市某高校教学楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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目 录摘 要IIIAbstractIV1 工程资料及设计要求11.1设计介绍与概况资料11.1.2自然状况12 设计计划方案说明12.1材料的选用12.1.1选用的钢筋类型：12.4截面特征53 竖向荷载作用下的框架内力计算63.1永久恒荷载作用下的框架内力计算63.2活荷载作用下的框架内力：84 水平荷载作用下的框架计算144.1风荷载作用下的框架内力144.2 风荷载作用下的侧移计算164.3水平地震作用下的框架计算174.3.1各杆相对应线刚度相关尺寸174.3.2框架柱反弯点高度计算19表4.3反弯点高度计算表194.3.3.框架结构的抗震等级194.3.4.场地特征周期值194.3.5.重力荷载代表值194.3.6结构自振周期214.3.7.地震影响系数214.3.8.计算水平地震作用标准值214.3.9.水平地震作用产生的框架内力225 框架的内力组合255.1.控制截面内力组合值255.2荷载效应组合255.3地震作用效应和其他荷载效应的基本组合366 梁柱截面配筋466.1框架梁的配筋运算：466.2 纵向框架梁配筋设计496.3框架柱配筋507 楼板配筋计算587.1楼面板的内力计算587.2走廊计算588框架的基础设计619楼梯设计66参考文献69I扬州某高校教学楼设计摘 要本题目是设计扬州市某5层教学楼，总占地面积为4667.6m2,总体结构高约19.9m。地处7度抗震防护区域，为2类土。设计的具体内容有：在土壤结构是：首先，根据截面面积和混凝土轴心抗压强度设计的柱与柱之间GN值的比值来确定截面尺寸，梁的跨度估计梁板的尺寸之间的柱墙产品，计算几何的各种结构部件特征和结构刚度特征值。然后，单、双板内力计算及配筋计算。根据墙的受力，计算身体重量。地震作用下的修正拐点法，风荷载，位移，内力计算。建筑荷载下的内力计算。根据墙的受力，计算自标的自重。一般思路是对梁柱结构的水平横向、结构计算的计算振动周期T1，水平荷载下产生的内力计算。内力值调整计算，内力计算，内力组合计算最不利条件的关系。根据加固计算方法的建立。关键词 框架结构，自振周期IIDesign of teaching building of a university in YangzhouAbstract This topic is the design of 5 teaching buildings in Yangzhou City, with a total floor area of 4667.6m2, the overall structure of about 19.9m. The seismic protection area is located at 7 degrees, seven seismic region 2 types of soil in the specific contents are: the structure is: first of all, according to the column and column between the sectional area and concrete axial compressive strength design value is the product of the ratio to determine the column wall between the section size and beam span estimate the beam and slab size, calculate the various structural components of the geometric characteristics and structural system stiffness characteristic value. Then, single and double slab internal force calculation and reinforcement calculation. According to the wall by the load, calculate the body weight. The modified inflection point method Wind load and displacement under the earthquake influence, internal force calculation. Buildings under the load of internal force is calculated. According to the wall by the load, calculated from the subjects self weight. General idea is calculation calculation of beam column structure horizontal lateral degree, structure calculation of self vibration period T1, produced under the horizontal load internal force calculation. Internal force value adjustment calculations, the combination of internal forces calculated the internal force calculation of the most adverse conditions. According to the method of building of reinforcement calculation.Keywords: frame structure, self vibration periodIII1 工程资料及设计要求1.1设计介绍与概况资料1.1.1工程简介 某高校教学楼，层高5层。建筑面积为4667.6平方米，地处于扬州市里，使用年限达50年，7级抗震，建筑物类型是框架结构。1.1.2自然状况（1）、周边环境、条件：此地段抗震7度 ，三级抗震地震震动的参数设计地震动峰值加速度（2）、市区气象：常年主要风向：东南风 本地主要风压为：雪压值：（3）、设计勘察地质、地貌： 设计地区地况及土层：将勘察的资料总结分析得到，此设计为沉积类型的场地，基础埋藏较浅，土体质量佳。根据沉积下降所需时间及成因类别，沉积的先后顺序，把土体分成了三层，从上而下依次为：（a）人造回填土：主要地区成分是素土，部分地区为杂填土，全场均匀分布，土体厚（b）粉质黏性土：塑性硬，其土体厚此承载力特征值：（c）残积土风化：颜色为黄中带白色，非常的紧实密集，土厚地基承载标准值： 地底下处为地下水位，不侵蚀混凝土。所以冻土以及冻土深度不考虑在内。702 设计计划方案说明2.1材料的选用2.1.1选用的钢筋类型：梁和柱主要选用 箍筋 构造筋选用 2.1.2选用混凝土的强度：2.2构件截面尺寸选择 图2.1截面选择2.2.1梁的截面尺寸横向框架梁 h=lo/12lo/8=6600/126600/8=550825 取h=800mm b=h/2h/4=350175 取b=300mm 且 h/b=2.64 符合要求纵向框架梁 h=lo/12lo/8=9000/129000/8=7501125取h=800mm b=h/2h/4=350175 取b=300mm 且 h/b=2.54 符合要求次梁 hb=400mm200mm2.2.2板的设计 按最小高跨比要求 h/lo1/35取 h=100mm,则100/22001/35 符合要求 2.2.3柱的设计 底层：内柱 令bH/15=5200/15=347mm 取 500mm500mm 外柱 取 500mm500mm 标准层及顶层：内柱bH/15=390/15=260取 500mm500mm外柱 取 500mm500mm2.3荷载统计2.3.1.竖向荷载（1） 屋面恒荷载：铝基涂料 0.5KN/m215厚细纱保护层 170.0150.255 KN/m2沥青卷材防水层 0.05 KN/m220厚抗裂砂浆 0.02020KN/m3=0.4 KN/m2120厚加强型水泥石膏聚苯保温板 0.17 KN/m30.120.0204 KN/m2100厚钢筋砼楼面板 24 KN/m30.12.4 KN/m215厚石灰砂浆抹灰顶棚 17 KN/m30.0150.255 KN/m2 合计 8804 KN/m2活荷载标准值 ：不上人屋面 0.5 KN/m2(2) 楼面荷载（教室）恒荷载：10厚陶瓷地砖 20 KN/m30.010.2 KN/m25厚水泥胶结合层 16 KN/m30.010.08 KN/m215厚1：3水泥砂浆找平层 20 KN/m30.0150.3 KN/m2100厚钢筋砼楼面板 24 KN/m30.12.4 KN/m215厚石灰砂浆抹灰顶棚 17 KN/m30.0150.255 KN/m2 合计 3.235 KN/m2活荷载标准值： 教室 2.0 KN/m2 教室走廊 2.5 KN/m2 屋面 0.5 KN/m2（3）各层走廊楼面 水磨石地面10m面层，20mm水泥砂浆打底 0.45 KN/m2100厚钢筋砼板 250.42.5 KN/m25厚混合砂浆抹灰 170.0050.085 KN/m2 合计 3.04 KN/m22.3.2框架梁荷载 （1）次梁（10厚抹灰层，200400） 250.2（0.40.1）0.010.32170.20.01171.64 KN/m （2）主梁 （10厚抹灰层，300700） 25（0.70.1）0.30.01（0.70.1）2170.30.01174.7 KN/m2.3.3墙及部位构件（1）檐口（200宽）15厚1：3水泥砂浆找平层 20 KN/m30.20.0150.06 KN/mSBS改性沥青卷材 0.3 KN/m20.20.06 KN/m卷材胶结剂 0.23 KN/m20.6 KN/m15厚1：3水泥砂浆找平层 20 KN/m30.20.0150.06 KN/m10厚轻集料砼找坡层 12 KN/m30.20.010.024 KN/m10厚钢筋砼板 25 KN/m30.20.10.05 KN/m 合计 1.304 KN/m（2）女儿墙（600高 370宽）普通砖 18 KN/m30.60.374.0 KN/m水泥砂浆 20 KN/m30.0150.90.27 KN/m涂料 0.05 KN/m2（0.920.37）0.11 KN/m 合计 4.38 KN/m（3）25层砌体内墙（每堵）砖重 18 KN/m30.24（3.99.022.10.9）135.30KN门重 0.5 KN/m22.10.921.89KN水泥砂浆 220 KN/m20.015（3.99.022.10.9）18.79 KN8厚陶瓷面砖 219.8 KN/m30.008（3.99.022.10.9）9.92KN 合计 165.9KN/9=18.43 KN/m（4）底层内墙180.24（4.2922.10.9）0.52.10.922200.015（4.2922.10.9）219.80.008（4.2922.10.9）20.01KN（5）25层砌体外墙砖重 18 KN/m30.37（3.99.021.81.8）190.61KN窗重 0.5 KN/m21.81.823.24 KN20厚石灰砂浆 7 KN/m30.02（3.9921.81.8）9.73 KN80厚充气石膏板 13.5 KN/m30.08（3.9921.81.8）30.91KN水泥砂浆 20 KN/m30.015（3.99.021.81.8）8.59 KN5厚水泥胶结合板 0.4 KN/m2（3.9921.81.8）11.45KN 细石窗台 226.4 KN/m20.371.80.082.81KN 合计 257.34/928.59 KN/m（6）底层外墙180.37（4.2921.81.8）0.51.81.82170.02（4.2921.81.8）13.50.08（4.2921.81.8）200.015（4.2921.81.8）0.4（4.2921.81.8）226.40.371.80.08281.04/931.23 KN/m22.3.4风产生的荷载作用力由设计条件，Wo0.55 KN/m2，按C类粗糙度可查得 在30m,20m,15m,10m,5m处为1.00，0.84，0.74，0.74，0.74、风荷载体型系数 迎风面为0.8，背风面为0.5左风：F5=0.55（0.80.5）1.009.0（3.9/20.6）16.41 KN F4=0.55（0.80.5）0.849.03.921.08KN F3=0.55（0.80.5）0.749.03.918.57KN F2=0.55（0.80.5）0.749.03.918.57KN F1=0.55（0.80.5）0.749.0（3.9/24.65/2）20.36KN 图2.2荷载标准值2.4截面特征2.4.1面积二次矩中框架梁 2.0Io 边框架梁 1.5Io梁 Iobh3/12=3007503/121.0551010柱 Iobh3/12=5005003/125.21109故 边框架梁 I=2.0Io2.111010 中框架梁I=2.0Io2.1110102.4.2梁柱线刚度 线刚度 iEI/ll：对楼层取层高，对底层柱取基础顶面至二层楼板顶面框架梁取柱轴线间距离故 边框架梁 iEI/l1.5831010E/66003.20106E 中框架梁 iEI/l2.111011E/66003.20106E 底层柱 iEI/l5.21109E/52001.00106E 标准层己顶层 iEI/l5.21109E/39001.34106E3 竖向荷载作用下的框架内力计算3.1永久恒荷载作用下的框架内力计算 楼面框架编号为KLZ是框架柱KJZ, 屋面框架梁的编号：WKLZ 屋面框架梁承受的荷载有:次梁传来有分布荷载，集中荷载，均布荷载 板的荷载传给了次梁,次梁再集中起来，将力传到主梁上，要加次梁的自身重量。 主梁以分布荷载作用 （1）受荷载作用情况 图3.1受荷情况AB：跨受均布荷载顶层: 屋面顶部 主梁 次梁 底层，和标准层的受力分析： 楼面板 次梁 主梁 即 永久恒荷载值 等效均布荷载 梁弯矩 （2） 计算配图： 图3.2 BC跨顶层设计 坡屋面 主梁 底层及标准层 楼面板 次梁 永久恒荷载值 梁固端弯矩 3.2活荷载作用下的框架内力： 用弯矩分配法 准备工作：对风荷载计算中的各种相对线刚度值图，除底层柱外，其余层各柱线刚度乘以0.9图3.3 弯矩二次分配图图3.4 弯矩图M图3.5 剪力图K 图3.6轴力图N轴力图的准备：外柱：屋面层1 ：由剪力算得 65.31KN 外框架梁 4.762.25221.42 总 86.73KN屋面层2： 由剪力算得 65.31KN 柱自重 250.50.53.924.38N 外墙自重 28.594.5128.66KN 外框架梁 4.764.521.42KN 总 239.77KN以此类推：4层层顶239.774.764.5261.19KN4层层底261.19+24.38+128.66414.23K3层层顶414.23+21.42435.65KN3层层底435.65+24.38+128.66588.69KN2层层顶588.69+21.42610.11KN2层层底610.11+24.38+128.66763.15KN1层层顶763.15+21.42784.57KN1层层底784.57+250.50.55.2+187.381004.45KN内柱：5层层顶4.764.5+3.884.5+88.13127.01KN5层层底127.01+24.38+18.434.5234.33KN4层层顶234.33+21.42+3.244.5270.33KN4层层底270.33+24.38+82.94377.65KN3层层顶377.65+21.42+14.58413.65KN3层层底413.65+24.38+82.94520.97KN2层层顶520.97+21.42+14.58556.97KN2层层底556.97+24.38+82.94664.29KN1层层顶664.29+21.42+14.58700.29KN1层层底700.29+32.5+120.69853.39KN3.2.1活荷载作用下的框架内力采用满跨布置由于不上人屋面活载为0.5KN/m2，教室为2.0KN/m2，走廊为2.5KN/m2而雪荷载标准值为Skr SoAB跨：顶层：屋顶 0.5KN/m2.24.54.95KN 次梁 6.89KN 主梁 31.42KN底层及标准层： 楼板 2.02.24.519.8KN 次梁 6.89KN 主梁 31.42KN 所以 活载标准值 Qk143.26 Qk258.11 等效均布荷载qk18F/3l843.26/36.617.48KN/m，qk28F/3l858.11/36.623.48KN/m 梁固端弯矩Mk11/1217.486.6263.45KN.m Mk21/1223.486.6285.23KN.mBC跨：顶层： 屋顶 0.52.251.13KN 主梁 4.76KN/m底层及标准层：楼板2.52.255.63KN 主梁 4.76KN/m所以 活载标准值qk1（1.132）/34.765.52KN/m qk25.63/34.768.52KN/m梁固端弯矩Mk11/125.52324.14KN.m Mk21/128.52326.39KN.m弯矩图如下：图3.7弯矩图M图3.8剪力图K图3.9轴力图N4 水平荷载作用下的框架计算4.1风荷载作用下的框架内力在求出各柱剪力Vi和该柱反弯点高度yi值后，则该柱下端弯矩MiViyi，上端弯矩为Vi（hiyi），进而利用节点平衡求出框架梁端弯矩，画出左风作用下的框架内力图。图4.1弯矩图M及梁剪力图图4.2 柱剪力图图4.3 剪力图4.2 风荷载作用下的侧移计算表4.1风荷载标准值作用下的框架位移验算位置Fwk（KN）Dji（KN/mm）i1n Uj（mm）Uj/hj限值5层16.4170.3460.271/130001/4004层21.0870.3460.351/111433层18.5770.3460.311/130002层18.5770.3460.311/130001层20.3652.4970.461/8400顶点位移Uj1.7mm j1n1/132001/500注djic/12ich2（4根柱）E（3.0104N/mm2）UjFwk/0.85dji4.3水平地震作用下的框架计算4.3.1各杆相对应线刚度相关尺寸图4.4线刚度尺寸图根据上图结合水平风荷载的标准值，用D值法进行风荷载作用下的内力计算1） 框架柱KJZ的剪力计算 表4.2框架柱剪力标准值计算表层数（F）柱号kib/2icc=k/2+kD=c12ic/h2VFD/F（KN）5（16.41KN）A5B51.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)3.284.924（21.08KN）A4B41.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)7.5011.253（18.57KN）A3B31.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)11.2116.822（18.57KN）A2B21.5953.9760.4440.6650.186(12/3.92)0.279(12/1.92)14.9322.391（20.36KN）A1B12.165.3870.5190.7290.279(12/4.22)0.226(12/4.22)26.2421.264.3.2框架柱反弯点高度计算表4.3反弯点高度计算表层数第五层（m=5,n=5nh=3.9m）柱号ko112233y (m)A51.5950.5610102.18B53.9760.4510101.76第四层（m=4,n=4,h=3.9m）A41.5950.641010102.5B43.9760.51010101.95第三层（m=3,n=3,h=3.9m）A31.5950.721010102.81B33.9760.51010101.95第二层（m=2,n=2,h=3.9m）A21.5950.810111.303.1B23.9760.510101.301.95第一层(m=1,n=1,h=4.2m)A12.1610.240.801.25B15.3870.590.803.074.3.3.框架结构的抗震等级由任务书计算要求可得，抗震设防为7度，房屋高未达到，建筑物为丙类，所以知道此建筑物为三级抗震。4.3.4.场地特征周期值由工程地貌调查报告资料和土的类型进行分类划分，此场地的等效剪切波速度在，覆盖厚度达不到，所以判断为类场地，由地震分组可知，特征周期值4.3.5.重力荷载代表值取计算单元的中间部分，在此范围中重力荷载值见下图： 图4.5重力荷载值 G5（顶层）: 恒载：女儿墙：4.38KN/m16.270.96KN 屋面： 3.88KN/m216.24.5282.95KN 主梁：4.76 KN/m16.277.114KN 次梁：41.64 KN/m（4.50.3）27.55KN 柱： 6.59 KN/m3.9/2451.40KN 外墙（含窗）:18.24.52128.7KN 内墙: 12.74.5282.98KN 总和 787.97KN活载： 雪荷载：0.516.24.536.45KN G5G恒0.5G活787.971/236.45806.20KNG2-G4（情况相同）恒载： 楼面:3.2413.24.5+3.0434.5233.50KN 主梁：77.11KN 次梁：27.55KN 柱： 6.593.94102.8KN 外墙（含窗）：28.594.52257.31KN 内墙：18.434.52165.87KN 总和 864.14KN活载： 楼面荷载：2.04.513.22.54.53152.55KN故G2-G4864.14+0.5152.55940.42KNG1（底层）恒载： 楼面：3.2413.24.5+3.0434.5233.5KN 梁： 77.11+27.55104.66KN 柱： 6.59（1.95+5.2/2）4119.94KN 外墙（含窗）：36.444.52327.96KN 内墙： 23.354.52210.15KN活载： 楼面荷载：2.04.513.2+2.54.53152.55KN故G1996.21+0.5152.551072.49KN4.3.6结构自振周期T1框架结构，则采用经验公式T10.085n01.08550.43s4.3.7.地震影响系数Tg0.35s，设防烈度为7度，多遇地震max0.08，TgT15Tg1=(Tg/T1)0.9, max(0.35/0.43)0.90.08=0.074.3.8.计算水平地震作用标准值利用底部剪力法：T1=0.432.50.2cfcbho0.2114.3300740634.92KNRE Vb故满足要求c,抗剪计算各梁均取o V198.72KN（上表中最大值），框架梁主要承受次梁传来的集中荷载，要考虑剪跨比，取为集中力荷载到节点边缘位置a/ho（2200-250）/7402.640.26ft/fyv0.186.2 纵向框架梁配筋设计 令主梁梁高700mm,梁宽b=300mm;次梁高400mm，梁宽b=200mm 荷载设计值 g+q=6.692.71.2250.40.220.46KN/m计算跨度lo=ln=4500-300=4200mm,支座处按矩形截面计算,跨中截面按T形计算,可求得bf=l/3=8700/3=2900mm正截面受弯承载力计算:取ho=h=as=400-35=365mm,跨中截面均为第一类T形,现列表如下 表6.8次梁的纵向受力钢筋运算截面位置边支座边跨中第一内支座其余跨跨中中间支座弯矩系数-1/241/141/161/16-1/14M=m(g+q)l2-15.0425.78-32.8922.56-25.78o=M/bhofc0.0030.0050.0060.0040.005o=0.5(1+)0.9980.9970.9970.9980.997Ao=M/rohofy138236301206236选配钢筋10 20010 200682004820010 200 表6.9斜截面受剪承载力计算截面边支座第一内支座中间支座V=(g+q)ln42.9747.2647.260.25cbhofc260.98V56.21V56.21V0.7fcbho38.5741.2541.25箍筋肢数 直径666Asv=n Asv1106112112S=1.25fyvAsvho/V-0.7ftbho85103103实配箍筋间距s1201201206.3框架柱配筋1.底层：1） 纵向受力钢筋计算500500外柱 HRB335,fyfy300N/mm2，b0.55，C30ss40，Nb1bfcbho1.00.5514.35004601808.95KN以此区分大小偏压A 非抗震设计时的内力组合，又表可知，全部都是属于大偏压取M,N分别最大的两组是 84.95KN.m,1312.29KN和32.98KN.m,1615.57KNB. 按抗震设计的内力组合柱上端：241.90KN.m 1121.43KN 和142.56KN.m 761.54KN柱下端：125.36 KN.m 1385.29 KN和83.19 KN.m 1025.39 KNRE0.8，则对底层的框架柱抗震设计组合的RESe，有 柱上端：241.901.10.8212.87 KN.m 1121.431.10.8986.86KN142.561.10.8125.32 KN.m 761.541.10.8670.16KN 柱下端：125.361.10.8110.32 KN.m 1385.291.10.81219.06KN 83.191.10.873.21 KN.m 1025.391.10.8902.34KN C.配筋计算 经比较，底层外柱，控制配筋的内力组合是 1， 212.87 KN.m 986.86KN 2，125.45 KN.m 670.16KN 3，84.95 KN.m 1312.29KN 4，32.98 KN.m 1615.57KN 列表计算 表6.10底层外柱WZ配筋的计算内力组别1234eoM/N2161876521eieo+ea2362078541偏心矩增大系数1.151.171.421.87eei+h/2as4824523312870.30.20.40.5AsAs714243500（min）500（min）钢筋选择（每侧）416（804）110114（233）218（508）218（508）eah/30500/3020，取ea=20,hohas460mmasas40mm底层，lo1.0H5200mmC30砼，HRB335级钢筋11/（1400ei/ho）（lo/h）21210.5fcA/N，21.150.01lo/hN/1fcbho，均1.0因为2as/ho，故AsAs（Ne1fcbho2（10.5）/fy（hoas）500500内柱：A 非抗震设计时的内力组合Nb1fcbhob1.014.35004600.551808.95KN以此区分大小偏压，由内力组合表可知，都是大偏压所有的组合为： 42.81KN.m 1233.1KN；21.42 KN.m 1416.82KN 46.49 KN.m 969.71KN; 102.35 KN.m 1153.43KN 39.25 KN.m 1220.32KN;19.64 KN.m 1427.01KN 62.89 KN.m 1310.25KN;102.65 KN.m 1493.97KN 取M,N分别最大的两组B 按抗震设计组合按表中起控制作用的上下2组：69.43 KN.m 1155.13KN 上端 和 214.98 KN.m 1388.85KN 下端 控制内力：上端RE S0.81.169.4361.10 KN.m 0.81.11155.131016.51KN 下端RE S0.81.15214.98197.78 KN.m 6.11底层内柱配筋计算表控制截面内力N1016.51Kn，M=61.1 Kn.mN1277.74 Kn，M197.78 Kn.meoM/N60155eieo+ea801751.441.20eei+h/2as3254200.30.4AsAs500（min）417钢筋选择218（508）216（402）eah/30500/3020，取ea=20,hohas460mmasas40mm底层，lo1.0H5200mmC30砼，HRB335级钢筋11/（1400ei/ho）（lo/h）21210.5fcA/N，21.150.01lo/hN/1fcbho，均1.0因为2as/ho，故AsAs（Ne1fcbho2（10.5）/fy（hoas）2） 斜截面受剪计算1. 剪力设计值框架柱的剪力主要是由水平作用产生，多层框架结构考虑地震作用组合的剪力往往在抗震计算中起控制作用。非抗震时，VA55.3KN，VB39.3KN抗震设计时剪力值按“强剪弱弯”原则确定三级抗震等级V1.1（ML+MR）/Hn故VA1.1（69.4+125.4）/5.277.7KNREVA0.8577.756.1KN VB1.1（69.4+215）/5.254.7KNREVB0.8554.746.5KN 2.受剪截面要求（剪压比计算）M/Vho1.7REVAM/Vho7.93故B柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVB均满足要求3.箍筋计算A柱：0.3fcA0.314.35005001072.5KN3，取3由REV1.05/（+1）ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N，Asv/s（561001.05/（3+1）1.435004600.0561072500）/2104600.3，选10双肢箍。Ast1,v78.4，则s253，实配s200mm B柱：0.3fcA0.314.35005001072.5KN3，取3Asv/s（465001.05/（3+1）1.435004600.0561072500）/2104600.21选8双肢箍，Ast1,v50.3，则s239.5，实配s200mm4.箍筋构造要求 箍筋加密区 加密区长度：A柱h500mm，Hn/b5200/6867mm B柱h500mm，Hn/b5200/6867mm 均取900mm，0.00上下500mm范围也同样加密 直径d8，取d10 间距 柱根处100mm，其余100mm 肢距 不大于250mm，和20倍箍筋直径（200mm）2.顶层柱：1）、纵向受力钢筋计算500500外柱 HRB335 fc14.3 fyfy300N/mm2 b0.55ss40mmNb1fcbhob1.00.5514.35004601808.95KN以此区分大小偏压A非抗震设计的内力组合：由表可知，都是大偏压可得出88.28KN.m 325.19KN 和80.44KN.m和346.95KNB.按抗震设计的内力组合按表中起控制作用的上下两组46.04 KN.m 109.91KN和91.75 KN.m 286.60KNRESe：上端 46.041.10.840.52 KN.m 109.91*1.1*0.8=96.72下端91.751.50.880.74 KN.m 286.61.50.8252.21KNC进行配筋的计算 表6.12配筋计算控制截面内力N96.72Kn，M=40.52 Kn.mN252.21 Kn，M80.74 Kn.meoM/N419320eieo+ea4393501.131.16eei+h/2as7066160.030.08AsAs220392钢筋选择212（226）216（402）eah/30500/3020，取ea=20,hohas460mmlo1.25H6500mmC30砼，HRB335级钢筋11/（1400ei/ho）（lo/h）21210.5fcA/N，21.150.01lo/hN/1fcbho，均1.02as/ho，AsAsNe/fy（hoas）e eih/2as500500内柱：Nb1bfcbho1808.95KN以此区分大小偏压A.非抗震设计的内力组合 由表可知，均属于大偏压96.74 Kn.m，205.11KN 和70.65 Kn.m，361.45KN B按抗震设计时的内力组合 按表中起控制作用的上下两组： 上：82.77 Kn.m，165.2KN 和下：79.38 Kn.m，293.98KN RESe： 上端：82.771.10.872.84 Kn.m 165.21.10.8145.38KN 下端：79.381.50.895.26 Kn.m 293.981.50.8352.78KNC.配筋计算控制截面内力N145.38Kn，M=72.84 Kn.mN352.78 Kn，M95.26 Kn.meoM/N501270eieo+ea5212901.111.19eei+h/2as7885550.040.11AsAs425378钢筋选择14+18（409）12+18（368）eah/30500/303，取3 故A柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVA M/Vho82.8/20.80.468.73，取3 故B柱 0.2cfcbho0.21.014.3500460657.8KNREVB 均满足要求C 箍筋计算A柱：0.3fcA0.314.35005001072.5KNN Hn/2ho5200/24605.73，取3 由REV1.05/（+1）ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N， Asv/s（175101.05/（3+1）1.435004600.056346950）/210460N=293.98KN Hn/2ho5200/24605.73，取3 由REV1.05/（+1）ftbho+fyvAsv/s ho+0.056N， Asv/s（176801.05/（3+1）1.435004600.056293980）/2104600 按构造配筋，选8200双肢箍。D 配箍构造要求 箍筋加密区： 加密区长度： A柱h500mm，Hn/b5200/6867mm B柱h500mm，Hn/b5200/6687mm 均取900mm，0.00上下500mm范围也同样加密 直径d8，取d10mm 间距 柱根处100mm，其余100mm 肢距 不大于250mm，和20倍箍筋直径（200mm）7 楼板配筋计算7.1楼面板的内力计算楼面板的内力计算（单向板）（1）梁 板截面尺寸选择 板支承中心线间距离lc=6600/32200mm,选取板厚100mm 则h/lc100/22001/22 次梁支承点中心线间距离 lc9000mm 取b=200mm,h=100mm框架梁bh=300mm800mm,框架柱 500mm500mm（2）板的配筋计算 板的荷载设计值 gk=3.24KN/m2 qk=2.0KN/m2g+q=1.2 gk +1.4 qk =1.23.24+1.42=6.69 KN/m2 板的计算跨度 loln22002002000mm hohas1002575mm 表7.1单向板配筋计算截面位置边支座边跨跨中第一内支座第二跨及中间跨跨中中间支座弯矩位置1/161/141/111/161/14M(Kn.m)1.671.912.431.671.910=0.5(1+0.98950.98790.98470.98950.9879As(mm2)75861107586实配钢筋10 20010 20010 2001020010 2007.2走廊计算（1）画计算简图：图7.1计算简图（2）弯矩设计值lx/ly3000/45000.67又 gk=3.24Kn/m2,qk=2.5Kn/m2故 g+q=1.23.24+1.42.5=7.39Kn/m2q/2=0.72.5=1075Kn/m2g-q/2=7.39-1.75=5.64Kn/m2由四边固定和四边简支系数在对称荷载下，mx=0.034 my=0.010 mx=0.075 my=0.057 mx=0.036 my=0.017反对称荷载下，mx=0.072 my=0.028 mx=0.078 my=0.042 可得（取泊松比0.2时弯矩，列在相应弯矩值后的括号内） Mx=(0.0345.64+0.0721.75)32+2.86kn.m(3.06kn.m) My=(0.015.64+0.0281.75)90.93kn.m(1.52kn.m) Mx=0.0757.3932=4.99kn.m My=0.0577.39323.79kn.m（3）配筋计算Asx=Mx/0.9 fy ho Asy=My/0.9 fy (ho-10) fy=210N/mm2 h=100 ho=75 表7.2配筋计算位置跨中lx方向跨中ly方向支座lx方向支座ly方向弯矩设计值2.86（3.06）0.93（1.52）4.993.79As（mm2）202（216）76（124）352309实配钢筋482006/820078200682008框架的基础设计1.设计资料根据工程地质报告提供的资料，场地为类，在主要受力层范围内不存在软弱粘性土层，上步框架结构未超过8层，高度在25m以下，故该房屋基础不进行抗震承载力验算。底层柱传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。A柱 M最大：84.95KN.m 1312.29KN V23.26KN N最大：32.98 KN.m 1615.57KN V21.84KN M,N较大：80.57 KN.m 1318.73KN V21.84KNB柱 M最大：102.65KN.m 1493.97KN V36.06KN N最大：102.65 KN.m 1493.97KN V36.06KN M,N较大：62.89 KN.m 1310.25KN V39.26KN2.按独立基础设计 1）基础底面积和地面尺寸确定 柱基础顶面标高已选为 56.30处，距0.000为1m 柱钢筋直径最大值为d=25mm,HRB400级基础砼强度为C25，则柱钢筋的锚固长度laE1.05ln1.0540251050mm 考虑钢筋保护层厚度，取基础高度h1300mm，则基础底板标高为55.00处，自0.0开始的埋深为2.3m，计算时取fa200KPA 该工程地表以下1.5m内为杂填土，承载力设计值为fk50kpa，1.510m内为普通粘土，承载力设计值为fk210kpa，土壤的最大冻结深度为0.1m，地下水位为10m，故该工程选柱下独立基础，室外地坪标高为0.45m，基础地面标高为2.3m，杂填土重度116KN/m3，fk50kpa，粘土重度为220KN/m3，fk210kpa，土与基础的平均重度为G20KN/m3，fk220kpa 重度计算： 杂填土：h1（1.5+1.05）/21.275m 粘土： h22.31.50.8m 则基础底面以上土的加权平均重度为 o（1+2）/（h1+h2）（161.275+200.8）/（1.275+0.8）17.5KN/m3 令fa200kpa A柱：Nk1615.57KN AN/(fad)1615.571.3/（200202.3）13.64m2 取a/b1.2，则a4200mm，b3500mm 按偏心受压验算 W1/6 ba21/64.223.510.29m3 A14.7m2 由Pk,max=（Nk+Gk）/A+（Mk+Vkh）/W，Gk203.54.22.3676.2KN A柱基础Pk,max计算结果表8.1 Pk,max结果内力组合值123Pk,max146.47161.87146.30 满足要求 Pk,max 1.2faB柱：Nk1493.97KNAN/(fad)1493.971.2/（200202.3）11.64m2G203.53.852.3619.85KN取a/b1.1，a3850mm，b35.mmW1/6 ba21/63.53.8528.65 m3 A13.475m2B柱基础Pk,max计算结果 表8.2 计算结果内力组合值123Pk,max172.36172.36156.41 满足要求 Pk,max 1.2fa基础抗冲切承载力计算：已按柱纵向钢筋锚固要求初步选定基础高度h1300mm，可确定为阶形基础，如下图： 图8.1A柱基础42003500图8.2 B柱基础（38503500）A柱基础抗冲切验算： 按上图的基础尺寸可只验算最下阶高度 取hohas50045455mm Al3500（1000455）-1/22002002=1867500mm21.87m2 bt350027002100 bbbt2ho2100+24553010mm h1.0+（0.91.0）/（2000800）（1300800）0
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