淮安市某公司办公楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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摘 要对常见的柱下钢筋混凝土独立基础的优化设计从以下方面进行了探讨:柱基持力层的选择;基础的型式及尺寸;基础荷载的取值;地基承载力的取值等。关键词:结构优化设计;地基与基础;柱下独立基础一前言 柱下钢筋混凝土独立基础也称钢筋混凝土扩展基础,是工业与民用建筑中常用的结构形式。在一般情况下,基础的造价占结构总造价的10%15%,在特殊情况下,还可能占到20%以上,因此研究和探讨柱下钢筋混凝土独立基础的优化设计具有一定的现实意义。下面就拿淮安市某公司办公楼设计为例，从三个方面对柱下钢筋混凝土独立基础的设计进行探讨,以达到优化设计、节约投资的目的。二柱基持力层的选择 通常地表上层的耕植土或填土等软弱土不能作为柱基的持力层。软土以下的原状土(俗称老土)一般都可作为独立柱基的持力层,但是当地质勘探报告表明软弱土的下面有多层的不同性质的原状土层时,则为设计者对持力层提供了多种选择。以淮安市某公司办公楼设计为例,其地质条件中第一层土为杂填土，其地基承载力特征值为10kPa左右,往下为粉质粘土，其地基承载力特征值为210kPa左右,再往下位黏土层,其地基承载力特征值为230kPa左右。这种情况基础持力层的选择应做多方案的比较。该设计中将持力层设置在2.0m处粉质粘土层，其基础的深度增加不大,但独立基础的底面积可以减小,当独立基础的底面积减小以后,基础底板的配筋(当按抗弯计算时),将大幅度减小(因为弯矩和基础的挑出边长的平方成正比),因此不仅钢筋的长度随基础的边长减小而减小,而且钢筋的截面面积也减小。这样既减小了独立基础的混凝土体积,又较大地减少了钢筋的用量，必将取得很好的经济效果。三柱下独立基础的形式及尺寸选择下面以淮安市某公司办公楼的独立基础为例：（1）荷载计算 地基梁自重 墙自重 合计 25.41KN/m基础设计时关于荷载的取值问题： 根据规定:按地基承载力确定基础底面积时,传至基础的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。也就是应该采用荷载的标准值而不应采用荷载的设计值,然而设计中往往仍然出现采用荷载的设计值计算的情况,这一做法将直接导致基础的底面积增加约30%左右,这将造成很大的浪费。（2）地基承载力设计值的确定1. 选择基础埋深： d=2.0m2. 地基承载力特征值： 地基承载力特征值的取值问题：规定:地基承载力特征值可由载荷试验或其它原位测试、公式计算,并结合工程实践经验等方法综合确定。但目前江苏大多数工程项目的工程地质勘察报告对地基承载力特征值都是根据土样的物理力学参数根据经验来确定的,很少是根据载荷试验来确定。工程实践时,经验表明,这种取值大多数情况偏于保守,某市人防指挥中心工程,原地质勘察报告对粘土层确定的地基承载力特征值为230kPa,后施工过程发现该土层很密实坚硬,施工过程中补做了载荷试验,试验的结果得到的地基承载力特征值为320kPa,根据试验得到的特征值修改设计以后,基础的工程造价降低了40%左右,因此建议为了不造成过大的工程浪费,在有条件时,应尽量采用载荷试验或其它原位测试来确定地基承载力特征值。所以在淮安市某办公楼设计中，其地基承载力特征值可以在现场用原位测试法来确定，以达到更加经济的目的。3. 根据规范可知：承载力修正系数： 4. 重度计算： 人工填土 假设,故只对基础埋深进行修正。关于地基承载力特征值的修正问题：根据规定,当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时,地基承载力特征值尚应进行修正。该设计中列出了修正的计算方式: fa=fak+b (b-3)+dm(d-0.5)当基础的宽度较大特别是基础的埋深较大时,修正后的地基承载力特征值可以提高20%30%,可使独立柱基的底面积大为减小,从而大大减小工程量。但是目前很多设计为了方便、图快,忽略了修正这一环节造成了很大的浪费。（3）边柱独立基础设计图8.1 边柱独立基础平面图（4）荷载计算： 由内力组合表可知，边柱的内力最不利组合有两组，分别是： 为了简化计算，将两组不利组合归并为一组，M，N，V均取最大值，则最不利组合为： 地梁和墙所传荷载： 则最终最不利组合为： （5）基底尺寸的确定： 由于偏心不大，基础底面积初步增大10% 取基础底面尺寸为： （6）持力层强度验算： 符合要求。 故持力层强度满足要求。（7）柱底对基础抗冲切验算： 取基础高度h=700mm，则 ，基础为锥形基础。 故柱边基础高度满足要求。（8）内力计算与配筋： 地基净反力 选用 12140 实配 选用 10150 实配 图8.2 边柱独立基础配筋图柱下独立基础的型式通常有锥形基础和台阶形基础两层型式,通过比较，认为通常锥形基础经济上更为合理,设计、施工时也更为方便。图1没有ab线时为台阶形基础,当按ab线改为锥形基础后,可见基础的混凝土用量有所减小,而对承载能力没有任何影响.图1台阶型基础示图，当按地基持力层的承载力计算出基础的底面积A 以后,一般情况(中心荷载或偏心不大时)可设计成正方形基础,经验表明不仅这种情况的钢筋用量比设计成长方形要节省,而且设计工作和施工都要便捷。当偏心较大时,在满足Pmax1.2f,Pmin0的前提下,基础能设计成正方形或越接近正方形经济上越有利。4 结束语 地基基础工程是建筑物根本，不仅影响建筑物的安危，也影响到工程的经济，因此在设计和施工中应给予高度重视，本文就常用的柱下钢筋混凝土独立基础的优化设计进行了初步探讨，对于一些其它型式的基础设计也有一定的借鉴和参考作用。目 录摘 要VAbstractVI1 设计资料11.1 工程概况11.2 建筑设计说明书11.3 结构说明书32 结构的选型和布置52.1 结构选型52.2 结构布置52.3 初估梁柱截面尺寸62.3.1 按大跨度进行计算62.3.2 柱的截面尺寸63 框架计算简图及梁柱线刚度83.1 确定框架计算简图83.2 框架梁柱的线刚度计算83.3框架柱抗侧移刚度计算94 荷载计算104.1 恒载标准值的计算104.1.1 屋面104.1.2 各层楼面104.1.3 梁自重104.1.4 柱自重114.1.5 外纵墙自重114.1.6 内纵墙自重114.1.7 内隔墙自重124.1.8 女儿墙自重124.2 活荷载标准值计算124.2.1 屋面和楼面荷载标准值124.2.2 雪荷载124.3 竖向荷载下框架受荷总图134.3.1 在A-B 及C-D轴内134.3.2 在A-B 轴间框架梁134.3.3 在B- C轴间框架梁144.3.4 C-D轴间框架梁同A-B 轴间框架梁144.3.5 A轴柱纵向集中荷载的计算144.3.6 B轴柱纵向集中荷载的计算154.4恒活荷载作用下的弯矩计算164.5 风荷载计算165 内力计算205.1 恒（活）载作用下框架的内力205.1.1 恒荷载计算205.1.2 活荷载计算235.1.3 恒载作用下框架的梁端剪力和轴力计算245.1.4 活荷载作用下的内力计算285.2 恒（活）载作用下框架的弯矩计算315.3恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算346 内力组合366.1 框架结构柱的内力组合367 构件配筋计算477.1框架梁截面设计477.2框架柱截面设计537.2.1轴压比验算538 基础设计658.1设计说明658.2荷载计算658.3地基承载力设计值的确定658.4边柱独立基础设计668.5中柱联合基础设计699 楼梯设计739.1设计资料739.2梯段板计算749.3 休息平台板计算759.4休息平台梁计算7610 板的截面设计7811 结 论82参考文献83致 谢84IV摘 要 本设计为淮安市某公司办公楼建筑结构设计，框架结构建筑高度为15.750米，总共四层，总建筑面是4950.160，本建筑设计年限为50年，该框架结构的抗震设防烈度为7度，其中结构类型是多层钢筋混凝土框架结构，楼板均为双向板，楼梯采用的是板式楼梯，框架结构基础采用柱下独立基础和联合基础。梁板柱结构的框架内力计算中，框架内力在竖向荷载作用下近似计算时采用分层法，框架内力在水平荷载作用下近似计算时采用改进反弯点法（即D值法）。本设计在计算过程中对梁的弯矩进行了一定的调幅，板内力计算方法采用的是弹性理论计算方法。对建筑中出现的墙体均直接置于梁上，墙、板的自重和受力传给梁，梁的自重和受力再传给柱，力的传递路线明确。设计成果包括结构施工图和计算书两个部分。关键词：框架结构 板式楼梯 柱下独立基础 D值法Abstract The project for the department of a office building, building height of 15.750 meters, a total of four-story, 4950.160 square meters total floor surface, the design life span of 50 years, seismic intensity of 7 degrees, the structure of the type of multi-storey reinforced concrete frame structure, the floor for two-way panels, the use of plate staircase stairs, based on an independent basis under the use of column. The framework of the structure of the calculation of internal forces in the vertical load approximate calculation of internal forces under the framework of hierarchical method used, the level of load in the framework of approximate calculation of internal forces to improve the use of anti-bend-point method (D method). Process in the calculation of bending moment on the beam to the AM, plate internal force calculation method of calculating the use of elasticity theory. Appear in the construction of the wall directly on the beam, wall, the weight plate to the beam, column beam, then pass on, a clear line of transmission.Key words: Frame structure；independent foundation；plate stairs；the D value methodI1 设计资料1.1 工程概况（1） 建设地点：淮安市某区。（2） 工程名称：淮安市某公司办公楼建筑结构设计。（3） 工程概况：现浇混凝土四层框架结构，总建筑面积是4950.160m2，楼和屋盖板均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度均取150mm，填充墙材料采用加气混凝土砌块。建筑总高度为15.750m，四层每层层高3.60m，室内外高差是0.450 m。（4） 气候条件：本市主导风向冬季为东北风，夏季为东南风，基本风压为，基本雪压为。（5） 地质条件：第一层为杂填土，地基土承载力特征值fak=130kN/；第二层为粉质粘土层，地基土承载力特征值fak=210kN/；第三层为粘土层，地基土承载力特征值fak=230kN/。地下水位位于地表下-1.00m处，对混凝土无侵蚀作用，且不考虑冻土深度。（6） 场地情况：地下没有古建筑，场地平坦无障碍物，用地四周附近无住宅区。（7） 抗震设防烈度为7度，建筑设计基准期为50年，建筑耐火等级为二级。1.2 建筑设计说明书楼梯位置根据防火疏散要求来确定，同样，根据要求确定楼梯梯段与走廊净宽，以及房间布置，墙体防水等构造做法。此外根据规范给出了建筑的等级要求。本工程位于淮安市，交通便利，各种材料可以及时供应。1.2.1 设计依据（1） 建设行政主管部门针对本项目批复的相关文件。（2） 与甲方签订的设计合同和经甲方同意的建筑方案。（3） 现行国家有关建筑工程设计规范、标准：办公楼建筑设计规范(BGJ36-2005)；建筑抗震设计规范(GB50011-2010)；建筑设计防火规范(GB50016-2006)；混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；建筑结构荷载规范(GB50009-2001)。1.2.2 方案说明(1)本工程为淮安市某公司办公楼结构设计，结构形式采用现浇钢筋混凝土框架结构，建筑高度为15.750m，基础采用联合基础和独立基础。(2)本设计中柱间距为3.90m，进深取7.50m。 (3)为满足二级防火要求，楼梯设在了建筑结构的两端，且在建筑的两端均设置了安全出口以满足防火要求。(4)本结构设计建筑总长70.20m，建筑物每层都设有厕所，考虑到防水，每层厕所地面低于同层室内房间地面30mm。(5)考虑到下雨天雨水流入室内和防潮措施，设置室内外高差为450mm。 (6)为满足采光和通风要求，窗地比均大于1/7，设窗台高为900mm。(7)屋面为不上人屋面，故防水等级采用二级防水。1.2.3 等级说明(1)由建筑抗震设计规范可知该建筑为丙类建筑。(2)根据规范可知本建筑安全等级为二级，故设计使用年限为50年。(3)本工程位于淮安，抗震设防烈度为7度，按照抗震规范知可不进行抗震验算。(4)建筑物抗震等级要求：现浇混凝土框架为四级抗震。(5)本工程地基基础设计等级设为丙级。(6)本建筑物防火等级设为二级。1.2.4 建筑设计说明及构造做法(1)标高单位取米m，长度单位取毫米mm。(2)本工程共四层，首层室内地坪标高0.000m，室内外高差为450mm，框架结构建筑物总标高为15.750m。(3)建筑材料：框架柱、梁、板、楼梯间均采用现浇混凝土C30，梁柱受力筋等级为HRB335，箍筋等级取HPB300，另外板钢筋采用HPB300，内、外填充墙采用加气240mm宽混凝土砌块。(4)卫生间：地面低于同层楼地面30mm，向地漏找坡1%。地面采用防滑地砖，墙面采用防水砂浆墙面，一般做法：防水做法：(卫生间、厨房等处适用)1、5厚防滑地砖3003002、20厚1:3水泥砂浆3、聚氨酯防水涂膜1.2厚4、1:3水泥砂浆找平坡度取1%，且最薄处不小于20厚5、混凝土底板或采用素土夯实。(5)屋面做法：1、2、40厚挤塑板3、4、5、钢筋混凝土屋面(2坡度)(6)楼地面作法：1、2、水磨石地面20mm水泥砂浆打底3、水磨石地面素水泥浆结合层一道4、混凝土底板或素土夯实。(7)顶棚作法：1：1：6水泥石灰砂浆打底15厚面刮腻子5厚喷涂内墙乳胶漆涂料。(8)外墙面作法：外墙为乳胶漆聚合物水泥基防水涂膜1.0厚1：2.5水泥砂浆打底15厚(掺防水剂)。(9)内墙面作法：1：1：6水泥石灰砂浆打底15厚面刮腻子5厚喷涂内墙乳胶漆涂料；防水做法：(卫生间、厨房等处适用)1：2.5水泥砂浆打底15厚(掺5%防水剂)纯水泥膏贴200300瓷砖满贴至天花底。(10)墙体作法：本工程框架填充墙为MU5加气混凝土砌块，M5混合砂浆，外墙厚度为240mm，卫生间隔墙厚度为120mm。(11) 门窗： 标准塑钢门窗，5厚玻璃。(12)落水管直径为100mm。1.3 结构说明书1.3.1 设计楼面活荷载(1)不上人屋面：0.5 kN/m(2)教室：2.0kN/m(3)走廊、楼梯：2.5kN/m1.3.2 楼板(1)板的混凝土保护层厚度均为20mm。(2)HPB300钢筋所注长度不包括弯钩长度锚固长度为24d，板中受力筋的短向钢筋放在长向钢筋之上。1.3.3 梁、柱(1)混凝土保护层厚度均为35mm。(2)混凝土柱锚入基础梁的钢筋应在基础施工时预埋，预埋钢筋的直径数量同上部柱。1.3.4 墙体(1)填充墙的长度5m时，每隔3-4m在墙中设200墙厚混凝土构造柱，柱主筋上下分别锚入梁内，锚入长度500mm，箍筋为8200。(2)女儿墙在每一相交轴线上均设250250混凝土构造柱。1.3.5 构造柱(1)构造柱纵筋锚于基础内直段长度la，并弯直钩 250mm直钩.纵筋层间搭接长度la，箍筋为100，且加密高度不能小于500。(2)穿楼面的构造柱 ，纵筋在穿楼面处应上下贯通，在楼面以上才能搭接。(3)墙与柱连接处沿柱高每500mm设28 拉结筋，拉结筋伸入墙体内长度不小于1000mm，遇门窗洞按实际长度截取，钢筋伸入柱内不少于210mm。1.3.6 其他(1) 卫生间及管井周边均做混凝土反边，宽度同墙。(2) 所有设备基础均以厂家订货为准，且待设备到货核实后方可施工。352 结构的选型和布置2.1 结构选型本建筑只有4层，且功能较少，为方便布置房间和便于管理采用大柱网框架结构。为使结构有较大的刚度本设计中楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构；基础为独立基础。2.2 结构布置本设计中柱距为3.9m。根据结构布置，本建筑平面均为双向板。本建筑由于楼面活荷载较大，楼面板和屋面板厚度取150mm。材料选用：墙体：内外墙均采用MU5加气混凝土砌块，M5混合砂浆，重度=6.5kN/m3。窗：钢塑门窗，=0.35kN/m2。门：木门。具体情况见结构布置图2-1。图2-1结构平面布置图2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 按大跨度进行计算纵向框架梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12) 3900=325487.5 L纵向柱距， 取h=400mm。，考虑抗震取b=250mm 横向边跨梁：h=(1/81/12)L= (1/81/12)7500=625937.5 L纵向柱距， 取h=750mm。，取b=250mm横向中跨梁：取h=400mm，b=250mm边跨次梁：取h=400mm，b=200mm2.3.2 柱的截面尺寸式中：根据抗震设防烈度为7度时取0.9。 边柱取1.3，不等跨内柱取1.25。 gE各层的重力荷载代表值取14kN/m2F柱的负荷面积，如图2-2所示，对于中柱为3.9(7.5/2+2.4/2)=19.305m2，对于边柱为3.97.5/2=14.625m2 图2-2柱的负荷面积边柱 中柱如取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面宽度分别为321.6mm、369.4 mm。初选柱的截面尺寸为：中柱为bh=400mm400mm。其惯性矩3 框架计算简图及梁柱线刚度3.1 确定框架计算简图框架的计算单元如图2-1所示，取轴的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼层，基顶的标高根据地址条件室内外高差定为-1.00m，一层楼面标高为3.60m，故底层的为4.60 m，其余各层柱高楼面算至上一层楼面(即层高)故均为3.60米。由此给出框架计算简图如图3-1所示。3.2 框架梁柱的线刚度计算混凝土C30，；对于边框架横梁：=1/122507503=0.01318m4中框架横梁：=1/122504003=0.00133m4现浇框架结构梁惯性矩为：中框架梁，边框架梁，线刚度边跨梁= 中跨梁=底层柱=其余各层柱=令，则其余各层杆件的相对线刚度为：i边跨梁=2.97，i底层柱=0.78，i中跨梁=1.88框架梁柱的相对线刚度如图3-1所示。作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图3-1 结构计算简图3.3框架柱抗侧移刚度计算具体详见下面的各柱D值及剪力分配系数表：表3-1各柱D值及剪力分配系数表层号及层高柱位置24层（3.6m）边柱2.9670.597 9832 42960 0.229 中柱4.8420.708 11649 42960 0.271 1层(4.6m)边柱3.790.741 5846 24581 0.238 中柱6.1860.817 6444 24581 0.262 4 荷载计算4.1 恒载标准值的计算4.1.1 屋面防水层：(刚性)40厚C30细石防水混凝土 0.0425=1.0 kN/m2防水层：(柔性)1.2厚三元乙丙橡胶卷材 找平层：20厚1:2.5水泥砂浆 找坡层：40厚水泥焦渣2找坡 保温层：40厚挤塑聚苯板 结构层：150厚现浇钢筋混凝土板 0.1525= 3.75 kN/m2抹灰层：10厚混合沙浆 总计： 6.28 kN/m2 4.1.2 各层楼面水磨石地面10mm面层水磨石地面20mm水泥砂浆打底水磨石地面素水泥浆结合层一道 结构层：150厚现浇钢筋混凝土板 0.1525= 3.0 kN/m2抹灰层：10厚混合沙浆 总计： 5.1 kN/m2 4.1.3 梁自重边跨横梁bh=250mm750mm自重 0.75 0.2525 = 4.69kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01(0.75-0.15)2+0.2517=0.25kN/m总计： 4.94kN/m纵梁bh =250mm400mm自重 0.4 0.2525 = 2.06kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01(0.40-0.15)2+0.2517=0.13kN/m总计： 2.29kN/m中跨横梁bh =250mm400mm自重 0.4 0.2525 = 2.06kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01(0.40-0.15)2+0.2517=0.13kN/m总计 2.29kN/m次梁bh =200mm400mm自重 0.4 0.2525 = 2.06kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.01(0.4-0.12)2+0.2017=0.13kN/m总计 2.29kN/m4.1.4 柱自重bh =400mm400mm柱自重 0.4 0.425= 4.0 kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 0.010.4417=0.272 kN/m总计 4.27kN/m 4.1.5 外纵墙自重标准层 外纵墙自重 高弹涂料外墙面 水泥粉刷内墙面 总计 3.13 kN/m底层 外纵墙自重 高弹涂料外墙面 水泥粉刷内墙面 总计 5.31 kN/m4.1.6 内纵墙自重 标准层 外纵墙自重 水泥粉刷内墙面 总计 6.53 kN/m4.1.7 内隔墙自重标准层内隔墙 3.00.197=3.99kN/m混合砂浆内墙面： 3.00.342=2.04kN/m总计 6.03kN/m底层内隔墙 (4.6-0.6-0.45)0.197=4.72 kN/m混合砂浆内墙面 (4.6-0.6-0.45)20.34=2.41 kN/m总计 7.13kN/m4.1.8 女儿墙自重 女儿墙自重 0.70.2418=3.024kN/m压顶自重 0.20.3725=1.85 kN/m高弹涂料外墙面 0.90.52+0.50.25=1.025 kN/m合计 5.90 kN/m4.2 活荷载标准值计算4.2.1 屋面和楼面荷载标准值根据建筑结构荷载规范(GB50009-2001)查得：不上人的屋面： 0.5 kN/m2 楼 面：教室 2.0 kN/m2 走廊 2.5 kN/m24.2.2 雪荷载=1.00.3=0.3 kN/m2屋面或荷载与雪荷载不同时考虑，俩者中取大值4.3 竖向荷载下框架受荷总图4.3.1 在A-B 及C-D轴内 按双向板计算在BC 轴内： 按双向板计算 4.3.2 在A-B 轴间框架梁板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图4-1所示。图4-1板传荷载示意图屋面板传递荷载 恒载： 6.281.951-2(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)2=27.37 kN/m 活载： 0.51.951-2(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)2=2.18 kN/m 楼面板传递荷载 恒载： 5.11.951-2(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)2=22.23 kN/m 活载： 2.01.951-2(1.95/7.5)2+(1.95/7.5)3)2=8.72 kN/m 梁自重： 4.94 kN/m 在A- B 轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载= 4.94+27.37=32.31 kN/m 活载=板传荷载=2.18 kN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 4.94+22.23=27.17 kN/m 活载=板传荷载=8.72 kN/m4.3.3 在B- C轴间框架梁屋面板传递荷载恒载： 6.28(2.4/2)5/82=9.42 kN/m活载： 0.5(2.4/2)5/82=0.75 kN/m楼面板传递荷载恒载： 5.1(2.4/2)5/82=7.65 kN/m活载： 2.5(2.4/2)5/82=3.75 kN/m梁自重： 2.29 kN/m 在B- C 轴间框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.29+9.42=11.71 kN/m 活载=板传荷载=0.75 kN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 2.29+7.65=9.94 kN/m 活载=板传荷载=3.75kN/m4.3.4 C-D轴间框架梁同A-B 轴间框架梁4.3.5 A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =5.903.9+2.29(3.9-0.4)+4.94(7.5-0.4)/2+6.28(7.5/2-0.25) (3.9-0.25)=128.79 kN 活载=板传荷载= 0.5(7.5/2-0.25) (3.9-0.25)=6.39 kN标准层柱：恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = 3.13(3.9-0.4)+4.94(7.5-0.4)/2 +5.1(7.5/2-0.25) (3.9-0.25)=93.64 kN 活载=板传荷载=2.0(7.5/2-0.25) (3.9-0.25)=25.55 kN4.3.6 B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：恒载=梁自重(纵梁、横梁)+板传荷载=2.29(3.9-0.4)+4.94(7.5-0.4)/2+2.29(2.4-0.4)/2+6.28(7.5+2.4)/2-0.25(3.9-0.25)=135.58 kN 活载=板传荷载=0.5(7.5+2.4)/2-0.25(3.9-0.25)=8.58 kN标准层柱：恒载=梁自重+板传荷载=2.29(3.9-0.4)+4.94(7.5-0.4)/2+2.29(2.4-0.4)/2+5.10(7.5+2.4)/2-0.25(3.9-0.25)=115.33 kN活载=板传荷载=2.0(7.5+2.4)/2-0.25(3.9-0.25)=34.31 kNC轴柱纵向集中荷载的计算与B轴柱的相同，轴柱纵向集中荷载的计算与A轴柱的相同。框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4-2所示(图中数值均为标准值) 图4-2竖向受荷总图(kN)注：带括号者表示活荷载4.4恒活荷载作用下的弯矩计算表4-1 恒（活）线载作用下的跨中及固端弯矩表线载性质楼层位置线载位置线载大小梁计算长度(m)固端弯矩跨中弯矩恒线载屋面边跨32.317.5151.45 227.18 中跨11.712.4 5.62 8.43 楼面边跨27.177.5127.36 191.04 中跨9.942.4 4.77 7.16 活线载屋面边跨2.187.510.22 15.33 中跨0.752.4 0.36 0.54 楼面边跨8.727.540.88 61.31 中跨3.75 2.4 1.80 2.70 4.5 风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值见表4-1： w=Z S Z 0 本地区基本风压为：w0=0.40 Z 风压高度变化系数，地面粗糙度为C类 S 风荷载体型系数。根据建筑物的体型查的S=1.3 Z 以为房屋总高度小于30米所以Z=1.0 下层柱高 上层柱高，对顶层为女儿墙的2倍 B 迎风面的宽度B=3.9m。表4-1集中风荷载标准值离地高度(Z/m)ZZSw0 (kN/m2 )(m)(m)k(kN)14.41.121.01.30.403.61.86.13 10.81.021.01.30.403.63.67.457.21.01.01.30.403.63.67.306 3.61.01.01.30.404.053.67.76 图4-3风荷载作用下荷载分布图(kN)表4-2各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表层号柱号4边柱6.13 0.229 1.403 42960 0.000143 0.000040 1.308 2.292 3.22 1.84 3.22 2.19 中柱0.271 1.663 1.450 2.150 3.58 2.41 1.38 1.38 3边柱13.58 0.229 3.108 42960 0.000316 0.000088 1.488 2.112 6.56 4.62 8.40 5.94 中柱0.271 3.682 1.620 1.980 7.29 5.96 3.76 3.76 2边柱20.88 0.229 4.778 42960 0.000486 0.000135 1.668 1.932 9.23 7.97 13.86 10.52 中柱0.271 5.662 1.620 1.980 11.21 9.17 6.65 6.65 1边柱28.64 0.238 6.811 24581 0.001165 0.000253 3.293 2.157 14.69 22.43 22.66 16.90 中柱0.262 7.508 2.997 2.453 18.42 22.50 10.68 10.68 图4-4风荷载作用下弯矩图(kNm)图4-5风荷载作用下剪力图（KN）图4-6风荷载作用下柱轴力图（KN）5 内力计算5.1 恒（活）载作用下框架的内力5.1.1 恒荷载计算（1）、屋面框架梁线荷载标准值 屋面（上人）：C20细石混凝土40厚保护层240.040.96 kN/m2SBS改性沥青防水卷材（4.0mm厚）0.40 kN/m220厚水泥砂浆找平层200.02 =0.40 kN/m2150厚水泥蛭石保温层50.15=0.75 kN/m2100厚钢筋混凝土板250.1=2.50 kN/m215厚顶棚抹灰层170.015=0.26 kN/m2合计5.27 kN/m2因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：g6AB1=g6CD1=4.841.2=5.81kN/mg6BC1=3.211.2=3.85kN/mg6AB2=g6CD2=5.273.755/81.2=14.8kN/mg6BC2=5.272.45/81.2=9.49kN/m、（2） 楼面框架梁线荷载标准值楼面：25厚水泥砂浆1:3找平层（含5厚水泥砂浆结合层200.030.6 kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.1=2.50kN/m215厚顶棚抹灰 170.015=0.26 kN/m2合计3.36 kN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.84kN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷 3.21 kN/m 因此，作用在中层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=（4.84+17.29）1.2=26.56kN/mgBC1=3.211.2=3.85kN/mgAB2=gCD2=3.363.755/81.2=9.45kN/mgBC2=3.362.45/81.2=6.05kN/m（3） 、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.44.225=10.5 kN粉刷 0.02（0.4-0.1）24.217=0.86kN1.2m高女儿墙自重 1.24.20.2419=22.98kN粉刷 1.20.0224.217=3.43kN连系梁传来屋面自重 顶层边节点集中荷载 G6A=G6D=79.69 kN中柱连系梁自重 0.250.44.225=10.5 kN 粉刷 0.02（0.4-0.1）24.217=0.86kN 连系梁传来屋面自重 顶层中节点集中荷载 G6B=G6C=75.41kN 边跨跨间节点次梁自重 0.20.44.225=8.4 kN粉刷 0.86kN次梁传来屋面自重 边跨跨间节点集中荷载 (8.4+0.86+57.28) 1.2=79.85kN （4）、楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 10.5 kN 粉刷 0.86 kN 塑钢窗自重 0.353.02.1=2.21kN 框架梁下墙体自重 (3.6-0.4)(4.2-0.50)-3.02.10.2419=31.12kN 粉刷 (3.6-0.4)(4.2-0.50)-3.02.10.02217=4.64kN 框架柱自重 0.500.503.625=19.74kN 粉刷 0.50+(0.5-0.24)2+(0.50-0.24)0.023.617=1.43kN 连系梁传来楼面自重 中层边节点集中荷载 GA=GD=106.38kN中柱连系梁自重 0.40.254.225=10.5kN粉刷 0.86kN内纵墙自重 (4.2-0.50)(3.6-0.4)-1.80.90.2419=52.46kN粉刷 (4.2-0.50)(3.6-0.4)-1.80.90.02217=7.82kN 框架柱自重 19.74kN 粉刷 1.43kN连系梁传来楼面自重 中间层中节点集中荷载 GB=GC=150.76kN边跨跨中节点连系梁自重 8.4kN 粉刷 0.86kN 连续梁传来楼面自重 边跨跨间节点集中荷载 54.92kN 、恒荷载作用下的结构计算简图 恒荷载作用下的结构计算简图如图5-1所示5.1.2 活荷载计算 活荷载作用下的结构计算简图如图5-2所示，图中各荷载计算如下： 屋面活荷载： 楼面活荷载： 图5-1 恒荷载作用下结构计算简图5.1.3 恒载作用下框架的梁端剪力和轴力计算梁端剪力 V =Vq+Vm式中：Vq-梁上均布荷载引起的剪力，取Vq=ql/2； Vm-梁端弯矩引起的剪力，取Vm=M)/l。柱轴力 N=V+P式中：P-柱顶竖向集中荷载。具体计算结果见表5-2，5-3，5-4。表5-2 恒载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)415.83 7.248.27 -0.14 48.41 48.13 315.83 7.248.27 -0.13 48.40 48.13 215.83 7.248.27 -0.13 48.40 48.13 115.83 7.248.27 -0.15 48.42 48.12 表5-3 恒载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)49.05 2.411.32 011.32 11.32 39.05 2.411.32 011.32 11.32 29.05 2.411.32 011.32 11.32 19.05 2.411.32 011.32 11.32 表5-4 恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VAVB VB = VCN顶N底N顶N底4 48.41 48.13 11.32 225.72 247.47 272.09 293.84 3 48.40 48.13 11.32 288.74 310.49 351.43 373.18 2 48.40 48.13 11.32 351.77 373.52 430.77 452.52 1 48.42 48.12 11.32 414.80 443.13 510.10 538.44 图5-2恒载作用下M图(KNm) 图5-4 恒载作用下的V图(单位：kN) 图5-3 恒载作用下N图(kN)5.1.4 活荷载作用下的内力计算屋面、楼面活荷载作用下框架受荷采用与恒载相同的计算方法。表5-5 活载作用下的框架弯矩内力二次分配表层项目上柱下端下柱上端边梁左侧边梁右侧上柱下端下柱上端中跨左侧4层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.76 -14.59 14.59 -1.23 -1.46 分配值4.48 4.48 3.87 -2.84 -3.29 -3.29 -2.47 传递-1.42 1.94 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.19 -0.19 -0.15 传递-0.08 0.21 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.77 5.01 -11.77 13.70 -4.76 -3.52 -5.42 3层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.67 -14.59 14.59 -1.17 -1.46 分配值4.51 4.51 3.90 -2.86 -3.31 -3.31 -2.48 传递-1.43 1.95 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.20 -0.20 -0.15 传递-0.08 0.22 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.71 5.04 -11.75 13.70 -4.72 -3.54 -5.44 2层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.68 -14.59 14.59 -1.18 -1.46 分配值4.51 4.51 3.90 -2.86 -3.31 -3.31 -2.48 传递-1.43 1.95 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.20 -0.20 -0.15 传递-0.08 0.22 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.72 5.04 -11.75 13.70 -4.72 -3.54 -5.44 1层分配系数0.368 0.314 0.318 0.249 0.288 0.217 0.246 弯矩值1.68 -14.59 14.59 -1.18 -1.46 分配值4.75 4.05 4.11 -2.98 -3.45 -2.59 -2.94 传递-1.49 2.05 -1.47 分配值0.55 0.47 0.47 -0.15 -0.17 -0.13 -0.14 传递-0.07 0.24 -0.07 分配值0.03 0.02 0.02 -0.04 -0.05 -0.04 -0.04 分配结果7.01 4.54 -11.55 13.72 -4.84 -2.75 -6.13 表5-6 活载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)44.71 7.514.35 -0.32 14.67 14.04 34.71 7.514.35 -0.32 14.67 14.03 24.71 7.514.35 -0.32 14.67 14.04 14.71 7.514.35 -0.36 14.71 14.00 表5-7 活载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)42.81 2.43.52 03.52 3.52 32.81 2.43.52 03.52 3.52 22.81 2.43.52 03.52 3.52 12.81 2.43.52 03.52 3.52 表5-8 活载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VAVB VB = VCN顶=N底N顶=N底4 14.67 14.04 3.52 20.13 20.13 3 14.67 14.03 3.52 133.55 133.55 2 14.67 14.04 3.52 141.06 141.06 1 14.71 14.00 3.52 220.40 220.40 图5-5 活荷载作用下框架的弯矩图（kNm）图5-5 框架在活荷载作用下的剪力和轴力值（KN）5.2 恒（活）载作用下框架的弯矩计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。 竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑。可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.11.2的较大系数。恒荷载作用下的弯矩、剪力可按下面公式求得： 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数: 节点处的弯矩分配系数按相对刚度比计算，如图5-1所示。图5-1 A、B轴柱弯矩各层分配系数简图 弯矩分配及传递：弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5，其余各层柱的传递系数为1/3。计算过程如表5-1所示：表5-1 恒载作用下的框架弯矩内力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.252 0.748 0.508 0.171 0.321 -151.450 151.450 -5.620 38.165 113.285 -74.082 -24.937 -46.811 12.800 -37.041 56.642 -8.949 6.109 18.132 -24.228 -8.156 -15.310 57.074 -57.074 109.782 -42.042 -67.741 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -127.360 127.360 -4.770 25.599 25.599 76.161 -53.204 -17.898 -17.898 -33.590 19.083 12.800 -26.602 38.081 -12.468 -8.949 -1.061 -1.061 -3.158 -7.232 -2.433 -2.433 -4.566 43.621 37.338 -80.958 105.005 -32.799 -29.280 -42.925 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -127.360 127.360 -4.770 25.599 25.599 76.161 -53.204 -17.898 -17.898 -33.590 12.800 13.436 -26.602 38.081 -8.949 -9.256 0.074 0.074 0.219 -8.626 -2.902 -2.902 -5.446 38.473 39.109 -77.582 103.610 -29.749 -30.056 -43.806 0.211 0.164 0.625 0.448 0.151 0.118 0.283 -127.360 127.360 -4.770 26.873 20.887 79.600 -54.920 -18.511 -14.466 -34.693 12.800 -27.460 39.800 -8.949 3.093 2.404 9.163 -13.821 -4.658 -3.640 -8.731 42.766 23.291 -66.057 98.418 -32.119 -18.106 -48.194 11.646 -9.053 表5-2 活载作用下的框架弯矩内力二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.252 0.748 0.508 0.171 0.321 -10.220 10.220 -0.360 2.575 7.645 -5.009 -1.686 -3.165 4.108 -2.504 3.822 -2.853 -0.404 -1.200 -0.492 -0.166 -0.311 6.280 -6.280 8.541 -4.705 -3.836 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -40.880 40.880 -1.800 8.217 8.217 24.446 -16.961 -5.706 -5.706 -10.708 1.288 4.108 -8.480 12.223 -0.843 -2.853 0.620 0.620 1.844 -3.701 -1.245 -1.245 -2.336 10.125 12.945 -23.070 32.442 -7.794 -9.803 -14.844 0.201 0.201 0.598 0.434 0.146 0.146 0.274 -40.880 40.880 -1.800 8.217 8.217 24.446 -16.961 -5.706 -5.706 -10.708 4.108 4.313 -8.480 12.223 -2.853 -2.951 0.012 0.012 0.035 -2.786 -0.937 -0.937 -1.759 12.337 12.542 -24.879 33.356 -9.496 -9.594 -14.267 0.211 0.164 0.625 0.448 0.151 0.118 0.283 -40.880 40.880 -1.800 8.626 6.704 25.550 -17.508 -5.901 -4.611 -11.060 4.108 -8.754 12.775 -2.853 0.980 0.762 2.903 -4.445 -1.498 -1.171 -2.808 13.714 7.466 -21.180 31.702 -10.252 -5.782 -15.668 3.733 -2.891 5.3恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算在计算中，当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩。其剪力： 表5-3 恒（活）线载作用下梁端和柱端剪力计算表荷载性质层数边跨梁（KN）中跨梁（KN）边柱（KN）中柱（KN）V（左）V（右）V（左）V（右）V（上）V（下）V（上）V（下）恒 载四114.13 -128.19 14.05 -14.05 27.97 27.97 20.79 20.79 三98.68 -105.09 11.93 -11.93 21.06 21.06 16.40 16.40 二98.42 -105.36 11.93 -11.93 22.74 22.74 17.27 17.27 一97.57 -106.20 11.93 -11.93 7.60 7.60 5.90 5.90 活载四7.87 -8.48 0.90 -0.90 4.56 4.56 3.47 3.47 三31.45 -33.95 4.50 -4.50 7.02 7.02 5.36 5.36 二31.57 -33.83 4.50 -4.50 7.29 7.29 5.51 5.51 一31.30 -34.10 4.50 -4.50 2.43 2.43 1.89 1.89 表5-4 A柱的轴力层次A柱轴力剪力传递纵向集中荷载N（恒载）N（活载）恒荷载活荷载恒荷载活荷载N顶N底N顶N底4 114.13 7.87 128.79 6.39 242.92 258.30 14.26 14.26 3 98.68 31.45 93.64 25.55 450.62 465.99 71.26 71.26 298.42 31.57 93.64 25.55 658.05 673.42 128.38 128.38 197.57 31.30 93.64 25.55 864.63 884.27 185.23 185.23 表5-5 B柱的轴力层次B柱轴力剪力传递纵向集中荷载N（恒载）N（活载）恒荷载活荷载恒荷载活荷载N顶N底N顶N底4 142.24 9.38 135.58 8.58 277.82 293.19 17.96 17.96 3 117.02 38.45 115.33 34.31 525.55 540.92 90.72 90.72 2117.29 38.33 115.33 34.31 773.53 788.91 163.36 163.36 1118.13 38.60 115.33 34.31 1022.37 1042.01 236.27 236.27 6 内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。6.1 框架结构柱的内力组合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。计算结果见表。表6-1梁内力组合表楼层梁位置截面位置内力种类恒载活(雪)载最大值风荷载可变荷载控制基本组合可变荷载控制基本组合可变荷载控制基本组合永久荷载控制基本组合最大控制内力调幅前调幅后调幅前调幅后左风左风1.2*+1.4*1.2*+1.4*1.2*+1.4*1.2*+0.9*(1.4*+1.4*)1.2*+0.9*(1.4*+1.4*)1.35*+1.0*max4左边跨梁左支座M-57.07 -48.51 -6.28 -5.34 3.22 -3.22 -65.69 -53.71 -62.72 -60.89 -68.99 -70.83 -70.83 V114.13 114.13 7.87 7.87 -0.72 0.72 147.98 135.95 137.97 145.97 147.79 161.96 161.96 跨中M143.75 165.31 7.92 9.11 0.51 -0.51 211.12 199.10 197.66 210.50 209.20 232.28 232.28 右支座M-109.78 -93.32 -8.54 -7.26 -2.19 2.19 -122.14 -115.04 -108.91 -123.89 -118.37 -133.24 -133.24 V-128.19 -128.19 -8.48 -8.48 -0.72 0.72 -165.70 -154.84 -152.82 -165.42 -163.60 -181.53 -181.53 中跨梁左支座M-67.74 -57.58 -3.84 -3.26 1.38 -1.38 -73.66 -67.16 -71.03 -71.46 -74.95 -80.99 -80.99 V14.05 14.05 0.90 0.90 -1.15 1.15 18.12 15.25 18.48 16.54 19.45 19.87 21.79 跨中M-59.31 -68.21 -3.30 -2.80 0.00 0.00 -85.77 -81.85 -81.85 -85.38 -85.38 -94.88 -94.88 右支座M-67.74 -57.58 -3.84 -3.26 -1.38 1.38 -73.66 -71.03 -67.16 -74.95 -71.46 -80.99 -26.73 V-14.05 -14.05 -0.90 -0.90 -1.15 1.15 -18.12 -18.48 -15.25 -19.45 -16.54 -19.87 -24.98 右边跨梁左支座M-109.78 -93.32 -8.54 -7.26 2.19 -2.19 -122.14 -108.91 -115.04 -118.37 -123.89 -133.24 -133.24 V128.19 128.19 8.48 8.48 -0.72 0.72 165.70 152.82 154.84 163.60 165.42 181.53 181.53 跨中M143.75 165.31 7.92 9.11 -0.51 0.51 211.12 197.66 199.10 209.20 210.50 232.28 232.28 右支座M-57.07 -48.51 -6.28 -5.34 -3.22 3.22 -65.69 -62.72 -53.71 -68.99 -60.89 -70.83 -70.83 V-114.13 -114.13 -7.87 -7.87 -0.72 0.72 -147.98 -137.97 -135.95 -147.79 -145.97 -161.96 -161.96 3左边跨梁左支座M-80.96 -68.81 -23.07 -19.61 8.40 -8.40 -110.03 -70.82 -94.34 -96.70 -117.87 -112.51 -117.87 V98.68 98.68 31.45 31.45 -3.11 3.11 162.45 114.07 122.77 154.13 161.96 164.67 164.67 跨中M98.06 112.77 33.56 38.59 1.23 -1.23 189.35 137.04 133.60 185.49 182.40 190.82 190.82 右支座M-105.00 -89.25 -32.44 -27.58 -5.94 5.94 -145.71 -115.43 -98.78 -149.34 -134.36 -148.07 -148.07 V-105.09 -105.09 -33.95 -33.95 -3.11 3.11 -173.64 -130.46 -121.76 -172.80 -164.97 -175.83 -175.83 中跨梁左支座M-42.93 -36.49 -14.84 -12.62 3.76 -3.76 -61.45 -38.52 -49.04 -54.95 -64.42 -61.87 -64.42 V11.93 11.93 4.50 4.50 -3.13 3.13 20.61 9.93 18.70 16.04 23.93 20.60 21.12 跨中M-35.77 -30.40 -12.14 -10.32 0.00 0.00 -50.94 -36.48 -36.48 -49.49 -49.49 -51.37 -51.37 右支座M-42.93 -36.49 -14.84 -12.62 -3.76 3.76 -61.45 -49.04 -38.52 -64.42 -54.95 -61.87 -49.46 V-11.93 -11.93 -4.50 -4.50 -3.13 3.13 -20.61 -18.70 -9.93 -23.93 -16.04 -20.60 -20.61 右边跨梁左支座M-105.00 -89.25 -32.44 -27.58 5.94 -5.94 -145.71 -98.78 -115.43 -134.36 -149.34 -148.07 -149.34 V105.09 105.09 33.95 33.95 -3.11 3.11 173.64 121.76 130.46 164.97 172.80 175.83 175.83 跨中M98.06 112.77 33.56 38.59 -1.23 1.23 189.35 133.60 137.04 182.40 185.49 190.82 190.82 右支座M-80.96 -68.81 -23.07 -19.61 -8.40 8.40 -110.03 -94.34 -70.82 -117.87 -96.70 -112.51 -112.51 V-98.68 -98.68 -31.45 -31.45 -3.11 3.11 -162.45 -122.77 -114.07 -161.96 -154.13 -164.67 -0.18 2左边跨梁左支座M-77.58 -65.94 -24.88 -21.15 13.86 -13.86 -108.74 -59.73 -98.53 -88.32 -123.24 -110.17 -123.24 V98.42 98.42 31.57 31.57 -3.25 3.25 162.30 113.55 122.65 153.78 161.97 164.43 164.43 跨中M100.44 115.51 32.19 37.02 1.67 -1.67 190.45 140.94 136.28 187.36 183.16 192.96 192.96 右支座M-103.61 -88.07 -33.36 -28.35 -10.52 10.52 -145.38 -120.42 -90.95 -154.67 -128.15 -147.25 -147.25 V-105.36 -105.36 -33.83 -33.83 -3.25 3.25 -173.79 -130.98 -121.88 -173.15 -164.96 -176.06 -176.06 中跨梁左支座M-43.81 -37.23 -43.81 -37.23 6.65 -6.65 -96.81 -35.37 -53.99 -83.22 -99.98 -87.50 -99.98 V11.93 11.93 4.50 4.50 -5.54 5.54 20.61 6.55 22.07 13.00 26.97 20.60 21.18 跨中M-36.65 -31.15 -11.57 -9.83 0.00 0.00 -51.15 -37.38 -37.38 -49.77 -49.77 -51.89 -51.89 右支座M-43.81 -37.23 -43.81 -37.23 -6.65 6.65 -96.81 -53.99 -35.37 -99.98 -83.22 -87.50 -96.81 V-11.93 -11.93 -4.50 -4.50 -5.54 5.54 -20.61 -22.07 -6.55 -26.97 -13.00 -20.60 -22.07 右边跨梁左支座M-103.61 -88.07 -33.36 -28.35 10.52 -10.52 -145.38 -90.95 -120.42 -128.15 -154.67 -147.25 -154.67 V105.36 105.36 33.83 33.83 -3.25 3.25 173.79 121.88 130.98 164.96 173.15 176.06 176.06 跨中M100.44 115.51 32.19 37.02 -1.67 1.67 190.45 136.28 140.94 183.16 187.36 192.96 192.96 右支座M-77.58 -65.94 -24.88 -21.15 -13.86 13.86 -108.74 -98.53 -59.73 -123.24 -88.32 -110.17 -110.17 V-98.42 -98.42 -31.57 -31.57 -3.25 3.25 -162.30 -122.65 -113.55 -161.97 -153.78 -164.43 -164.43 1左边跨梁左支座M-66.06 -56.15 -21.18 -18.00 22.66 -22.66 -92.58 -35.65 -99.10 -61.51 -118.62 -93.80 -118.62 V97.57 97.57 31.30 31.30 -5.28 5.28 160.90 109.70 124.47 149.87 163.17 163.02 163.17 跨中M108.80 125.12 34.87 40.10 2.88 -2.88 206.29 154.18 146.12 204.30 197.05 209.02 209.02 右支座M-98.42 -83.66 -31.70 -26.95 -16.90 16.90 -138.11 -124.05 -76.72 -155.64 -113.04 -139.88 -139.88 V106.20 106.20 -34.10 -34.10 -5.28 5.28 79.70 120.06 134.83 77.83 91.12 109.27 79.70 中跨梁左支座M-48.19 -40.96 15.67 13.32 10.68 -10.68 -30.51 -34.20 -64.12 -18.91 -45.84 -41.98 -45.84 V11.93 11.93 4.50 4.50 -8.90 8.90 20.61 1.85 26.78 8.76 31.20 20.60 21.79 跨中M-41.04 -34.88 -12.97 -11.02 0.00 0.00 -57.29 -41.86 -41.86 -55.75 -55.75 -58.11 -58.11 右支座M-48.19 -40.96 15.67 13.32 -10.68 10.68 -30.51 -64.12 -34.20 -45.84 -18.91 -41.98 -26.73 V-11.93 -11.93 -4.50 -4.50 -8.90 8.90 -20.61 -26.78 -1.85 -31.20 -8.76 -20.60 -24.98 右边跨梁左支座M-98.42 -83.66 -31.70 -26.95 16.90 -16.90 -138.11 -76.72 -124.05 -113.04 -155.64 -139.88 -155.64 V-106.20 -106.20 34.10 34.10 -5.28 5.28 -79.70 -134.83 -120.06 -91.12 -77.83 -109.27 -77.83 跨中M108.80 125.12 34.87 40.10 -2.88 2.88 206.29 146.12 154.18 197.05 204.30 209.02 209.02 右支座M-66.06 -56.15 -21.18 -18.00 -22.66 22.66 -92.58 -99.10 -35.65 -118.62 -61.51 -93.80 -99.10 V-97.57 -97.57 -31.30 -31.30 -5.28 5.28 -160.90 -124.47 -109.70 -163.17 -149.87 -163.02 -163.02 45 表6-2柱内力组合表楼层柱位置截面位置内力种类恒载活（雪）载最大值风荷载（左风）风荷载（右风）可变荷载控制基本组合可变荷载控制基本组合可变荷载控制基本组合永久荷载控制基本组合Nmax及相应的M，VNmin及相应的M，V|M|max及相应的N，V1.2*+1.4*1.2*+1.4*1.2*+1.4*1.2*+0.9*(1.4*+1.4*)1.2*+0.9*(1.4*+1.4*)1.35*+1.01.35*+1.0*1.2*+1.4*4左边柱柱顶截面M57.07 6.28 -3.22 3.22 77.28 63.99 72.99 72.35 80.45 83.33 83.33 63.99 83.33 N242.92 14.26 -0.72 0.72 311.48 290.50 292.52 308.57 310.39 342.21 342.21 290.50 342.21 V-27.97 -4.56 1.40 -1.40 -39.94 -31.60 -35.53 -37.54 -41.07 -42.32 -42.32 -31.60 42.32 柱底截面M-43.62 -10.13 1.84 -1.84 -66.52 -49.77 -54.91 -62.79 -67.41 -69.01 -69.01 -49.77 69.01 N258.29 14.26 -0.72 0.72 329.92 308.95 310.97 327.02 328.84 362.96 362.96 308.95 362.96 V-27.97 -4.56 1.40 -1.40 -39.94 -31.60 -35.53 -37.54 -41.07 -42.32 -42.32 -31.60 42.32 左中柱柱顶截面M-42.04 -4.71 -3.58 3.58 -57.04 -55.46 -45.44 -60.88 -51.87 -61.46 -61.46 -55.46 61.46 N277.82 17.96 -0.43 0.43 358.53 332.78 333.99 355.47 356.56 393.02 393.02 332.78 393.02 V20.79 3.47 1.66 -1.66 29.81 27.27 22.62 31.42 27.23 31.54 31.54 27.27 31.54 柱底截面M32.80 7.79 2.41 -2.41 50.27 42.73 35.98 52.22 46.14 52.07 52.07 42.73 52.22 N293.19 17.96 -0.43 0.43 376.97 351.23 352.44 373.91 375.00 413.77 413.77 351.23 413.77 V20.79 3.47 1.66 -1.66 29.81 27.27 22.62 31.42 27.23 31.54 31.54 27.27 31.54 右中柱柱顶截面M42.04 4.71 -3.58 3.58 57.04 45.44 55.46 51.87 60.88 61.46 61.46 45.44 61.46 N277.82 17.96 0.43 -0.43 358.53 333.99 332.78 356.56 355.47 393.02 393.02 333.99 393.02 V-20.79 -3.47 1.66 -1.66 -29.81 -22.62 -27.27 -27.23 -31.42 -31.54 -31.54 -22.62 31.54 柱底截面M-32.80 -7.79 2.41 -2.41 -50.27 -35.98 -42.73 -46.14 -52.22 -52.07 -52.07 -35.98 52.22 N293.19 17.96 0.43 -0.43 376.97 352.44 351.23 375.00 373.91 413.77 413.77 352.44 413.77 V-20.79 -3.47 1.66 -1.66 -29.81 -22.62 -27.27 -27.23 -31.42 -31.54 -31.54 -22.62 31.54 右边柱柱顶截面M-57.07 -6.28 -3.22 3.22 -77.28 -72.99 -63.99 -80.45 -72.35 -83.33 -83.33 -72.99 83.33 N242.92 14.26 0.72 -0.72 311.48 292.52 290.50 310.39 308.57 342.21 342.21 292.52 342.21 V27.97 4.56 1.40 -1.40 39.94 35.53 31.60 41.07 37.54 42.32 42.32 35.53 42.32 柱底截面M43.62 10.13 1.84 -1.84 66.52 54.91 49.77 67.41 62.79 69.01 69.01 54.91 69.01 N258.29 14.26 0.72 -0.72 329.92 310.97 308.95 328.84 327.02 362.96 362.96 310.97 362.96 V27.97 4.56 1.40 -1.40 39.94 35.53 31.60 41.07 37.54 42.32 42.32 35.53 42.32 3左边柱柱顶截面M37.34 12.95 -6.56 6.56 62.93 35.62 53.99 52.85 69.39 63.35 63.35 35.62 69.39 N450.61 71.26 -2.63 2.63 640.51 537.05 544.43 627.22 633.85 679.60 679.60 537.05 679.60 V-21.09 -7.03 3.11 -3.11 -35.10 -20.92 -29.62 -30.20 -38.03 -35.45 -35.45 -20.92 38.03 柱底截面M-38.60 -12.38 4.62 -4.62 -63.44 -39.69 -52.64 -55.89 -67.54 -64.28 -64.28 -39.69 67.54 N465.98 71.26 -2.63 2.63 658.96 555.50 562.87 645.66 652.30 700.35 700.35 555.50 700.35 V-21.09 -7.03 3.11 -3.11 -35.10 -20.92 -29.62 -30.20 -38.03 -35.45 -35.45 -20.92 38.03 左中柱柱顶截面M-29.28 -9.80 -7.29 7.29 -48.86 -45.34 -24.93 -56.67 -38.30 -49.33 -49.33 -45.34 56.67 N525.54 90.72 -1.65 1.65 757.66 628.34 632.97 742.88 747.04 800.20 800.20 628.34 800.20 V16.41 5.36 3.68 -3.68 27.18 24.83 14.52 31.07 21.79 27.50 27.50 24.83 31.07 柱底截面M29.79 9.51 5.96 -5.96 48.99 44.05 27.35 55.18 40.15 49.66 49.66 44.05 55.18 N540.91 90.72 -1.65 1.65 776.10 646.79 651.41 761.32 765.48 820.96 820.96 646.79 820.96 V16.41 5.36 3.68 -3.68 27.18 24.83 14.52 31.07 21.79 27.50 27.50 24.83 31.07 右中柱柱顶截面M29.28 9.80 -7.29 7.29 48.86 24.93 45.34 38.30 56.67 49.33 49.33 24.93 56.67 N525.54 90.72 1.65 -1.65 757.66 632.97 628.34 747.04 742.88 800.20 800.20 632.97 800.20 V-16.41 -5.36 3.68 -3.68 -27.18 -14.52 -24.83 -21.79 -31.07 -27.50 -27.50 -14.52 31.07 柱底截面M-29.79 -9.51 5.96 -5.96 -48.99 -27.35 -44.05 -40.15 -55.18 -49.66 -49.66 -27.35 55.18 N540.91 90.72 1.65 -1.65 776.10 651.41 646.79 765.48 761.32 820.96 820.96 651.41 820.96 V-16.41 -5.36 3.68 -3.68 -27.18 -14.52 -24.83 -21.79 -31.07 -27.50 -27.50 -14.52 31.07 右边柱柱顶截面M-37.34 -12.95 -6.56 6.56 -62.93 -53.99 -35.62 -69.39 -52.85 -63.35 -63.35 -53.99 69.39 N450.61 71.26 2.63 -2.63 640.51 544.43 537.05 633.85 627.22 679.60 679.60 544.43 679.60 V21.09 7.03 3.11 -3.11 35.10 29.62 20.92 38.03 30.20 35.45 35.45 29.62 38.03 柱底截面M38.60 12.38 4.62 -4.62 63.44 52.64 39.69 67.54 55.89 64.28 64.28 52.64 67.54 N465.98 71.26 2.63 -2.63 658.96 562.87 555.50 652.30 645.66 700.35 700.35 562.87 700.35 V21.09 7.03 3.11 -3.11 35.10 29.62 20.92 38.03 30.20 35.45 35.45 29.62 38.03 2左边柱柱顶截面M38.60 12.38 -9.23 9.23 64.49 34.01 59.86 51.10 74.37 65.34 65.34 34.01 74.37 N658.00 128.37 -5.88 5.88 969.39 781.42 797.89 944.01 958.83 1016.75 1016.75 781.42 1016.75 V-21.41 -6.87 4.78 -4.78 -37.50 -20.60 -33.98 -30.46 -42.50 -38.00 -38.00 -20.60 42.50 柱底截面M-38.47 -12.34 7.97 -7.97 -70.52 -40.16 -62.48 -58.56 -78.64 -71.45 -71.45 -40.16 78.64 N673.38 128.37 -5.88 5.88 987.84 799.87 816.34 962.45 977.28 1037.50 1037.50 799.87 1037.50 V-21.41 -6.87 4.78 -4.78 -37.50 -20.60 -33.98 -30.46 -42.50 -38.00 -38.00 -20.60 42.50 左中柱柱顶截面M-29.79 -9.51 -11.21 11.21 -49.50 -51.76 -20.37 -62.28 -34.03 -50.17 -50.17 -51.76 62.28 N773.56 163.37 -5.88 5.88 1156.94 920.00 936.48 1126.66 1141.48 1207.63 1207.63 920.00 1207.63 V16.54 5.28 5.66 -5.66 28.44 28.65 12.80 34.80 20.54 28.83 28.83 28.65 34.80 柱底截面M29.75 9.50 9.17 -9.17 52.90 51.38 25.70 63.02 39.90 53.61 53.61 51.38 63.02 N788.94 163.37 -5.88 5.88 1175.39 938.45 954.92 1145.10 1159.93 1228.38 1228.38 938.45 1228.38 V16.54 5.28 5.66 -5.66 28.44 28.65 12.80 34.80 20.54 28.83 28.83 28.65 34.80 右中柱柱顶截面M29.79 9.51 -11.21 11.21 49.50 20.37 51.76 34.03 62.28 50.17 50.17 20.37 62.28 N773.56 163.37 5.88 -5.88 1156.94 936.48 920.00 1141.48 1126.66 1207.63 1207.63 936.48 1207.63 V-16.54 -5.28 5.66 -5.66 -28.44 -12.80 -28.65 -20.54 -34.80 -28.83 -28.83 -12.80 34.80 柱底截面M-29.75 -9.50 9.17 -9.17 -52.90 -25.70 -51.38 -39.90 -63.02 -53.61 -53.61 -25.70 63.02 N788.94 163.37 5.88 -5.88 1175.39 954.92 938.45 1159.93 1145.10 1228.38 1228.38 954.92 1228.38 V-16.54 -5.28 5.66 -5.66 -28.44 -12.80 -28.65 -20.54 -34.80 -28.83 -28.83 -12.80 34.80 右边柱柱顶截面M-38.60 -12.38 -9.23 9.23 -64.49 -59.86 -34.01 -74.37 -51.10 -65.34 -65.34 -59.86 74.37 N658.00 128.37 5.88 -5.88 969.39 797.89 781.42 958.83 944.01 1016.75 1016.75 797.89 1016.75 V21.41 6.87 4.78 -4.78 37.50 33.98 20.60 42.50 30.46 38.00 38.00 33.98 42.50 柱底截面M38.47 12.34 7.97 -7.97 70.52 62.48 40.16 78.64 58.56 71.45 71.45 62.48 78.64 N673.38 128.37 5.88 -5.88 987.84 816.34 799.87 977.28 962.45 1037.50 1037.50 816.34 1037.50 V21.41 6.87 4.78 -4.78 37.50 33.98 20.60 42.50 30.46 38.00 38.00 33.98 42.50 1左边柱柱顶截面M39.11 12.54 -14.69 14.69 38.40 7.38 48.52 18.85 55.87 38.91 38.91 7.38 55.87 N865.47 185.50 -11.16 11.16 1296.89 1021.93 1053.18 1256.89 1285.01 1352.49 1352.49 1021.93 1352.49 V-22.74 -7.29 5.28 -5.28 -12.52 -1.73 -16.50 -5.53 -18.83 -12.69 -12.69 -1.73 18.83 柱底截面M-42.77 -13.71 22.43 -22.43 -19.20 17.42 -45.37 9.58 -46.94 -19.45 -19.45 17.42 46.94 N880.84 185.50 -11.16 11.16 1320.46 1045.51 1076.75 1280.46 1308.58 1379.00 1379.00 1045.51 1379.00 V-22.74 -7.29 5.28 -5.28 -12.52 -1.73 -16.50 -5.53 -18.83 -12.69 -12.69 -1.73 18.83 左中柱柱顶截面M-30.06 -9.59 -18.42 18.42 -29.82 -47.51 4.06 -52.22 -5.81 -30.23 -30.23 -47.51 52.22 N1021.52 236.00 -7.57 7.57 1557.62 1216.24 1237.44 1515.00 1534.08 1616.46 1616.46 1216.24 1616.46 V17.27 5.51 8.90 -8.90 9.72 19.55 -5.38 20.68 -1.76 9.86 9.86 19.55 20.68 柱底截面M32.12 10.25 22.50 -22.50 14.91 42.37 -20.64 42.86 -13.84 15.11 15.11 42.37 42.86 N1036.89 236.00 -7.57 7.57 1581.19 1239.81 1261.01 1538.57 1557.65 1642.98 1642.98 1239.81 1642.98 V17.27 5.51 8.90 -8.90 9.72 19.55 -5.38 20.68 -1.76 9.86 9.86 19.55 20.68 右中柱柱顶截面M30.06 9.59 -18.42 18.42 29.82 -4.06 47.51 5.81 52.22 30.23 30.23 -4.06 52.22 N1021.52 236.00 7.57 -7.57 1557.62 1237.44 1216.24 1534.08 1515.00 1616.46 1616.46 1237.44 1616.46 V-17.27 -5.51 8.90 -8.90 -9.72 5.38 -19.55 1.76 -20.68 -9.86 -9.86 5.38 20.68 柱底截面M-32.12 -10.25 22.50 -22.50 -14.91 20.64 -42.37 13.84 -42.86 -15.11 -15.11 20.64 42.86 N1036.89 236.00 7.57 -7.57 1581.19 1261.01 1239.81 1557.65 1538.57 1642.98 1642.98 1261.01 1642.98 V-17.27 -5.51 8.90 -8.90 -9.72 5.38 -19.55 1.76 -20.68 -9.86 -9.86 5.38 20.68 右边柱柱顶截面M-39.11 -12.54 -14.69 14.69 -38.40 -48.52 -7.38 -55.87 -18.85 -38.91 -38.91 -48.52 55.87 N865.47 185.50 11.16 -11.16 1296.89 1053.18 1021.93 1285.01 1256.89 1352.49 1352.49 1053.18 1352.49 V22.74 7.29 5.28 -5.28 12.52 16.50 1.73 18.83 5.53 12.69 12.69 16.50 18.83 柱底截面M42.77 13.71 22.43 -22.43 19.20 45.37 -17.42 46.94 -9.58 19.45 19.45 45.37 46.94 N880.84 185.50 11.16 -11.16 1320.46 1076.75 1045.51 1308.58 1280.46 1379.00 1379.00 1076.75 1379.00 V22.74 7.29 5.28 -5.28 12.52 16.50 1.73 18.83 5.53 12.69 12.69 16.50 18.83 7 构件配筋计算混凝土强度 C30 钢筋强度 HPB300 ，HRB335 ，7.1框架梁截面设计7.1.1正截面受弯承载力计算 由梁的内力组合表可知，顶层边跨梁的跨中弯矩最大，M=232.28，首先以顶层右边跨梁为例，进行正截面受弯承载力计算。 当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。 （1）T形梁翼缘计算宽度的确定：1. 按计算跨度考虑 2. 按梁净距考虑 3. 按翼缘高度考虑 因为 故翼缘宽度不受此项限制，取前两者中的较小值。所以， （2）计算类型的判定： 因为 所以，属于第一类T型截面。 （3）配筋计算：梁的截面尺寸为 250mm750mm，跨中截面弯矩M=232.28下部实配220+218（）满足最小配筋率的要求。上部按构造要求配筋。 其余各梁正截面受弯承载力配筋计算见下表：表7-1 框架梁正截面配筋表83楼层梁位置截面位置bM()实配钢筋实配4左边跨梁左支座114.325071574.980.0410 0.0419 300357.04 4181017375跨中114.32500715232.280.0127 0.0128 3001089.864201256375右支座114.3250715133.230.0729 0.0758 300645.584181017375中跨梁左支座114.325036580.990.1700 0.1877 300816.224181017375跨中114.380036570.860.0465 0.0476 300662.91318763375右支座114.325036580.990.1700 0.1877 300816.22 4181017375右边跨梁左支座114.3250715133.230.0729 0.0758 300645.58 4181017375跨中114.32500715232.280.0127 0.0128 3001089.86 4201256375右支座114.325071574.980.0410 0.0419 300357.04 41810173753左边跨梁左支座114.3250715133.690.0731 0.0760 300647.90 4181017375跨中114.32500715190.830.0104 0.0105 300894.34 4181017375右支座114.3250715148.070.0810 0.0846 300720.79 4181017375中跨梁左支座114.325036569.890.1467 0.1595 300693.56 4181017375跨中114.380036551.370.0337 0.0343 300477.32 318603375右支座114.325036569.890.1467 0.1595 300693.56 4181017375右边跨梁左支座114.32507151580.0865 0.0906 300771.53 4181017375跨中114.32500715190.830.0104 0.0105 300894.34 4181017375右支座114.3250715133.690.0731 0.0760 300647.90 41810173752左边跨梁左支座114.3250715148.250.0811 0.0847 300721.71 4181017375跨中114.32500715193.460.0106 0.0106 300906.74 4181017375右支座114.3250715169.460.0927 0.0975 300830.50 4181017375中跨梁左支座114.325036577.930.1636 0.1798 300781.98 4181017375跨中114.380036550.860.0334 0.0339 300472.49 318763375右支座114.325036577.930.1636 0.1798 300781.98 4181017375右边跨梁左支座114.3250715169.460.0927 0.0975 300830.50 4181017375跨中114.32500715193.460.0106 0.0106 300906.74 4181017375右支座114.3250715148.250.0811 0.0847 300721.71 41810173751左边跨梁左支座114.3250715165.50.0906 0.0951 300810.07 4181017375跨中114.3250071559.270.0032 0.0032 300276.77 4181017375右支座114.3250715178.440.0976 0.1029 300877.03 4181017375中跨梁左支座114.325036583.370.1750 0.1938 300843.08 4181017375跨中114.380036551.890.0340 0.0346 300482.24 318763375右支座114.325036570.690.1484 0.1615 300702.26 4181017375右边跨梁左支座114.3250715178.440.0976 0.1029 300877.03 4181017375跨中114.32500715192.810.0105 0.0106 300903.67 4181017375右支座114.3250715165.50.0906 0.0951 300810.07 41810173757.1.2 斜截面受剪承载力计算 今以顶层右边梁为例，来进行斜截面受剪承载力计算。整品框架梁的最大固端剪力为：。（1）验算截面尺寸： ，属厚腹梁。因混凝土强度等级小于C50，取，截面符合条件。（2）验算是否需要计算配置箍筋：，故只需按构造配置箍筋。规范规定，当时，箍筋的配筋率尚不应小于； 配2肢8200（），满足要求。因整品框架的截面尺寸相同，所用材料也相同，故各梁均按2肢8200配置箍筋。梁端加密区采用2肢8100，加密区长度详见梁施工图。7.1.3 裂缝宽度控制验算 受弯构件取一最大内力组合进行验算，这一组若满足，其它组也满足。 由内力组合表可知，梁的最大跨中弯矩存在于顶层边跨梁上，顶层边跨梁的计算跨度，跨中最大标准组合计算弯矩： （1）按荷载效应的标准组合计算弯矩 （2）计算纵向受拉钢筋的应力 （3）计算有效配筋率 （4）计算受拉钢筋的应力不均匀系数 （5）计算最大裂缝宽度混凝土保护层厚度， （6） 查规范，得最大裂缝宽度的限值，裂缝宽度满足要求。7.1.4 受弯构件的挠度验算受弯构件取一最大内力组合进行验算，这一组合若满足要求，其它组合也满足要求。由内力组合表可知，梁的最大跨中弯矩存在于顶层边跨梁上，顶层边跨梁的计算跨度，跨中最大标准组合计算弯矩（1）按受弯构件荷载效应的标准组合并考虑荷载长期作用影响计算弯矩值按荷载效应标准组合所计算的最大弯矩： 按荷载效应的准永久组合 （2）计算受拉钢筋应变不均匀系数 （3）计算构件的短期刚度计算钢筋与混凝土弹性模量比值 计算纵向受拉钢筋配筋率 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 计算短期刚度 （4）计算构件刚度B （5）计算梁的挠度并验算查规范挠度限值为所以， 满足要求。7.2框架柱截面设计7.2.1轴压比验算底层柱 轴压比 满足要求。7.2.2截面尺寸复核 取， 因为 所以 满足要求。7.2.3正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。 以底层左中柱为例，从柱的内力组合表中选用N大，M大的组合，最不利组合为： 第一组内力 因为房屋中梁柱为刚接的框架结构，则底层柱的计算长度为 （1）确定初始偏心矩 （2）确定偏心矩增大系数 回转半径 由规范知，应计算系数 ，根据规范取 （3）求轴向力到纵向钢筋作用点的距离 （4）确定混凝土压区高度x 因为 属于小偏心受压，则 （5）求纵向钢筋 按构造配筋，则 实配318（） 最小总配筋率 所以，满足要求。(6) 验算配筋率全部纵向钢筋 每一侧纵向钢筋 满足要求。 另一组 因为房屋中梁柱为刚接的框架结构，则底层柱的计算长度为 （1）确定初始偏心矩 （2）确定偏心矩增大系数 回转半径 由规范知，应计算系数根据规范 ，根据规范取根据规范 （3）求轴向力到纵向钢筋作用点的距离 （4）确定混凝土压区高度x 因为 属于小偏心受压，则 （5）求纵向钢筋 实配320（） 最小总配筋率 所以，满足要求。(6) 验算配筋率 全部纵向钢筋 每一侧纵向钢筋 满足要求。垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算 在垂直于弯矩作用方向上，柱子是安全的。7.2.4 斜截面受剪承载力计算 最不利力组合 因为 剪跨比 因为 所以取 按构造配筋，取复式箍38200，加密区取复式箍38100。7.2.5 裂缝宽度验算 ，可不验算裂缝宽度。柱配筋见下表：表7-2 柱配筋表1楼层柱位置截面位置内力种类Nmax及相应的M，V实际配筋实际配筋1.35*+1.0*4左边柱柱顶截面M83.33243.5120.00263.511.001.001.0859.83200.75449.63395.93318763400048200N342.2V42.32柱底截面M69.01190.1420.00210.141.001.001.1063.45200.75396.25230.90318763400048200N362.95V42.32左中柱柱顶截面M61.46156.3820.00176.381.001.001.1268.71200.75362.50126.45318763400048200N393.02V31.54柱底截面M52.07125.8420.00145.841.001.001.1472.34200.75331.9613.08318763400048200N413.77V31.54右中柱柱顶截面M61.46156.3820.00176.381.001.001.1268.71200.75362.50126.45318763400048200N393.02V31.54柱底截面M52.07125.8420.00145.841.001.001.1472.34200.75331.9613.08318763400048200N413.77V31.54右边柱柱顶截面M83.33243.5120.00263.511.001.001.0859.83200.75449.63395.93318763400048200N342.2V42.32柱底截面M70.84214.6320.00234.631.001.001.0957.70200.75420.75282.05318763400048200N330.05V43.693左边柱柱顶截面M63.3593.2220.00113.221.001.001.19118.81200.75299.34-42.96318763400048200N679.58V35.5柱底截面M64.4992.0920.00112.091.001.001.19122.44200.75298.20-39.47318763400048200N700.33V35.5左中柱柱顶截面M49.3361.6520.0081.651.001.001.26139.90200.75267.76-220.56318763400048200N800.2V27.51柱底截面M49.7360.5820.0080.581.001.001.26143.52200.75266.69-220.12318763400048200N820.95V27.51右中柱柱顶截面M49.3361.6520.0081.651.001.001.26139.90200.75267.76-220.56318763400048200N800.2V27.51柱底截面M49.7360.5820.0080.581.001.001.26143.52200.75266.69-220.12318763400048200N820.95V27.51右边柱柱顶截面M63.3593.2220.00113.221.001.001.19118.81200.75299.34-42.96318763400048200N679.58V35.5柱底截面M64.4992.0920.00112.091.001.001.19122.44200.75298.20-39.47318763400048200N700.33V35.52左边柱柱顶截面M64.4963.4320.0083.431.001.001.25177.74200.75269.55-67.57318763400048200N1016.67V35.77柱底截面M64.2861.9620.0081.961.001.001.26181.37200.75268.08-65.36318763400048200N1037.43V35.77左中柱柱顶截面M49.7341.1820.0061.180.951.001.33213.36200.75246.18-181.26318763400048200N1207.68V27.61柱底截面M49.6640.4320.0060.430.931.001.33217.32200.75245.09-177.47318763400048200N1228.44V27.61右中柱柱顶截面M49.7341.1820.0061.180.951.001.33213.36200.75246.18-181.26318763400048200N1207.68V27.61柱底截面M49.6640.4320.0060.430.931.001.33217.32200.75245.09-177.47318763400048200N1228.44V27.61右边柱柱顶截面M64.4963.4320.0083.431.001.001.25177.74200.75269.55-67.57318763400048200N1016.67V35.77柱底截面M64.2861.9620.0081.961.001.001.26181.37200.75268.08-65.36318763400048200N1037.43V35.771左边柱柱顶截面M65.3448.2620.0068.260.841.001.26234.30200.75251.1178.78318763400048200N1353.88V37.99柱底截面M71.4551.9820.0071.980.831.001.24235.80200.75254.55168.04318763400048200N1374.63V37.99左中柱柱顶截面M50.1731.0620.0051.060.711.001.29265.32200.75231.02207.14318763400048200N1615.05V28.82柱底截面M53.6132.7720.0052.770.701.001.28266.01200.75232.54276.71318763400048200N1635.8V28.82右中柱柱顶截面M50.1731.0620.0051.060.711.001.29265.32200.75231.02207.14318763400048200N1615.05V28.82柱底截面M53.6132.7720.0052.770.701.001.28266.01200.75232.54276.71318763400048200N1635.8V28.82右边柱柱顶截面M65.3448.2620.0068.260.841.001.26234.30200.75251.1178.78318763400048200N1353.88V37.99柱底截面M71.4551.9820.0071.980.831.001.24235.80200.75254.55168.04318763400048200N1374.63V37.998 基础设计8.1设计说明该框架层数不多，地基土较均匀且柱距较大，可选择用独立基础。根据地质报告，地基承载力特征值，取C30混凝土（）钢筋采用HRB335（）。8.2荷载计算 地基梁自重 墙自重 合计 25.41KN/m8.3地基承载力设计值的确定1. 选择基础埋深： d=2.0m2. 地基承载力特征值： 3. 根据规范可知：承载力修正系数： 4. 重度计算： 人工填土 假设,故只对基础埋深进行修正。8.4边柱独立基础设计图8.1 边柱独立基础平面图（1）荷载计算： 由内力组合表可知，边柱的内力最不利组合有两组，分别是： 为了简化计算，将两组不利组合归并为一组，M，N，V均取最大值，则最不利组合为： 地梁和墙所传荷载： 则最终最不利
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