盐城市某中学宿舍楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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目 录摘要IIIAbstract1设计资料工程概况11.1工程总体概况11.2框架结构的承重方案选择12结构布置和计算简图22.1框架结构的计算简图22.2梁截面尺寸初步确定22.3柱截面尺寸初步确定33荷载代表值的计算43.1资料的准备43.2重力荷载的代表值计算44框架梁柱刚度计算74.1梁线刚度的计算74.2柱线刚度的计算74.3 D值计算95横向水平荷载作用下框架内力计算115.1横向自振周期计算115.2水平地震的作用和楼层地震剪力计算115.3水平地震下框架内力计算126竖向荷载作用下内力计算156.1横向框架的内力计算15 6.1.1 计算单元选择与确定20 6.1.2 荷载计算20 6.1.3 内力计算286.2横向框架的内力组合45 6.2.1框架梁的内力组合45 6.2.2框架柱的内力组合506.3 弯矩设计值的调整566.4柱端剪力的组合与设计值的调整577截面设计597.1框架梁的截面设计597.2框架柱截面设计638屋盖楼盖设计678.1楼板的类型和设计的方法选择678.2屋面的板设计678.3楼面板的设计699楼梯设计719.1楼梯设计简图及参数719.2梯段板计算729.3休息平台板计算729.4梯段梁TL1计算7410基础设计7410.1柱荷载的设计值7410.2柱独立基础的计算75参考文献78致谢79II盐城市某中学宿舍楼设计摘 要此建筑是盐城市的某中学宿舍楼的设计，该设计的建筑面积为左右，建筑的层数为层，其耐火等级为二级，该建筑的耐久年限为年。结构体系是框架结构，该结构设计的使用年限为年，安全等级为二级。此设计课题的计算书包括：工程概况、结构的布置与选型、竖向荷载作用下的框架的内力计算、柱梁的截面设计、基础的设计、楼梯的设计、楼板的设计等。关键词：框架结构；荷载计算；配筋计算Yancheng city a middle school dormitory building designAbstractThis building as the Yancheng City, a middle school dormitory building design, design and construction area of - , building layers, fireproof ranfor second level, building durability for years. Structural system for the framework of the structure, design and service life of years, the security level for the two.Statement of the design issues including: engineering general situation, structure arrangement an type selection, the framework of the internal force under the vertical load calculation of beam and column section design foundation design, stair design, the design of the floor, etc.Key words:Frame structure；load calculation；reinforcement calculationIII1 设计资料工程概况1.1 工程总体概况要求设计建筑面积4000左右，主体结构4-5层，耐火等级为二级，建筑耐久年限为50年。建筑设计功能要求：宿舍、传达室、值班室、卫生间、浴室等。不上人屋面。平面布置上功能分区要明确，布局要合理。设计应考虑通风、隔声、采光、节能等问题。结构体系为框架结构，结构设计使用年限为50年，建筑主体结构的安全等级为二级。（2）设计资料1）地质资料第层 素填土：杂色，该层分布于场地地表，含少量植物根茎，层厚约0.5米。第层粉质粘土：灰黑色，可塑，厚度为5.006.00米，承载力特征值为200kPa。第层 粗砂混圆砾：层厚3.004.00米。灰褐色，中密，混圆砾，承载力特征值为210kPa。地下水：按照建筑场地的岩土工程勘察报告，建筑场地的地下水对混凝土结构无腐蚀性。2）气象的资料基本风压及基本雪压见建筑结构荷载规范GB50009-20123）地震的资料见建筑抗震设计规范GB5001120104）荷载的资料建筑结构荷载可参考建筑结构荷载规范GB50009-20121.2 框架结构的承重方案选择 本工程为框架混凝土结构，基础形式为独立基础。572结构布置和计算简图2.1框架结构的计算简图 图2.1结构布置图2.2梁截面尺寸初步确定主梁： L=7900mm主梁：H=（1/81/12）L=438.89790mm取H=750mmB=300mm连系梁： 边跨梁（DC、BA） H=750mmB=300 中跨梁（CB) H=600mmB=240次梁： H=600mmB=2402.3柱截面尺寸初步确定框架柱：建筑总高度小于30m的现浇框架结构，设防烈度7度近震，查抗震设计规范，该框架为三级抗震，最大轴压比。假定采用C30混凝土，查得 ，假定每平方米荷载为14kN/m2则柱子轴压比即 取柱子截面形状为正方形。即b=h450mm。因为要简化施工，所以各柱截面从底层到顶层不做改变，即应该取柱子的尺寸为500mm500mm。柱子截面：首层H=500mmB=500 2层H=500mmB=500 35层H=500mmB=500现浇楼板厚：H=120mm3荷载代表值的计算3.1 资料的准备（1） 屋面框做法： 4厚高聚物改性沥青卷材的防水层（三毡四油防水层上铺小石子）20厚1：3的水泥砂浆层找平层 1：6水泥焦渣处找2%的坡，最薄处为30厚 50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层 钢筋混凝土基层 铝合金条板吊顶 .(2)楼面做法：30厚水磨石的地面（10mm的面层，20mm的水泥砂浆来打底） 40厚C20细石混凝土垫层 100厚钢筋混凝土的楼板 铝合金条板来吊顶 3.2 重力荷载的代表值计算5层： （1）女儿墙自重12.40 2=24.80 KN（2）屋面自重: 屋面恒载:4.81 KNm2屋面面积：3.90 18.20= 70.98 m2屋面自重: 4.81 70.98 = 341.41 KN（3）梁重： 主梁：46.11 4= 184.43 KN 连梁：5.63 15.80 + 3.93 2.40 =98.30 KN 次梁：5.63 15.80 =88.88 KN 梁重： 371.61 KN （4）墙 重（扣门窗洞口后加门窗自重） 外墙：49.78 2 1/2= 49.78 KN 内墙：(22.25 + 58.02 + 58.02 )1/2= 69.14 KN 墙重： 118.92 KN （5）柱重(48.50 + 44.72 )1/2= 46.61 KN （6）0.5倍雪荷 0.65 70.98 0.5=23.07 KN 5层重力荷载代表值： 926.42 KN 3到4层： （1）楼面自重: 楼面恒载:4.27 KN/m2楼面面积： 70.98 KN 楼面自重: 4.27 70.98 = 303.08 KN （2）梁重： 主梁：184.43 KN 连梁：98.30 KN 次梁：88.88 KN 梁重：371.61 KN （3）墙 重（扣门窗洞口后加门窗自重） 外墙：49.78 2 =99.57 KN 内墙：69.14 2 =138.28 KN 墙重：237.85 KN （4）柱重46.61 2 = 93.21 KN （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 70.98 0.5 =88.73 KN 34层重力荷载代表值：1094.48KN 2层： （1）楼面自重:303.08 KN （2）梁重：371.61 KN （3）墙 重（扣门窗洞口后加门窗自重） 外墙： (17.49) 2 = (34.98) KN 内墙： 93.47 2 =186.93 KN 墙重：151.96 KN （4）柱重 47.23 2 = 94.46 KN （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 70.98 0.5 =88.73 KN 2层重力荷载代表值：1009.83 KN 首层： （1）楼面自重:303.08 KN （2）梁重：371.61 KN （3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重） 外墙：21.06 2 = 42.12 KN 内墙：85.32 2 = 170.64 KN 墙重：212.76 KN （4）柱重74.73 2 = 149.46 KN （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 70.98 0.5 =88.73 KN 首层重力荷载代表值：1125.64 KN 各层的重力荷载的代表值为： G5=926.42 KN G43=1094.48 KN G2=1009.83 KN G1=1125.64 KN G1=1125.64kNG2=1009.83kNG3=1094.48kN G4=8513.65kNG4=1094.48kN G5=8248.48kNG5=926.42kN图3.1 重力荷载分布图4框架梁柱刚度计算4.1梁线刚度的计算根据该地的地质资料，从而确定了基础的顶面距离室外的地面为750mm,由此可求得底层的层高应为4.80m。各梁柱构件的线刚度经过计算后可列于图4.1，在其中求梁截面的惯性矩时可考虑到现浇楼板的作用，边跨梁应该取I=1.5I0,中跨梁应该取（为不考虑楼板翼缘作用梁截面惯性矩）。 DC跨梁：B H = 0.3 0.75m L = 7.9 mI = 1.5 E 1/12 B 3H/L = 0.002E m3CB跨梁：B H = 0.24 0.6 m L = 2.4 mI = 2E 1/12 B 3H/L = 0.0036E m3BA跨梁：B H =0.3 0.75 m L = 7.9 mI = 1.5E 1/1 2 B 3H/L = 0.002E m34.2梁线刚度的计算35层柱子：B H = 0.5 0.5 m L = 3.3 mI = E 1/12 B 3H/L = 0.00158E m32层柱子：B H = 0.5 0.5 m L = 3.3 mI = E 1/12 B 3H/L = 0.00158E m3首层柱子：B H = 0.5 0.5 m L = 4.5 mI = E 1/12 B 3H/L = 0.00116E m3240079007900图4.1 梁柱构件的线刚度4.3 D值计算 （1）柱值层号混凝土惯性矩（10-2m4）(104kNm)1C305005005.21E1.16EKb33.76E2C305005005.21E1.58EKc25.13E35C305005005.21E1.58EKb35.13E（2）梁值 边跨（DC、BA）梁Ib = 0.3 0.75 3 1.5/12 = 1.58E 104 m4中跨（CB）梁Ib = 0.24 0.63 1.5/12=8.64E104 m47.90 m梁：Kb1 = EIb/l = 6.01E 104kNm2.40 m梁：Kb2 = EIb/l = 10.8E 104 kNm7.90 m梁：Kb3 = EIb/l = 6.01E 104kNm（3）K及的值 35层 D轴柱：K = 2 Kb1/2 Kc3 = 1.17 a = k/2 + k = 0.37 C轴柱：K = 2 (Kb1 + Kb2) 103/2 Kc3 = 3.28 a = k/2 + k = 0.62 B轴柱：K = 2 (Kb2 + Kb3) 103/2 Kc3 = 3.28 a=k/2+k=0.62 A轴柱：K = 2 Kb3/2 Kc3 = 1.17 a = k/2 + k = 0.37 2层 D轴柱：K = 2 Kb1/2 Kc3 = 1.17 a = k/2 + k =0.37 C轴柱：K = 2 (Kb1 + Kb2) 103/2 Kc2 =3.28 a = k/2 + k =0.62 B轴柱：K = 2 (Kb2 + Kb3 ) 103/2 Kc2 = 3.28 a = k/2 + k = 0.62 A轴柱：K = 2 Kb3/2 Kc2 = 1.17 a = k/2 + k = 0.37 底层 D轴柱：K = 2 Kb1/2 Kc1 = 1.60 a = 0.5 + k/2 + k = 0.58 C轴柱：K = 2 (Kb1 + Kb2) 103/2 Kc1 = 4.47 a = 0.5 + k/2 + k = 0.77 B轴柱：K = 2 (Kb2 + Kb3) 103/2 Kc1 = 4.47 a = 0.5 + k/2 + k = 0.77 A轴柱：K = 2 Kb3/2 Kc1 = 1.60 a = 0.5 + k/2 + k = 0.58 （4）值（见表4，） 表4框架柱Dj值计算D轴C轴B轴A轴1层1.30E1041.7E1041.71E1041.30E1036.02E1042层2.09E1043.51E1043.51E1042.09E1041.12E10535层2.09E1043.51E1043.51E1042.09E104112E1055横向水平荷载作用下框架内力计算5.1横向自振周期计算按顶点位移法计算，考虑轻质填充墙对刚度的影响，取基本周期调整系数。根据已知条件取0.6。计算公式为，式中为顶点位移（单位为m），按D值法计算,见表5.1。 表5.1 D值法计算表层次Gi(KN)Gi(KN)Dii-i-1=Gi/D(m)i5 926.42 926.42 111949.25 0.01 0.18 4 1094.48 2020.90 111949.25 0.02 0.17 3 1094.48 3115.38 111949.25 0.03 0.15 2 1009.83 4125.21 111949.25 0.04 0.12 1 1125.64 5250.85 60234.19 0.09 0.09 5.2水平地震的作用和楼层地震剪力计算地震作用按7度类场地,地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则 = 0.15s,= 0.12,采用底部剪力法计算。由于=0.43 1.4 = 0.49 s,故应考虑顶部附加地震作用，取 = 0.43 0.08 + 0.01 = 0.04 结构底部剪力为：=(/)0.90.85= 444.49 KN 顶点应附加的地震作用：= 19.76 KN =/(1 - )计算结果可列于表5.2。 表5.2 各层地震作用及楼层地震剪力层次(m) (m) (KN)(KN)/ (KN)(KN)5 3.30 17.70 926.42 16397.69 0.29 121.66 141.41 4 3.30 14.40 1094.48 15760.47 0.28 116.93 258.34 3 3.30 11.10 1094.48 12148.70 0.21 90.13 348.47 2 3.30 7.80 1009.83 7876.70 0.14 58.44 406.91 1 4.50 4.50 1125.64 5065.36 0.09 37.58 444.49 5.3水平地震下框架内力计算地震作用下的结构内力计算简图应为如图所示，地震的作用力沿竖向而呈现倒三角形的分布。内力的计算应该采用D值法，其计算过程为如图5.1和图5.2所示，其结果为如图5.3和图5.4所示。240079007900121.66141.41K=1.17k=3.28k=3.28k=1.17a=0.37a=0.62a=0.62a=0.37V8H=26.37V8G=44.34V8F=44.34V8E=26.37116.93258.34K=1.17K=3.28K=3.28K=1.17a=0.37a=0.62a=0.62a=0.37V7H=48.17V7G=81.00V7F=81.00V7E=48.1790.13348.47K=1.17K=3.28K=3.28K=1.17a=0.37a=0.62a=0.62a=0.37V3H=64.98V3G=109.26V3F=109.26V3E=64.9858.44406.91K=1.17K=3.28K=3.28K=1.17a=0.37a=0.62a=0.62a=0.37V2H=75.88V2G=127.58V2F=127.58V2E=75.8837.58444.49K=1.60K=4.47K=4.47K=1.60a=0.58a=0.77a=0.77a=0.58V1H=95.90V1G=126.35V1F=126.35V1E=95.90图5.1 地震作用下剪力在各柱间分配（KN）7900240079007900y0=0.26y0=0.37y0=0.37y0=0.26M上=64.39M上=92.18M上=92.18M上=64.39M下=22.62M下=54.14M下=54.14M下=22.62y0=0.36y0=0.47y0=0.47y0=0.36M上=101.74M上=141.66M上=141.66M上=101.74M下=57.23M下=125.63M下=125.63M下=57.23y0=0.50y0=0.50y0=0.50y0=0.50M上=107.22M上=180.27M上=180.27M上=107.22M下=107.22M下=180.27M下=180.27M下=107.22y0=0.60y0=0.50y0=0.50y0=0.60M上=100.16M上=210.50M上=210.50M上=100.16M下=150.24M下=210.50M下=210.50M下=150.24y0=0.75y0=0.64y0=0.64y0=0.75M上=107.89M上=204.68M上=204.68M上=107.89M下=323.66M下=363.88M下=363.88M下=323.66图5.2 地震作用下反弯点及柱端弯矩求解64.3932.9592.1859.2392.1864.3964.3964.3959.2332.9522.62101.7469.99141.66125.81141.66124.37101.74124.3754.14125.8154.1469.9922.6257.23107.22109.34180.27196.56180.27164.45107.22164.45125.63196.56125.63109.3457.23107.22100.16139.68210.50251.10210.50207.38100.16207.38180.27251.10180.27139.68107.22150.24107.89148.40204.68266.78204.68258.13107.89258.13210.50266.78210.50148.40150.24323.66363.88363.88323.66图5.2 地震作用下弯矩图（KNm）79007900240012.3249.3612.3212.3237.0437.0412.3224.60104.8424.6036.92117.28117.2836.9234.66163.8034.6671.58246.42246.4271.5843.93209.2543.93115.51411.74411.74115.5151.46222.3251.46166.97582.60582.60166.97图5.3 地震作用下柱的轴力合梁的剪力图7900790024006竖向荷载作用下内力计算6.1横向框架的内力计算风压标准值计算公式为 =因结构高度H=17.70 ， B= 18.20, H/B= 0.97 1应按下式计算 =1 + /H * /对于框架结构T=（0.080.1）n, T=0.640.8,取T=0.7 则= 0.40 0.72 = 0.2， 所以=1.25 (KN/ )= 0.42地面粗糙程度为C类 =0.63 各层标高处见表2 对于矩形平面1.3；可查荷载规范，当查得的150.11 属于第一类T形截面，同理DC,CB跨梁也为第一类T形截面。 具体的计算可见表7.2 20表7.2 框架梁配筋计算（3）梁斜截面受剪承载力计算 =262.20 148.00 KN加密的区域长度应取0.85m,非加密的区域箍筋应取4肢8150，对于箍筋的设置满足要求。 对于CB跨，梁端加密区箍筋取4肢10100,箍筋用HRB235级钢筋则 = 377.45 147.87 KN因为跨度小，加密的区域长度取整跨。 表7.3 框架梁箍筋配筋计算其余计算的过程可见表7.3 7.2框架柱截面设计（1）剪跨比与轴压比的验算 表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取/(2)，表中的、和N不应考虑承载力抗震调整系数。各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。可知剪跨比均满足2的要求，轴压比均满足 1.00 取 = 1.0l0/h 15,取 = 1.0 = 1 + 1 ( /h ) 2/1400/ = 1.16 = 158.28 0.3 = 136.50 按照小偏压情况的计算e = + h/2-a = 363.28 mm采用对称的配筋 = N/b = 17.72 mm 0.6% 满足要求。 A轴柱底层柱M =351.41N =1379.33 KNl0 = 1.0 H = 4500.00 mml0/h= 9.00 要考虑挠度对偏心距的影响 = M/N = 254.77 mm = (20,1/30h) = 20.00 mm = + = 274.77 mm = 0.5 = 1.73 1.00 取 = 1.0l0/h 0.3 = 136.50 按照大偏压的情况计算e = + h/2 - a = 506.09 mm采用对称配筋 = = 131.73 mm =90.00 mm于是：AS = AS = = -556.72 0.6%满足要求。（4）柱斜截面受剪承载力计算 以第一层柱为例进行计算。由前可知，C轴柱顶弯矩设计值 = 232.42 对于三级的抗震等级，柱底的弯矩设计值 = 1.15 M柱底 = 447.10 则框架柱的剪力设计值V = 1.1 （ + )/= 199.33 KN = 0.04 3(取=3.0）N =1879.28 0.3 =1432.50 KN取N =1432.50 KN = -82185.37 加密区位置及长度按规范要求确定。 非加密的区域还应该满足,所以箍筋取4肢10150。8屋盖楼盖设计8.1楼板的类型和设计的方法选择楼盖为水平承重的结构体系，为多层的框架结构的重要组成之一。楼盖结构不但将荷载传递给了竖向的承重结构，而且也将各竖向的承重结构连接而形成了一个整体，增加了其结构的稳定性与整体性。 楼盖按照结构形式通常可以分成有梁的楼盖和无梁的楼盖两个大类。在有梁的楼盖之中，根据梁、板的结构布置的情况，还可以分为单向的板肋形的楼盖和双向板肋形的楼盖、井式的楼盖、双向密肋的楼盖。无梁的楼盖不用设梁，楼盖直接的支承在柱与墙体之上。对于肋形的楼盖，我国的混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)中规定：四边支承的板，当长边和短边的长度之比2时，应该按照双向板计并；当长边和短边长度之比，但时，适合按照双向板的计算；当按照沿短边的方向受力的单向板计算之时，应该沿长此边方向并且布置足够多数量的构造钢筋；当长边和短边长度之比时，可以按照沿短边方向受力的单向板来计算。在实际的工程中，板区格两个方向的边长比的情况并不多。因而，双向板肋形的楼盖在工程中的应用十分的广泛。8.2屋面的板设计对于 AB、BC、CD 跨，由于 按双向板进行计算；双向板按照弹性理论来设计。(1) 设计荷载活荷载设计值:q = 0.5 1.4 = 0.70 恒荷载设计值:g = 4.81 1.2 = 5.77 荷载总计p = q + g = 6.47 (2)计算跨度板的计算宽度按照轴线间距离确定。(3)弯矩的计算图8.1 板区规划分图 表8.1 边跨板弯矩计算（4） 截面设计截面有效高度：假定选用8 钢筋，则 方向跨中截面的 = 101 mm，方向跨中截面的 = 93 mm:支座截面 = 101 mm。表8.2 板配筋计算为了便于计算，均近似取=0.95，=M/0.95。截面配筋计算结果及实际配筋，列于下表中。8.3楼面板的设计对于 AB、BC、CD 跨，由于 / =2.03 ，按双向板进行计算；双向板按弹性理论设计。(1) 设计荷载活荷载设计值:q = 2 1.4 = 2.80 恒荷载设计值:g = 4.27 1.2 = 5.12 荷载总计p = q + g = 7.92 (2)计算跨度板的计算宽度按照轴线间距离确定。图8.2 板区格划分图表8.3边跨板弯矩计算(3)弯矩计算（4） 截面设计截面有效高度：假定选用8 钢筋，则 方向跨中截面的 = mm，方向跨中截面的 = 93 mm:支座截面 = mm。为了便于计算，均近似取 = 0.95， = M/0.95。截面配筋计算结果及实际配筋，列于下表中。表8.4 板配筋计算9楼梯设计9.1楼梯设计简图及参数本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C20 ，梯板钢筋为HPB300钢,梯梁钢筋为HRB335钢。活荷载标准值为 2.5,楼梯栏杆采用金属栏杆。参数为：楼梯开间： = 3900 mm,楼梯进深：Y = 6400 mm计算楼梯中层高H = 3300 mm,楼梯踏步宽：b =300mm,楼梯踏步高：h =165mm,休息平台宽度： = 2000 mm,梯段宽： = 1870mm,梯井宽： = 160mm,计算梯段中踏步数量：n = 10步，梯段水平长度： = 2700mm,楼梯上平台宽： = 1700 mm。休息平台板厚取: = 120mm,梯梁（TL1)的截面高度： = /12 = 325mm,则取 = 400 mm,宽取 = 200mm，梯段板跨度：=2700 + 100 = 2800 mm,梯段板厚度： = 93.33 mm,则取 = 140mm。混凝土保护层厚度为： 20mm,栏杆重为： 0.15 楼梯处活荷载为：2.50踏步水磨石面层: 0.65 踏步水泥砂浆面层： 20楼梯选用混凝土： C209.2梯段板计算1、荷载设计值计算：（取1m宽板带为计算单元）踏步板自重： 7.27 20厚水泥砂浆踏步地面重:0.74 底板抹灰重（20厚）： 0.47 栏杆重： 0.18 活荷载设计值： 3.50 总荷载设计值：p =12.16 2、内力计算= p/10 = 9.53 = p/2 = 14.91 3、配筋计算板的有效高度 = 140 - 20 = 120mm,C20混凝土抗压设计强度=9.6，抗拉强度设计值=1.1。钢筋抗拉强度设计值：=270。 = / =0.0690 =1-(1-2)1/2=0.0715 ,=0.5(1+(1-2)1/2)=0.9642 =305.10 选用梯段板底板钢筋：选用10 110 ，实配= 714 梯段板抗剪，因满足抗剪要求，则支座按构造配筋：选用 10 200且板底于支座处分布筋按构造配筋：选用8。9.3休息平台板计算按简支板计算，以板宽1 m为计算单元，计算跨度近似取：=1900mm。休息平台板厚：=100mm,板的有效厚度=80mm。1、设计荷载计算：水泥砂浆面层：0.48 KN/m平台板重：3.00 KN/m板底抹灰重：0.41 KN/m活荷载设计值：3.50 KN/m总荷载设计值：p=7.39 KN/m2、内力计算=2/10=2.67 KN/m3、配筋计算 = 0.0434 ,= 0.9778 = 126.28 选用平台底板钢筋： 8 150 ，实配= 335 （双向布置）9.4梯段梁TL1计算梯梁（TL1)的截面高度：,宽取，1、荷载计算梯段板传来的荷载设计值：17.02 KN/m休息平台板传来的荷载设计值：7.02 KN/m梯段梁自重：2.40 KN/m总荷载设计值：p=26.44 KN/m2、内力计算 =50.27 KN/m3、配筋计算钢筋采用HRB335钢，混凝土保护层厚度为：35mm，则=365mm,=300。选梯段梁钢筋：325，实配。（梁截面上下相同布置）按构造要求配置箍筋选用：6 150双肢箍筋。则斜截面受剪承载力：。10基础设计取A 柱为例计算基础内力及配筋。10.1柱荷载的设计值（1）设计基础的荷载包括：1、框架柱传来的弯矩、轴力及剪力；2、基础自重及回填土自重；3、底层地基梁传来的弯矩和轴力。外柱基础而承受的上部分的荷载：A、框架柱传来：第 一 组 合 值 ： M=351.41N =1379.33 KNV=122.26 KN第 一 组 合 值 ： M=23.30 N=1721.19 KNV=14.53 KNB、地基梁传来：取基础梁截面尺寸:b h = 300.00 mm 400.00 mm墙自重： 55.47 1.2 = 66.56 KN基础梁重：（纵向）0.30 0.40 4.50 1.2 25 = 16.20 KN基础梁重：（横向）0.30 0.40 6.60 1.2 25*0.5 = 11.88 KN横向填充墙重：0.24 6.10 2.55 1.2*6*0.5 = 13.44 KN合计:G = 108.08 KN（2）横向基础梁对柱中心的偏心矩：e = 0.40 m相应的弯矩： ( 11.88 + 13.44 ) 0.40 = 10.13 假定基础高1.65 m，作用于基底的弯矩和相应基顶轴力设计值：第一组合M = 351.41 + 110.03 - 10.13 = 451.31 第一组合N = 1379.33 + 108.08 = 1487.41 KN第二组合M= 23.30 + 13.07 - 10.13 = 26.25 第二组合N = 1721.19 + 108.08 = 1829.27 KN此工程的框架层数并不多，而地基土比较均匀，可选者独立的基础。根据地质报告，基础的埋深需要在杂填之下。取基础混凝土的强度等级是 C30 查表可得：10.2柱独立基础的计算选择基础埋深：d = 1.65 m,基础底尺寸：bl=3.00 m 3.00 m。地基承载力特征值,重度计算杂填土:砂质粘土：所以基础底面之上土的加权平均重度基础底面尺寸复核：先按中心荷载作用下计算基底面积，由第一组合荷载确定 但是考虑到偏心荷载作用下的应力分布的不均匀，故而将基底的面积整大 20%到40%可以取 1.2。选用矩形：即宽长= 3.00 3.00 =9.00 地基承载力的验算第一组的荷载设计值如下：第二组荷载设计值下： 故而承载力满足相应的要求。基础尺寸确定采用台阶式独立基础构造要求：一阶台阶宽高比 2.5 ,二阶台阶宽高比 1.0。冲切验
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