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建筑结构的总信息 SATWE 中文版 2016年5月13日16时15分 文件名: WMASS.OUT |工程名称 : 淮安市教师进修学校#培训楼设计 设计人 :李鸣 |工程代号 : 校核人 : 日期:2016/ 5/ 13 /总信息 .结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调 是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法结构所在地区 全国风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.42风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.42地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.32结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.32是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 6各段体形系数: USi = 1.30地震信息 .振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =III设计地震分组: 一组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 1.00结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到6层柱、墙活荷载是否折减 不折算传到基础的活荷载是否折减 折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00-柱，墙，基础活荷载折减系数-计算截面以上的层数-折减系数1 1.002-3 0.854-5 0.706-8 0.659-20 0.60 20 0.55调整信息 .梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 .梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 .结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应： 否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 .恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.层号 塔号1 1用户指定薄弱层的层和塔信息.层号 塔号用户指定加强层的层和塔信息.层号 塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号 塔号 类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层* 各层的质量、质心坐标信息 *层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比(m) (m) (t) (t)6 1 27.600 15.013 23.100 677.6 87.2 0.0 1.005 1 27.600 15.013 19.500 677.6 87.2 0.0 1.004 1 27.600 15.013 15.900 677.6 87.2 0.0 1.003 1 27.600 15.013 12.300 677.6 87.2 0.0 1.002 1 27.600 15.013 8.700 677.6 87.2 0.0 0.951 1 27.600 15.013 5.100 715.1 87.2 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 523.296恒载产生的总质量 (t): 4103.250附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 4626.546恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)* 各层构件数量、构件材料和层高 *层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 5.100 5.1002( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 3.600 8.7003( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 3.600 12.3004( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 3.600 15.9005( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 3.600 19.5006( 1) 1 66(30/ 360) 40(30/ 360) 0(30/ 360) 3.600 23.100* 风荷载信息 *层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y6 1 65.04 65.0 234.1 219.56 219.6 790.45 1 59.00 124.0 680.7 199.69 419.3 2299.84 1 53.05 177.1 1318.2 180.04 599.3 4457.23 1 46.94 224.0 2124.6 159.75 759.0 7189.82 1 41.57 265.6 3080.8 142.03 901.1 10433.61 1 53.95 319.5 4710.4 185.45 1086.5 15974.9=各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)=层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.802 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.803 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.804 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.805 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.806 1 872.16 27.60 15.01 55.20 15.80 55.20 15.80=各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)=层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1)1 1 919.95 1.052 1 876.95 1.003 1 876.95 1.004 1 876.95 1.005 1 876.95 1.006 1 876.95 1.00=计算信息=计算日期 : 2016. 5. 2开始时间 : 22:12:10可用内存 : 1048.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2016. 5. 2时间 : 22:12:32总用时 : 0: 0:22=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 889.5572( 802.3412)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.9336 Raty1= 0.7248薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 2.8235E+06(kN/m) RJY1 = 2.8235E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 3.4798E+05(kN/m) RJY3 = 4.3166E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 852.0571( 764.8411)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.4167 Raty = 1.4167Ratx1= 1.2264 Raty1= 1.2485薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.0000E+06(kN/m) RJY1 = 4.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.6011E+05(kN/m) RJY3 = 7.3796E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 852.0571( 764.8411)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.2724 Raty1= 1.3325薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.0000E+06(kN/m) RJY1 = 4.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.6821E+05(kN/m) RJY3 = 7.5411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 852.0571( 764.8411)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4287 Raty1= 1.4685薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.0000E+06(kN/m) RJY1 = 4.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.6937E+05(kN/m) RJY3 = 7.4133E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 852.0571( 764.8411)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5196 Raty1= 1.5616薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.0000E+06(kN/m) RJY1 = 4.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.6934E+05(kN/m) RJY3 = 7.2117E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 27.6000(m) Ystif= 15.0127(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 27.6000(m) Ymass= 15.0127(m) Gmass(活荷折减)= 852.0571( 764.8411)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.0000E+06(kN/m) RJY1 = 4.0000E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.4123E+05(kN/m) RJY3 = 6.5973E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)-X方向最小刚度比: 0.9336(第 1层第 1塔)Y方向最小刚度比: 0.7248(第 1层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 1334698.9 4921.0 271.23 0.00Y风荷载 382033.6 16732.4 22.83 0.00X 地 震 1276926.9 23003.3 55.51 0.00Y 地 震 365497.4 27452.9 13.31 0.00=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.097按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.093按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.203=结构整体稳定验算结果=层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.348E+06 0.432E+06 5.10 63891. 27.78 34.462 0.460E+06 0.738E+06 3.60 52868. 31.33 50.253 0.468E+06 0.754E+06 3.60 42294. 39.85 64.194 0.469E+06 0.741E+06 3.60 31721. 53.27 84.135 0.469E+06 0.721E+06 3.60 21147. 79.90 122.776 0.441E+06 0.660E+06 3.60 10574. 150.23 224.62该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比-层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y-6 1 0.4784E+04 0.5040E+04 1.00 1.005 1 0.5803E+04 0.6196E+04 1.21 1.234 1 0.6798E+04 0.7259E+04 1.17 1.173 1 0.7707E+04 0.8230E+04 1.13 1.132 1 0.8528E+04 0.9107E+04 1.11 1.111 1 0.6298E+04 0.6715E+04 0.74 0.74X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.74 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.74 层号: 1 塔号: 1=周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)=考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.1154 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.002 0.9290 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 0.9221 90.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.004 0.3547 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.005 0.2988 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.2964 90.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.007 0.1959 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.008 0.1678 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.009 0.1664 90.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0010 0.1283 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0011 0.1149 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0012 0.1133 90.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0013 0.0934 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0014 0.0880 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0015 0.0861 0.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00地震作用最大的方向 = 0.000 (度)=仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 339.28 0.00 -0.015 1 319.44 0.00 0.004 1 284.41 0.00 0.003 1 235.09 0.00 0.002 1 173.82 0.00 0.001 1 107.41 0.00 0.00振型 2 的地震力-Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 3 的地震力-Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 0.00 0.015 1 0.00 0.00 0.014 1 0.00 0.00 0.013 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 4 的地震力-Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 -223.17 0.00 0.005 1 -113.87 0.00 0.004 1 40.23 0.00 0.003 1 175.20 0.00 0.002 1 230.91 0.00 0.001 1 188.76 0.00 0.00振型 5 的地震力-Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00各振型作用下 X 方向的基底剪力-振型号 剪力(kN)1 1459.452 0.003 0.004 298.055 0.006 0.007 70.848 0.009 0.0010 21.3611 0.0012 0.0013 6.0414 0.0015 0.00各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力-Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 417.34 417.34( 5.46%) ( 5.46%) 1502.44 538.085 1 344.67 741.24( 4.85%) ( 4.85%) 4149.27 346.454 1 309.88 988.91( 4.31%) ( 4.31%) 7632.66 282.493 1 305.65 1188.72( 3.89%) ( 3.89%) 11749.76 218.532 1 299.51 1358.45( 3.55%) ( 3.55%) 16381.97 154.571 1 260.61 1493.72( 3.23%) ( 3.23%) 23587.52 95.05抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 99.97%=仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 396.54 -0.045 1 0.00 374.67 -0.044 1 0.00 336.66 -0.033 1 0.00 284.11 -0.032 1 0.00 219.47 -0.021 1 0.00 150.05 -0.01振型 3 的地震力-Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)6 1 0.00 0.00 0.045 1 0.00 0.00 0.044 1 0.00 0.00 0.033 1 0.00 0.00 0.032 1 0.00 0.00 0.021 1 0.00 0.00 0.01各振型作用下 Y 方向的基底剪力-振型号 剪力(kN)1 0.002 1761.503 0.00各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向的地震力-Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6 1 452.20 452.20( 5.91%) ( 5.91%) 1627.91 615.995 1 393.18 834.32( 5.45%) ( 5.45%) 4619.46 414.184 1 349.75 1145.68( 4.99%) ( 4.99%) 8695.88 337.713 1 328.49 1401.77( 4.58%) ( 4.58%) 13633.54 261.252 1 310.15 1614.10( 4.22%) ( 4.22%) 19262.09 184.791 1 271.51 1782.66( 3.85%) ( 3.85%) 28044.28 113.63抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60%方向的有效质量系数: 99.98%=各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算=层号 塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.0005 1 1.000 1.0006 1 1.000 1.000所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移= 工况 1 = X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX6 1 249 14.00 14.00 3600.247 0.95 0.95 1/3806. 67.0% 1.005 1 208 13.17 13.17 3600.208 1.58 1.58 1/2279. 33.4% 1.284 1 167 11.72 11.72 3600.167 2.11 2.11 1/1709. 20.5% 1.393 1 126 9.72 9.72 3600.125 2.54 2.54 1/1418. 16.3% 1.372 1 85 7.23 7.23 3600.85 2.95 2.95 1/1219. 2.6% 1.191 1 44 4.29 4.29 5100.44 4.29 4.29 1/1188. 99.9% 1.00X方向最大层间位移角: 1/1188.(第 1层第 1塔)= 工况 2 = Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY6 1 246 11.35 11.35 3600.250 0.69 0.69 1/5252. 68.8% 1.005 1 205 10.71 10.71 3600.241 1.16 1.16 1/3112. 33.6% 1.304 1 164 9.62 9.62 3600.168 1.55 1.55 1/2329. 20.3% 1.403 1 123 8.14 8.14 3600.151 1.86 1.86 1/1937. 17.7% 1.372 1 82 6.31 6.31 3600.82 2.19 2.19 1/1646. 33.3% 1.201 1 41 4.13 4.13 5100.41 4.13 4.13 1/1235. 99.9% 1.30Y方向最大层间位移角: 1/1235.(第 1层第 1塔)= 工况 3 = X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX6 1 249 2.79 2.79 1.00 3600.249 0.16 0.16 1.00 1/9999. 75.0% 1.005 1 206 2.64 2.64 1.00 3600.243 0.27 0.27 1.00 1/9999. 40.9% 1.354 1 167 2.37 2.37 1.0