天津某公司后勤楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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目录第1章 工程概况51.1 设计资料51.1.1 工程概况51.1.2 设计原始资料51.2 建筑方案5第2章 结构设计62.1结构方案选型62.1.1 结构体系选择及结构布置62.2 确定梁柱截面尺寸62.3计算简图的确定7第3章 荷载计算93.1恒载计算93.1.1屋面框架梁线荷载标准值93.1.2楼面框架梁线荷载标准值93.1.3屋面框架节点集中荷载标准值103.1.4 34层楼面框架节点集中荷载标准值113.1.5 2层楼面框架节点集中荷载标准值133.1.6恒载作用下结构计算简图153.2楼面活荷载计算153.2.1 屋面框架梁线荷载标准值153.2.2 楼面框架梁线荷载标准值163.2.3 屋面框架节点集中荷载标准值163.2.4 楼面框架节点集中荷Y载标准值16第4章 横向荷载作用下内力计算184.1 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算184.1.1 风荷载计算184.1.2风载下内力计算194.1.3 风荷载弯矩分配及内力图194.2 横向水平地震作用下框架结构内力和侧移计算224.2.1 地震作用下荷载计算224.2.2 分层计算重力荷载代表值224.2.3自振周期计算254.2.4横向地震作用254.2.5地震作用内力计算26第5章 荷载下梁柱端弯矩、剪力及轴力计算295.1 恒荷载弯矩分配及内力图295.2 活荷载弯矩分配及内力图33第6章 内力计算376.1梁端弯矩调幅376.2梁柱内力组合表38第7章 截面计算517.1梁柱截面配筋计算517.1.1梁的配筋计算517.2板计算597.2.1楼面板的计算597.2.2屋面板的计算61第8章 板式楼梯计算648.1楼梯设计简图及参数648.2梯段板计算658.3休息平台板计算668.4梯段梁TL1计算66第9章 边柱基础设计689.1柱荷载设计值689.2柱独立基础的计算69参考文献72总结73致谢7477天津某培训中心楼设计摘 要大学生涯的检验是毕业设计，是一个重要的学习环节，是一个学生大学四年学习程度的综合衡量一个标准。毕业设计，不仅巩固了所学的专业理论知识，锻炼了应用这些知识的能力，而且能够对设计工作程序有一些了解，掌握一般工程的结构的设计原理及方法。本设计为天津某培训中心楼设计，建设地点在天津市高新区，7度抗震，占地面积765m2，建筑面积3940.8m2，在结构上，由建筑高度与使用要求采用框架结构；基础采用独立基础。结构设计是建筑工程专业的重点。本设计的计算内容主要有：荷载计算、侧移验算、横向框架内力分析与组合、框架梁柱、楼盖设计以及基础设计。在设计计算方法上，尽量能够考虑到运用所学的知识，为了让设计达到最优化，故而采取多种方法进行设计计算。经过多种材料进行计算比较，选择最好。计算框架刚度采用 “D值法”;竖向荷载作用下框架计算采用“分层法”。风荷载作用下的内力计算采用改进反弯点法。本设计计算结果主要以手算为主。 关键词：培训中心，框架结构，结构计算A training center in tianjing building design AbstractGraduation design is an important part of the learning process. It is an important part of the learning process. It is a standard to measure the degree of a students four years of study. Through the graduation design not only consolidate the learned professional knowledge, exercise the ability of comprehensive application of the knowledge, and can understand the program design work, initially master the design principle and method of engineering structures.This design for the design of the building of a training center in Tianjin, the construction site in Xian high tech Zone, 7 degree seismic, covers an area of 765m2, construction area of 3940.8m2. In the structure, by building height and requirements for the use of frame structure; based on the independent foundation.Structural design is the focus of building engineering. The design of the main terms: load calculation, lateral checking, horizontal frame internal force analysis and combination, frame beam column, floor design, and foundation design.In the design calculation method, taking into account as far as possible to use the knowledge, in order to make the design to achieve optimization, so take a variety of methods to design calculation. Through the calculation and comparison of a variety of materials, the choice of the best.The frame stiffness is calculated by D value method; the vertical load is calculated by the method of layered method . The internal force calculation of wind load is improved by using the improved back bending point method. The calculation results of the design are mainly based on hand.Key words：training center ,Frame structure , structural calculation第1章 工程概况1.1 设计资料1.1.1 工程概况 本工程为天津某后勤楼设计，总建筑面积3800m2左右。该办公楼地上4层，首层层高为3.6m，其他层层高均为3.3m，结构总高度为13.5m，现浇钢筋混凝土框架结构，为得到更多的实用面积，该办公采用现浇钢筋混凝土框架结构。1.1.2 设计原始资料1建设地点：天津市高新区2. 全年主导风向为东南，基本的风压0.50kN/m2.3. 场地的条件：地势平整，土壤的性质及地基承载力见工程地质资料。4. 地震基本烈度：7度设防，场地土为一类。5. 场地平整，就近可以接通水电，供应充足的主要建筑材料。6. 由公司按需求派给劳动力，可根据需要从公司调配主要施工机械设备。1.2 建筑方案 该办公东西方向长64.8m，南北方向长45.9m。地面以上建筑总高度为13.5m。设计标高: 室内设计标高0.000m,室外地坪标高-0.45m。该办公外墙用240厚的MU7.5页岩多孔砖，15mm厚水泥砂浆打底，5厚白水泥胶结层，外墙贴瓷砖；内墙用240厚的MU7.5页岩多孔砖，两边各用15mm厚水泥砂浆打底，表面用白色乳胶漆；水磨石地面、130厚钢筋砼板、12厚水泥沙浆；屋面油毡防水层，二毡三油上铺小石子，20厚水泥砂浆找平层；厕所墙体白瓷砖由楼面到墙身1.5m；阳台栏杆为扫墨绿色船壳漆的方钢，扁钢栏杆；室内梯和走廊栏杆原木扶手，不锈钢栏杆肢；散水为20厚水泥砂浆抹光，5坡度，80厚C20混凝土加浆压光素土夯实。第2章 结构设计2.1结构方案选型2.1.1 结构体系选择及结构布置该结构总高度为13.5mm，地震基本烈度为7度，采用混凝土框架结构。 验算房屋高宽比，以确定是否需要设伸缩缝房屋高度为13.5米，房屋的宽度为15.9米。 H/B=13.5/15.94 符合要求现浇式的框架结构，室内的伸缩缝最大的间距是55米，本设计中的最长的距离45米，故而不需设伸缩缝。2.1.2 材料梁柱板的混凝土强度等级用C30；梁柱及楼板钢筋等级均为HRB335。2.2 确定梁柱截面尺寸纵向梁：L=7200mm H=（1/101/18）xL=400720mm 取H=650mm B=300mm横向梁：边跨梁（DC、BA）：H=650mm B=300 中跨梁（CB）： H=650mm B=300 次梁： H=500mm B=250柱子截面：首层 H=600mm B=600 2层 H=600mm B=600 34层H=600mm B=600 现浇楼板厚：H=100mm满足H/L011/50 内墙厚： H=240mm 外墙厚： H=240mm 女儿墙高： H=1000mm2.3计算简图的确定 根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为700mm,由此求得底层层高为4.45m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，边跨梁取I=1.5I0,中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。 DC跨梁：BxH=0.3x0.65mL=6.6mi=1.5Ex1/12xBxH3/L=1.56E-03Em3CB跨梁：BxH=0.3x0.65mL=2.7mi=2Ex1/12xBxH3/L=5.09E-03Em3BA跨梁：BxH=0.3x0.65mL=6.6mi=1.5Ex1/12xBxH3/L=1.56E-03Em334层柱子：BxH=0.6x0.6mL=3.3mi=Ex1/12xBxH3/L=3.27E-03Em32层柱子：BxH=0.6x0.6mL=3.3mi=Ex1/12xBxH3/L=3.27E-03Em3首层柱子：BxH=0.6x0.6mL=4.45mi=Ex1/12xBxH3/L=2.43E-03Em3图2.3 框架结构计算简图第3章 荷载计算3.1恒载计算 3.1.1屋面框架梁线荷载标准值：4mm厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子） 0.40KN/m220mm厚1：3水泥砂浆层找平层 0.02x20=0.40KN/m21：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30mm厚 （0.03+0.165）/2x14=1.37KN/m250mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层 0.05x 0.5=0.03KN/m2钢筋混凝土基层 0.1x25=2.50KN/m2铝合金条板吊顶 0.12KN/m2屋面恒载 4.81KN/m2边跨（DC、BA跨）框架梁自重 0.65x0.30x25.00=4.88KN/m粉刷 2x（0.65-0.10）x0.02x17=0.37KN/m中跨框架梁自重 0.65x0.30x25.00=4.88KN/m粉刷 2x（0.65-0.10）x0.02x17=0.37KN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 g4DC1=g4BA1=5.25KN/mg4CB1=5.25KN/mg4DC2=g4BA2=17.32KN/mg4CB2=12.99KN/m3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 30mm厚水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底） 0.65KN/m240厚C20细石混凝土垫层 0.04x25=1.00KN/m2100厚钢筋混凝土楼板 0.1x 25=2.50KN/m2铝合金条板吊顶 0.12KN/m2楼面恒载 4.27KN/m234层框架梁:边（DC、BA）跨框架梁自重 5.25KN/m边跨填充墙自重 0.24x（3.30-0.65）x6.00=3.82KN/m墙面粉刷 （3.30-0.65）*0.02*2*17=1.80KN/m中跨框架梁自重 5.25KN/m梁侧粉刷 2x（0.65-0.10）x0.02x17=0.37KN/m因此，作用在34层框架梁上的线荷载为gDC1=gBA1=10.87KN/mgCB1=5.62KN/mgDC2=gBA2=15.37KN/mgCB2=11.53KN/m2层框架梁:边跨（DC、BA跨）框架梁自重 5.25KN/m边跨填充墙自重 0.24x（3.30-0.65）x6.00=3.82KN/m墙面粉刷 2x（3.30-0.65）x0.02x17=1.80KN/m中跨框架梁自重 5.25KN/m梁侧粉刷 2x（0.65-0.10）x0.02x17=0.37KN/m2因此，作用在2层框架梁上的线荷载为gDC1=gBA1=10.87KN/mgCB1=5.62KN/mgDC2=gBA2=15.37KN/mgCB1=11.53KN/m3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 A轴框架梁自重 0.30 x0.65x7.20x25=35.10KN粉刷 （0.65-0.10）x7.20x0.02x2x17=2.69KN1000mm高女儿墙自重 1.00 x7.20x0.24x6.00=10.37KN粉刷 1.00x7.20x2x0.02x17=4.90KN框架梁传来屋面自重 2x0.25x3.60x3.60x4.81=31.17KN次梁自重 0.25x0.50x6.60x25=20.63KN作用在次梁上的屋面自重 8.64x4.81x2=83.12KN框架梁传来次梁自重 （20.63+83.12）x0.25x2=51.87KN顶层A轴节点集中荷载 G4A=136.10KNB轴框架梁自重及粉刷 37.79KN框架梁传来屋面自重 （3.24+2.93）x4.81x2=59.31KN框架梁传来次梁自重 51.87KN顶层B轴节点集中荷载 G4B=148.97KNC轴框架梁自重及粉刷 37.79KN框架梁传来屋面自重 59.31KN次梁自重 0.25x0.50x6.60x25=20.63KN作用在次梁上的屋面自重 8.64x4.81x2=83.12KN框架梁传来次梁自重 （20.63+83.12）x0.25x2=51.87KN顶层C轴节点集中荷载 G4C=148.97KND轴框架梁自重及粉刷 37.79KN女儿墙自重及粉刷 15.26KN框架梁传来屋面自重 31.17KN框架梁传来次梁自重 51.87KN顶层D轴节点集中荷载 G4D=136.10KN3.1.4 34层楼面框架节点集中荷载标准值A轴框架梁自重及粉刷 37.79KN塑钢窗自重 2.40x1.50x2x0.45=3.24KN内粉刷 0.90x6.60x0.02x17=2.02KN外贴面砖 0.90x6.60x0.08x19.8=9.41KN窗边墙自重 0.29x6.60x2.65x6.00=30.43KN内粉刷 6.60x2.65x0.02x17=5.95KN外贴面砖 2.65x6.60x0.08x19.8=27.70KN框架梁传来楼面自重 3.60x3.60x4.27x1/2=27.67KN次梁自重 20.63KN作用在次梁上的墙自重 0.24x2.80x6.00x6.00=24.19KN粉刷 2.80x6.00x2x0.02x17=11.42KN作用在次梁上的楼面自重 9.60x1.80x4.27x1/2x2=73.79KN框架梁传来次梁自重 130.03x1/2=65.01KN框架柱自重 0.60x0.60x3.30x25=29.70KN内粉刷 1.10x3.30x0.02x17=1.23KN外贴面砖 0.60x3.30x0.08x19.8=3.14KN34层A轴节点集中荷载 GA=253.63KNB轴框架梁自重及粉刷 37.79KN内纵墙自重 6.60x2.65x0.24x6.00=25.19KN粉刷 6.60x2.65x2x0.02x17=11.89KN扣除门洞重 2.10x0.90x0.24x6.00+2.57=-8.01KN门重 2.10x0.90x0.2x2=0.76KN框架梁传来楼面自重 （3.24+2.93）x4.27x2=52.65KN次梁自重 20.63KN作用在次梁上墙的自重及粉刷 35.62KN作用在次梁上的楼面自重 73.79KN框架梁传来次梁自重 130.03x1/2=65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷 6.36x0.02x17=2.16KN34层B轴节点集中荷载 GB=217.14KNC轴框架梁自重及粉刷 37.79KN内纵墙自重 25.19KN粉刷 11.89KN扣除门洞重 -8.01KN门重 0.76KN框架梁传来楼面自重 52.65KN次梁自重 20.63KN作用在次梁上墙的自重及粉刷 0.24x2.80x6.00x6.00=24.19KN作用在次梁上的楼面自重 17.28x4.27x2x1/2=73.79KN框架梁传来次梁自重 130.03x1/2=65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷 2.16KN34层C轴节点集中荷载 GC=217.14KND轴框架梁自重及粉刷 37.79KN墙体自重 89.09KN框架梁传来楼面自重 27.67KN框架梁传来次梁自重 65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷加面砖 4.37KN34层D轴节点集中荷载 GD=253.63KN3.1.5 2层楼面框架节点集中荷载标准值 A轴框架梁自重及粉刷 37.79KN窗下墙自重 0.29x0.90x6.6x6.00=10.34KN内粉刷 0.90x6.60x0.02x17=2.02KN外贴面砖 0.90x6.60x0.08x19.8=9.41KN窗边墙自重 8.30KN内粉刷 1.62KN外贴面砖 7.56KN框架梁传来楼面自重 27.67KN次梁自重 20.63KN作用在次梁上的墙自重 0.24x2.80x6.00x6.00=24.19KN粉刷 2.80x6.00x2x0.02x17=11.42KN作用在次梁上的楼面自重 73.79KN框架梁传来次梁自重 130.03x1/2=65.01KN框架柱自重 0.60x0.60x3.30x25=29.70KN首层柱自重 0.60x0.60x5.50x25=49.50KN内粉刷 1.20x3.30x0.02x17=1.35KN外贴面砖 0.60x3.30x0.08x19.8=3.14KN2层A轴节点集中荷载 GA=207.14KNB轴框架梁自重及粉刷 37.79KN内纵墙自重 0.24x6.60x2.65x6.00=25.19KN粉刷 6.60x2.65x2x0.02x17=11.89KN扣除门洞重 -8.01KN门重 0.76KN框架梁传来屋面自重 52.65KN框架梁传来次梁自重 65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷 3.30x2x0.02x17=2.24KN2层B轴节点集中荷载 GB=217.22KNC轴框架梁自重及粉刷 37.79KN内纵墙自重 25.19KN粉刷 11.89KN扣除门洞重 -8.01KN门重 0.76KN框架梁传来屋面自重 52.65KN次梁自重 20.63KN作用在次梁上墙的自重及粉刷 0.24x2.80x6.00x6.00=24.19KN作用在次梁上的楼面自重 73.79KN框架梁传来次梁自重 130.03x1/2=65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷 2.24KN2层C轴节点集中荷载 GC=17.22KND轴框架梁自重及粉刷 37.79KN墙体自重 42.48KN框架梁传来楼面自重 27.67KN框架梁传来次梁自重 65.01KN框架柱自重 29.70KN粉刷及面砖 4.48KN2层D轴节点集中荷载 GD=207.14KN3.1.6恒载作用下结构计算简图 图3.1.6恒载作用下结构计算简图3.2楼面活荷载计算 楼面活荷载作用下结构计算简图如图3.2所示。图中各荷载计算如下： 3.2.1 屋面框架梁线荷载标准值 p4DC=p4BA=2x3.60=7.20KN/mp4CB=2x2.70=5.40KN/m3.2.2 楼面框架梁线荷载标准值pDC=pBA=2x3.60=7.20KN/mpCB=2x2.70=5.40KN/m3.2.3 屋面框架节点集中荷载标准值 A轴:由框架梁传来的屋面荷载 3.60x3.6x2.00x1/2=12.96KN 由框架梁传来次梁荷载 9.60x1.8x2.00x1/2=17.28KN P4A=30.24KN B轴： 由框架梁传来的屋面荷载 5.85x1.35x2.00x2=31.59KN 由框架梁传来次梁荷载 17.28KN P4B=48.87KN C轴： 由框架梁传来的屋面荷载 31.59KN 由框架梁传来次梁荷载 9.60x1.80x2x1/2=17.28KN P4C=48.87KN D轴： 由框架梁传来的屋面荷载 12.96KN 由框架梁传来次梁荷载 17.28KN P4D=30.24KN3.2.4 楼面框架节点集中荷Y载标准值 A轴：由框架梁传来的楼面荷载 3.60x3.6x2.00x1/2=12.96KN由框架梁传来次梁荷载 9.60x1.8x2.00x1/2=17.28KNPA=30.24KNB轴：由框架梁传来的屋面荷载 5.85x1.35x2.00x2=31.59KN由框架梁传来次梁荷载 17.28KNPB=48.87KNC轴：由框架梁传来的屋面荷载 31.59KN由框架梁传来次梁荷载 9.60x1.80x2x1/2=17.28KNPC=48.87KND轴：由框架梁传来的屋面荷载 12.96KN由框架梁传来次梁荷载 17.28KNPD=30.24KN图3.2楼面活荷载作用下结构计算简图第4章 横向荷载作用下内力计算4.1 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1.1 风荷载计算风压标准值计算公式为 wk=zszw0因结构高度 H=14.35，B=15.90，H/B=0.901z应按下式计算 z=1+Hi/H*/z对于框架结构 T=（0.080.1）n，T=0.640.8,取T=0.7 则 w0T2=0.50x0.72=0.2，所以=1.25w0=0.53(KN/ m2)地面粗糙程度为C类=0.63 各层标高处z见表4.1 对于矩形平面s=1.3；z可查荷载规范，当查得的z5.5的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求。 7.1.1梁的配筋计算 （1）梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，其值为：M=M组-V组b/2式中，M组为梁内力组合表中支座轴线上的弯矩值；V组为相应组合的支座剪力；b为柱的支承宽度，1-2层b=0.6；3-4层b=0.6按上式的计算结果列入表7.1.1.1中。表7.1.1.1 梁支座边缘弯矩计算截面支座内力bM截面支座内力bM位置M组V组mKNm位置M组V组mKNmD-4-19.70 107.41 0.60 12.52 C左-4-95.96 114.41 0.60 -61.63 D-3-41.84 127.21 0.60 -3.68 C左-3-144.49 129.57 0.60 -105.62 D-2-106.32 141.67 0.60 -63.82 C左-2-191.87 143.64 0.60 -148.77 D-1-186.37 157.10 0.60 -139.24 C左-1-201.94 159.12 0.60 -154.20 C右-4-88.88 121.29 0.60 -52.49 B左-4-63.51 118.89 0.60 -27.85 C右-3-221.47 224.53 0.60 -154.11 B左-3-261.16 222.36 0.60 -194.46 C右-2-375.89 354.54 0.60 -269.53 B左-2-416.65 352.45 0.60 -310.91 C右-1-407.65 384.69 0.60 -292.24 B左-1-456.71 382.60 0.60 -341.93 B右-4-8.80 114.49 0.60 25.55 A-4-114.79 107.33 0.60 -82.59 B右-3-4.51 129.73 0.60 34.41 A-3-173.34 127.05 0.60 -135.23 B右-2-52.22 143.55 0.60 -9.15 A-2-237.18 141.75 0.60 -194.65 B右-1-64.27 159.57 0.60 -16.40 A-1-312.09 156.55 0.60 -265.13 （2）计算纵向受拉钢筋当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计。对于BA跨翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf=l/3=2200mm。按梁间距考虑时， bf=b+sn=3600mm。按翼缘高度考虑，无须考虑这种情况。 故取hf=2200mm同理:DC跨bf=2200mmCB跨bf=900mm 梁内纵向钢筋选HRB400级钢,b=0.518。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为对于FE跨a1fcbfhf(h0-hf/2)=2057.44134.45KNm 属于第一类T形截面，同理DC,CB跨梁也为第一类T形截面。具体计算过程见表7.1.1.2。表7.1.1.2 框架梁配筋计算截面D4DC中4C左-4C右-4CB中4B左-4B右-4BA中4A4弯矩设计值12.52107.75137.50-61.63-13.39-52.49142.932.22-27.8513.6525.55116.84118.32-82.5928.51s-0.010.100.120.05-0.010.110.310.000.060.03-0.020.100.110.070.03-0.010.100.130.06-0.010.120.380.000.060.03-0.020.110.110.080.03r1.010.950.930.971.010.940.811.000.970.991.010.940.940.960.99As-80.74735.90954.12411.25-86.28876.332770.2934.90450.85217.39-163.80801.78812.58556.85187.26选配钢筋2 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 16实配面积402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00（%）0.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.21截面D3DC中3C左-3C右-3CB中3B左-3B右-3BA中3A3弯矩设计值-3.68163.13164.25-105.6215.92-154.11259.750.17-194.46226.6734.41132.56134.45-135.2353.55s0.000.150.150.090.010.330.560.000.420.49-0.030.120.120.120.050.000.160.160.100.010.420.400.000.600.85-0.030.130.130.130.05r1.000.920.920.950.990.790.771.000.700.571.020.940.940.940.98As23.891148.451157.05720.50103.943063.432907.672.704356.076202.48-219.76917.39931.42937.22355.91选配钢筋2 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 162 16实配面积402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00402.00（%）0.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.210.21截面D2DC中2C左-2C右-2CB中2B左-2B右-2BA中2A2弯矩设计值-63.82 226.13 172.16 -148.77 63.57 -269.53 415.07 1.38 -310.91 381.10 -9.15 179.94 91.71 -194.65 117.08 s0.06 0.20 0.15 0.13 0.06 0.58 0.90 0.00 0.67 0.82 0.01 0.16 0.08 0.17 0.10 0.06 0.23 0.17 0.14 0.06 0.66 0.65 0.00 0.85 0.83 0.01 0.18 0.09 0.19 0.11 r0.97 0.89 0.92 0.93 0.97 0.98 0.95 1.00 0.97 0.95 1.00 0.91 0.96 0.90 0.94 As426.31 1654.45 1218.35 1038.86 424.59 4797.65 4724.96 21.72 6178.79 6033.41 59.60 1279.30 621.18 1396.19 803.55 选配钢筋 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16实配面积402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 （%）0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 截面D1DC中1C左-1C右-1CB中1B左-1B右-1BA中1A1弯矩设计值-139.24 304.22 206.94 -154.20 75.38 -292.24 454.45 0.43 -341.93 413.56 -16.40 190.10 91.71 -265.13 199.44 s0.12 0.27 0.18 0.14 0.07 0.63 0.98 0.00 0.74 0.89 0.01 0.17 0.08 0.24 0.18 0.13 0.32 0.21 0.15 0.07 0.81 0.78 0.00 0.81 0.79 0.01 0.19 0.09 0.27 0.20 r0.93 0.84 0.90 0.93 0.97 0.99 0.95 1.00 0.93 0.90 0.99 0.91 0.96 0.86 0.90 As967.11 2353.46 1495.65 1080.07 506.39 5888.03 5669.95 6.78 5888.03 5742.64 107.12 1359.78 621.18 1991.97 1434.75 选配钢筋 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16 2 16实配面积402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 402.00 （%）0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 注：表中b在求跨中受拉钢筋时取bf。 （3）梁斜截面受剪承载力计算REVMAX=384.690.2Cfcbh0=523.38KN 故截面尺寸满足要求。对于DC、BA跨，梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HPB300级钢筋（fyv=270N/mm2）,则0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=455.88159.12KN。加密区长度取0.85m,非加密区箍筋取4肢8150，对于箍筋设置满足要求。对于CB跨，梁端加密区箍筋取4肢10100,箍筋用HPB300级钢筋则0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=491.42159.57KN由于跨度小，加密区长度取整跨。 其余计算过程见表7.1.1.3。 表7.1.1.3 框架梁箍筋配筋计算层次截面VREAsv/s=VRE-0.42ftbh0/1.25fyvh0梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋4D107.410.11四肢8100四肢8200C左114.410.14四肢8100四肢8200C右121.290.18四肢8100四肢8200B左118.890.17四肢8100四肢8200B右114.490.14四肢8100四肢8200A107.330.11四肢8100四肢82003D127.210.21四肢8100四肢8200C左129.570.22四肢8100四肢8200C右224.530.67四肢8100四肢8200B左222.360.66四肢8100四肢8200B右129.730.22四肢8100四肢8200A127.050.20四肢8100四肢82002D141.670.27四肢8100四肢8200C左143.640.28四肢8100四肢8200C右354.541.29四肢8100四肢8200B左352.451.28四肢8100四肢8200B右143.550.28四肢8100四肢8200A141.750.27四肢8100四肢82001D157.100.35四肢8100四肢8200C左159.120.36四肢8100四肢8200C右384.691.43四肢8100四肢8200B左382.601.42四肢8100四肢8200B右159.570.36四肢8100四肢8200A156.550.35四肢8100四肢82007.1.2柱的配筋计算 （1）剪跨比和轴压比验算 表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取Hn/(2h0)，表中的Mc、Vc和N不应考虑承载力抗震调整系数。各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。可知剪跨比均满足2的要求，轴压比均满足0.8的要求。表7.1.2 柱的剪跨比和轴压比验算柱子层次b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)M(KNm)V(KN)N(KN)Mc(KNm)Vc(KN)Nc(KN)Mc/Vc/hoN/fc/b/hoD轴460055519.1130.5867.87219.53163.2279.82274.413.680.04360055519.1128.0887.69584.62160.10103.12730.782.800.11260055519.1134.3076.07967.57167.8889.461209.463.380.19160055519.198.23125.371298.22122.79147.441622.771.500.26C轴860055519.1-128.3587.24315.87-160.44102.59394.84-2.820.06360055519.1-270.52184.05796.71-338.15216.44995.89-2.810.16260055519.1-343.22234.421381.98-429.02275.671727.47-2.800.27160055519.1-311.52211.781961.23-389.40249.052451.53-2.820.39B轴460055519.1203.52113.22313.87254.40133.15392.333.440.06360055519.1-209.48142.75792.81-261.85167.88991.01-2.810.16260055519.1-278.20190.451376.18-347.75223.961720.22-2.800.27160055519.1-528.84201.341954.06-661.06236.782442.57-5.030.38A轴460055519.1-15.0828.39219.48-18.8533.39274.35-1.020.04360055519.1-127.6988.46584.48-159.61104.03730.59-2.760.11260055519.1-131.76108.49967.50-164.70127.581209.38-2.330.19160055519.1-156.20139.941297.69-195.25164.561622.11-2.140.26（2）柱的计算长度对于现浇楼盖，底层柱计算长度l0=1.0H,其余层l0=1.25H。（3） 计算柱的纵向受力钢筋 柱的纵向钢筋均采用HRB400级钢筋，其抗拉和抗压设计值fy,fy都为360N/mm2下面是几个有代表性的柱的配筋计算过程，其余柱的计算结果见表7.1.2。 A轴柱4层柱 M=15.08KNm N=219.48KN l0=1.25H=4125.00mm l0/h=6.88 要考虑挠度对偏心距的影响 e0=M/N=68.70mm ea=max(20,1/30h)=20.00mm ei=e0+ea=88.70mm 1=0.5fcA/N=15.661.00 取1=1.0 l0/h15,取2=1.0 =1+1x(l0/h)212/1400ei/h0=1.21 ei=107.430.3h0=166.50 按大偏压情况计算 e=ei+h/2-a=362.43mm 采用对称配筋 =N/a1fcb=25.15mm2a=90.00mm 于是 AS=AS=N(ei-h/2+a)/fy(h0-a)=-499.31mm2按构造配 AS=AS=bh0min=666.00mm2 受拉区与受压区各配2跟18,两侧中间各配1根18。全部纵向钢筋配筋率 =0.50%0.6% 满足要求。 A轴柱底层柱 M=398.80KNm N=1347.59KN l0=1.0xH=4450.00mm l0/h=7.42 要考虑挠度对偏心距的影响 e0=M/N=295.94mm ea=max(20,1/30h)=20.00mm ei=e0+ea=315.94mm 1=0.5fcA/N=2.551.00 取1=1.0 l0/hvmin加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足s10d=160,故箍筋取4肢10150。7.2板计算7.2.1楼面板的计算 对于AB、CD跨，由于lo1/lo2=1.832按双向板进行计算；对于BC跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。（1）设计荷载活荷载设计值：q=2.5x1.4=3.50KN/m2恒荷载设计值：g=4.27x1.2=5.12KN/m2荷载总计：p=q+g=8.62KN/m2（2） 计算跨度板的计算宽度按照轴线间距离确定。（3）弯矩计算中间跨按单向板计算支座负弯矩：MB=MC=-pl2/12=-5.24KN.m跨中正弯矩：MBC=pl2/8+MG=2.62KN.m表7.1.2.1 边跨板弯矩计算 图7.2.1 板分格划分 （4）截面设计 截面有效高度：假定选用8 钢筋，则lo1方向跨中截面ho1=80mm，lo2方向跨中截面的ho2=73mm；支座截面ho=80mm。为了便于计算，均近似取=0.95，As=M/0.95hofy。截面配筋计算结果及实际配筋，列于下表中。表7.2.1.2 板配筋计算7.2.2屋面板的计算 对于AB、CD跨，由于lo1/lo2 =1.832按双向板进行计算；对于BC跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。 （1）设计荷载 活荷载设计值：q=0.5x1.4=0.70KN/m2 恒荷载设计值：g=4.81x1.2=5.77KN/m2 荷载总计：p=q+g=6.47KN/m2（2）计算跨度 板的计算宽度按照轴线间距离确定。（3）弯矩计算 中间跨按单向板计算 支座负弯矩：MB=MC=-pl2/12=-3.93KN.m 跨中正弯矩：MBC=pl2/8+MG=1.97KN.m表7.1.2.2 边跨板弯矩计算 图7.2.1 板分格划分 （4）截面设计 截面有效高度：假定选用8 钢筋，则lo1方向跨中截面的ho1=81mm，lo2方向跨中截面的ho2=73mm:支座截面ho=81mm。为了便于计算，均近似取=0.95，As=M/0.95hofy。截面配筋计算结果及实际配筋，列于下表中。表7.2.2.2 板配筋计算第8章 板式楼梯计算8.1楼梯设计简图及参数本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，设计混凝土强度等级为，C20，梯板钢筋为HPB300钢,梯梁钢筋为HRB335钢。活荷载标准值为2.5KN/m2，楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯简图如下：图8.1 楼梯简图简图中的参数为：楼梯开间X=3600mm，楼梯进深Y=6600mm计算楼梯中层高H=3300mm，楼梯踏步宽b=270mm，楼梯踏步高h=150mm，休息平台宽度y3=2100mm，梯段宽x1=1750mm，梯井宽：x2=100mm，计算梯段中踏步数量n=11步，梯段水平长度y2=2700mm，楼梯上平台宽y1=1800mm，休息平台板厚取h2=120mm，梯梁（TL1）的截面高度h1=X/12=300mm，则取h1=400mm，宽取b1=200mm，梯段板跨度Lo=2700+0+100=2800mm，梯段板厚度t1=Lo/30=93.33mm，则取t1=140mm。混凝土保护层厚度为20mm，栏杆重为0.15KN/m楼梯处活荷载为2.50KN/m2，踏步水磨石面层0.65KN/m2，踏步水泥砂浆面层 20KN/m3楼梯选用混凝土C208.2梯段板计算1、荷载设计值计算（取1m宽板带为计算单元）踏步板自重 7.05KN/m20厚水泥砂浆踏步地面重 0.75KN/m底板抹灰重（20mm厚） 0.47KN/m栏杆重 0.18KN/m活荷载设计值 3.89KN/m总荷载设计值 p=12.34KN/m2、 内力计算Mmax=pLo2/10=9.67KN.mVmax=pLocosa/2= 15.10KN3、配筋计算板的有效高度 to=140-20=120mmC20混凝土抗压设计强度 fc=9.6N/mm2抗拉强度设计值 ft=1.1N/mm2钢筋抗拉强度设计值 fy=270N/mm2s=/fcbho2=0.0700 =1-(1-2s)1/2=0.0726s=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.9637 As=/fysho=309.77mm2选用梯段板底板钢筋：选用10110,实配As=713.6363636mm2梯段板抗剪，因0.7ftbho=92.4KN15.10KN满足抗剪要求，则支座按构造配筋：选用10200且板底于支座处分布筋按构造配筋：选用8。8.3休息平台板计算按简支板计算，以板宽1m为计算单元，跨度近似取：y3=2000mm。休息平台板厚h2=100mm，板的有效厚度h2=80mm。 1、设计荷载计算：水泥砂浆面层 0.48KN/m平台板重 3.00KN/m板底抹灰重 0.41KN/m活荷载设计值 3.89KN/m总荷载设计值 p=7.78KN/m 2、内力计算 Mmax=Py32/10=3.11KN/m 3、配筋计算s=/fcbho2=0.0506s=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.9740 As=/fysho=147.86mm2选用平台底板钢筋：8150，实配As=335mm2（双向布置）8.4梯段梁TL1计算 梯梁（TL1)的截面高度：h1=400mm，宽取b1=200mm。1、荷载计算 梯段板传来的荷载设计值 17.27KN/m休息平台板传来的荷载设计值 7.78KN/m梯段梁自重 2.40KN/m总荷载设计值 p=27.45KN/m2、内力计算Mmax=PX2/8=44.47 KN/m3、配筋计算钢筋采用HRB335钢，混凝土保护层厚度为：35mm，则ho=365mm，fy=300N/mm2。s=/fcbho2=0.1738，s=0.5(1+(1-2s)1/2)=0.9038 As=/fysho=449.30mm2选梯段梁钢筋：325，实配As=1473mm2。（梁截面上下相同布置）Vmax=PX/2=49.41KN/m0.25cfcbho=175.2KNVmax0.7ftbho=56.21Vmax按构造要求配置箍筋选用：8150双肢箍筋。则斜截面受剪承载力：Vcs=0.7ftbho+1.25fyvAsvho/s=102.69Vmax。第9章 边柱基础设计9.1柱荷载设计值1、设计基础的荷载包括（1）、框架柱传来的弯矩、轴力及剪力；（2）、基础自重及回填土自重；（3）、底层地基梁传来的弯矩和轴力。 外柱基础承受的上部荷载：A、框架柱传来：第一组合值：M=446.06KN.m N=1831.09KN V=150.79KN第一组合值：M=27.61KN.m N=2250.28KN V=16.44KNB、地基梁传来：取基础梁截面尺寸：bxh=300.00 mmx=400.00mm墙自重：55.47x1.2=66.56KN基础梁重纵向：0.30x0.40x4.20x1.2x25=15.12KN基础梁重横向：0.30x0.40x7.20x1.2x25x0.5=12.96KN横向填充墙重：0.24x6.60x2.65x1.2x6x0.5=15.11KN合计：G=109.75KN2、 横向基础梁对柱中心的偏心矩：e=0.45m 相应的弯矩：(12.96+15.11）x0.45=12.63KN.m假定基础高1.75m，作用于基底的弯矩和相应基顶轴力设计值：第一组合M=446.06+135.71-12.63=569.14KN.m第一组合N=1831.09+109.75=1940.85KN第二组合M=27.61+14.79-12.63=29.78KN.m第二组合N=2250.28+109.75=2360.04KN该工程框架层数不多，地基土较均匀，可选者独立基础。根据地质报告，基础埋深需在杂填以下。取基础混凝土强度等级为 C30 查表得：fc=14.30N.mm2，ft=1.43N.mm2，fy=360.00N.mm2。9.2柱独立基础的计算1、选择基础埋深：d=1.75m,基础底尺寸：bxl=3.00mx3.30m。2、地基承载力特征值，fak=250.00KN/m2重度计算杂填土：1=16.00KN/m3 h1=1.40m砂质粘土：2=20.00KN/m3 h1=0.35m则基础底面以上土的加权平均重度0=(1h1+2h2)/(h1+h2)=16.80KN/m2fa=fak+b(b-3)+d(d-0.5)=284.50KN/m23、 基础底面尺寸复核：先按中心荷载作用下计算基底面积，由第一组合荷载确定ANk/(fa-Gd)=7.78m2但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均，故将基底面积整大20%-40%取1.2 A=1.2A=7.78x1.2=9.33m2 选用矩形：即宽长=3.00x3.30=9.90m2A4、地基承载力验算W=bh2/6=8.82m3 eo=M/N=0.29mb/6=0.55m第一组荷载设计值下：Pmax=(N+G)/A+M/W=295.57KN/m2Pmin=(N+G)/A-M/W=166.52KN/m2Pmax=295.57KN/m21.2f=341.40 Pmin0P=(Pmax+Pmin)/2=231.05KN/m21.2f=341.40KN/m2第二组荷载设计值下：Pmax=(N+G)/A+M/W=276.76KN/m2Pmin=(N+G)/A-M/W=270.01KN/m2Pmax=276.76KN/m21.2f=341.40 Pmin0P=(Pmax+Pmin)/2=273.39KN/m2f=284.50KN/m2故承载力满足要求。5、 基础尺寸确定采用台阶式独立基础构造要求：一阶台阶宽高比2.5，二阶台阶宽高比1.0。6、冲切验算土壤的净反力（不包基础及回填土重）：第
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