浙江杭州某中学1号宿舍楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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目 录摘 要IVAbstractV1 工程概况11.1设计资料11.2地震资料11.3荷载资料12 结构选型与布置22.1结构选型22.2 柱网平面布置图22.2.2 构件材料及尺寸33 结构荷载43.1 确定计算简图43.2 梁、柱截面尺寸43.3 材料强度等级53.4 荷载计算64 框架内力计算134.1 竖向荷载作用下框架内力分析134.2 风荷载计算214.3 地震荷载计算255 框架内力组合325.1 框架梁的内力组合325.2 框架柱的内力组合336 框架梁、柱截面设计及节点构造要求386.1 横向框架梁正截面设计386.2 横向框架梁的斜截面受剪承载力设计436.3 横向框架柱正截面设计496.4 柱斜截面承载力计算517 现浇楼面板设计577.1楼面板计算577.2 屋面及楼面永久荷载标准值597.3 屋面及楼面可变荷载标准值608 基础设计618.1 地质资料618.2持力层的选择618.3 示意图638.4 计算信息638.5 计算参数648.6 计算作用在基础底部弯矩值658.7 验算地基承载力658.8 基础冲切验算668.9 基础受剪承载力验算688.10 基础受弯计算688.11 计算配筋699 楼梯结构设计709.1 设计参数709.2 梯段板计算709.3 平台板计算719.4 平台梁计算72参考文献74致 谢76II浙江杭州某中学1号宿舍楼设计摘 要本设计为浙江杭州某中学1号宿舍楼设计。占地面积880.57m2，建筑面积3522.38m2。主要进行建筑方案设计、结构设计。采用框架结构，主体为五层，上人屋面顶一层。本地区抗震设防烈度为6度，场地类别为II类场地，基本风压0.45kN/m2。楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。建筑方案设计主要根据任务书要求，结合建筑物使用功能，防火疏散要求及建筑人性化进行建筑方案设计。一、进行功能分区；二、进行空间组合；三、绘制建筑施工图。结构设计简而言之就是用结构语言来表达所要表达的东西。结构语言就是从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。在结构设计中，作者根据经验公式先进行梁、板、柱的截面尺寸估算，再查相关规范确定恒荷载、活荷载、风荷载、地震作用。通过二次弯矩分配法、D值法、底部剪力法进行相关荷载的计算，确定最不利组合，确定现浇板、框架梁、柱可能出现的最大内力，从而进行截面验算和配筋计算。关键词：宿舍楼，框架结构，内力组合，截面设计VDesign of Dormitory Building in Hangzhou,Zhejiang,1AbstractThe design for the dormitory in Hangzhou. Covering an area of 880.57m2, building area of 3522.38m2. The main building design,structural design. The frame structure, the subject into four layers. The local seismic fortification intensity is 7 degrees, the location category is II kind of site, basic wind pressure 0.45kN/m2. Floor, roof were using cast-in-place reinforced concrete structure. Architectural design mainly according to the task book requirements, combined with the using function of buildings, fire evacuation requirements andarchitecture of humanization design. A, function division; two, space combination;three, drawing construction drawing. In short structural design is to use words to express the structure to express things. Structural elements of the structural language is from the constructiondrawings and other professionals in the process by simplifying, including the foundation, walls, columns, beams, plates, stairs, detail detail drawing etc.Structure of the system and then use these structural elements to constitute the building or structure, including vertical and horizontal load-bearing and resistance system, then all the circumstances of the load in the most concise way to transfer basis. In structural design, based on the empirical formula for beamsection size of advanced, plate, column estimation, then check the relevantspecifications to determine the dead load, live load, wind load, earthquake action. Calculation of load by two bending moment distribution method, D value method, the bottom shear method, to determine the most unfavorable combination, determine the maximum internal force of slab, beam, column may arise, thus carries on the section checking calculation and reinforcement calculation.Key words： dormitory, frame structure, internal force composition, cross section design. 1 工程概况1.1设计资料本次毕业设计的主要内容包括建筑设计、结构设计两部分。建筑设计主要是根据自己的毕业设计题目，查阅相关资料、进行设计方案的选择，从而绘制出建筑平面图、建筑立面图、建筑剖面图及部分建筑详图。结构设计是本次设计的重点部分，需要完成框架内力的计算，主要包括恒载的计算，恒载与活载作用下框架的内力计算；还需进行框架结构的截面设计，主要是指一榀框架里的梁、柱及板的设计,结构中框架梁、板、柱的计算；最后还需要进行楼梯及基础的设计。1.2地震资料 抗震设防烈度：6度设防，抗震设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05。因此可以确定建筑物的抗震等级为四级。1.3荷载资料本建筑为民用建筑，楼面活荷载标准值根据房间用途按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面活荷载根据屋面类别按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面水平投影面上的雪荷载标准值按建筑结构荷载规范计算，结果如下。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑。不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 kN/m2楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2屋面雪荷载标准值 式中：为屋面积雪分布系数，本建筑为平屋顶，故取1.0。752 结构选型与布置采用钢筋混凝土框架结构，由梁、柱构件通过节点连接形成骨架，承受竖向和水平荷载，墙体起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提高较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。2.1结构选型 本建筑为浙江杭州某中学1号宿舍楼设计，内设有宿舍、洗漱间、淋浴间、卫生间等，房间使用面积变化大，故选择建筑平面布置比较灵活的框架结构体系，框架结构建筑立面容易处理，结构自重较轻。且本建筑楼层数为四层，选用钢筋混凝土框架结构能够获得较好的经济效益。2.2 柱网平面布置图根据建筑的使用功能及建筑设计的要求，以及结构设计的需要，需对柱网进行合理的布置和设计，具体柱网布置图如2.1所示。图2.1 柱网布置图2.2.2 构件材料及尺寸（1）板的选取楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。根据工程经验，板厚h应满足： 故取板厚h=110（2） 框架梁 主梁梁高按梁跨度的1/151/10估算，次梁梁高按梁跨度的1/181/12估算，梁截面宽度均按梁截面高度的1/31/2估算，由此估算的梁截面尺寸见表2.1，表中还给出了梁的混凝土强度等级。表2.1 梁截面尺寸及混凝土强度等级构件混凝土强度等级/mm/mmAB、CD跨主梁C30250600BC跨主梁C30250400 （3）框架柱本建筑主体结构四层，总高度小于30m，抗震设防烈度为6度，根据建筑抗震设计规范本框架结构房屋的抗震等级为四级，柱轴压比限值，取柱混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2），由此可估算出柱的截面尺寸。由图2-1可知边柱及中柱的负载面积分别为4.23.6m2和4.24.8m2，各层的重力荷载代表值近似取为12kN/m2。边柱轴力增大系数取1.3，中柱轴力增大系数取1.25。则柱截面尺寸估算为：边柱：中柱：如果柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为420和475。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：500500。3 结构荷载确定框架的计算单元、框架的跨度、层高、构件截面、框架承受荷载等之后，确定框架结构简化后的计算简图方便计算结构中梁柱内力。 3.1 确定计算简图计算简图见图3.13.2 梁、柱截面尺寸取8号轴线上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。我们取各层柱的截面尺寸均为500mm500mm。由于每一层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，而二层楼标高为3.3m,根据地质条件确定内外高差定为-0.45m，基础顶面离室外地面为1150mm，故底层柱高为4.90m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）分别为3.3m、3.3m、3.3m。由此框架的计算简图如下图3.1所示：图3.1 结构计算简图3.3 材料强度等级对现浇楼盖，中框架（非两端头）梁取I= 2I0,对于边框架梁取I=1.5I0 。I为矩形截面梁的截面惯性矩。中框架：AB、CD跨梁：BC跨梁： 柱子的线刚度：梁柱的线刚度图如图3.2所示图3.2 梁柱的线刚度图3.4 荷载计算3.4.1 恒荷载计算 （1）屋面框架梁线荷载标准值 屋面（上人）：C20细石混凝土40厚保护层240.040.96 kN/mSBS改性沥青防水卷材（4.0mm厚）0.40 kN/m20厚水泥砂浆找平层200.02 =0.40 kN/m150厚水泥蛭石保温层50.15=0.75 kN/m100厚钢筋混凝土板250.11=2.75 kN/m15厚顶棚抹灰层170.015=0.26 kN/m合计5.52 kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：g6AB1=g6CD1=4.841.2=5.81/mg6BC1=3.211.2=3.85/mg6AB2=g6CD2=5.273.755/81.2=14.8/mg6BC2=5.272.45/81.2=9.49/m、（2） 楼面框架梁线荷载标准值楼面：25厚水泥砂浆1:3找平层（含5厚水泥砂浆结合层200.030.6 kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.11=2.75kN/m215厚顶棚抹灰 170.015=0.26 kN/m2合计3.61 kN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.84/m中跨框架梁及梁侧粉刷 3.21 /m 因此，作用在中层框架梁上的线荷载为：gAB1=gCD1=（4.84+17.29）1.2=26.56/mgBC1=3.211.2=3.85/mgAB2=gCD2=3.363.755/81.2=9.45/mgBC2=3.362.45/81.2=6.05/m（3） 、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.44.225=10.5 kN粉刷 0.02（0.4-0.1）24.217=0.86 kN1.0m高女儿墙自重 1.04.20.2419=19.15 kN粉刷 1.20.0224.217=3.43 kN连系梁传来屋面自重 顶层边节点集中荷载 G6A=G6D=79.69 kN中柱连系梁自重 0.250.44.225=10.5 kN 粉刷 0.02（0.4-0.1）24.217=0.86 kN 连系梁传来屋面自重 顶层中节点集中荷载 G6B=G6C=75.41 边跨跨间节点次梁自重 0.20.44.225=8.4 粉刷 0.86kN次梁传来屋面自重 边跨跨间节点集中荷载 (8.4+0.86+57.28) 1.2=79.85（4）、楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 10.5 粉刷 0.86 塑钢窗自重 0.353.02.1=2.21 框架梁下墙体自重 (3.3-0.4)(4.2-0.50)-3.02.10.2419=31.12 粉刷 (3.3-0.4)(4.2-0.50)-3.02.10.02217=4.64 框架柱自重 0.500.503.625=19.74kN 粉刷 0.50+(0.5-0.24)2+(0.50-0.24)0.023.617=1.43kN 连系梁传来楼面自重 中层边节点集中荷载 GA=GD=106.38kN 中柱连系梁自重 0.40.254.225=10.5kN 粉刷 0.86kN 内纵墙自重 (4.2-0.50)(3.3-0.4)-1.80.90.2419=52.46kN 粉刷 (4.2-0.50)(3.3-0.4)-1.80.90.02217=7.82k 框架柱自重 19.74kN 粉刷 1.43kN连系梁传来楼面自重 中间层中节点集中荷载 GB=GC=150.76kN边跨跨中节点连系梁自重 8.4kN粉刷 0.86kN连续梁传来楼面自重 边跨跨间节点集中荷载 54.92kN 、恒荷载作用下的结构计算简图 恒荷载作用下的结构计算简图如图3.4所示图3.3 恒荷载作用下结构计算简图3.5.2 活荷载计算 活荷载计算如下： 屋面活荷载： 楼面活荷载： 3.5.3 屋面及楼面永久荷载标准值屋面（上人）：C20细石混凝土40厚保护层240.040.96 kN/m2SBS改性沥青防水卷材（4.0mm厚）0.40 kN/m220厚水泥砂浆找平层200.02 =0.40 kN/m2150厚水泥蛭石保温层50.15=0.75 kN/m2110厚钢筋混凝土板250.11=2.75 kN/m215厚顶棚抹灰层170.015=0.26 kN/m2合计5.52 kN/m2 楼面：25厚水泥砂浆1:3找平层（含5厚水泥砂浆结合层200.030.6 kN/m2110厚钢筋混凝土板 250.11=2.75kN/m215厚顶棚抹灰 170.015=0.26 kN/m2合计3.61 kN/m23.5.4 屋面及楼面可变荷载标准值本建筑为民用建筑，楼面活荷载标准值根据房间用途按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面活荷载根据屋面类别按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面水平投影面上的雪荷载标准值按建筑结构荷载规范计算，结果如下。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑。不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 kN/m2楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2屋面雪荷载标准值 式中：为屋面积雪分布系数，本建筑为平屋顶，故取1.0。4 框架内力计算竖向荷载作用下无侧移框架的弯矩分配法和水平荷载作用下D值法。4.1 竖向荷载作用下框架内力分析4.1.1 恒荷载作用下内力计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。 竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑。可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低，但当活载占总荷载的比例较小时，其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯距乘以1.11.2的较大系数。恒荷载作用下的弯矩、剪力可按下面公式求得： 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数: 节点处的弯矩分配系数按相对刚度比计算，如图4.1所示。图4.1 A、B轴柱弯矩各层分配系数简图4.1.2弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5，其余各层柱的传递系数为1/3。计算过程如表所示：表4.1 恒载作用下的框架弯矩内力二次分配表层项目上柱下端下柱上端边梁左侧边梁右侧上柱下端下柱上端中跨左侧4层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值4.47 -49.07 49.07 -3.41 -4.71 分配值15.57 15.57 13.46 -9.79 -11.33 -11.33 -8.51 传递-4.89 6.73 -4.25 分配值1.71 1.71 1.48 -0.59 -0.68 -0.68 -0.51 传递-0.30 0.74 -0.26 分配值0.10 0.10 0.09 -0.11 -0.13 -0.13 -0.10 分配结果21.85 17.39 -39.24 0.00 46.04 -15.56 -12.14 -18.34 3层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值5.80 -49.07 49.07 -4.05 -4.71 分配值15.11 15.11 13.06 -9.63 -11.15 -11.15 -8.37 传递-4.82 6.53 -4.19 分配值1.68 1.68 1.45 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 传递-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10 0.08 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配结果22.69 16.89 -39.58 0.00 46.02 -15.98 -11.93 -18.10 2层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值5.63 -49.07 49.07 -3.98 -4.71 分配值15.17 15.17 13.11 -9.65 -11.17 -11.17 -8.39 传递-4.83 6.55 -4.19 分配值1.68 1.68 1.46 -0.56 -0.65 -0.65 -0.49 传递-0.28 0.73 -0.24 分配值0.10 0.10 0.09 -0.12 -0.13 -0.13 -0.10 分配结果22.58 16.95 -39.53 0.00 46.02 -15.93 -11.96 -18.13 1层分配系数0.368 0.314 0.318 0.249 0.288 0.217 0.246 弯矩值5.65 -49.07 49.07 -3.99 -4.71 分配值15.98 13.63 13.81 -10.06 -11.64 -8.74 -9.93 传递-5.03 6.90 -4.96 分配值1.85 1.58 1.60 -0.48 -0.56 -0.42 -0.48 传递-0.24 0.80 -0.24 分配值0.09 0.08 0.08 -0.14 -0.16 -0.12 -0.14 分配结果23.57 15.28 -38.86 0.00 46.09 -16.35 -9.28 -20.46 0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 4.1.3恒载作用下框架的梁端剪力和轴力计算梁端剪力 V =Vq+Vm式中：Vq-梁上均布荷载引起的剪力，取Vq=ql/2； Vm-梁端弯矩引起的剪力，取Vm=M)/l。柱轴力 N=V+P式中：P-柱顶竖向集中荷载。具体计算结果见表4.2，4.3，4.4。表4.2 恒载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)415.83 7.248.27 -0.14 48.41 48.13 315.83 7.248.27 -0.13 48.40 48.13 215.83 7.248.27 -0.13 48.40 48.13 115.83 7.248.27 -0.15 48.42 48.12 表4.3 恒载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)49.05 2.411.32 011.32 11.32 39.05 2.411.32 011.32 11.32 29.05 2.411.32 011.32 11.32 19.05 2.411.32 011.32 11.32 表4.4 恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VAVB VB = VCN顶N底N顶N底4 48.41 48.13 11.32 225.72 247.47 272.09 293.84 3 48.40 48.13 11.32 288.74 310.49 351.43 373.18 2 48.40 48.13 11.32 351.77 373.52 430.77 452.52 1 48.42 48.12 11.32 414.80 443.13 510.10 538.44 图4.2 恒载作用下M图(KNm) 图4.3 恒载作用下的V图(单位：kN) 图4.4 恒载作用下N图(kN) 4.1.2活荷载作用下的内力计算屋面、楼面活荷载作用下框架受荷采用与恒载相同的计算方法。表4.5 活载作用下的框架弯矩内力二次分配表层项目上柱下端下柱上端边梁左侧边梁右侧上柱下端下柱上端中跨左侧4层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.76 -14.59 14.59 -1.23 -1.46 分配值4.48 4.48 3.87 -2.84 -3.29 -3.29 -2.47 传递-1.42 1.94 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.19 -0.19 -0.15 传递-0.08 0.21 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.77 5.01 -11.77 13.70 -4.76 -3.52 -5.42 3层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.67 -14.59 14.59 -1.17 -1.46 分配值4.51 4.51 3.90 -2.86 -3.31 -3.31 -2.48 传递-1.43 1.95 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.20 -0.20 -0.15 传递-0.08 0.22 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.71 5.04 -11.75 13.70 -4.72 -3.54 -5.44 2层分配系数0.349 0.349 0.302 0.239 0.277 0.277 0.208 弯矩值1.68 -14.59 14.59 -1.18 -1.46 分配值4.51 4.51 3.90 -2.86 -3.31 -3.31 -2.48 传递-1.43 1.95 -1.24 分配值0.50 0.50 0.43 -0.17 -0.20 -0.20 -0.15 传递-0.08 0.22 -0.07 分配值0.03 0.03 0.03 -0.03 -0.04 -0.04 -0.03 分配结果6.72 5.04 -11.75 13.70 -4.72 -3.54 -5.44 1层分配系数0.368 0.314 0.318 0.249 0.288 0.217 0.246 弯矩值1.68 -14.59 14.59 -1.18 -1.46 分配值4.75 4.05 4.11 -2.98 -3.45 -2.59 -2.94 传递-1.49 2.05 -1.47 分配值0.55 0.47 0.47 -0.15 -0.17 -0.13 -0.14 传递-0.07 0.24 -0.07 分配值0.03 0.02 0.02 -0.04 -0.05 -0.04 -0.04 分配结果7.01 4.54 -11.55 13.72 -4.84 -2.75 -6.13 表4.6 活载作用下AB梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)44.71 7.214.35 -0.32 14.67 14.04 34.71 7.214.35 -0.32 14.67 14.03 24.71 7.214.35 -0.32 14.67 14.04 14.71 7.214.35 -0.36 14.71 14.00 表4.7 活载作用下BC梁端剪力计算层号q(kN/m)lmql/2(kN)M)/l (kN)VA= ql/2-M)/l(kN)VB= ql/2+M)/l(kN)42.81 2.43.52 03.52 3.52 32.81 2.43.52 03.52 3.52 22.81 2.43.52 03.52 3.52 12.81 2.43.52 03.52 3.52 表4.8 活载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱VAVB VB = VCN顶=N底N顶=N底4 14.67 14.04 3.52 20.13 20.13 3 14.67 14.03 3.52 133.55 133.55 2 14.67 14.04 3.52 141.06 141.06 1 14.71 14.00 3.52 220.40 220.40 4.2 风荷载计算4.2.1 风荷载标准值计算在水平风荷载作用下，其荷载一般都可化为受节点水平集中力的作用。各杆的弯矩图都是直线，每个立柱一般都有一个反弯点。当然各柱的反弯点未必相同。各柱的上下端既有水平位移，又有角位移。内力计算采用D值法。基本风压为0.45，由荷载规范查得=0.8（迎风面）和=-0.5（背风面）。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中荷载标准值：其中基本风压：；风压高度变化系数，地面粗糙度为C类；风荷载体型系数，对于矩形平面1.3；为风振系数，因房屋高度小于，所以风振系数取1.0；下层层高；上层层高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B迎风面的宽度，。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表4.9所示。表4.9 横向风荷载计算层次 4层1.01.313.651.150.4519.8511.873层1.01.310.351.050.4524.5713.422层1.01.37.051.00.4524.5712.781层1.01.33.751.00.4524.5712.784.2.2 风荷载计算简图图4.5 风荷载作用下结构计算简图4.2.3风荷载作用下的内力计算框架在风荷载下的内力计算方法可采用反弯点法和D值法。反弯点法假定梁柱之间的线刚度之比为无穷大，并假定柱的反弯点高度为一定值，使计算结果带来一定的误差。在本次设计中，梁柱的线刚度较为接近，风荷载下的内力采用D值法。D值法计算步骤为：(a)求各柱反弯点处的剪力值；(b)求各柱反弯点的高度；(c)求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；(d)求各柱的轴力和剪力。风荷载下框架柱剪力计算，计算结果见表。表4.10 风荷载下柱剪力楼层C轴D轴4层11.870.1852.190.3153.743层25.290.1854.680.3157.972层38.070.1857.040.31511.991层50.850.22211.30.27814.13框架柱的反弯点位置取决于该柱上、下端转角的比值，考虑梁柱线刚度比、结构总层数及该柱所在的层次、柱上、下横梁线刚度比、上层高度的变化、下层高度的变化等影响，求出柱底端至柱反弯点的距离。风荷载分布较接近于均布荷载14。框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算 框架柱: ；其中为反弯点高度，分析框架在左风荷载作用下的内力，并得到相应的弯矩图、剪力图和轴力图。右风与左风数值大小相等方向相反。图4.6 左风作用下的弯矩图图4.7 左风荷载作用下的剪力图图4.8 左风作用下柱的轴力图4.3 地震荷载计算4.3.1柱的抗侧刚度 （1）及的值对于一般层有，对于底层有，经计算，K和结果见表4.11。表4.11K及的数值A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱KKKK2-4层0.570.221.160.371.160.370.570.22底层0.770.461.560.581.560.580.770.46 (2)抗侧刚度 抗侧刚度，经计算，其结果见表4.12。 表4.12框架柱D值 A轴B轴C轴D轴2-4层 24970415004150024970132940底层21340269002690021340964804.3.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算按顶点位移法计算框架的自振周期 横向框架顶点位移的计算过程见表4.13。表4.13横向框架顶点位移层次Gi(KN)Di(N/ mm)ui(m)ui（m）47384.37384.310635200.00690.085838290.815675.110635200.01470.078928290.823965.910635200.02250.064218258.232224.17718400.04170.0417 得：T=0.35S,本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：结构等效总重力荷载代表值:Geq=0.85Gi=0.8532224.1=27390.49KN计算水平地震影响系数1:查表得设防烈度为6度的max=0.081=（Tg/T1）0.9max=（0.35/0.35）0.90.08=0.08结构总的水平地震作用标准值FEk:FEk=1Geq =0.0827390.49=2191.2KN因1.4Tg=1.40.35=0.49sT1=0.35s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。 各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk/（GkHk） 地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为 Vi=Fk（i=1，2，n） 计算过程如下表：表4.14各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KN）Vi（KN） 414.87384.3105964.710.355777.88777.88 311.58290.891613.340.307672.701450.58 28.28290.864253.70.215471.111921.69 14.98258.236748.990.123269.522191.21各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图4.9。图4.9 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图4.3.2多遇水平地震下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移（u）i 和顶点位移u i分别按下列公式计算：（u）i = Vi/D ij u i=（u）k 各层的层间弹性位移角e=（u）i/hi，根据抗震规范，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1/550。计算过程如下表：表4.15横向水平地震作用下的位移验算层次Vi （KN）D i（N/mm）（u）i （mm）hi（mm）e=（u）i/hi4777.8810635200.7333001/452131450.5810635201.3633001/242621921.6910635201.8133001/182312191.217718402.8444501/1567由此可见，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/15670.3,满足要求。BC跨斜截面，截面尺寸满足要求。,故按构造配筋。 配HRB3358200的箍筋满足要求。 配箍率：，满足要求。梁端加密区长度取mm,箍筋取肢，箍筋用级钢（）满足要求。由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配筋。6.2 横向框架梁的斜截面受剪承载力设计 为了防止框架梁在延性的弯曲破坏之前出现脆性的剪切破坏，同时考虑地震组合作用，框架梁端剪力值应做如下调整 式中：梁端截面组合的剪力设计值 梁的净跨 梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端剪力设计值 梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级、四级为1.1。本工程为框架四级抗震，故1.1 、梁左、右端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值。第一层框架梁截面设计： 计算时取中较大者进行计算 AB跨： BC跨： 考虑承载力抗震调整系数=0.85 首层框架梁斜截面受剪承载力计算见下表6.5表6.5 第一层框架梁斜截面计算注:,满足最小配筋率要求。第二层框架梁截面设计： 计算时取中较大者进行计算 AB跨： BC跨： 考虑承载力抗震调整系数=0.85 二层框架梁斜截面受剪承载力计算见下表6.6表6.6 第二层框架梁斜截面计算第三层框架梁截面设计： 计算时取中较大者进行计算 AB跨： BC跨： 考虑承载力抗震调整系数=0.85 三层框架梁斜截面受剪承载力计算见下表6.7表6.7 第三层框架梁斜截面计算注:,满足最小配筋率要求。第四层框架梁截面设计： 计算时取中较大者进行计算 AB跨： BC跨： 考虑承载力抗震调整系数=0.85 四层框架梁斜截面受剪承载力计算见下表6.8表6.8 第四层框架梁斜截面计算注:,满足最小配筋率要求。6.3 横向框架柱正截面设计 柱的材料选择：混凝土强度等级为C30， ，纵向钢筋为HRB400，箍筋及其他钢筋（如构造筋）均采用级别为HPB235，屈服强度， 。取每根柱的柱顶和柱底两个截面为控制截面。1) 剪跨比和轴压比验算表3-32给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取。注意，表中的、和N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表6.9可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表6.9 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次边柱450046014.398.4654.85248.654.080.0652-350046014.3153.2180.59940.553.470.214150046014.3270.85102.341805.625.190.365中柱450046014.3123.4864.71370.244.040.0752-350046014.3208.55117.441200.713.50.250150046014.3310.22120.352276.285.280.437(2) 柱正截面承载力计算以第一层B轴柱为例说明。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。第一层B柱柱的计算长度确定底层柱：其余各层：所以，底层柱的计算长度取和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，即，故取。1、按及相应的N一组计算： ， 则有，故不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。 采用对称配筋：为大偏压情况。2、按及相应的一组计：，柱端弯矩则有故不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。 其中，即应取故应按构造配筋，四级构造措施框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每一侧配筋率不应小于。故选222+218的HRB400（）。总配筋率0.7%，满足要求。在及相应的的情况下，与第一种情况的数据相同，故不需在进行计算。6.4 柱斜截面承载力计算 B柱斜截面受剪承载力计算取3，取。为考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值，当时取；小于时取，当大于时取。偏心受压柱斜截面受剪承载力按下列公式计算： 可得， 0式中，为内力调整后柱端组合的剪力设计值； 故该层柱应按构造配置箍筋。柱箍筋加密范围：柱端，取截面高度、柱净高的和三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外尚应去刚性地面上下各。四级抗震构造框架柱：箍筋最大间距采用，（柱根）中较小值；箍筋最小直径：。柱端加密区的箍筋选用肢一层柱的轴压比，则查表可得则最小体积配箍率为： 取4肢直径为8的箍筋，则。 根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定。加密区的箍筋肢距，四级不宜大于和15倍纵筋直径的较小值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束。 非加密区应满足箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在四级时不应大于，为纵筋直径。取，故箍筋取。 (3) 柱斜截面受剪承载力计算 以第一层A柱为例进行计算。 第一层A柱： 柱的计算长度确定： 底层柱：,其余各层： 所以，底层柱的计算长度 取和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，即，故取。1、按及相应的N一组计算： ， 则有， 故不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。 采用对称配筋： 为大偏压情况。 按构造配筋。2、按及相应的一组计： ，柱端弯矩 则有 故不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。 其中，即应取 故应按构造配筋，四级构造框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每一侧配筋率不应小于。 故 选222+218的HRB400（）。总配筋率0.7%，满足要求。3、按及相应的计算：，柱端弯矩则有故不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。 其中，即应取故应按构造配筋，三级构造框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每一侧配筋率不应小于。故选222+218的HRB400（）。总配筋率0.7%，满足要求。框架柱截面纵筋数量表见表6.10，各层柱箍筋计算结果见表6.11。表6.10 框架柱纵筋数量表层次柱号ABCD142042042042024420420420420表6.11 框架柱箍筋数量表柱号层次V/N/实配钢筋(v/%)加密区非加密区A柱439.04960.96V279.561544.400.31848100(1.51)48200(0.77)2-3 80.15960.96V954.341544.400.31848100(1.51)48200(0.77)1150.22960.96V1694.751544.400.35048100(1.01)48200(0.51)B柱450.14960.96V249.661544.400.31848100(1.51)48200(0.77)2-312.01960.96V775.661544.400.31848100(1.51)48200(0.77)1184.30960.96V1278.21544.400.34448100(1.01)48200(0.51)综合以上计算结果，绘出横向框架的配筋图，见图纸。7 现浇楼面板设计7.1楼面板计算由计算简图可知，将楼板划分了A板，B板两种板块，均按照双向板计算，按塑性理论计算。主梁的h600mm，宽度b=250mm，纵梁（连梁）的高度h450mm，宽度b= 250mm，走道梁h400mm，宽度b=为300mm。板的尺寸支撑情况如下图所示：图7.1 板区格板划分选取板A、B进行计算：板A：，板B：， ， ，跨中弯矩设计值： ；支座处弯矩设计值：，配筋计算：，近似取值表7.2 楼面板A的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q6.68 6.68 6.68 6.68 lx3300330033003300ly6410641064106410n1.942 1.942 1.942 1.942 0.265 0.265 0.265 0.265 2222M21289624 42579247 5642607 11285214 As747 1494 314 629 实配钢筋820081001020010120实配As769 1539 393 654 表7.3 楼面板B的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q6.68 6.68 6.68 6.68 lx3300330033003300ly2750275027502750n0.833 0.833 0.833 0.833 1.440 1.440 1.440 1.440 2222M1507083 3014166 2170200 4340399 As84 168 121 242 实配钢筋10200101201020010120实配As393 654 393 654 表7.4 屋面板A的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q8.01 8.01 8.01 8.01 lx3300330033003300ly6410641064106410n1.942 1.942 1.942 1.942 0.265 0.265 0.265 0.265 2222M25506778 51013556 6760323 13520645 As639 1279 242 484 实配钢筋102001012082008100实配As769 1282 251 502 表7.5 屋面板B的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q8.01 8.01 8.01 8.01 lx3300330033003300ly2750275027502750n0.833 0.833 0.833 0.833 1.440 1.440 1.440 1.440 2222M1805614 3611227 2600083 5200167 As63 127 91 182 实配钢筋8200820082008180实配As251 251 251 279 7.2 屋面及楼面永久荷载标准值屋面（上人）：C20细石混凝土40厚保护层240.040.96 kN/m2SBS改性沥青防水卷材（4.0mm厚）0.40 kN/m220厚水泥砂浆找平层200.02 =0.40 kN/m2150厚水泥蛭石保温层50.15=0.75 kN/m2110厚钢筋混凝土板250.11=2.75 kN/m215厚顶棚抹灰层170.015=0.26 kN/m2合计5.52 kN/m2 楼面：25厚水泥砂浆1:3找平层（含5厚水泥砂浆结合层200.030.6 kN/m2110厚钢筋混凝土板 250.11=2.75kN/m215厚顶棚抹灰 170.015=0.26 kN/m2合计3.61 kN/m27.3 屋面及楼面可变荷载标准值本建筑为民用建筑，楼面活荷载标准值根据房间用途按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面活荷载根据屋面类别按建筑结构荷载规范的规定采用；屋面水平投影面上的雪荷载标准值按建筑结构荷载规范计算，结果如下。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑。不上人屋面均布活荷载标准值 0.5 kN/m2楼面活荷载标准值 2.0 kN/m2屋面雪荷载标准值 式中：为屋面积雪分布系数，本建筑为平屋顶，故取1.0。 8 基础设计使用材料及构造情况：基础采用C30混凝土，钢筋采用HRB400级钢筋，基础下采用C10混凝土做100厚细石混凝土垫层。8.1 地质资料图8.1 工程地质剖面8.2持力层的选择1.对A轴柱（1）标准组合基础上框架柱传来的荷载标准值：=37.34+12.84=50.18 KNm=1375.94+330.19=1706.13 KN=24.59+8.46=33.05KN地基梁传来的荷载标准值： 墙重： 连系梁重：250mm500mm 弯矩组合：50.18+20.230.1152.41KNm轴力组合：1706.1320.23（7.5/2+4.2）1866.96KN剪力组合：33.05 KN（2）基本组合基础上框架柱传来的荷载设计值：1.237.341.412.8462.78 KNm1.21375.941.4330.192113.39 KN1.224.59-1.48.46=41.35 KN地基梁传来的荷载设计值：=1.220.23=24.28 kN/m弯矩组合：62.78+24.280.1165.45 KNm轴力组合：2113.3924.28(7.5/2+4.2)2306.42 KN剪力组合：41.35 KN根据本工程地质资料以及现场施工的实际情况，本设计选用第1层黏土层作为本工程的持力层，假定基础埋深为-2m，基础宽度为3.5m，大于3m。根据地基基础设计规范相关条文规定，需要对地基承载力特征值进行修正。地基承载力特征值深度修正系数，深度修正系数假设基础底面以上的加权平均重度为 8.3 示意图图8.2 计算示意图8.4 计算信息1. 材料信息 基础混凝土等级:C30 ftb=1.43N/mm2fcb=14.3N/mm2柱混凝土等级:C30 ftc=1.43N/mm2fc=14.3N/mm2钢筋级别:HRB335 fy=300N/mm 2. 计算信息结构重要性系数: o=1.0 基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离:as=40mm基础及其上覆土的平均容重:=20.000kN/m3最小配筋率:min=0.150%3. 作用在基础顶部荷载标准值Mgxk=65.450kN.mMqxk=0.000kN.mMgyk=0.000kN.mMqyk=0.000kN.mVgxk=41.000kNVqxk=0.000kNVgyk=0.000kNVqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00 Fk=Fgk+Fqk=2306.420+(0.000)=2306.420kN Mxk=Mgxk+Fgk(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk(A2-A1)/2=65.450+2306.420(1.750-1.750)/2+(0.000)+0.000(1.750-1.750)/2=65.450kN.m Myk=Mgyk+Fgk(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk(B2-B1)/2=0.000+2306.420(1.750-1.750)/2+(0.000)+0.000(1.750-1.750)/2=0.000kN.m Vxk=Vgxk+Vqxk=41.000+(0.000)=41.000kN Vyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kN F1=rgFgk+rqFqk=1.00(2306.420)+1.00(0.000)=2306.420kNMx1=rg(Mgxk+Fgk(A2-A1)/2)+rq(Mqxk+Fqk(A2-A1)/2)=1.00(65.450+2342 (1.750-1.750)/2)+1.00(0.000+0.000(1.750-1.750)/2) =65.450kN.m My1=rg(Mgyk+Fgk(B2-B1)/2)+rq(Mqyk+Fqk(B2-B1)/2)=1.00(0.000+2306.420(1.750-1.750)/2)+1.00(0.000+0.000(1.750-1.750)/2) = 0.000kNm Vx1=rgVgxk+rqVqxk=1.00(41.000)+1.00(0.000)=41.000kN Vy1=rgVgyk+rqVqyk=1.00(0.000)+1.00(0.000)=0.000kN F2=1.35Fk=1.352306.420=3113.667kN Mx2=1.35Mxk=1.3565.450=88.358kN.m My2=1.35Myk=1.35(0.000)=0.000kNm Vx2=1.35Vxk=1.3541.000=55.350kN Vy2=1.35Vyk=1.35(0.000)=0.000kN F=max(|F1|,|F2|)=max(|2306.420|,|3113.667|)=3113.667kN Mx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|65.450|,|88.358|)=88.358kN.m My=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN.m Vx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|41.000|,|55.350|)=55.350kN Vy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN8.5 计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=1.750+1.750=3.500m2. 基础总宽 By=A1+A2=1.750+1.750=3.500m3. 基础总高 H=h1+h2=0.400+0.300=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.400+0.300-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=BxBy=3.5003.500=12.250m26. Gk=BxBydh=20.0003.5003.5002.000=490.000kNG=1.35Gk=1.35490.000=661.500kN8.6 计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-VykH=65.450-0.0000.700=65.450kNmMdyk=Myk+VxkH=0.000+41.0000.700=28.700kNmMdx=Mx-VyH=88.358-0.0000.700=88.358kN.mMdy=My+VxH=0.000+55.3500.700=38.745kN.m8.7 验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(2306.420+490.000)/12.250=228.279kPa因opk=1.0228.279=228.279kPafa=251.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=28.700/(2306.420+490.000)=0.010m因 |exk|Bx/6=0.583mx方向小偏心,由公式推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6|Mdyk|/(Bx2By) =(2306.420+490.000)/12.250+6|28.700|/(3.50023.500) =232.296kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6|Mdyk|/(Bx2By) =(2306.420+490.000)/12.250-6|28.700|/(3.50023.500) =224.263kPaeyk=Mdxk/(Fk+G)=65.450/(2306.420+490.000)=0.023m因 |eyk|By/6=0.583my方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6|Mdxk|/(By2Bx) =(2306.420+490.000)/12.250+6|65.450|/(3.50023.500) =237.438kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6|Mdxk|/(By2Bx) =(2306.420+490.000)/12.250-6*|65.450|/(3.5002*3.500) =219.120kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk =(232.296-228.279)+(237.438-228.279)+228.279 =241.455kPaoPkmax=1.0241.455=241.455kPa1.2fa=1.2251.000=301.200kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求8.8 基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值 1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=38.745/(3113.667+661.500)=0.010m因 exBx/6.0=0.583mx方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(3113.667+661.500)/12.250+6*|38.745|/(3.5002*3.500) =313.599kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By) =(3113.667+661.500)/12.250-6*|38.745|/(3.5002*3.500) =302.755kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=88.358/(3113.667+661.500)=0.023m因 eyBy/6=0.583y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx) =(3113.667+661.500)/12.250+6*|88.358|/(3.5002*3.500) =320.542kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx) =(3113.667+661.500)/12.250-6*|88.358|/(3.5002*3.500) =295.812kPa1.3 因 Mdx0 Mdy0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=313.599+320.542-(3113.667+661.500)/12.250=325.964kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-XG/A=325.964-661.500/12.250=271.964kPaPjmax_x=Pmax_xG/A=313.599-661.500/12.250=259.599kPaPjmax_y=Pmax_yG/A=320.542-661.500/12.250=266.542kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因 (H800) hp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积 Alx=max(A1-hc/2-ho)(bc+2ho)+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2-ho)(bc+2ho)+(A2-hc/2-ho)2=max(1.750-0.550/2-0.660)(0.500+20.660)+(1.750-0.550/2-0.660)2+(1.750-0.550/2-0.660)(0.500+20.660)+(1.750-0.550/2-0.660)2)=max(2.148,2.148)=2.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=AlxPjmax=2.148271.964=584.049kNoFlx=1.0584.049=584.05kN因 oFlx0.7hpft_bbmho (6.5.5-1) =0.71.0001.431160660=766.37kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积 Aly=max(B1-bc/2-ho)(A1+A2)-(A1-hc/2-ho)2/2-(A2-hc/2-ho)2/2,(B2-bc/2-ho)(A1+A2)-(A1-hc/2-ho)2/2-(A2-hc/2-ho)2/2)=max(1.750-0.500/2-0.660)(1.750+1.750)-(1.750-0.550-0.660)2/2-(1.750-0.550-0.660)2/2,(1.750-0.500/2-0.660)(1.750+1.750)-(1.750-0.550-0.660)2/2-(1.750-0.550-0.660)2/2)=max(2.276,2.276)=2.276m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=AlyPjmax=2.276271.964=618.929kNoFly=1.0618.929=618.93kN因oFly0.7hpft_bamho (6.5.5-1) =0.71.0001.431210.000*660 =799.40kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求8.9 基础受剪承载力验算1. 计算剪力pk=(Fk+Gk)/A=(2306.4+490.0)/12.3=228.3kPaA=(A1+A2)(max(B1,B2)-0.5bc)=(1750+1750)(max(1750,1750)-0.5500)=5.25m2Vs=Apk=5.25228.3=1198.5kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！8.10 基础受弯计算双向受弯因 ex Bx/6=0.583m x方向小偏心a=(Bx-bc)/2=(3.500-0.500)/2=1.500mPj1=(Bx-a)(Pmax_x-Pmin_x)/Bx+Pmin_x-G/A =(3.500-1.500)(313.599-302.755)/3.500+302.755-661.500/12.250 =254.951kPa因ey By/6=0.583m y方向小偏心a=(By-hc)/2=(3.500-0.550)/2=1.475mPj2=(By-a)(Pmax_y-Pmin_y)/By+Pmin_y-G/A =(3.500-1.475)(320.542-295.812)/3.500+295.812-661.500/12.250 =256.120kPax=1.025y=1.024MI=1/48x(Bx-bc)2(2By+hc)(Pj1+Pjmax_x) =1/481.025(3.500-0.500)2(23.500+0.550)(254.951+259.599) =7
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