主控室脚手架专项施工方案.doc

乌海XXXXXXXXXXXXXXXXXX项目 主控室脚手架施工专项方案 石灰窑装置主控室脚手架专项施工方案一、工程概况1.1基本概况建设单位：乌海XXXXXXXXXXXXXXX有限公司；设计单位：XXXXXXXXX有限公司；监理单位：XXXXXX工程咨询监理有限责任公司；施工单位：XXXXXXX有限公司。 1.2.2石灰窑装置/主控室是乌海XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX项目中的一个单位工程。建在内蒙古乌海市XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX产业园区内1#石灰窑西边，本工程主体为框架结构，共二层，建筑总高度为9.05m，占地面积：319.36m建筑面积：638.72m2，1-7轴线总长为32.4m，A-列总长为9m。一层：化验分析室、空调房、休息室、卫生间；二层配电室。框架砖混结构。层高3.9m。设计抗震标准为二级。1.2施工工期：1.2.1开工日期：2017年3月18日1.2.2竣工日期：2017年6月25日2、 编制依据 1、建筑施工脚手架实用手册 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版） 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016 7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)9、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号10、建筑地基基础设计规范GB 50007-201111、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162200812、特种作业人员安全技术考核安全管理规则GB50361985（2015年修定）13、建筑结构荷载规范GB 50009-2015、14、施工技术2002.3.15、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 16、本工程设计图纸 17、本工程施工组织设计三、项目部组织机构配备 本工程施工总负责人:项目经理XXX；技术负责人:XXX；现场施工经理：XXX，安全经理：XXX；质量经理：XXX；测量放线：XXX，项目部各管理人员配合负责管理，确保工程的质量、安全、文明。 经理：XXX项目部组织机构图总工：XXX施工经理：XXX安全组办公室施工组技术组质量组材料组 四、脚手架材料质量要求 4.1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)中规定的3号普通钢管,其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。脚手架钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、毛刺、硬弯、压痕和深的划道，两端面切斜的偏差不大于1.7mm，壁厚允许偏差不大于-0.5mm，外径允许偏差不大于-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得大于0.5mm，严禁使用打孔的钢管。4.2、扣件扣件为杆件的连接件，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净，扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证、生产许可证和专业检测单位测试报告。五、计算书5.1梁支撑架计算书 高支撑架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、 混凝土结构设计规范GB50010-2012、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2015)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 5.2、参数信息: 梁段信息:L1； 1）、脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):0.90；脚手架搭设高度(m):5.20； 梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2）、荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.800； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3）、木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4）其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 5.3、梁底支撑方木的计算 1）、荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.3000.8000.300=1.800 kN； (2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(20.800+0.300) =0.200 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.3000.300=0.360 kN； 2）、木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.21.800+1.20.200=2.399kN； 活荷载设计值 P=1.40.360=0.504kN； P=2.399+0.504=2.903kN。 3）、支撑方木抗弯强度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=2.9031.200/4=0.871； 木方抗弯强度(N/mm2)=871020.000/133333.333=6.533； 木方抗弯强度6.533N/mm2小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所以满足要求！ 4）、支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=2.903/2=1.452； 截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=31451.70/(280.00100.00)=0.272； 截面抗剪强度计算值0.272N/mm2小于截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2，所以满足要求！ 5）、支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.359kN； 最大挠度(mm)Vmax=2359.5001200.003/(489500.006666666.67)=1.341； 木方的最大挠度(mm)1.341小于l/250=1200.00/250=4.800，所以满足要求！ 5.4、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=2.903 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.900/0.300=3 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/22.903+2.903=5.807 kN； 通过传递到支座的最大力为22.903+2.903=8.710 kN； 钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)2.9030.900/(83)=0.871 kN.m； 截面应力 =0.871106/5080.000=171.461 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 5.5、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 5.6、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.71 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.7、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8.710 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.200=0.929 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =8.710+0.929+0.720=10.359 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.243 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.2431.7000.900 = 1.902 m； Lo/i = 1901.790 / 15.800 = 120.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10359.336/(0.452489.000) = 46.869 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 46.869 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 0.900+0.3002 = 1.500 m； Lo/i = 1500.000 / 15.800 = 95.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.626 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10359.336/(0.626489.000) = 33.841 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 33.841 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.500 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(0.900+0.3002) = 1.874 m； Lo/i = 1873.823 / 15.800 = 119.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10359.336/(0.458489.000) = 46.255 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 46.255 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 6.1、模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个 方向不变。 6.2、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置， 但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 6.3、整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。6. 4、剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。6.5、顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。 6.6、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。6.7、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6.8、模板支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要 疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.高支撑架设计和使用安全。6.9、参数信息: 1）.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.05；纵距(m):1.05；步距(m):1.30； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.20； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2）.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.120；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3）.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 6.8、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)1.0500.250 = 0.788 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.788=1.103 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1031.050 /4 + 1.0051.0502/8 = 0.428 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.103/2 + 1.0051.050/2 = 1.079 kN ； 截面应力 = M / w = 0.428106/133.333103 = 3.209 N/mm2； 方木的计算强度为 3.209 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0501.005/2+1.103/2 = 1.079 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1078.875/(2 80.000 100.000) = 0.202 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.202小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.750+0.088=0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.788 kN； 最大变形 V= 50.8381050.0004 /(3849500.0006666666.67) + 787.5001050.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.509 mm； 方木的最大挠度 0.509 小于 1050.000/250,满足要求!6.9、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051.050 + 1.103 = 2.158 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.980 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.908 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.016 kN ； 截面应力 = 0.980106/5080.000=192.825 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1050.000/150与10 mm,满足要求!6.10、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.016 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6.11、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1425.200 = 0.736 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0501.050 = 0.386 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0501.050 = 3.308 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.430 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0501.050 = 3.308 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.946 kN；6.12、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.946 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.300 = 2.553 m； Lo/i = 2552.550 / 15.800 = 162.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.268 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9946.134/（0.268489.000） = 75.895 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 75.895 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.300+0.1002 = 1.500 m； Lo/i = 1500.000 / 15.800 = 95.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.626 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9946.134/（0.626489.000） = 32.492 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 32.492 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.500 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.005(1.300+0.1002) = 1.786 m； Lo/i = 1786.388 / 15.800 = 113.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.496 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9946.134/（0.496489.000） = 41.008 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 41.008 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 7.1、模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个 方向不变。7.2、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置 b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。7.3、整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。7.4、剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。7.5、顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。7.6、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。八、外脚手架搭设要求8.1、外脚手架搭设顺序 在地面定出立杆位置线将立杆位置线处地面锤紧整平 放置纵向扫地杆自角部依次向两边竖立底立杆，立杆端部与纵向扫地杆固定装设纵、横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆前应用吊线确保立杆垂直）每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆和横向水平杆（横向水平杆在纵向水平杆上部），校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按4060Nm力矩拧紧扣件螺栓按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步交圈完成。交圈完成后再全面检查一遍脚手架质量并设置连墙件（在还没有条件设连墙件时，加设抛撑） 按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆，铺设脚手扳和作业层栏杆、栏脚板等围护、封闭设施。8.2、外脚手架搭设计算书 1）、落地架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 2）、参数信息: （1）.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.20米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 10.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； （2）.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； （3）.风荷载参数 内蒙古省乌海市地区，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65； 考虑风荷载 （4）.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢； （5）.地基参数 地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 3）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 （1）、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m； 荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 （2）、强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.2002/8 = 0.424 kN.m； = Mqmax/W =83.483 N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ （3）、挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7131200.04/(3842.060105121900.0)=1.842 mm； 小横杆的最大挠度小于 1200.0 / 150=8.000 与10 mm,满足要求！ 4）大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （1）、荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.200=0.046 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.2001.500/3=0.210 kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.2001.500/3=1.800 kN； 荷