高邮市某通讯公司综合楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共107页)
编号：48834624
类型：共享资源
大小：3.02MB
格式：ZIP
上传时间：2020-02-10
上传人：小***
认证信息
个人认证
林**（实名认证）
福建
IP属地：福建
50
积分
- 关 键 词：
-
毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面
高邮市
通讯
公司
综合楼
设计
毕业设计
论文
计算
说明书
CAD
图纸
平面
- 资源描述：
-
高邮市某通讯公司综合楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】,毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面,高邮市,通讯,公司,综合楼,设计,毕业设计,论文,计算,说明书,CAD,图纸,平面
- 内容简介：
-
目录1 工 程 概 述11.1工程地址条件11.2气象资料11.3材料12 结 构 平 面 布 置22.1结构平面布置图22.2框架梁柱截面尺寸确定22.3屋面及楼面的可变荷载标准值33 水平地震作用下框架内力计算113.1重力荷载代表值计算113.2结构自振周期计算123.3水平地震作用计算134 一榀框架结构的内力计算174.1荷载计算184.2内力计算204.3内力组合295 配筋计算405.1框架梁405.2框架柱536 楼板内力分析及配筋856.1 A区格板的配筋计算856.2 B区格板的配筋计算877 楼梯内力分析及配筋897.1楼梯段设计897.2平台板设计907.3平台梁设计918 基础设计938.1 边柱A938.2中柱B、C95参 考 文 献99致谢100高邮市某通讯公司综合楼设计摘要本工程采用五层现浇钢筋混凝土框架结构形式，建筑面积4494.0。建筑长46.6m，宽23.1m，层高3.6m，底层3.9m，共五层，室内外高差0.45m，建筑总高度18.8m（至女儿墙顶）。基础采用钢筋混凝土独立基础和联合基础。建筑设计使用年限50年，结构重要性系数1.0耐火等级二级，结构安全等级二级。 整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。关键词：框架结构，抗震设计，荷载计算，内力计算，计算配筋IIIgaoyou complex building design a communications companyAbstractThis project adopts the five layers of cast-in-situ reinforced concrete frame structure form, construction area of 4494.0 . Building a length of 46.6 m, 23.1 m wide, the height of 3.6 m, the underlying 3.9 m, a total of five layers, elevation difference of inside and outside of 0.45 m, building a total height of 18.8 m (to top of parapet). By using reinforced concrete independent foundation and joint basis. Architectural design of use fixed number of year for 50 years, the structure importance coefficient of 1.0 secondary refractory grade, secondary structure safety level.The whole structure in the design process, strictly follow the requirement of professional norms, refer to related information and the latest national standards, each link of design comprehensive scientific considerations. In short, applicable, security, economic, easy to use is the principle of this design. Design feasible construction plan is the important basis for site construction. Key words: frame structure, seismic design, the load calculation, internal force calculation, reinforcement calculation1 工 程 概 述项目名称：高邮市某通讯公司综合楼设计本工程采用五层现浇钢筋混凝土框架结构形式，建筑面积4494.0。建筑长46.6m，宽23.1m，层高3.6m，底层3.9m，共五层，室内外高差0.45m，建筑总高度18.8m（至女儿墙顶）。基础采用钢筋混凝土独立基础和联合基础。建筑设计使用年限50年，结构重要性系数1.0耐火等级二级，结构安全等级二级。1.1工程地址条件根椐地质勘察报告，建筑场地类别为类场地。场地土分为：第一层为杂填土，夹有碎砖，有机物厚为1.6m。第二层为亚粘土，可塑状态，fk=200KN/m2，灰黄色，厚度为4.5-6.0m。第三层为轻亚粘土，软塑状态，fk=160KN/m2，灰褐色，厚度为2.0-2.5m。第四层为粉砂，灰黄色，fk=180kN/m2，厚度较大，未钻透。地下水位在地表下1.4m处，对混凝土无侵蚀。不考虑冻土深度。1.2气象资料1.1.1 基本雪压标准值0.40kN/m21.1.2 基本风压标准值0.40kN/m2，地面粗糙程度为B类1.2 抗震设防烈度工程所在地抗震设防烈度6度。1.3材料梁、板、柱的混凝土均选用C30（fc=14.3 N/mm2, ft=1.43 N/mm2），梁、柱主筋选用HRB335 (fy=300 N/mm2)，箍筋选HPB235 ( fy=210 N/mm2)，板受力筋选用HPB235 (fy=210 N/mm2)。墙面采用250mm厚的加气混凝土砌块砌筑。1032 结 构 平 面 布 置2.1结构平面布置图根据该教学楼的使用功能及建筑设计的要求，本工程的各层结构平面布置如图3.1所示。图2.1 结构平面布置图2.2框架梁柱截面尺寸确定梁截面高度，为梁跨度。梁截面宽度，为梁高度。为方便计算，将1-5层取为相同值由此估算的梁截面尺寸见表2.1。(边跨AB、CD)表2.1梁截面尺寸（mm）层次横梁bxh纵梁bxh次梁bxhAB、CD跨BC跨1至5300x650300x400300x650300x500由于角柱的受荷面积小，所以求得的柱轴向压力设计值小，故估算出的框架柱截面尺寸相对于边柱、中柱小，而最终取柱的截面是相同的，所以忽略角柱的计算。柱截面尺寸可根据估算。查表可知该框架结构的抗震等级为四级，其轴压比限值；各层的重力荷载代表值近似取。由图8.1可知边柱及中柱的负载面积分别为和。得第一层柱截面面积为边柱中间柱如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为319mm和350mm。根据上述计算结果并综合其他因素综合考虑，本设计柱截面尺寸取值如下：1-5层基础选用柱下独立基础，基础埋深为2m，基础高度预设为0.7m。框架结构计算简图如图3.2所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，25层柱高度即为层高，取3.6m；底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即3.9+0.45+1.7-0.7-0.1=5.25m2.2.1标准层楼面标准层楼面恒荷载计算见表2.2。表2.2标准层楼面恒荷载构造层面荷载地砖地面（包括水泥砂浆结合层与找平层）0.65结构层：100厚现浇钢筋混凝土板250.1=2.5抹灰层：10厚混合砂浆170.01=0.17合计3.222.3屋面及楼面的可变荷载标准值活荷载取值见表2.3。表2.3活荷载取值序号类别活荷载标准值1不上人屋面均布活荷载标准值0.52楼面活荷载标准值2.03走廊活荷载标准值2.54屋面雪荷载标准值外墙外墙荷载取值见表2.4表2.4 外墙恒荷载构造层面荷载涂料喷涂（包括打底）0.36250mm厚烧结多孔砖150.25=3.7520mm厚抹灰170.02=0.34合计4.45内墙内墙荷载取值见表2.5表2.5内墙恒荷载构造层面荷载20mm厚抹灰170.02=0.34250mm厚烧结多孔砖150.25=3.7520mm厚抹灰170.02=0.34合计4.43隔墙隔墙荷载取值见表2.6表2.6隔墙恒荷载构造层面荷载20mm厚抹灰170.02=0.34120mm厚加气混凝土砌块70.12=0.8420mm厚抹灰170.02=0.34合计1.52梁、柱重力荷载梁、柱可根据截面尺寸、材料容重以及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，见表2.7。表2.7 梁、柱重力荷载标准值层次构件b /mh /m /(kN/m3)g /(kN/m)15边横梁0.30.65251.055.1188中横梁0.30.4251.053.15纵梁0.30.5251.053.94次梁0.30.5251.053.94柱子0.40.4251.14.4注：1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载对其重力荷载的增大系数门、窗重力荷载木门单位面积重力荷载为0.6kN/m2，铝合金窗单位面积重力荷载取0.8 kN/m2 。2 水平力作用下框架结构内力和侧移计算风荷载标准值 风荷载标准值计算公式： 基本风压对于矩形平面，（迎风面）（背风面） 结构高度,，可取取图的轴线横向框架，其负载宽度为6m，则沿房屋高度的分布风荷载标准值根据各楼层标高处的高度查得，代入上式可得各楼层标高处的，见表2.8表2.8 沿房屋高度分布风荷载标准值框架结构分析时，将分布荷载转化为节点集中荷载，如图5.1。集中荷载计算过程如下：图2.2等效节点集中风荷载风荷载作用下的水平位移验算框架梁柱线刚度计算见表2.9和2.10。表2.9横梁线刚度计算表（15层）中框2边框1.5类别Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)L(m)EcI0/l(Nmm)1.5EcI0/l(Nmm)2EcI0/l(Nmm)边横梁3.01043006506.871097.52.7510104.1310105.51010中横梁3.01043004001.61092.4210103101041010表2.10柱线刚度计算表层次hc(mm)Ec(N/mm2)bh(mmmm)Ic(mm4)EcIc/hc(Nmm)152503.01044004002.1331091.21910102-5层36003.01044004002.1331091.7781010框架柱侧移刚度D值计算见表2.11。表2.11框架柱侧移刚度D值（N/mm）楼层KC根数一般层：底层：一般层：底层：2-5层边柱1.77810103.090.60799932中柱1.77810104.000.67110302D(9993+11030)2=420461层边柱1.21910104.510.77040872中柱1.21910106.560.82543782D(4087+4378)2=16930轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程见表5.5表2.12 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 楼层 (kN) (kN) (kN/m) (m)h(m)uj/h59.949.94420460.00024 3.60.00007 49.3519.29420460.00046 3.60.00013 39.3528.64420460.000683.60.00019 29.3537.99420460.000903.60.00025 111.6249.61169300.002935.250.00056 风荷载作用下框架最大层间位移角为0.00056，远小于1/550，满足规范要求风荷载作用下框架结构内力计算框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法，具体计算过程见表5.6。表2.13 反弯点高度比y计算 楼层类别54321边柱中柱梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算，具体数值见表5.7和5.8。表2.14 风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算M=Vyh楼层54321(m)3.63.63.63.65.25(kN)9.9419.2928.6437.9949.61(kN/m)4204642046420464204616930边柱999399939993999340872.364.586.819.0311.793.093.093.093.094.51y0.45 0.45 0.50.5 0.55 3.827.4212.2616.2534.044.677.4212.2616.2527.85中柱1103011030110301103043782.615.077.519.9713.024.004.004.004.006.56y0.450.50.50.50.554.239.1313.5217.9537.605.179.1313.5217.9530.76表2.15风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表楼层54321边梁4.6711.2419.6828.5144.103.468.9515.1821.0832.647.57.57.57.57.51.082.694.656.6110.23走道梁1.714.417.4710.3916.071.714.417.4710.3916.072.42.42.42.42.41.43 3.686.238.6613.39柱轴力边柱-1.08-2.69-4.65-6.61-10.23中柱-0.35-1.34-2.92-4.97-8.13注：柱轴力中的负号表示拉力。当为左风时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。图5.2即为 轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力图。图2.3横向框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力图3 水平地震作用下框架内力计算3.1重力荷载代表值计算框架梁自重及抹灰 ： 纵向连系梁自重及抹灰 ：各层楼面板自重及面层及抹灰：250mm厚加气混凝土砌块内隔墙（2.7m高）：250mm厚加气混凝土砌块内隔墙（2.9m高）：250厚加气混凝土砌块外围护墙（2.9m高，开洞率30%）：各层每根柱自重：屋面自重及保温防水抹灰：负荷面宽取为3m，各层内隔横墙长7.2m2=14.4m，内隔纵墙长3m2=6m，外围护纵墙长3m2=6m，各层取上下各半层的柱子自重计入本层。各层楼面活荷载作用：女儿墙：楼面板作用：楼面梁作用：各层隔墙作用：屋面活荷载作用：各楼层处重力荷载代表值计算结果3.2结构自振周期计算根据各楼层重力荷载代表值与层间刚度D，课算出结构顶点假想位移。结构顶点的假想侧移计算如下表表3.1 结构顶点的假想侧移计算层数5697.808615.9560.450.013694540.0361155.9920.450.025693540.0361696.0280.450.037692540.0362236.0640.450.049691540.0362776.10.5520.05029可得：结构的自振周期为：（取0.6）地震影响系数(4-15)： (4-15)查表为水平地震影响系数得最大值，7度区多遇地震取0.08查表为特征周期值，设计地震分组为第一组类场地为0.35sT为结构自振周期，取0.53s查表r为衰减指数，为阻尼调整系数，当阻尼比=0.05时取r=0.9，=1则：3.3水平地震作用计算用底部剪力法计算结构水平地震作用本工程中可不考虑顶部附加，框架地震作用见表3.2 3.2框架地震作用层数518615.95610163.27457.2557.25414.4540.0367128.475240.1597.4310.8540.0365346.356430.11127.5127.2540.0363564.237620.08147.5913.9540.0361782.118810.04157.632776.127984.462注： (4-16)地震作用下结构内力见表4-17。地震作用下弯矩见图4-10。地震作用下梁端剪力及柱轴力见图4-11。表3.3 地震作用下柱反弯点高度比及柱端弯矩柱列轴号y5/3.6A0.0690.357.2512.721.7421010.3870000.38725.7316.24B0.08115.92.8451010.4420000.44229.2823.19C0.08115.92.8451010.4420000.44229.2823.19D0.06912.721.7421010.3870000.38725.7316.244/3.6A0.0690.397.421.641.7421110.4370000.43740.2031.21B0.08127.052.8451110.450000.4549.1040.17C0.08127.052.8451110.450000.4549.1040.17D0.06921.641.7421110.4370000.43740.2031.213/3.6 A0.0690.3127.5128.341.7421110.4870000.48747.9745.552/3.6A0.0810.3147.5932.791.7421110.50000.554.154.1B0.06940.992.8451110.50000.567.6367.63C0.06940.992.8451110.50000.567.6367.63D0.08132.791.7421110.50000.554.154.11/3.6A0.08650.36157.6336.551.7421100.550000.5554.2866.34B0.09442.262.8451100.550000.5562.7676.7C0.09442.262.8451100.550000.5562.7676.7D0.086536.551.7421100.550000.5554.2866.34图3.1地震作用下弯矩图（括号内为柱端弯矩）图3.2 地震作用下梁端剪力及柱轴力图4 一榀框架结构的内力计算计算单元图4.1横向框架计算单元取轴线处框架进行计算，如图6.1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影m 线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。4.1荷载计算恒载计算第五层在图6.2中，、代表横梁自重，为均布荷载形式。 、为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。由图6.2的几何关系可得 、为由边纵梁，中纵梁33直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：图4.2各层梁上作用的恒载14层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同顶层。结果为 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布图如图6.3。图4.3各层梁上作用的活载对于顶层，在屋面活荷载作用下 同理在屋面雪荷载作用下 对14层 将以上计算结果汇总，见表4.1和表4.2。表4.1 横向框架恒荷载汇总表层次q1 /（kN/m）q1 /（kN/m）q2 /（kN/m）q2 /（kN/m）P1 /kNP2 /kN55.123.1526.7314.2660.6574.261412.083.1514.497.7351.4864.63表4.2 横向框架活荷载汇总表层次q2 /（kN/m）q2 /（kN/m）P1 /kNP2 /kN59.0(2.03)4.8(1.08)10.13(2.28)19.04(4.28)149.06.010.1321.26注：表中括号内数值对应屋面雪荷载作用情况。4.2内力计算弯矩 梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。2.1.1.1 弯矩分配系数顶层：中间层： 底层： 梁的固端弯矩恒载顶层均布荷载：梯形荷载:三角形荷载: 1-4层均布荷载：梯形荷载:三角形荷载: 活载梯形荷载:三角形荷载:顶层： 14层由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图6.4，所得弯矩图如图6.5图4.4 横向框架弯矩得二次分配法(单位：)图4.5竖向荷载作用下框架弯矩图(单位：)剪力轴力梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。荷载引起的剪力顶层恒载均布荷载：梯形荷载:三角形荷载:1-4层均布荷载：梯形荷载: 三角形荷载:活载顶层梯形荷载: 三角形荷载:14层梯形荷载: 三角形荷载:雪载梯形荷载: 三角形荷载:梁端弯矩求出以后，从框架中截取隔离体，应用平衡条件，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，柱端剪力可由柱端弯矩确定。柱轴力为柱所在层以上所有与该柱相连的梁端剪力和节点集中力之和，计算恒载作用时的柱轴力要考虑柱的自重。计算结果列于表4.3和4.4。表4.3 恒载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底589.3712.34-3.97085.4093.3412.34146.05161.89179.94195.78483.348.42-1.82081.5285.168.42294.89310.73353.99369.83383.348.42-1.98081.3685.328.42443.57459.41528.2544.04283.348.42-1.95081.3985.298.42592.28608.12702.38718.22183.348.42-2.61080.7385.958.42740.33763.43877.22900.32表4.4 活载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底523.632.88-1.06022.5724.692.8832.7046.61423.633.6-0.61023.0224.24 3.665.8595.71323.633.6-0.64022.99 24.273.698.97144.84223.633.6-0.63023.00 24.263.6132.10193.96123.633.6-0.83022.80 24.463.6165.03243.28注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（）、其他层楼面作用活荷载对应的内力。V以向上为正。4.3内力组合该结构仅进行构造抗震，不进行抗震计算，因此在设计过程中考虑三种内力组合，即恒荷载与活荷载和风荷载的组合,可变荷载控制组合永久荷载控制组合。各层梁的内力组合结果见表6.5。由于屋面雪荷载小于屋面活荷载效应，不重复考虑，而取屋面活荷载进行内力组合。 根据图6.6，对在均布荷载和梯形荷载作用下的AB跨中最大弯矩的计算方法推导如下：图4.6均布和梯形荷载下的计算图形根据平衡条件，梁端剪力为a若，由剪力图与弯矩图的关系可知跨中最大弯矩发生在剪力为零点，即，其中为最大正弯矩截面至A支座的距离，则可由下式求解。跨中最大弯矩的表达式为解出值代入表达式可求得跨中最大弯矩。b. 若,即则c.若，跨中最大弯矩发生在A支座处，。同理，对于图6.7所示的在均布和三角形荷载作用下的跨中最大弯矩计算公式如下。图4.7 均布和三角形荷载下的计算图形a 若，则由下式解出 b.若，跨中最大弯矩发生在A支座处，框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，进行三种内力组合。组合结果以及柱端弯矩设计值的调整见表4.6-4.9。表4.5框架梁内力组合表层次截面位置内力荷载类型SGk弯矩调幅SQk弯矩调幅Swk左风右风五层AM-48.28-38.62-13.59-10.874.67-4.67V85.4085.4022.5722.57-1.081.08B左M-78.08-62.46-21.54-17.23-3.463.46V93.3493.3424.6924.691.08-1.08B右M-37.49-29.99-10.11-8.091.71-1.71V12.3412.342.882.88-1.431.43跨间MAB132.01132.0136.0336.030.61-0.61MBC-28.81-28.81-8.00-8.0000层次截面位置内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk五层AM-54.16 -65.92 -61. 56 -62.79 V129.56 132.28 134.08 137.41 B左M-101.02 -92.30 -99.07 -101.21 V144.48 141.76 146.57 150.21 B右M-44.03 -48.34 -47.31 -48.41 V16.65 20.24 18.84 19.48 跨间MAB204.58 203.04208.85 213.52 MBC-44.65-44.65-45.77 -46.73 续表4.5框架梁内力组合表层次截面位置内力荷载类型SGk弯矩调幅SQk弯矩调幅Swk左风右风四层AM-71.06-56.85-21.85-17.4811.24-11.24V81.5281.5223.0223.02-2.692.69B左M-84.74-67.79-26.41-21.13-8.958.95V85.1685.1624.2424.242.69-2.69B右M-23.77-19.02-7.72-6.184.41-4.41V8.428.423. 63. 6-3.683.68跨间MAB93.3393.3329.4729.470.65-0.65MBC-18.02-18.02-5.02-5.0200层次截面位置内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk四层AM-76.08 -104.41 -92.69 -93.88 V123.44 130.22 130.05 132.61 B左M-119.24 -96.69 -110.93 -112.22 V136.12 129.35 136.13 138.72 B右M-25.05 -36.17 -31.48 -31.73 V10.00 19.28 15.14 14.90 跨间MAB149.94148.31 153.25 154.88 MBC-44.33 -44.33-28.65 -29.26 续表4.5框架梁内力组合表层次截面位置内力荷载类型SGk弯矩调幅SQk弯矩调幅Swk左风右风二层AM-68.74-54.99-21.49-17.1928.51-28.51V81.3981.3923.0023.00-6.616.61B左M-83.39-66.71-26.21-20.97-21.0821.08V85.2985.2924.2624.266.61-6.61B右M-24.19-19.35-7.79-6.2310.39-10.39V8.428.423.63.6-8.668.66跨间MAB95.1795.1729.7529.754.19-4.19MBC-15.44-15.44-5.09-5.0900层次截面位置内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk二层AM-51.72 -123.57 -90.05 -91.08 V118.32 134.98 129.87 132.42 B左M-133.04 -79.91 -109.41 -110.61 V145.57 127.06 136.31 138.92 B右M-17.98 -44.16 -31.94-32.23V3.73 25.55 15.14 14.90 跨间MAB156.97146.41 155.85157.63 MBC-24.94 -24.94-25.65 -25.83表4.6横向框架A柱弯矩和轴力的组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风5柱顶M48.2813.59-4.674.67N146.0532.70-1.081.08柱底M-37.76-11.333.82-3.82N161.8932.70-1.081.084柱顶M34.1610.52-7.427.42N294.8965.85-3.773.77柱底M-34.16-10.687.42-7.42N310.7365.85-3.773.773柱顶M34.1610.68-12.2612.26N443.5798.97-8.428.42柱底M-34.03-10.6412.26-12.26N459.4198.97-8.428.42层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk5柱顶M69.18 80.94 76.9678.50 N215.10 217.82 221.04 229.21 柱底M-54.77 -64.40 -61.17 -62.08 N234.11 236.83 240.05 250.60 4柱顶M44.9063.60 55.72 56.43 N432.09 441.60 446.06462.63 柱底M-45.10 -63.80 -55.94 -56.58N451.10 460. 60 465.07 484.02 3柱顶M39.00 69.90 55.94 56.58 N646.38 667.60 670.84 695.81 柱底M-38.79 -69.69-55.73-56.37 N665.39 686.60 689.85 717.19 续表4.6横向框架A柱弯矩和轴力的组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风2柱顶M34.7210.86-16.2516.25N592.28132.10-15.0315.03柱底M-38.10-11.9116.25-16.25N608.12132.10-15.0315.031柱顶M18.765.86-27.8527.85N740.33165.03-25.2625.26柱底M-8.05-2.5234.04-34.04N763.43165.03-25.2625.26层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk2柱顶M34.87 75.82 56.87 57.51 N858.24 896.12 895.68 929.04 柱底M-40.25 -81.20 -62.39 -63.11 N877.25 915.13 914.68 950.42 1柱顶M-5.19 64.9930.72 31.07 N1064.51 1128.16 1119.44 1161.17柱底M30.06 -55.73 -13.19 -13.34 N1092.23 1155.88 1147.16 1192.36 注：表中M以左侧受拉为正，单位为kNM，N以受压为正单位为kN。表4.7 横向框架B柱弯矩和轴力的组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风5柱顶M-40.58-11.43-5.175.17N179.9446.61-0.350.35柱底M32.019.614.23-4.23N195.7846.61-0.350.354柱顶M-28.95-9.08-9.139.13N353.9995.71-1.361.36柱底M29.449.169.13-9.13N369.8395.71-1.361.363柱顶M-29.449.16-13.5213.52N528.2144.84-2.922.92柱底M29.379.1413.52-13.52N544.04144.84-2.922.92层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk5柱顶M-69.61 -56.58 -64.70 -65.98 N274.22 275.10 281.18 288.60柱底M55.85 45.19 51.87 52.63 N293.22 294.11 300.19309.98 4柱顶M-57.68 -34.68 -47.45 -47.98 N543.67 547.10 558.78 571.68 柱底M58.37 35.37 48.15 48.72 N562.68 566.10 577.79593.07 3柱顶M-40.82 -6.75 -22.50 -30.77 N812.66 820.02 836.62 855.01 柱底M63.8029.73 48.04 48.61 N831.67 839.03 855.62 876.40 续表4.7横向框架B柱弯矩和轴力的组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风2柱顶M-29.82-9.28-17.9517.95N702.38193.96-4.974.97柱底M32.3510.0717.95-17.95N718.22193.96-4.974.971柱顶M-16.25-5.06-30.7630.76N877.22243.28-8.138.13柱底M6.462.0137.60-37.60N900.32243.28-8.138.13层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk2柱顶M-70.09 -24.86 -48.78 -49.35 N1080.98 1093.51 1114.401138.29 柱底M74.05 28.82 52.92 53.54 N1099.99 1112.52 1133.41 1159.68 1柱顶M-64.6312.88 -26.58 -26.90 N1348.95 1369.44 1393.26 1422.66 柱底M57.66 -37.09 10.57 10.69 N1376.67 1397.16 1421.12 1453.94 注：表中M以左侧受拉为正，单位为kNM，N以受压为正单位为kN。表4.8横向框架A柱剪力组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风5柱身V-23.9-6.922.36-2.364柱身V-18.74-5.894.12-4.123柱身V-18.94-5.926.81-6.812柱身V-20.23-6.339.03-9.031柱身V-5.11-1.6011.79-11.79层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk5柱身V-34.43 -40.37 -38.37 -39.05 4柱身V-24.39 -34.78 -30.41 -30.71 3柱身V-21.61 -38.77 -31.02 -31.372柱身V-20.87 -43.63 -33.14 -33.51 1柱身V6.71 -23.00 -8.37 -8.47 注：表中剪力以绕柱端顺时针方向为正表4.9横向框架B柱剪力组合层次截面内力荷载类型SGKSQkSwk左风右风5柱身V20.165.842.61-2.614柱身V16.225.075.07-5.073柱身V16.345.087.51-7.512柱身V17.275.389.97-9.971柱身V4.331.3513.02-13.02层次截面内力恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载1.2SGk+1.40.9(SQk+Swk)可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.40.7SQk5柱身V34.84 28.26 32.37 32.944柱身V32.24 19.46 26.56 26.87 3柱身V35.47 16.55 26.72 27.04 2柱身V40.07 14.94 28.26 28.59 1柱身V23.30 -9.51 7.09 7.17 注：表中剪力以绕柱端顺时针方向为正5 配筋计算5.1框架梁以第一层为例，说明计算方法和过程，其他层梁的配筋计算结果见表5.1表5.1框架梁纵向钢筋计算表层次截面M /kNAs /mm2实配钢筋As /mm2 /%5支座A-39.470.025217 418(1017)0.55B左-71.170.045395 418(1017)0.55AB跨间213.520.01592 1167 420(1256)0.68支座B右-44.510.081424 218(509)0.46BC跨间46.730.086 446218(509)0.464支座A-78.370.05436 418(1017)0.55B左-92.020.059514418 (1017)0.55AB跨间154.880.01151844 320(941)0.51支座B右-32.310.059304 218(509)0.46BC跨间29.260.052 275218(509)0.463支座A-85.430.054476 418(1017)0.55B左-97.550.062546 418(1017)0.55AB跨间158.160.01177863 320(941)0.51支座B右-36.080.065341 218(509)0.46BC跨间30.00.053282 218(509)0.462支座A-96.570.062540 418(1017)0.55B左-103.930.066583 418(1017)0.55AB跨间157.630.0117 857 320(941)0.51支座B右-39.050.070370 218(509)0.46BC跨间25.830.046 241218(509)0.461支座A-100.380.064562418(1017)0.55B左-109.380.069614418(1017)0.55AB跨间173.880.0129 948418(1017)0.55支座B右-48.980.090479218(509)0.46BC跨间35.020.063330218(509)0.46正截面受弯承载力计算 一层AB跨梁从表6.5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨中即按表格选取。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时；按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为 取418（），且满足要求。B截面相对A截面弯矩更大，故按B截面配筋，A截面与截面配筋相同即可。B截面， 验算适用条件： 同时一层BC跨，支座弯矩跨中即按表格选取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。由于B截面与C截面所受弯矩相同，且BC间的弯矩均小于B、C截面的弯矩，故按B截面计算，对BC梁统一配筋。B截面：， 验算适用条件： 同时。 二层AB跨梁从表6.5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨中即按表格选取。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时；按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为 取320（），且满足要求。B截面相对A截面弯矩更大，故按B截面配筋，A截面与截面配筋相同即可。B截面， 验算适用条件： 同时二层BC跨，支座弯矩跨中即按表格选取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。由于B截面与C截面所受弯矩相同，且BC间的弯矩均小于B、C截面的弯矩，故按B截面计算，对BC梁统一配筋。B截面：， 验算适用条件： 同时。 三层AB跨梁从表6.5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨中即按表格选取。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时；按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为 取320（），且满足要求。B截面相对A截面弯矩更大，故按B截面配筋，A截面与截面配筋相同即可。B截面， 验算适用条件： 同时三层BC跨，支座弯矩跨中即按表格选取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。由于B截面与C截面所受弯矩相同，且BC间的弯矩均小于B、C截面的弯矩，故按B截面计算，对BC梁统一配筋。B截面：， 验算适用条件： 同时。 四层AB跨梁从表6.5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨中即按表格选取。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时；按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为 取320（），且满足要求。B截面相对A截面弯矩更大，故按B截面配筋，A截面与截面配筋相同即可。B截面， 验算适用条件： 同时四层BC跨，支座弯矩跨中即按表格选取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。由于B截面与C截面所受弯矩相同，且BC间的弯矩均小于B、C截面的弯矩，故按B截面计算，对BC梁统一配筋。B截面：， 验算适用条件： 同时。五层AB跨梁从表6.5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩跨中即按表格选取。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时；按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为 取420（），且满足要求。B截面相对A截面弯矩更大，故按B截面配筋，A截面与截面配筋相同即可。B截面， 验算适用条件： 同时五层BC跨，支座弯矩跨中即按表格选取。梁内纵向钢筋选HRB335级钢（），。由于B截面与C截面所受弯矩相同，且BC间的弯矩均小于B、C截面的弯矩，故按B截面计算，对BC梁统一配筋。B截面：， 验算适用条件： 同时。梁斜截面承载力计算表5.2 框架梁箍筋数量计算表层次截面V /kN实配钢筋配筋率最小配筋率5A137.41659.6184.680282000.17%0.16%Bl150.21659.6184.680282000.17%Br20.24391.5109.610282000.17%4A132.61659.6184.680282000.17%Bl138.72659.6184.680282000.17%Br19.28391.5109.610282000.17%3A132.46659.6184.680282000.17%Bl138.97659.6184.680282000.17%Br22.49391.5109.610282000.17%2A134.98659.6184.680282000.17%Bl145.57659.6184.680282000.17%Br25.55391.5109.610282000.17%1A138.49659.6184.680282000.17%Bl146.85659.6184.680282000.17%Br31.51391.5109.6120.11020.21220.31320.41520.52120.13520.25920.38320.50720.6350.9柱正截面承载力计算第五层A柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率第四层A柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率第三层A柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率第二层A柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率第一层A柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定。柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为小偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。由于,所以不需验算反向破坏。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率第五层B柱 弯矩最大及轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率第四层B柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率第三层B柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取 采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率第二层B柱 弯矩最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为小偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。由于,所以不需验算反向破坏。故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率 单侧配筋率轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定，计算长度系数取1.25。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率第一层B柱 弯矩最大及轴力最小时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定。柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为小偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。由于,所以不需验算反向破坏。根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（）总配筋率单侧配筋率轴力最大时：取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即400/30=13.33mm，故取。初始偏心距对柱的计算长度由混凝土结构设计规范（GB 500102002）7.3.11-2条规定。故柱的计算长度当偏心受压构件的长细比，故应考虑偏心距增大系数。，故取，取采用对称配筋，所以为小偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。 故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率。由于,所以不需验算反向破坏根据建筑抗震设计规范6.3.8条，柱纵向钢筋的最小总配筋率，对于中柱和边柱为0.6，同时每一侧配筋率不应小于0.2，采用 HRB400级热轧钢筋时应允许减少0.1 。取选420（） 总配筋率单侧配筋率表5.5框架B柱纵筋数量表柱号层次控制截面偏心性质实配钢筋B569.61274.224.5273.85 466.44 0.133 大偏压374 42052.63309.984.5189.79 382.24 0.151 大偏压156 42069.61274.224.5273.85 466.44 0.133 大偏压374 420458.37562.684.5123.74316.28 0.273 大偏压3342048.72593.074.5102.15 294.840.288 大偏压0 42057.68543.674.5126.09 318.62 0.264 大偏压35 420363.80831.674.596.71288.33 0.404 大偏压8 42048.61876.404.575.47268.00 0.426 大偏压0 42040.82812.664.570.23 262.330.395大偏压0 420274.051099.994.587.32279.89 0.534 大偏压184 42053.541159.684.566.17257.93 0.563 小偏压0 42070.091080.984.584.84277.42 0.525 大偏压134420164.631348.955.2567.91265.53 0.655 小偏压042010.691453.945.2527.35222.25 0.706 小偏压0 42064.631348.955.2567.91265.53 0.655 小偏压0420柱斜截面受剪承载力计算为防止构件发生脆性剪切破坏，宜使构件的斜截面的受剪承载力大于构件弯曲屈服时实际达到的剪力，以第3层B柱为例。截面尺寸复核因为所以故截面尺寸满足要求。剪跨比,由于，故取将上述参数代入 故该层柱应按构造配置钢筋。由于该地区抗震烈度为6度，不进行抗震计算，因此柱箍筋不设加密区，通长配置钢筋。柱箍筋数量见表5.6。表5.6框架柱箍筋数量表柱号层次V实配箍筋A柱540.3790.09250.60686.4048200434.7890.09484.02686.4048200338.7790.09717.19686.4048200243.6390.09950.42686.4048200123.0090.091192.36686.4048200B柱534.8490.09309.98686.4048200432.2490.09593.07686.4048200335.4790.09876.40686.4048200240.0790.091159.68686.4048200123.3090.091453.94686.4048200裂缝宽度验算根据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第8.1.2条的规定，对于的偏心受压构件，可不验算裂缝宽度。6 楼板内力分析及配筋梁系把楼板分为一些单向板和双向板，见图8.1。板厚取100mm。板块分布均匀，可按连续单向板或者双向板查表进行计算，比较近似的简便方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边的支承情况，在本设计中，每种板块的四边支承情况相
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号