高淳某武警宿舍楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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报 告 名 称 有关钢筋混凝土框架结构 施工的分析 有关钢筋混凝土框架结构施工的常见问题摘要 钢筋混凝土框架结构在其施工的过程中或多或少范会存在问题，给工程在质量方面留下隐患。本文针对粱柱节点箍筋施工、钢筋混凝土强度等级、保护层厚度等方面的常见问题，对钢筋混凝土框架结构施工方法提出改进意见。 关键词：钢筋混凝土；框架结构；施工；强度；保护层一、梁柱节点箍筋施工问题 在实际施工中，梁柱节点区钢筋密集，构造复杂，特别是处于结构中间部位的柱子，梁柱钢筋纵横交错，梁的纵向受力钢筋要放在柱纵向钢筋内部，呈井子形交叉，这样柱子的箍筋绑扎就很不方便。在框架结构施工中，施工单位普遍采取先安装梁板模板，再绑扎安装梁钢筋，待梁钢筋安装结束，然后整体沉梁，那么节点区箍筋就无法绑扎，致使梁柱节点区出现不放、少放或者即使放也是杂乱的挤在一起，这样就会给节点区质量留下安全隐患。 由于意识到这个问题对工程质量的影响，有些施工单位施工人员就采取用两个开口箍筋对向拼合的方法，然而这种做法显然是不符合规范规定的。根据规范的规定，为保证箍筋对混凝土核心区起到约束作用，箍筋要封闭、末端要有弯钩。还有的做法就是在沉梁之前就把柱箍筋绑扎好，然后和梁一起下落，由于箍筋与柱纵筋摩擦且下落不平衡，使得箍筋不能下落出现施工人员强力往下打的现象，不但把箍筋打得变形，而且也不能使得箍筋到位。这样做的结果是箍筋没有得到封闭绑扎且杂乱变形，间距更不会满足规范要求。以上两种方法都不能解决节点核心区箍筋施工的问题。具体可采取以下措施： 在钢筋下料加工的时候，就考虑增加若干根与箍筋同级别的短钢筋；具体长度根据节点区箍筋高度确定，箍筋开口处先焊接好，然后把柱箍筋按照设计间距用短钢筋焊接，可以在箍筋每边或两边相对焊接即可，加工成上下开口四周封闭的整体骨架。 在安装梁钢筋之前，把整体骨架套入柱纵筋并用垫木搁置在楼板模板面上，然后穿梁纵向钢筋并绑扎，待梁钢筋安装完沉梁时，节点区骨架就与梁整体下落，且不会出现变形、开口的问题。这种方法可保证节点区箍筋的间距与数量，实施效果很好，使得节点区箍筋能够满足规范要求。 二、混凝土强度等级不同的问题 在钢筋混凝土框架结构设计时，根据设计原则，为保证“强柱弱梁”强节点的要求，柱的混凝土强度等级通常会比梁板高，而且随着建筑物高度的增加，两者的差距会更大。然而这样的话，就会给实际施工带来很大麻烦。 在框架结构施工中，比较普遍的做法是柱和梁板混凝土分两批集中浇筑，即节点区采取和梁板结构混凝土相同强度等级浇筑。如果单独浇筑节点区，会存在因供应量少和与梁板分隔困难的问题，若同柱一起浇筑，会因节点区混凝土施工缝留置出现违背规范规定的问题，如与梁板同时浇筑存在节点“夹层”，存在质量隐患。 根据文献规定，梁柱混凝土强度等级相差不宜大于5MPa，如果超过时，梁柱节点区施工时应作专门处理，使节点区混凝土强度等级与柱相同。特别强调节点核心区的混凝土强度等级要与柱相同，不能与梁板混凝土强度等级相同；而文献规定，当柱混凝土设计强度等级高于梁板的设计强度时，应该对梁柱节点核心区混凝土强度等级采取有效措施，保证节点混凝土的强度。两个规范都在保证强节点的设计原则。具体可采取以下措施： 为了方便施工，可以直接在梁端(柱边)设置垂直交界面，采用快易收口网，可避免在板内设置交界面，使施工难度降低。 为防止交界面出现施工冷缝，建议施工时节点区混凝土采用塔吊用漏斗浇筑，梁板混凝土则采用泵送，同时浇筑嘲。 为保证核心区混凝土的强度，通常是在节点处增加纵向钢筋，设置型钢或矩形芯柱及增加箍筋予以补强。这种方法施工方便，质量容易保证，易被施工单位接受，但节点区轴压比增大，延性减小。三、混凝土保护层厚度问题 保护层厚度的规定是为满足结构构件的耐久性要求和对受力钢筋有效锚固的要求。保护层厚度大小，无法满足上述要求，太大则构件表面易开裂。因此，根据混凝土结构工程施工及验收规范等相关规定：受力钢筋保护层厚度梁柱允许偏差为5mm。施工时须严格按规范和设计要求保证混凝土保护层厚度，但实际施工时很难做到。高层建筑中。由于柱箍筋直径较大，间距较密，肢数较多，加工难度较大。安装时内外箍筋很难做到完全重叠，只能部分外突部分内凹，外突箍筋使模板无法安装，为此施工单位总是有意识地将箍筋做小一点以便安装模板。但会造成柱纵筋保护层偏大，解决该问题有赖于提高现场加工精度。 在框架结构施工中，由于楼面标高是一致的。双向框架梁同时穿越柱节点时，必然造成一侧框架梁面筋保护层厚度偏大(往往会超过40mm)。井宇架梁节点也有同样问题，这些问题无法避免。但需注意两点：一是梁箍筋的下料问题由于一向框架梁面筋需从另一向框架梁面筋底下穿过。若该向框架梁端箍按原尺寸下料，面筋无法直接绑扎到箍筋上，对梁骨架受力不利，因此梁端箍筋下料时高度可减小23cm(仅一向框架梁端需要)；二是施工时以哪一向为主，保护层厚度增大，截面有效高度变小，正截面受弯承能力减小(约5)，设计时是否考虑这种影响，另一方面构件表面容易开裂，当梁、柱中纵向受力钢筋的保护层厚度大于40mm时，应对保护层采取有效的防裂构造措施；对此须在设计时就明确以哪一向为大，并对保护层厚度偏大的一向梁端加铺一层钢丝网以防表面开裂。 四、钢筋混凝土框架结构冬期施工的问题 冬期施工首先要编制冬期施工技术措施与方案。编制冬施技术措施与方案一定要结合实际统筹兼顾，做到科学合理，全面、具体、适用，确保冬施质量。 做好室外气温与周围环境温度测量，以便及时掌握冬施的开始时间。在施工现场有代表性的位置设置测温点，定时定点每昼夜测温不少于4次，求出平均温度并做好统计与记录。 量混凝土出罐、人模温度。每一工作班不少于4次。混凝土养护温度应符合下列要求：应在易于散热的部位设置测温孔(孔深宜为10cm15cm，也可为墙厚的1/2或板厚的1/2)，全部测温孔均应编号，并绘制测温孔布置图；测量混凝土温度时，温度计应采取措施与外界气温隔离，温度计留置在测温孔内的时间不应少于3min，在达到临界强度以前每2h测量一次，以后每6h测量一次，防止混凝土早期受冻。 从施工实践来看，混凝土工程冬期施工一般宜优先选用综合蓄热法，其施工简单，经济合理且易于保证质量。综合蓄热法即根据室外及周围环境温度掺加早强防冻剂，同时对混凝土及时进行保温覆盖，充分利用预加热量和混凝土在硬化过程中放出的水化热，防止热量过快损失，减缓混凝土的冷却速度，使混凝土在正常温度条件下达到预定的设计强度。 小结 凝土框架结构在建筑工程中占据重要地位，做好混凝土框架结构的施工工作对于确保整个建筑工程质量有着至关重要的意义。所以在新形势下，我们要针对混凝土施工过程中出现的问题采取有效的措施，加强建筑工程中混凝土施工技术的管理工作，保证工程质量，坚决避免施工事故的发生，进一步促进建筑行业的稳定发展。 目录摘要41.工程概况62.重力荷载代表值的计算72.1荷载计算72.2各层重力荷载代表值的计算153.框架侧移刚度的计算17横梁、柱线刚度的计算184.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算204.1横向自振周期计算204.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算204.3水平地震作用下框架内力计算215.横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算255.1风荷载标准值255.2风荷载作用下框架结构内力计算256.竖向荷载作用下框架结构的内力计算306.1计算单元的选择确定306.2 D值计算316.3内力计算326.4梁端剪力和柱轴力的计算386.5框架柱内力组合456.6框架梁的内力组合546.7弯矩调整647.截面设计667.1框架梁667.2框架柱738.楼板设计788.1楼面板的计算788.2屋面板的计算799.楼梯设计819.1楼梯设计简图及参数819.2梯段板计算829.3休息平台板计算839.4梯段梁TL1计算8310.基础设计8510.1 A柱荷载设计值8510.2 A柱独立基础的计算8610.3 基础底面配筋计算87总结89参考文献91致谢9292摘 要本设计主要讲述了拟建宿舍楼建筑结构设计的设计过程，它为钢筋混凝土框架结构。共五层，首层层高3.75米，其他层层高均为3.3米。建筑物总高度为17.2米。本住宅楼属于建筑中的民用筑类。其主要分为两大部分：第一部分为建筑设计。建筑设计是在总体规划的前提下，根据任务书的要求，综合考虑基地环境，使用功能，结构施工，材料设备，建筑设计及建筑艺术问题，解决建筑物的使用功能和空间的安排。依据建筑物的概念，建筑方针的原则，完成了拟建住宅楼以下几方面的设计：建筑布局，基本单元设计，公共部分设计，空间组合设计，屋面设计，建筑立面设计及建筑防火设计等等。第二部分为结构设计。结构设计由荷载计算，框架结构的受力分析，计算和设计，楼板设计，楼梯设计和基础设计等组成。该建筑的抗震设防烈度为7度，考虑水平地震作用和风荷载对横向框架的影响，采用反弯点法计算内力。竖向荷载作用下，横向框架内力计算采用分层法计算，而内力组合比较了竖向荷载组合和竖向荷载与地震力组合时对框架梁，柱产生的不利影响，取两者中较大值对框架梁，柱进行截面设计。关键词：钢筋混凝土；框架；结构设计AbstractThis design focuses on the design of dormitory design of building structures to be constructed, it is a reinforced concrete frame structure. Total of five layers, layers of 3.75 meters high, and layers is 3.3 meters high. Total height 17.2 meters of buildings. This building belongs to the building of civil building class. It is divided into two parts: The first part is the design. Architectural design is in the master plan of the premise, according to the requirements of the task, considering the environment, functions, structures, materials and equipment, architectural design and architectural problems, solve the arrangement of the function and space of the building. According to the concept of a building, construction policy principles, completed the design of residential buildings to be constructed in the following areas: architectural layout, basic design, public design, space design, roof design, building facades and building fire protection design and so on.Structure design of the second part. Structural design load calculation and force analysis of frame structures, calculation and design, slab design, staircase design and Foundation design and so on. The buildings seismic fortification intensity of 7 degrees, taking into account the horizontal seismic action and wind load effects on the transverse frames, inflection point method is used to calculate internal force. Under the action of vertical loads, transverse internal force calculation of the stratified approach, internal force combination of vertical load and vertical loads when combined with the seismic force of frame beams, columns have a negative impact, whichever is greater value of frame beams, columns section.Key words: reinforced concrete frame structure design1.工程概况一、 要求设计该建筑的面积是4500，四六层。建筑设计要使得建筑物造型很美观、新颖，满足它的各项使用功能要求，功能区的组合应当合理；结构设计要求结构布置要合理，并且构件的设计要经济并且合理。二、 设计资料 1） 地质资料:假设建设的场地地表平整,场地标高的变化范围是在6.707.20m ,地下水位的埋深0.501.00米。 地质报告: (1)素土：厚度1.401.80米，。 (2)粉质粘土：层底部埋深6.708.00米,厚度5.306.60米， 。 (3)砂土：控制厚度达到4.00米，。 冻土深度：假设建设的场地地下没有液化的土层。场地土层的等效剪切波速是145m/s,.场地是稳定场地，类别II类。2） 气象资料：基本雪压值：0.65 ，基本风压值：0.40 3） 地震资料:7度(假定场地覆盖层厚度大于9m,小于80m)4）荷载资料:（1)楼面活载,查(),确定楼面活载标准值2 .（2)屋面:活荷载标准值.三、结构平面布置图2.重力荷载代表值的计算2.1荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值 4厚高聚物改性沥青卷材防水层（毡油铺上小石子） 0.40 20厚水泥砂浆层找平层 0.0220= 0.40 水泥焦渣找坡，最薄处30厚 (0.03+0.165)/214= 1.37 厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层 = 0.03 钢筋混凝土基层 0.125= 2.50 铝合金条板吊顶 0.12屋面恒载: 4.81 边跨(跨)框架梁自重 0.650.3025.00= 4.88 粉刷 2(0.65-0.10)0.0217= 0.37 中跨框架梁的自重 = 4.13 粉刷 2(0.55-0.10)0.0217= 0.31 因此，作用在顶层框架梁上线荷载：（图2.1） = 5.25 = 4.43 = 8.66 = 14.43 （2）楼面框架梁线荷载的标准值 厚水磨石地面（面层，水泥砂浆打底） 0.65 厚C20细石混凝土的垫层 0.0425= 1.00 厚钢筋混凝土楼板 0.125= 2.50 铝合金条板吊顶 0.12 楼面恒载 4.27 34层框架梁 边跨(跨)框架梁自重 5.25 边跨填充墙自重 0.30(3.30 -0.65)6.00=4.77 墙面粉刷 (3.30 -0.65) 0.02217= 1.80 中跨框架梁自重 4.13 梁侧粉刷 2(0.55 -0.10)0.0217=0.31 因此，作用在34层框架梁上面的线荷载（图2.1）： = 11.82 = 4.43 = 7.69 = 12.81 2层框架梁 边跨(跨)框架梁的自重 5.25 边跨填充墙自重 0.3(3.30 -0.65)6.00=4.77 墙面粉刷 2(3.30 -0.65)0.0217=1.80 中跨框架梁自重 4.13 梁侧粉刷 2(0.55-0.10)0.0217=0.31 因此，作用在层框架梁上线荷载（图2.1）： = 11.82 = 4.43 = 7.69 = 12.81 （3）屋面框架节点集中荷载标准值 轴框架梁自重 0.300.656.6025= 32.18 粉刷 (0.65-0.10)3.600.02217=1.35 高女儿墙自重 0.70 3.60 0.306.00 = 4.54 粉刷 0.703.6020.0217 =1.71 框架梁传来屋面自重 20.251.801.804.81= 7.79 次梁自重 0.300.506.6025= 24.75 作用在次梁上的屋面自重 5.13 4.81 2=49.35 框架梁传来次梁自重 （24.75 +49.35）0.252=37.05 顶层轴节点集中荷载 G5A=84.61 轴框架梁的自重及其粉刷 33.52 框架梁传来屋面自重 （0.81+1.05 ）4.81 2=17.89 框架梁传来次梁自重 37.05 顶层B轴节点集中荷载 G5B=88.46 C轴框架梁自重及粉刷 33.52 框架梁传来屋面自重 17.89次梁自重 0.30 0.50 6.60 25=24.75 作用在次梁上的屋面自重 5.13 4.81 2= 49.35 框架梁传来次梁自重 (24.75+49.35)0.252= 37.05顶层C轴节点集中荷载 G5C=88.46 轴框架梁的自重及其粉刷 33.52 女儿墙的自重及其粉刷 6.25 框架梁传来屋面自重 7.79 框架梁传来次梁自重 37.05 顶层轴节点集中荷载 G5D=84.61 （4）35楼面框架节点集中荷载标准值 轴框架梁自重及其粉刷 33.52 塑钢窗自重 2.10 1.80 20.45=3.40 窗下墙自重 0.29 0.90 3.16=4.85 内粉刷 0.90 3.10 0.0217=0.95 外贴面砖 0.903.10 0.0819.8= 4.42 窗边墙自重 0.29 3.10 2.65 6.00 = 14.29 内粉刷 3.10 2.65 0.0217=2.79 外贴面砖 2.653.100.0819.8= 13.01 框架梁传来楼面自重 1.80 1.80 4.271/2=6.92 次梁自重 24.75 作用在次梁上墙自重 0.30 2.80 6.10 6.00= 30.74 粉刷 2.80 6.10 20.0217= 11.61 作用在次梁上的楼面自重 11.40 0.904.271/22= 43.81 框架梁传来次梁自重 110.921/2= 55.46 框架柱自重 0.50 0.50 3.3025=20.63 内粉刷 0.90 3.30 0.0217=1.01 外贴面砖 0.50 3.30 0.0819.8=2.61 35层A轴节点上面的集中荷载 : GA= 163.87 B轴框架梁自重及其粉刷 33.52 内纵墙自重 3.10 2.65 0.30 6.00=14.79 粉刷 3.10 2.65 20.0217=5.59 扣除门洞重 2.10 0.90 0.30 6.00 +2.57 =-9.37 门重 2.10 0.90 0.22= 0.76 框架梁传来楼面自重 (0.81 +1.05)4.27 2= 15.88 次梁的自重 24.75 作用在次梁上墙自重及其粉刷 42.36 作用在次梁上楼面自重 43.81 框架梁传来次梁的自重 110.92 1/2= 55.46 框架柱的自重 20.63 粉刷 5.30 0.0217= 1.80 35层轴节点集中荷载 GB= 139.05 轴框架梁的自重及其粉刷 33.52 内纵墙的自重 14.79 粉刷 5.59 扣除门洞重 -9.37 门重 0.76 框架梁传来楼面的自重 15.88 次梁自重 24.75 作用在次梁上墙的自重 0.30 2.80 6.10 6.00= 30.74 粉刷 2.806.10 0.02217= 11.61 作用在次梁上的楼面自重 10.264.2721/2= 43.81 框架梁传来次梁自重 110.92 1/2= 55.46 框架柱自重 20.63 粉刷 1.80 35层轴节点集中荷载 GC= 139.05 轴框架梁的自重及其粉刷 33.52 墙体自重 43.72 框架梁传来楼面的自重 6.92 框架梁传来次梁的自重 55.46 框架柱自重 20.63 粉刷加面砖 3.62 35层轴节点的集中荷载 GD= 163.87 （5）层楼面框架上节点集中荷载标准值 轴框架梁的自重及其粉刷 33.52 塑钢窗自重 2.10 1.80 20.45= 3.40 窗下墙自重 0.29 0.90 3.16.00 =4.85 内粉刷 0.90 3.10 0.0217= 0.95 外贴面砖 0.90 3.10 0.0819.8=4.42 窗边墙自重 -5.07 内粉刷 -0.99 外贴面砖 -4.62 框架梁传来楼面自重 6.92 次梁自重 24.75 作用在次梁上的墙自重 0.30 2.80 6.10 6.00 = 30.74 粉刷 2.80 6.10 20.0217= 11.61 作用在次梁上的楼面自重 43.81 框架梁传来次梁自重 110.92 1/2= 55.46 框架柱自重 0.500.50 3.30 25= 20.63 首层柱自重 0.50 0.50 5.50 25= 34.38 内粉刷 1.00 3.30 0.0217= 1.12 外贴面砖 0.50 3.30 0.0819.8=2.61 2层A轴节点集中荷载 GA=123.20 B轴框架梁自重及粉刷 33.52 内纵墙自重 0.30 6.60 2.65 6.00= 31.48 粉刷 6.60 2.65 20.0217=11.89 扣除门洞重 -9.37 门重 0.76 框架梁传来屋面自重 15.88 框架梁传来次梁自重 55.46 框架柱自重 20.63 粉刷 3.30 20.0217= 2.24 2层B轴节点集中荷载 GB= 162.49 C轴框架梁自重及粉刷 33.52 内纵墙自重 31.48 粉刷 11.89 扣除门洞重 -9.37 门重 0.76 框架梁传来屋面的自重 15.88 次梁自重 24.75 作用在次梁上墙自重 0.30 2.80 6.10 6.00= 30.74 粉刷 2.80 6.10 20.0217= 11.61 作用在次梁上楼面的自重 43.81 框架梁传来次梁自重 110.92 1/2= 55.46 框架柱自重 20.63 粉刷 2.24 层轴节点集中荷载 = 162.49 轴框架梁自重及粉刷 33.52 墙体自重 2.94 框架梁传来楼面的自重 6.92 框架梁传来次梁的自重 55.46 框架柱自重 20.63 粉刷及面砖 3.74 层轴节点集中荷载 GD= 123.20 （6）恒载作用下的结构计算简图 图2.1 框架梁上的线架梁在楼面活荷载作用下的结构计算简图如图2.2所示。且图中的各荷载计算如下： （1）屋面框架的梁线荷载的标准值 =0.51.80 =0.90 =0.53.00 =1.50 （2）楼面框架的梁线荷载的标准值=2.51.80 =4.50 =2.53.00 =7.50 （3）屋面框架的节点上集中荷载标准值 轴： 由框架梁传来的屋面荷载 1.80 1.80.50 1/2=0.81 由框架梁传来的次梁荷载 11.40 0.90.50 1/2=2.57 P5A= 3.38 轴： 由框架梁传来的屋面荷载 2.11.50.50 2 =3.15 由框架梁传来的次梁荷载 2.57 P5B= 5.72 轴： 由框架梁传来的屋面荷载 3.15 由框架梁传来的次梁荷载 11.400.90 0.51/2= 2.57 = 5.72 轴： 由框架梁传来的屋面荷载 0.81 由框架梁传来次梁荷载 2.57 = 3.38 （4）、楼面框架节点上集中荷载标准值 轴：由框架梁传来的楼面荷载 1.80 1.82.50 1/2=4.05 由框架梁传来次梁荷载 11.40 0.92.50 1/2=12.83 PA=16.88 轴：由框架梁传来的屋面荷载 2.10 1.52.50 2= 15.75 由框架梁传来次梁荷载 12.83 = 28.58 轴：由框架梁传来的屋面荷载 15.75 由框架梁传来次梁荷载 11.40 0.902.1/2= 12.83 = 28.58 轴：由框架梁传来的屋面荷载 4.05 由框架梁传来次梁荷载 12.83 = 16.88 图2.2 楼面活荷载作用下的计算简图2.2各层重力荷载代表值的计算 5层： （1）女儿墙自重 6.25 2=12.50 （2）屋面自重: 屋面恒载: 4.81 屋面面积： 3.60 16.20 =58.32 屋面自重: 4.81 58.32 =280.52 （3）梁重： 主梁： 33.52 4= 134.09 连梁： 4.88 13.20+4.43 3.00= 77.64 次梁： 4.88 13.20 = 64.35 梁重： 276.08 （4）墙重（扣门窗洞口加门窗自重） 外墙： 43.72 21/2= 43.72 内墙： (23.51+62.96 +62.96)1/2= 74.72 墙重： 118.44 （5）柱重 (48.50 +44.85 )1/2= 46.68 （6）0.5倍雪荷 0.65 58.32 0.5= 18.95 5层重力荷载代表值： 753.17 34层： （1）楼面自重: 楼面恒载: 4.27 楼面面积： 58.32 楼面自重: 4.27 58.32= 249.03 （2）梁重： 主梁： 134.09 连梁： 77.64 次梁： 64.35 梁重： 276.08 （3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重） 外墙： 43.72 2= 87.45 内墙： 74.72 2= 149.44 墙重： 236.89 （4）柱重 46.68 2= 93.35 （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 58.32 0.5= 72.90 34层重力荷载代表值： 928.24 2层： （1）楼面自重: 249.03 （2）梁重： 276.08 （3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重） 外墙： 2.942= 5.89 内墙： 97.72 2= 195.44 墙重： 201.33 （4）柱重 47.23 2= 94.46 （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 58.32 0.5= 72.90 2层重力荷载代表值： 893.79 首层： （1）楼面自重: 2 49.03 （2）梁重： 276.08 （3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重） 外墙： 24.62 2= 49.25 内墙： 90.29 2= 180.58 墙重： 229.82 （4）柱重 74.73 2=149.46 （5）0.5倍楼面活荷载 2.50 58.32 0.5= 72.90 首层的重力荷载代表值是： 977.29 各层的重力荷载代表值是： G5=753.17 G43=928.24 G2=893.79 G1=977.29 图2.3 各层重力荷载代表值3.框架侧移刚度的计算3.1横梁、柱线刚度的计算主梁：L=6600 mm主梁： =（1/101/18L= 366.6666667660 mm 取= 650 mm =300 mm连系梁：边跨梁（）=650 mm=300 mm中跨梁（) =550 mm =300 mm次梁： =500 mm=300 mm柱子截面：首层 =500 mm=500 mm 2层 =500 mm=500 mm 35层 =500 mm=500 mm现浇楼板厚： =100 mm满足/L011/50内墙厚：=300 mm外墙厚：=300 mm女儿墙高：=700 mm 由地质资料来确定基础的顶面到室外地面的距离是700mm,由此求出了底层层高为4.45m。各个梁柱构件的线刚度经过计算后列于图3.1中，因为求梁截面惯性矩时考虑到了现浇楼板所起的作用，故而边跨梁取,中跨梁取（I0不用考虑楼板翼缘作用梁截面惯性矩）。 跨梁：=0.30.65 m L=6.6mi=1.525.51061/12BH3/L=4.0104 m3跨梁：=0.30.55 m L=3 mi=225.51061/12BH3/L=7.06104 m3跨梁：=0.30.65 m L=6.6 mi=1.525.51061/12BH3/L=4.0104 m335层柱子：=0.50.5 m L=3.3mi=25.51061/123/L=4.03104m32层柱子：=0.50.5 m L=3.3mi=25.51061/123/L=4.03104m3首层柱子：=0.50.5 m L=4.45 mi=25.51061/123/L=2.98104m3图3.1 各梁柱构件的线刚度4.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算4.1横向自振周期计算使用顶点位移法来计算，考虑到轻质填充墙对刚度产生的影响，取基本周期调整系数。见表4.1。 表4.1横向自振周期计算层次Dii5 753.17 753.17 98603.88 0.01 0.16 4 928.24 1681.41 98603.88 0.02 0.16 3 928.24 2609.65 98603.88 0.03 0.14 2 893.79 3503.45 98603.88 0.04 0.11 1 977.29 4480.74 58033.10 0.08 0.08 T1=0.41 S4.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算地震作用按类场地,地震参数区划特征周期分组按照一组进行考虑，所以=0.15,=0.12,因而采用底部剪力法来计算。取=0.41 0.08+0.01=0.04 结构底部剪力：0.90.85Gi=393.83 顶点附加地震作用：=16.95 计算结果列于表4.2中。 表4.2 各层地震作用及楼层地震剪力 层次Hi (m)GiHi(kN)Fi (kN)5 3.30 17.65 753.17 13293.44 0.28 104.06 121.01 4 3.30 14.35 928.24 13320.27 0.28 104.27 225.28 3 3.30 11.05 928.24 10257.05 0.21 80.29 305.57 2 3.30 7.75 893.79 6926.90 0.14 54.22 359.79 1 4.45 4.45 977.29 4348.93 0.09 34.04 393.83 4.3水平地震作用下框架内力计算地震作用下结构的计算简图如所示，地震作用力沿竖方向以分布。内力计算也采用值法，其计算过程图4.1和图4.2所示，其结果如图4.3和图4.4所示。 图4.1 地震作用下剪力在各柱间分配（KN）图4.2 地震作用下反弯点及柱端弯矩求解图4.3 地震作用下弯矩图（KNm）图4.4 地震作用下柱的轴力和梁的剪力图5.横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1风荷载标准值风压标准值计算公式 其中风荷载标准值高度z处风振系数风荷载体型系数风压高度变化系数 基本风压5.2风荷载作用下框架结构内力计算对于矩形平面=1.3；可查荷载，当查得的100.63 属于第一类形截面，同理DC,CB跨梁也属于第一类形截面。 计算过程见表7-2 表7.2框架梁配筋计架截面D-5DC中-5C左-5C右-5CB中-5B左-5B右-5BA中-5A-5弯矩设计-60.80 71.89 82.75 -46.19 57.04 -54.49 66.26 0.00 -53.55 65.23 -45.61 56.56 70.22 -60.14 71.33 -0.04 0.05 0.05 -0.03 0.04 -0.05 0.06 0.00 -0.05 0.06 -0.03 0.04 0.04 -0.04 0.04 -0.04 0.05 0.05 -0.03 0.04 -0.05 0.06 0.00 -0.05 0.06 -0.03 0.04 0.04 -0.04 0.05 r1.02 0.98 0.97 1.01 0.98 1.02 0.97 1.00 1.02 0.97 1.01 0.98 0.98 1.02 0.98 As-271.79 335.10 387.13 -207.38 264.55 -289.87 372.32 0.00 -384.96 366.35 -204.82 262.30 397.10 -268.87 332.43 选配钢筋 2 14 4 12 4 12 2 14 4 12 4 12 4 12 4 12 4 12 4 12 2 14 4 12 4 12 2 14 4 12实配面积308.00 452.00 452.00308.00 452.00 452.00 452.00 452.00 452.00 452.00 308.00 452.00 452.00308.00 452.00 截面D-4DC中-4C左-4C右-4CB中-4B左-4B右-4BA中-4A-4弯矩设计-122.71 139.69 133.57 -77.40 95.87 -102.22 125.13 0.00 -96.36 119.96 -87.75 104.53 99.90 -113.12 131.68 -0.08 0.09 0.08 -0.05 0.06 -0.09 0.11 0.00 -0.09 0.11 -0.05 0.07 0.06 -0.07 0.08 -0.07 0.09 0.09 -0.05 0.06 -0.09 0.12 0.00 -0.08 0.11 -0.05 0.07 0.06 -0.07 0.09 r1.04 0.95 0.96 1.02 0.97 1.04 0.94 1.00 1.04 0.94 1.03 0.97 0.97 1.03 0.96 As-538.80 666.69 636.07 -344.29 450.54 -533.34 724.76 0.00 -503.94 692.90 -389.19 492.71 470.10 -498.04 626.63 选配钢筋 3 10 2 14 3 18 2 14 3 12 3 10 2 14 3 18 3 16 3 18 3 18 3 18 3 18 3 10 2 14 3 18 2 14 3 12 3 10 2 14 3 18实配面积544.00 763.00 647.00 544.00 763.00 603.00 763.00 763.00 763.00 763.00 544.00 763.00 647.00 544.00 763.00 截面D-3DC中-3C左-3C右-3CB中-3B左-3B右-3BA中-3A-3弯矩设计-153.56 173.47 132.82 -109.66 130.98 18.18 16.57 0.00 -146.86 182.25 -120.16 139.76 100.63 -143.95 165.44 -0.10 0.11 0.08 -0.07 0.08 0.02 0.01 0.00 -0.13 0.16 -0.08 0.09 0.06 -0.09 0.10 -0.09 0.12 0.09 -0.07 0.09 0.02 0.01 0.00 -0.12 0.18 -0.07 0.09 0.07 -0.09 0.11 r1.05 0.94 0.96 1.03 0.96 0.99 0.99 1.00 1.06 0.91 1.04 0.95 0.97 1.04 0.95 As-668.55 838.29 832.35 -683.30 723.17 799.82 790.91 0.00 -753.24 890.50 -628.02 767.02 673.70 -628.35 797.07 选配钢筋 3 18 3 20 3 20 3 18 3 20 3 20 3 20 3 20 3 20 3 20 3 18 3 20 3 20 3 18 3 20实配面积763.00 942.00 942.00 763.00 942.00 890.50 890.50 890.50 890.50 890.50 763.00 942.00 942.00 763.00 942.00 截面D-2DC中-2C左-2C右-2CB中-2B左-2B右-2BA中-2A-2弯矩设计-187.13 209.78 137.35 -134.40 158.46 -192.06 236.02 0.00 -186.47 231.08 -144.90 167.23 88.12 -177.51 201.74 -0.12 0.13 0.09 -0.08 0.10 -0.17 0.21 0.00 -0.17 0.21 -0.09 0.10 0.06 -0.11 0.13 -0.11 0.14 0.09 -0.08 0.10 -0.16 0.24 0.00 -0.16 0.23 -0.09 0.11 0.06 -0.11 0.14 r1.06 0.93 0.95 1.04 0.95 1.08 0.88 1.00 1.08 0.88 1.04 0.94 0.97 1.05 0.93 As-807.30 1027.94 654.96 -788.21 861.45 -968.84 961.16 0.00 -942.53 1025.86 -832.34 906.24 612.98 -767.80 985.47 选配钢筋 3 20 3 22 3 18 3 20 3 22 4 18 3 22 4 18 4 18 3 22 3 20 3 22 3 18 3 20 3 22实配面积942.00 1140.00 763.00 942.00 1140.00 1017.00 1140.00 1017.00 1017.00 1140.00 942.00 1140.00 763.00 942.00 1140.00 截面D-1DC中-1C左-1C右-1CB中-1B左-1B右-1BA中-8A-1弯矩设计-225.48 250.82 155.04 -137.99 164.54 -204.69 250.53 0.00 -198.59 245.16 -148.20 173.06 91.83 -216.49 243.31 -0.14 0.16 0.10 -0.09 0.10 -0.18 0.22 0.00 -0.18 0.22 -0.09 0.11 0.06 -0.14 0.15 -0.13 0.17 0.10 -0.08 0.11 -0.17 0.26 0.00 -0.16 0.25 -0.09 0.12 0.06 -0.13 0.17 r1.07 0.91 0.95 1.04 0.95 1.08 0.87 1.00 1.08 0.87 1.04 0.94 0.97 1.06 0.92 As-963.01 1249.55 944.09 -803.32 992.48 -1027.96 1166.42 1104.11-999.46 1127.15 -846.14 936.15 1030.96 -926.75 1208.42 选配钢筋 4 18 4 20 4 20 4 18 4 20 3 22 4 20 4 20 3 22 4 20 4 18 4 20 4 20 4 18 4 20实配面积1017.00 1256.00 1256.00 1017.00 1256.00 1140.00 1256.00 1256.00 1140.00 1256.00 1017.00 1256.00 1256.00 1017.00 1256.00 。（3）梁斜截面受剪时的承载力计算 =198.39 133.53 ，加密区长度取0.85m,非加密区取4肢8200，对于的设置满足要求。 对于跨，梁端加密区取4肢,用级钢筋，则0.42 =388.62 133.56。因跨度小，加密区长度取整跨。 其余的计算过程见表7.3 表7.3框架梁箍筋配筋计算截面=梁端加密区非加密区实配钢筋实配钢筋5D60.48 -0.11 四肢8100四肢8200C左66.38 -0.08 四肢8100四肢8200C右59.87 -0.12 四肢8100四肢8200B左58.71 -0.12 四肢8100四肢8200B右66.41 -0.08 四肢8100四肢8200A60.45 -0.11 四肢8100四肢82004D98.49 0.07 四肢8100四肢8200C左101.84 0.08 四肢8100四肢8200C右105.13 0.10 四肢8100四肢8200B左103.75 0.09 四肢8100四肢8200B右101.99 0.09 四肢8100四肢8200A98.38 0.07 四肢8100四肢82003D110.29 0.12 四肢8100四肢8200C左113.26 0.14 四肢8100四肢8200C右152.22 0.32 四肢8100四肢8200B左150.85 0.32 四肢8100四肢8200B右113.36 0.14 四肢8100四肢8200A110.18 0.12 四肢8100四肢82002D121.24 0.18 四肢8100四肢8200C左124.21 0.19 四肢8100四肢8200C右189.11 0.50 四肢8100四肢8200B左187.74 0.49 四肢8100四肢8200B右124.31 0.19 四肢8100四肢8200A121.13 0.18 四肢8100四肢82001D129.46 0.22 四肢8100四肢8200C左133.53 0.24 四肢8100四肢8200C右198.39 0.54 四肢8100四肢8200B左197.01 0.54 四肢8100四肢8200B右133.56 0.24 四肢8100四肢8200A129.43 0.22 四肢8100四肢82007.2框架柱（1）剪跨比以及轴压比的验算 表7.4给出了框架梁各层剪跨比和轴压比的计算结果，其中剪跨比也可取，表中的、和N不应该考虑承载力调整系数。各柱的剪跨比和轴压比都满足规范的要求。可以知道剪跨比都满足的要求，轴压比都满足的要求。 表7.4 柱的剪跨比和轴压比柱子层次b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)M()V(KN)Mc(KNm)Vc(KN)Nc(KN)Mc/Vc/hoN/fc/b/hoD轴550045519.187.6546.37 109.56 54.53 176.67 4.420.04 450045519.1117.4966.69 146.86 78.43 494.39 4.120.11 350045519.1123.4283.73 154.27 98.46 825.97 3.440.19 250045519.1117.9574.16 147.44 87.22 1170.42 3.720.27 150045519.176.7095.54 95.87 112.35 1456.03 1.880.34 C轴550045519.1-63.34 45.25 -79.17 53.22 225.38 -3.27 0.05 450045519.1-152.22 98.41 -190.28 115.73 569.88 -3.61 0.13 350045519.1-189.10 128.48 -236.37 151.10 955.93 -3.44 0.22 250045519.1-218.91 149.46 -273.64 175.77 1372.50 -3.42 0.32 150045519.1-202.55 137.44 -253.18 161.63 1802.49 -3.44 0.41 B轴550045519.1105.21 59.73 131.51 70.24 224.01 4.11 0.05 450045519.1152.86 84.16 191.08 98.97 567.09 4.24 0.13 350045519.1-146.23 99.55 -182.78 117.07 951.69 -3.43 0.22 250045519.1-174.18 119.19 -217.72 140.16 1366.80 -3.41 0.31 150045519.1-342.83 130.29 -428.54 153.22 1795.28 -6.15 0.41 A轴550045519.1-23.66 24.40 -29.57 28.69 176.64 -2.27 0.04 450045519.1-116.97 66.46 -146.21 78.16 494.25 -4.11 0.11 350045519.1-122.65 83.42 -153.31 98.10 825.75 -3.43 0.19 250045519.1-117.18 96.13 -146.47 113.05 1170.13 -2.85 0.27 150045519.1-116.79 105.58 -145.98 124.17 1455.70 -2.58 0.34 （2）柱的计算长度 对于现浇楼盖，底层柱子的计算长度,其余层。 （3）计算柱纵向受力钢筋 柱纵向钢筋都采用级钢筋，它的抗拉和抗压设计值, 都360下面是几个有代表性的柱的配筋计算过程。 轴柱8层柱 M=23.66 N=141.32 =1.25H=4125.00 mm=8.25 要考虑对偏心距的影响=167.39 mm=20.00mm=187.39 mm16.89 1.00 取=1.015,取=1.0 =1.12 =209.51 0.3h0=136.50 按小偏压情况计算e=+h/2-a=414.51 mm采用对称配筋=13.50mm1.00 取=1.0,取=1.0 =1.09 =297.55 0.3h0=136.50 按大偏压情况计算e=+h/2-a =502.55 mm采用对称配筋=N/1fcb =114.52 mm2a=90.00 mm于是： =Ne-1fcb(h0-x/2)/(h0-a)=-494.74 mm20.6%满足要求。（4）、柱斜截面受剪承载力计算 以第一层柱例进行计算。由前可知，C轴柱顶弯矩设计值 对七级抗震等级，柱底弯矩设计值 =1.15M柱底=393.96 则框架柱的剪力设计值 = 172.67 =0.033(取=3.0）N=1476.64 0.3=1432.50kN取N=1432.50 ASV/S=VREV-1.05(+1)-0.056N/=-82415.48 加密区位置和长度按照规范要求进行确定。 非加密区还应该满足=160,所以箍筋取4肢。8.楼板设计8.1楼面板的计算对于 AB、BC、CD 跨，由于 =1.83 2按双向板进行计算；双向板按照弹性理论进行设计。 (1) 设计荷载活荷载设计值:q= 21.4=2.80 恒荷载设计值:g=4.271.2=5.12 荷载总计: =7.92 (2)计算跨度板计算宽度按照轴线间距离来确定。 (3)弯矩计算 表8.1 边跨板弯矩计算 （4） 截面设计 截面有效高度是：假定选用 钢筋，则 方向跨中截面的=80mm，方向跨中截面的=73mm:支座截面ho=80mm。为了方便计算，均近似取=0.95，=M/0.95。截面配筋计算的结果和实际配筋，在下表中。8.2屋面板的计算对于 AB、BC、CD 跨，由于 =1.83 15.43 满足抗剪要求，故支座按照构造配筋：选用且板底在支座处分布筋按照构造配筋：选用。9.3休息平台板计算按简支板计算，以板宽计算单元，计算跨度近似取：=2500mm。休息平台板的厚度：=100mm，板有效厚度为=80mm。1、设计荷载计算：水泥砂浆面层0.48 平台板重： 3.00 板底抹灰重： 0.41 活荷载设计值：3.50 总荷载设计值： p=7.39 2、内力计算=/10=4.62 3、配筋计算=M/=0.0752 , =0.5(1+(1-2)1/2)=0.9609 As=/ho =222.47 mm2选用平台底板钢筋：，：，实配=251mm2（双向布置）9.4梯段梁TL1计算梯梁（)的截面高度：=400mm,宽取=200mm，1、荷载计算梯段板传来荷载设计值：17.25 休息平台板传来荷载设计值：9.24 梯段梁的自重：2.40 总荷载的设计值：p= 28.89 2、内力计算=PX2/8=46.80 3、配筋计算钢筋采用钢，混凝土保护层厚度：35mm，则=365mm, =300N/mm2。=/=0.1830 , =0.5(1+(1-2s)1/2)=0.8981 As=/ho =475.85 选梯段梁钢筋：318，实配=763mm2。（梁截面上下相同布置）=52.00 0.25=175.2kN0.7=56.21 按构造要求配置箍筋选用：双肢箍筋。则斜截面受剪承载力：=0.7+1.25 =102.69 。10.基础设计10.1 A柱荷载设计值（1）、设计的基础荷载包括：1、框架柱传来弯矩、轴力及剪力；2、基础自重以及回填土的自重；3、底层地基梁传来弯矩以及轴力。外柱基础承受的上部荷载：、框架柱传来：第 一 组 合 值 ：=301.97 =1199.21 =105.58 第 一 组 合 值 ：=17.29 =1447.13 =10.82 、地基梁传来：取基础梁截面尺寸:=250.00 mm400.00 mm 墙自重：55.47 1.2=66.56 基础梁重：纵向：0.25 0.407.20 1.225=21.60 横向：0.25 0.407.20 1.2250.5=10.80 横向填充墙重：0.30 6.70 2.65 1.260.5=19.18 合计: G=118.14 （2）、横向基础梁对于柱中心的偏心矩：=0.38m相应的弯矩： (10.80 +19.18 )0.38=11.24 假定基础高1.60 m，那么作用在基底的弯矩以及相应基顶轴力设计值：第一组合=301.97 +95.02-11.24 =385.75 第一组合=1199.21 +118.14 =1317.34 第二组合=17.29 +9.74 -11.24 =15.79 第二组合=1447.13 +118.14 =1565.27 因为此工程框架层数不多，并且地基土较均匀，可以选者独立基础。由地质报告，基础埋深需在杂填以下。故取基础混凝土强度等级为 查表得：=14.30 N.mm2，=1.43N.mm2， =360.00N.mm2。10.2 A柱独立基础的计算、选择基础埋深：d=1.60 m,基础底尺寸：=2.50 m2.70 m。、地基承载力特征值,=250.00 重度计算杂填土:=17.50 h1=1.40 m粉质粘土：=18.40 h1=0.20 m则基础底面以上土的加权平均重度=17.61 =+=276.30 、基础底面尺寸复核：先按中心荷载作用下计算基底面积，由第一组合荷载确定但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，故将基底面积整大 20%-40% 取 1.2=5.34 1.2=6.
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