江苏南京玄武区某高校1号宿舍楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
收藏
资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共81页)
编号：48942918
类型：共享资源
大小：2.58MB
格式：ZIP
上传时间：2020-02-10
上传人：小***
认证信息
个人认证
林**（实名认证）
福建
IP属地：福建
50
积分
- 关 键 词：
-
毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面
江苏南京
玄武
高校
宿舍楼
设计
毕业设计
论文
计算
说明书
CAD
图纸
平面
- 资源描述：
-
江苏南京玄武区某高校1号宿舍楼设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】,毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面,江苏南京,玄武,高校,宿舍楼,设计,毕业设计,论文,计算,说明书,CAD,图纸,平面
- 内容简介：
-
报 告 名 称 探析科学发展下的土木工程施工技术创新 探析科学发展下的土木工程施工技术创新随着社会不断发展则使得土木工程发展飞速，建设规模、跨度持续增大，逐渐形成高耸且轻型和大型的现代化建筑物体，要求施工高质量、短工期，并且有着更好的经济效益。这也是土木工程建设方面新的热议话题。 一、土木工程技术概述1.1 建筑材料发展趋势随着各种高强轻质的新型材料不断涌现，国内土木工程施工中铝合金及镁合金与玻璃纤维增强塑料等新型材料被广泛应用，不过这些新型材料中不乏有弹性模量较低且价格偏高的材料，同时使得应用范围受到严重限制，也因此没能做出新的探索。虽然对于钢材及混凝土强度与耐久性提升已有很大进步，却也仍需持续探索与研究。1.2 工程地质及地基发展趋势工程建造所处位置地质状况及地基构造等方面在天然状态下呈现出的应力情况及力学性能关乎着工程基础规划及施工，影响着工程设施选址及结构与材料的选用，对工程地下施工也有着极大影响。工程地质及地基勘察主要是现场钻探取样，再送至实验室进行试验，这个过程中存在诸多局限性。通常为了能够满足现代诸多较大型建筑建设要求及需求则采用现代技术创新适应于时代发展的新型勘察技术和方式。1.3 工程设计发展趋势设计师总是在不断努力使各类设计均是符合具体状况，从而实现适用及经济和安全与美观的最终目的。现已开始使用概率统计分析方式来确定荷载值及材料强度值，探究自然界中所存在的风力及地震波，或者是海浪作用时间及空间分布和统计规律等，从而充分反映出材料非弹性及结构形变和动态等各方面工作同时进行分析，深层分析并健全结构可靠度极限状态设计方式及结构优化等方面理论，加强使用电子计算机高效能计算方式及设计方式。1.4 工程施工发展趋势土木工程建设规模的不断扩大，使得各类施工工具及设备和机械等都趋于多类型及自动化和大型化方向发展，施工过程也逐渐机械化与自动化。工程施工组织管理也逐渐采用非常系统化的工程理论及方式，科学化加强，某些工程设施建设逐渐标准化及各方面生产工业化。从而有效降低施工造价及减少工期，充分提升劳动率，能够科学有效的处理特殊环境下各种施工作业。二、土木工程施工中所存在的问题2.1 施工质量偏低施工质量直接关乎着土木工程项目建设可持续性，关系着居民的生命和财产安全。通常所存在的问题大都是钢筋成型绑扎不符合规范，钢筋漏放及长度不充分，砖砌体纵横墙及砌筑这两方面不同步，或者是砌筑所采用的砂浆配合比不适宜。2.2 监理人员自身素质缺失土木工程施工中大多施工企业监理人员自身素质缺失，绝大多数监理人员并没有合同意识及法律意识，或者是合同意识及法律意识都非常薄弱。加上对施工过程中各方面问题缺乏实际经验则影响整体施工管理。国内土木工程施工监理机制并不健全，目前监理市场不稳定，因此对土木工程施工展开科学有效的监督较难，同时也制约了其行业正常发展。2.3 施工中所存在的环境问题环境因素的不可控性极大，环境条件对工程施工有着极大的影响。若是未能予以重视则这类问题会持续加重。施工中所存在的环境问题主要是空气中的粉尘及各类有害物质，施工过程中会产生极大的强光及噪声，加上施工现场极为混乱，往往会出现一些高空坠落物及突发事件等。工程施工企业若是一味地追求利益缩短施工时间，会给当地居民造成很大的危害，导致施工进度控制不能满足整体施工。三、土木工程可持续发展3.1 土木工程的各项专业活动中，都应考虑可持续发展随着社会经济发展及城市化进程加快，采用混凝土及钢铁与玻璃幕墙作为施工材料的现代化城市建筑发展飞速，导致环境严重破坏，造成人与自然不协调发展。建筑设计师及土木工程师要重视可持续建筑观念的树立，推广使用自然资源设计技术，从而将现代化建筑建设理念合理应用，基于确保生态系统良性循环为主要原则而促使绿色建筑与人们携手同行。3.2 绿色建筑可持续发展设计更为注重自然，推广使用可促进生态系统良性循环确保生态系统良性循环的关键就是采用不污染环境且高效节能节水的各类建筑技术及材料。土木工程施工阶段的可持续发展应重视节约水资源，施工中进行水资源监测，装设小流量设备及器具，不同条件下施行循环运用生产用水措施，以便降低施工过程中用水量及费用;电能节约主要是监控电能利用率，装设各种节能灯具及设备，采用声光传感器控制照明灯具，利用各类节能机械，施工时间安排科学合理，从而缩减用电量及电能节约;降低材料耗损则应重视采购时更为详细，确保现场管理科学合理，降低各类材料搬运次数及减少包装，健全各项操作工艺，增多摊销材料周转次数，最终降低各类材料施工中的消耗而提升材料运用效率;使用可回收资源则关键是采用各种节约资源的方式，这也是目前土木工程施工中应充分加强的一个方面。3.3 可持续发展最有效手段是降低能源消耗设计及运用建筑物时应尽可能找寻适宜的节约能源方案，推广使用风能及太阳能与各类再生能源。土木工程人员要注重建筑垃圾及废料的减少，更应注重各种建筑废料的再次应用。比如废混凝土及废砖石等回收加工，这些可以用作地面材料及填充料，或者是用于筑路及重新制砖。四、土木工程技术发展国内现代化建设过程中的土木工程行业已逐渐成为国民经济发展的主要产业，随着社会经济的持续发展，驱使着建筑物提规模及功能和造型与各类建筑技术开始大型化和复杂化及多元化。各类新型材料及新型设备和新型结构技术与施工技术水平的持续提升，加上各类节能技术及信息控制技术和生态技术等方面与建筑物体相适宜。建筑业及建筑物体也开始成为了诸多新型技术复合载体，超高层及超大跨度建筑，或者是特大跨度桥梁和较大型复杂结构核心等各类现代化结构技术成为了国家建筑科学技术发展的关键。这些也都表明了土木工程各类技术的创新及作用，在世纪之交时刻掌握土木工程学科的主体发展态势则也就是在这知识经济时代创设了土木工程学科的新景象。同时这也说明国内科技与经济发展的主流形势，国内土木工程建设发展创设了有利的环境及良好的发展态势。随着国内城市化进程加快则各大城市建设发展飞速，城市规模也在持续扩张，人口迅速膨胀，诸多城市也都出现了用地紧张的现象及生存空间拥挤和交通不畅，或者是各类基础设施落后且生态不平衡与环境持续恶化等方面问题，这些被称之为城市病，并且严重影响着居民生产生活，阻碍着国内经济及社会发展，可谓是现代化城市发展的主要阻碍。为了能够有效处理此类问题则国内土木工程建设开始趋向于高空及地下建设，从而扩张生存及生活空间。高层建筑物体是城市持续发展的主要产物，高度持续升高与地面高空发展相适应，并且地面基坑挖掘程度不断加深。 主动控制技术。迄今，绝大部分的土木工程建筑都是被当作一个静态的，被动的物体。对周围环境的影响，如风动，温度变化，突发事件等只能依靠自身的结构进行被动的抵御。显得缺少灵活性和应变能力。今后土木建筑设施的一个发展方向之一就是主动控制技术在建筑构造物中的应用。运用计算机技术和模糊控制技术，以及一些预设的控制结构。使得建筑物能够对各种环境因素做出适当的反应。土木工程当今的发展是人类智慧的成果，土木工程是为了人类存在而存在.坚持可持续发展道路，努力创新，土木工程定会走向新的高峰!五、结束语土木工程建设行业在伴随着国内经济发展，这也是建筑行业不断发展的黄金阶段。土木工程对国民经济建设和人民生活具有重要影响，能够集中更大力量展开各项土木工程建设，获得良好的市场运营效益。但是不难看出在管理和运营方式上，还有不太合理的因素。所以新管理技术和运营方式的采用仍将是我国土木工程建设发展的一个重要方面。本文就科学发展下的土木工程施工技术创新进行了详细探析，提出相关策略以促进国内土木工程施工技术水平提升。参考文献1杨晓光.探析科学发展下的土木工程施工技术创新J.城市建设理论研究2013(16).2余丹丹.对土木工程施工技术创新的分析J.城市建设理论研究2015(10).3赵东方，姚大伟.土木工程施工技术创新探讨J.中国建筑金属结构，2013(22).I目 录摘 要.IVABSTRACT.V1 结构选型与布置.11.1 工程概况.11.2 结构选型.21.3 结构布置.32 荷载计算 .52.1 荷载统计 .52.2 荷载计算 .53 结构简图 .114 框架内力计算 .134.1 竖向荷载作用下框架内力计算.134.2 水平荷载作用下框架内力计算.265 框架内力组合 .375.1 框架梁内力组合.375.2 框架柱内力组合.446 框架梁、柱截面设计 .516.1 梁截面设计.516.2 柱截面设计.557 现浇楼板设计 .607.1 楼面板设计.607.2 屋面板设计.618 楼梯计算 .648.1 楼梯设计简图及参数.648.2 梯段板计算.658.3 休息平台的计算.668.4 平台梁的计算.67II9 基础设计 .699.1 确定基础底面积及演算.699.2 基础底面配筋.71参考文献.73致 谢.75III江苏南京玄武区某高校 1 号宿舍楼设计摘 要该工程位于南京地区，地震设防烈度为 7 度。本工程采用框架结构。该楼为四层，首层层高 3.3 米，其余层 3.3 米，总高 14.2 米，总建筑面积约为3775.7 平方米。具体设计步骤分十步：第一步：竖向作用荷载统计，包括每个层恒载、活载，计算每个楼层重力荷载代表值。第二步：竖向荷载作用下框架里面内力计算。利用弯矩二次分配法，对截面梁端进行弯矩调幅。第三步：刚度计算，包括各梁、柱的线性刚度，柱的抗侧刚度 D，利用框架分析的 D 值法进行计算。第四步：框架自己振动周期的计算。检验侧移，其中包含顶部位移和层间位移。第五步：水平地震作用下内力计算，采用 D 值法求得各柱端弯矩、梁端弯矩和梁端剪力。第六步：综合考虑配筋计算。将水平地震作用情况与竖向荷载作用下分别求出的内力进行不利组合，再综合分析得到的几组不利组合各个分别进行框架梁、柱的配筋计算，摘取其中的最大值来考虑来配筋。第七步：使用 CAD 软件或者其他软件绘制框架配筋图以及梁柱截面配筋图。第八步：楼板设计，绘制楼板配筋图。第九步：楼梯设计，基于建筑设计中计算的的楼梯参数，对楼梯的梯段板、休息平台板和平台梁配筋进行综合计算，并绘制楼梯各个关键部位配筋图。第十步：基础设计，一开始对所知晓的工程地质条件进行地基地下处理，然后对基础进行合理布置和截面配筋精密计算。关键词 框架结构 ；结构分析；抗震设计；构造设计IVA College Dormitory Building No.1 Design of Nanjng Xuanwu Borough in JiangsuAbstractIt locates the region of Nanjing, the earthquake establishes to defend strong degree as 7.The project adopts frame structure ,There are four floors in the building The height of the first floor is 3.3m. The other is 3.3m. The general height is 14.2m and the general area of the building is 3775.7 square meter.The concrete design stage is divided into ten steps:The first step :Load statistics,including each layer permanent year and work to carry,each building layer gravity load representative of calculation worth.The second step: Erect to the force calculation in force role sill frame.With curved rules,distribute law twice,and bend rules amplitude modulation for beam end, the coefficient of amplitude modulation take 0.8.The third step: rigidity calculation include the line rigidity of each beam and column,column fight the D value law calculation that side rigidity D analyses according to frame.The fourth step: Frame from the calculation of the earthquake period.the side of Checking computation is moved,including top displacement and layer displacement.The fifth step:Force calculation get each column end with on the contrary curved a litter method to bend distance and beam end curved distance and beam end cut force.The sixth step: Synthesize to match tendon calculation.Face with horizontal seismic force with erect under force role difference beg make force carry out unfavorable combination,some groups of unfavorable combinations that basis gets again carries out frame beam respectively, column match tendon calculation, take the biggest value in which is last match tendon. VThe seventh step: Use CAD software to draw one pin frame match tendon picture and beam column section match tendon picture.The eighth step: Stairs design matches tendon according to the definite stairs parameter in building design,for platform beam,platform board and the ladder section board of stairs to carry out calculation, and draw each place of stairs to match tendon picture.The ninth step:The floor design and match tendon calculation.The tenth step:Basic design first carries out foundation handling for the project geological condition given,is then arranged for foundation with section match tendon calculation.Keywords： Frame structure；Structural analysis；Seismic design；Mechanical design01 结构选型与布置1.1 工程概况1.1.1 基本信息本工程为江苏南京玄武区某高校 1 号宿舍楼，建筑总层数四层。其中房间主要设施有宿舍（包含卫生间）、管理员办公室、值班室、淋浴间、小卖部、厕所等。设计使用年限：50 年。 工程所在地：江苏省南京市。抗震设防烈度估算得 7 度，在基本地震加速度 0.1g 的情况下，建筑场地类别经过检测定为类，设计地震分组查阅相关信息为第一组。地质资料：地质报告：工程地质剖面图如下图所示。杂填土1m粉土：粉质黏土：3m5m黏土：(e=0.7,IL=0.6)r=18kN/m3fk=180kN/m2Es=3000kN/m2r=20kN/m3fk=200kN/m2Es=5000kN/m2r=19kN/m3fk=220kN/m2Es=6000kN/m2 图 1.1 工程地质剖面图场地条件：拟建场地地表平整，地下水位在地表下 0.8 米。1.1.2 工程做法工程做法:(1)不上人屋面上面的活荷载: 0.5KN/m2 1(2)楼面上面的活荷载: 宿舍 2.5KN/m2 走廊 2.5KN/m2 楼梯间 3.5 KN/m2 厕所 2.5 KN/m2(3)楼屋面及其内外装修简单做法: 屋面: 详细做法另有说明 活荷载 0.5 KN/m2外墙:300mm 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 2.49 KN/m2内墙: 200mm 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(双面抹灰) 1.78KN/m2门： 0.2 KN/m2钢窗: 0.45 KN/m21.2 结构选型1.2.1 梁截面尺寸纵向框架梁：L=7800mm, h=(1/101/18)L=433780mm, 取 h=700mm， b=(1/21/3)h=300200mm，取 b=300mm； 横向框架梁（边跨）：L=6500mm, h=300mm， b=(1/21/3)h=350233mm，取 b=300mm；横向框架梁（中跨）：L=2700mm, b=250mm，h=450mm；次梁: L=6900mm, h=(1/121/18)L=575383mm,取 h=550mm，b=250mm(按主梁布置)板: L=3900mm, h(1/45)L=87mm, 取 h=120mm1.2.2 柱截面尺寸基于建筑物高度（小于 30 米）、结构类型（框架结构）及设防烈度（7 度）,基本定下来该框架的抗震设防等级为三级。根据公式， 23(0.1) 10cGnFAaf w（3.1）框架柱最大轴压比限值，一级框架我们取 0.7，二级框架我们取w0.8，三级框架我们取 0.9；地震及中、边柱的相关调整系数，7 度地震中间柱取 1，边柱地震取21.1；G结构单位面积的重量（竖向作用荷载），参考经验估算钢筋混凝土高层建筑差不多为 12-182/KN m初步选底层柱截面为 550mm550mm，1.3 结构布置图 1.2 结构的平面布置32 荷载计算2.1 荷载统计(1)楼（屋）面恒载包括楼（屋）面板自重，建筑面层涂抹自重，天花板自己重量，恒载标准值等于构建的建筑体积乘以材料的密度。（2）楼（屋）面活载多，高层建筑中的楼面所承受的活荷载，不可能也不允许以荷载规范所查得的标准值同时满布在每一个楼面上，所以在结构设计时可想到楼面活荷载折减这种情况。（3）地震作用 （4）风荷载作用（虽然小但是要考虑）2.2 荷载计算 2.2.1 恒荷载标准值计算(1)屋面框架线荷载标准值4mm 厚高聚物改沥青卷材防水层（三毡四油上外加铺小石子） 2/4 . 0mkN20 妈妈厚 1：3 水泥砂浆层找平层 2/4 . 02002. 0mkN100 妈妈-140mm 厚(2%坡度找坡)膨胀的珍珠岩 2/84. 07214. 01 . 0mkN50mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层2/025. 05 . 005. 0mkN100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 2/5 . 2251 . 0mkN15mm 厚纸筋石灰抹底420.015 160.24/kN m屋面荷载合计： 4.41 KN/m2边上的跨()框架梁自重 CD AB0.30.725=5.25KN/m 梁两侧刷重量 (0.7-0.1)20.0217=0.41 KN/m 合计：5.66KN/m中跨（）框架梁自重 0.250.525=3.13 CBKN/m梁两侧粉刷 (0.5-0.1)20.0217=0.27 KN/m ：3.40KN/m 因此经过上面的计算过程我们初步得到作用在顶层框架梁上的线荷载为：g4AB1= g4CD1=5.66KN/mg4BC1=3.40KN/mg4AB2= g4CD2= 4.417.8=34.4KN/mg4BC2=4.412.7=11.91KN/m(2)楼面框架梁线荷载标准值25mm 厚水泥砂浆面层 0.02520=0.5KN/m2100mm 厚钢筋砼楼板 0.125=2.5KN/m215mm 厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24KN/m2楼面荷载合计： 3.24KN/m2边跨(AB CD)框架梁自重 0.30.725=5.25 KN/m梁两侧粉刷 (0.7-0.1)20.0217=0.41 KN/m 合计：5.66KN/m5中跨（BC）框架梁自重 0.250.525=3.13 KN/m梁两侧粉刷 ( 0.5-0.1)20.0217=0.27 KN/m 合计：3.40 KN/m边跨填充墙自重 0.2（3.3-0.7）19=9.88 KN/m墙面粉刷 （ 3.3-0.7）20.0217=1.77KN/m 11.65KN/m因此作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1= gCD1=5.66+11.65=17.31KN/mgBC1=3.40KN/mgAB2= gCD2= 3.247.8=25.27KN/mgBC2=3.242.7=8.75KN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值轴节点集中荷载DA边柱系梁自重 0.250.67.825=29.25KN边柱连系梁粉刷 0.02（0.6-0.1）27.817=2.65KN1M 女儿墙自重 17.80.2419=35.57KN女儿墙粉刷 217.80.0217=5.30KN框架梁传来屋面自重 0.53.90.53.94.41=16.77KN次梁自重 0.20.456.925=15.53KN作用在次梁上的屋面自重 0.5（6.9+6.9-3.9）1.954.41=42.57KN框架梁传来次梁自重 0.5（15.53+42.57）=29.05KN 顶层轴节点集中荷载 118.59KNA顶层轴节点集中荷载 118.59KND轴节点集中荷载CB轴框架梁自重 0.250.57.825=24.38KNB粉刷 0.02（0.5-0.1）27.817=2.12KN框架梁传来屋面自重 0.53.90.53.924.41=33.54KN框架梁传来次梁自重 0.515.53+（0.20.452.725）0.5=10.8KN顶层轴节点集中荷载 70.84KNB顶层轴节点集中荷载 70.84KNC(4)楼面框架节点集中荷载标准值6A、D 轴框架梁自重及粉刷 31.9KN窗自重 22.11.40.45=2.64KN窗下墙体自重 0.30.9（3.9-0.3）219=36.94KN粉刷 20.02(3.9-0.3)0.9172=4.41KN窗边墙体自重 0.3（3.9-0.3-2.1）1.4219=23.94KN粉刷 20.021.4（3.9-0.3-2.1）217=2.86KN框架梁传来楼面自重 0.53.90.53.93.24=12.32KN次梁自重 15.53KN作用在次梁上的楼面自重 0.5（6.9+6.9-3.9）1.953.24=31.27KN框架梁传来次梁自重 0.5（15.53+31.27）=23.4KN框架柱子自重 0.60.63.325=29.7KN粉刷 0.64-0.32-0.20.023.317=1.80KN 中间层 A 轴节点集中荷载 169.91KN中间层 D 轴节点集中荷载 169.91KNB、C 轴框架梁自重及粉刷 26.5KN内纵墙自重 （3.3-0.5）（7.8-0.6）0.219=76.61KN粉刷 （7.8-0.6）（3.3-0.5）0.02172=13.71KN扣除门洞重 21.02.70.219+0.02172212.7=24.19KN门自重 21.02.70.2=1.08KN框架梁传来楼面自重 20.53.90.53.93.24=24.64KN次梁自重 0.20.456.925+0.20.452.725=21.61KN作用在次梁上的楼面自重0.5（6.9+6.9-3.9）1.95+0.5 （2.7+2.7-3.9）1.953.24=36KN框架梁传来次梁自重 0.5（21.61+36）=28.81KN7框架柱自重及粉刷 31.5 KN 中间层 B 轴节点集中荷载 178.66KN中间层 C 轴节点集中荷载 178.66KN 2.2.2 活荷载标准值计算(1) 屋面框架梁线荷载标准值三角形荷载：1.35 KN/m梯形荷载： 1.95 KN/m(2) 楼面框架梁线荷载标准值三角形荷载：6.75 KN/m梯形荷载： 9.75 KN/m(3) 屋面框架节点集中荷载标准值A 轴： 1.9 KNB 轴: 3.62 KNC 轴: 3.62 KND 轴: 1.9 KN(4) 楼面框架节点集中荷载标准值A 轴： 9.5 KNB 轴: 18.1KNC 轴: 18.1 KND 轴: 9.5 KN2.2.3 风荷载计算风压标准值计算公式为0kzszWw 因结构高度 H= 14.35， B= 16.50,H/B=0.87z应按下式计算 1zzzv 对于框架结构 T=（0.080.1）n, T=0.640.8,取 T=0.7 则 w0T2=0.40*0.72=0.2， 我们可以综上所述 =1.25w0= 0.42(KN/ m2)地面粗糙程度为 C 类 =0.63 各层标高处 z 见表 2 考虑到矩形平面，s 我们可以取 1.3；z 我们可在荷载规范里搜索，结果我8们确定为的时，综上我们取。将风荷载折算成作用于框架每层1.0T1=0.35s，所以由于这个原因顶部附加水平地震作用我们暂不考虑。各质点横向水平地震作用可以按照下式计算： GkHkGiHiFEk/=Fi（3.5）地震作用下每个楼层水平地震层间剪力 Vi为 n21=iFk=Vi（3.6）计算过程如下表：表 4.9 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）GiHi/GjHjFi（KN）Vi（KN） 414.357384.3105964.710.355777.88777.88 311.058290.891613.340.307672.701450.58 27.758290.864253.70.215471.111921.69 14.458258.236748.990.123269.522191.21各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图 4.11。31图 4.11 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图4.2.3 多遇水平地震下的位移验算水平地震作用下框架结构的楼层间位移（u）i 和顶点位移 u i分别按下列公式计算： ij DVi/ = iu u i=（u）k （3.7）各层的层间弹性位移角，根据查找抗震规范，考虑砖填充墙i/hiu=e抗侧力作用的框架的情况，层间弹性位移角限值e1/550。计算过程如下表：表 4.10 横向水平地震作用下的位移验算层次Vi （KN）D i（N/mm）（u）i （mm）hi（mm）e=（u）i/hi4777.8810635200.7333001/452131450.5810635201.3633001/242621921.6910635201.8133001/182312191.217718402.8444501/1567综上所述，最大层间弹性位移角发生在第一层，1/1567100.23 KNm属第一类 T 形截面。下部跨间截面按单筋 T 形截面计算：as=M/（a1fcbf，h02）=100.23106/(1.016.723006402)=0.0064=1-=0.0064a21As=h0/=0.006416.72300640/360=437 mm2fcbfyf实配钢筋 412，As=452 mm2。=452/(300640)=0.24%=0.15%，满足要求。minb、三层 A、B 跨支座处上部配筋计算将下部跨间截面的 412 钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=452mm2），,再计算相应的受拉钢筋。AsSA1）支座 A 上部受压钢筋承受的弯矩 M2=360452（640-60）=94.38 KNm，则受压区混凝土承受的弯矩为 M1=62.17 KNm。=M1/（a1fcbh02）=62.17106/(1.016.73006402)=0.03s=1-=0.03a21As=M/（h0-a）=156.55106/360（640-60）=749.76 mm2yf则实配：416，As=804mm2 。=804/(300640)=0.42% 0.15% 0.42% 2.5%， 即：可满足要求。522）支座 B 左截面上部 as=M- As，(h0-a)/（fcbh02）yf =209.83106-360452(640-60) /（16.73006402）=0.056=1-=0.0582a,/h0=0.187a21可近似取As=M/（h0-a）=209.83106/360（640-60）=1005 mm2yf则实配：418，As=1017mm2 =1017/(300640)=0.53%0.15% 0.53% 157.29 KN箍筋设置也满足要求.非加密区箍筋采用双肢20082003003 .5021bsAnsvsv%14. 0%17. 0minsv53表 6.2 其它梁的配筋计算见下表层次截面M（KNm）As，（mm2）计算As（mm2）实配 As（mm2）As，/As（%）A-129.350.014509627318(763)0.670.45支座Bl-85.960509423318(763)0.670.45AB 跨间86.370.01449218(509)0.36支座 Br-60.040509359318(763)0.670.454BC 跨间52.190.021310.3218(509)0.36A-225.9207631256420(1256)0.610.74支座Bl-177.280763858220+218(1137)0.750.65AB 跨间141.210.016718318(763)0.45支座 Br-111.640941840420(1017)0.930.653BC 跨间139.590.058857320(2941)0.67A-317.07012561622320+222（1701）0.740.1支座Bl-369.1012561132420(1256)1.00.74AB 跨间247.03 0.056 1077420(1256)0.74支座 Br-175.27REV-0.21REV0.02双肢 8100双肢 8100A、Bl147.89484.77REV0.31双肢 8100双肢 81503Br236.03398.97REV1.25三肢 8100三肢 8100A、Bl192.5484.77REV0.58四肢 8100四肢 81501Br298.6398.97REV1.74四肢 8100四肢 8150 （3）梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，其值为：M=M 组-V 组 b/2 式中，M 组为梁内力组合表中支座轴线上的弯矩值；V 组为相应组合54的支座剪力；b 为柱的支承宽度， 1-2 层 b=0.55 3-4 层 b=0.55按上式的计算结果列入表 20 中。6.2 柱截面设计(1)柱正截面承载力计算 剪跨比和轴压比验算 表 3-24 给出了各层框架柱剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比取，oVhM /由表 3-24 可见，各柱的剪跨比满足和轴压比满足的要求。28 . 0表 6.4 梁支座边缘弯矩计算 表 20截面支座内力bM截面支座内力bM位置M 组V 组mKNm位置M 组V 组mKNmD-4-35.44 103.74 0.55 -6.91 C 左-4-114.01 107.18 0.55 -84.53 D-3-59.28 139.15 0.55 -21.01 C 左-3-193.87 140.03 0.55 -155.36 D-2-136.60 163.86 0.55 -91.54 C 左-2-268.00 164.92 0.55 -222.65 D-1-207.12 178.83 0.55 -157.94 C 左-1-289.18 179.99 0.55 -239.68 C 右-4-40.06 63.11 0.55 -22.70 B 左-4-73.37 62.01 0.55 -56.31 C 右-3-100.65 111.17 0.55 -70.08 B 左-3-122.67 110.40 0.55 -92.31 C 右-2-170.50 170.06 0.55 -123.74 B 左-2-193.18 169.32 0.55 -146.61 C 右-1-190.31 188.90 0.55 -138.36 B 左-1-218.13 188.10 0.55 -166.41 B 右-4-29.56 107.32 0.55 -0.04 A-4-132.06 103.59 0.55 -103.57 B 右-3-44.06 140.16 0.55 -5.52 A-3-204.18 139.02 0.55 -165.95 B 右-2-118.89 164.82 0.55 -73.56 A-2-280.96 163.95 0.55 -235.88 B 右-1-145.33 180.34 0.55 -95.74 A-1-343.58 178.48 0.55 -294.50 55表 6.5 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次A460056016.7192.57 107.02 369.23 3.21 0.066 360056016.7178.03 110.24 857.97 2.88 0.153 260056016.7203.33 137.61 1346.47 2.64 0.240 160056016.7164.67 108.70 1848.05 2.71 0.329 B460056016.7194.18 113.14 332.59 3.07 0.059 360056016.7218.92 138.25 864.46 2.83 0.154 260056016.7250.17 171.90 1396.56 2.60 0.249 160056016.7235.47 129.35 1943.54 3.25 0.346 ()b mm)(mmhocf)(mkNM)(kNV)(kNN0VhM0bhfNc柱的计算长度对于现浇楼盖，底层柱计算长度 l0=1.0H,其余层 l0=1.25H。计算柱的纵向受力钢筋柱的纵向钢筋均采用级钢筋。下面是一个有代表400HRB)/360(2mmNffyy性的柱的配筋计算过程,其余柱的计算结果见表 3-25。整个结构其他柱配筋根据结构设计软件 PKPM 建模得出结果。a)A 轴顶层柱 组合一：(kNm,N=303.89kN)57.192maxMmmNMe6341089.3031057.192360取 20mmaem125. 43 . 325. 10Lmmeeeai654634200 取189. 91089.3036007 .165 . 05 . 0321NAfc0 . 11 ,应考虑挠度对偏心距的影响 5875. 60hL =1.0312002)(/ )/(130011hLheNMammaheesi9144026006542/对称配筋56= = =1187mm2sAsA)(8 . 00sahyfeN)40560(3608 . 09141089.3033受拉区与受压区各配 420。b)A 轴顶层柱 组合二：(,M=122kNm)KNN23.369maxmm4261023.3691012.157360NMe同理 mmea20mmeeeai446204260 取，0 . 114. 81023.3696007 .165 . 05 . 0321NAfc0 . 11 =1.0512002)(/ )/(130011hLheNMammaheesi7064026004462/对称配筋= = =1114mm2SASA)(8 . 00sahyfeN)40560(3608 . 07061023.3693受拉区与受压区各配 420。 (2)柱斜截面受剪承载力计算以底层柱为例进行计算。由前可知，A 轴框架柱的剪力设计值 V=108.7KN271. 2/0VhM 2 . 0019. 05606007 .160 . 1107 .10830bhfVcc与 V 相应的轴力：KNbhfNc6 .18036007 .163 . 03 . 005.18482取KNN6 .1803000056. 0175. 1hfNftbhVSAsvyvRE故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用三肢 8100。由表 3-24 可知一层柱底的轴压比57，查混凝土结构设计规范可得箍筋最小配箍特征值,则最小体329. 0n06. 0v积配箍率 min,222111%58. 01005205205203 .5035203 .503vcorssvsAlAnlAn加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足,故箍筋取 8200。mmds33015%37. 02707 .1606. 0/minyvcvvff58其余各层柱的纵筋及箍筋见下表 6.6.表 6.6 其它各层柱的配筋计算见下表柱A 柱B 柱层次134134截面尺寸600600600600600600600600600600600600N（KN）2102.1966.89268.82102.1734.67257.91V（KN）270.8159.4581.5317.7318.3122.450.2fcb（KN）1321.32960.96960.961321.32960.96960.96s0.991.120.910.991.120.91实配单侧422420418422420418vfcm/fyv0.6790.6010.5330.7150.6380.533配箍加密区 4 肢10100，非加密区410150加密区 4 肢8100，非 加密区 4 肢8150加密区 4 肢8100，非加密区 4肢 8150加密区 4 肢10100，非 加密区4 肢10150加密区 4 肢8100，非加密区 4 肢8150加密区 4 肢8100，非加密区 4 肢8150597 现浇楼板设计7.1 楼面板设计板厚取为 100mm，取AB跨板进行分析，由于,按双向板进行277. 1/0102ll计算，双向板按弹性理论设计。所选取的板计算简图见图。lo1Pm1m2m1m2lo2图 7.1 板计算简图7.1.1 荷载计算 活载 2/5 . 34 . 15 . 2mkNq 恒载 2/89. 32 . 124. 3mkNg 总荷载 2/39. 7mkNgqp7.1.2 内力计算(轴线间距离)coll 按四边固定计算，由查表得：57. 0/21ooll，0385. 01m0056. 02m0814. 01m0571. 02m60则：mkNlplmM33. 4010111mkNlplmM63. 0010122mkNlplmM15. 9010111mkNlplmM42. 60101227.1.3 截面设计截面有效高度：假定选用10 钢筋，则方向跨中截面的；1olmmh8001方向跨中截面的；支座截面。混凝土强度等级 C30，钢2olmmh7002mmh800筋选用 HRB400 级。为了便于计算，我们可以将弯矩乘以折减系数 0.8，再根据公式计算。截面配筋计算结果及实际配筋，列在于表 3-26 中。其余板配00.9syMAh f筋根据结构设计软件 PKPM 建模得出结果。表 7.1 板配筋计算位置方向)(mmho)(mkNM)(2mmAs配筋)(2mmAs方向1ol804.3313410200314跨中方向2ol700.632210200314方向1ol80-9.1528210100314支座方向2ol80-6.42198101003147.2 屋面板设计对于 AB、CD 跨，由于 l01 / l02 =1.77 2 按双向板进行计算；对于BC 跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。(1) 设计荷载活荷载设计值:q=0.5*1.4=0.70 KN/m261恒荷载设计值:g=4.81*1.2=5.77 KN/m2荷载总计 p=q+g=6.47 KN/m2(2)计算跨度板的计算宽度按照轴线间距离确定。(3)弯矩计算 表 7.2 楼板内力计算边跨板弯矩计算图：板区格划分图区格项目l01(m)3.903.90l02(m)6.906.90l01/l020.570.57l02/l011.771.77m10.03060.0385m20.01230.0056m1-0.0715-0.0829m2-0.0567-0.0570M13.013.79M23.791.73M1-7.04-8.16M2-5.58-5.61A(AB)A(CD)中间跨按单向板计算 图 7.2 楼板板型划分支座负弯矩：MB=MC=-pl2/12=-3.93 KN.m跨中正弯矩:MBC=pl2/8+MG= 1.97 KN.m（4） 截面设计截面有效高度：暂时假定选用 8 钢筋，则 l01 方向跨中截面的 ho1=81mm，lo2方向跨中截面的 ho2=73 mm:支座截面 ho=81 mm。为了便于计算，均近似取 =0.95，As=M/0.95hofy。截面配筋计算结果及实际配筋，列于下表中。表 7.3 楼板配筋计算h0MAs配筋实配位置数值计算(mm)（kNm）（mm2）（mm2）A 板l01方向813.01144.98820025162l02方向733.79202.418200251l01方向813.79182.418200251B 板l02方向731.7392.158200251l01方向811.9794.628200251中跨板l02方向738200l01方向81-7.04338.7710110503A 板l02方向81-5.58268.6410110503l01方向81-8.16392.7810110503l02方向81-5.61270.0710110503中跨板81-3.93189.2410110503638 楼梯计算8.1 楼梯设计简图及参数本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，原因在于便于节约经济而且设计简单，设计混凝土强度等级定为 C30，梯板钢筋为型号为HPB300 钢,梯梁钢筋为型号为 HRB335 钢。活荷载标准值为 2.5KN/m2, 楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯简图如下图 8.1 楼梯配筋示意图简图中的参数为：楼梯开间：X=3900 mm,楼梯进深：Y=6900mm计算楼梯中层层高 H=3300mm,楼梯踏步宽：b=300 mm,楼梯踏步高：h=150 mm,休息平台宽度：y3= 2100mm,梯段宽：X1=1900mm,梯井宽：X2=100 mm,计算梯段中踏步数量：n=11 步，梯段水平长度：y2=3000mm,楼梯上平台宽：y1=1800mm。休息平台板厚取:h2=100 mm,梯梁（TL1)的截面高度：h1=X/12=325mm,则取 h1=400 mm,宽取 b1=20064mm，梯段板跨度：Lo=3000+0+100 =3100mm,梯段板厚度：t1=Lo/30=103.33 mm,则取 t1=140 mm。混凝土保护层厚度20mm,栏杆重为：0.15KN/m楼梯处活荷载为：2.50 KN/m2踏步水磨石面层:0.65KN/m2踏步水泥砂浆面层：20 KN/m3楼梯选用混凝土： C308.2 梯段板计算(1）确定板厚板的厚度为：，取 h=130mmmmmmLLh1501002030003030002030板倾斜角，取宽板带计算。894. 0cos, 5 . 0300/150tanm1(2）荷载计算：（取 1m 宽板计算） 水磨石面层 mkN /98. 03 . 0/65. 01)15. 03 . 0( 三角形踏步 mkN /88. 13 . 0/25115. 03 . 05 . 0 混凝土斜板 mkN /64. 3894. 0/12513. 0 板底抹灰 mkN /38. 0894. 0/11702. 0 mkN /88. 6 活荷载 mkN /5 . 3 mkNp/16.135 . 34 . 188. 62 . 1(3）内力计算板水平计算跨度：mL0 . 30跨中弯矩：mKNPLM81.14316.13818122065(4）配筋计算：202601067411010002103 .1409. 009. 0211086. 011010003 .1411081.1421102013020mmbhffAsbhfMmmhhycscs选配， 分布筋，每踏步一根。212100(1131)sAmm88.3 休息平台的计算(1）荷载计算（取 1m 宽板带计算） 恒荷载 水磨石面层 mkN /65. 0 70 厚混凝土板 mkN /75. 112507. 0 板底抹灰 mkN /34. 011702. 0 mkN /74. 2 活荷载 mkN /5 . 3 总荷载设计值 mkNp/19. 85 . 34 . 174. 22 . 1(2)内力计算 计算跨度： mL6 . 10跨中弯矩：mkNM62. 26 . 119. 8812(3）配筋计算20262012595010002103 .14076. 0076. 0211073. 05010003 .1411062. 2mmbhffAsbhfMycscs选用150，AS=33582mm668.4 平台梁的计算平台梁截面尺寸为 200mm400mm。(1)荷载计算TB-1 传来 mKN /74.192316.13TB-2 传来 mkN /55. 626 . 119. 8TL-1 自重 2 . 02 . 1)07. 04 . 0(25mkN /98. 1梁侧抹灰 02. 02 . 1)07. 04 . 0(217mkN /264. 0总荷载设计值 P74.1955. 698. 1264. 0mkN /53.28(2）内力计算 mLLn78. 36 . 305. 105. 10 KNPLVmKNPLMn35.516 . 353.28212196.5078. 353.288181220(3）配筋计算纵向钢筋（按第一类倒 L 形截面计算）翼缘宽度： mmLbf6306378060 取=630mm fb2026201471)35400(6303003 .14043. 0043. 0042. 0211211042. 0)35400(6303 .1411096.50mmhbffAhbfMfycssfcs67选配 3162(603)sAmm箍筋KNVKNbhft35.5107.7336520043. 17 . 07 . 00故按构造配箍筋：%11. 030043. 124. 024. 0minytsff试选用双肢箍有： ASV1=28.362mm 取 S=200mmmmbnASvsv257200%11. 03 .282min1故选用双肢箍200。6689 基础设计9.1 确定基础底面积及演算地质报告：工程地质剖面图如下图所示。杂填土1m粉土：粉质黏土：3m5m黏土：(e=0.7,IL=0.6)r=18kN/m3fk=180kN/m2Es=3000kN/m2r=20kN/m3fk=200kN/m2Es=5000kN/m2r=19kN/m3fk=220kN/m2Es=6000kN/m2图 9.1 土层分布场地条件：拟建场地地表平整，地下水位在地表下 0.8 米。（1）该工程框架层数不多，地基较均匀且柱距较大，可选择柱下独立柱基础。根据地质资料情况，本设计基础持力层选用第二层黏土层，地基承载力特征值为 180KN/m2（2）取基础混凝土的强度为 C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,II 级钢筋（f y=300 N/mm2） （3）对于边柱基础内力组合表可知边柱的内力为: N1=1747.55KN,M1=275.1KN.M; 由内力组合表可知中柱的内力为: N1=1873.86KN,M1=287.83KN.M; （3）对于边柱基础：根据地基基础设计规范相关规定，需要对地基承载力特征值进行修正。据设计资料提供： b =0,d=1.5, 3/20mKN地基承载力特征值的修正：)5 . 0()3(dbffdbka69180+1.520（1.3-0.5）=204Kpa由中心荷载公式得：1747.55/(204-201.3)=9.8drfFAGak但是考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大2040。底面尺寸：选择基础埋深：d=1.5 m JC-1 b=3.6 m l=3.6 m JC-2 b=2.4m l=2.4m378. 76/96.126 . 36/2mbhW203.63.61.3=336.96KN bldrGG基础边缘的最大和最小压力计算：22minnmax,n88.25KN/m189.85KN/m7.78336.963.63.61747.55WMblGFPP，因为 189.851.2fa=1.2204=244.8KN/m22min,max,/20401.1
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号