常熟某会议中心5号楼结构设计【毕业设计论文计算说明书CAD图纸平面】
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目 录摘 要IAbstractII1 工程概况11.1 工程概况11.2 设计资料12 结构方案设计22.1结构体系的选择22.2框架梁、柱截面尺寸估算23 重力荷载代表值63.1荷载统计63.2 重力荷载代表值计算104水平地震作用下的框架计算204.1梁柱线刚度计算204.2各层柱侧移刚度计算(D值法)214.3 框架自振周期计算214.4 横向地震作用计算224.5 变形验算234.6 水平地震作用下横向框架内力计算(KJ-6)235 风荷载作用下的框架内力计算275.1 风荷载标准值275.2 风荷载作用下的水平位移计算285.3 风荷载作用下横向框架结构内力计算296 竖向荷载作用下的内力计算326.1 轴线横向框架的内力计算单元326.2 荷载计算336.3 内力计算387 框架结构内力组合567.1 框架梁内力组合567.2 框架柱内力组合577.3 框架内力设计值汇总668 框架截面设计698.1 框架梁截面设计69 8.2 框架柱截面设计759 屋盖楼盖设计789.1 屋盖设计789.2 楼盖设计8110 楼梯设计（手算结果）8910.1 LT-1设计8911 基础设计9811.1 荷载计算9811.2 A柱下基础9811.3 B柱下基础10212 上部结构PKPM计算12.1 模型图及参数截图12.2 结构设计总信息12.3 周期、地震力及振型12.4 结构位移12.5 结构平面简图12.6 荷载平面图12.7 轴压比、构件配筋简图13基础设计（电算结果）13.1模型图及参数截图13.2基础SATWE荷载标准组合导算13.3独立基础配筋14手算与电算结果对比15致谢常熟某会议中心5号楼结构设计摘 要本工程是常熟某会议中心，最高八层,其中6轴线7轴线建筑局部6层，7轴线9轴线局部4层；屋顶花园。底层层高4.1米，其它层层高3.6米。本工程为钢筋混凝土现浇框架结构，防火等级为二级，抗震等级三级，抗震设防烈度6度。本说明是包括以下部分：1、本工程概况；2、结构模型方案设计；3、荷载计算；4、框架结构受力分析及截面设计；5、不上人屋盖和楼盖设计；6、板式楼梯设计；7、独立基础设计；8、PKPM结构软件计算。本方案从结构选型入手，选用8轴线框架结构，首先求各层重力荷载代表值，再求出本工程结构自震周期，然后按底部剪力法求出水平地震荷载值。对于横向框架和纵向框架，分别用分层法和D值法对框架结构在竖向荷载、水平风荷载作用和水平地震作用下产生的内力进行组合，算出框架的控制内力，最后按框架各构件的配筋计算进行绘制框架的施工图；根据楼盖板计算方法，对楼屋盖进行计算，计算书中同时选算了框架的四个基础、四个楼梯，并绘制了施工图。关键词：框架结构；PKPM。IIFive University Apartments Building Design in JiangyinAbstractThis project is the conference center in Changshu, Jiangsu Province,eight-storey building,where the axis 6 to 7 axis 6floors building local, local 4-layer 7 to 9 axis axis; roof garden. Ground floor is 4.1 meters high, and layers of 3.6 meters high. This works for the cast-in-place reinforced concrete frame structure , seismic rating three levels, seismic fortification intensity of 6 degrees.This note includes the following parts: 1、the project survey; 2、the structural model design; 3、load calculation, 4、the mechanical analysis and design of frame structure, 5、not human design of roof and floor, 6、plate staircase design, 7、independent Foundation design of 8、PkPM structure software computation.The programme starts from the structural form selection, selected 8 axis frame, we first find the representative value of gravity load, then calculating the structure of this project since the earthquake cycle, and then press the bottom shear horizontal earthquake load value is obtained. For horizontal framework and longitudinal framework, respectively with layered method and d value method on framework structure in vertical to Dutch contains, and level wind Dutch contains role and level earthquake role produced of forces for combination, is out framework of control forces, last by framework each component of distribution reinforced calculation for draws framework of construction figure; according to floor Board calculation method, on floor housing cover for calculation, calculation book in the while selected forget framework of four a based, and four a stairs, and draws has construction figure.key words: structural design; PKPM.IV 1 工程概况1.1 工程概况 建筑地点：江苏省常熟市 建筑类型：层数四层的会议中心，钢筋混凝土现浇框架结构。建筑介绍：建筑面积10380m2左右，楼盖及屋盖均采用新式的混凝土空心楼板，普通楼板厚度为400mm，28层走廊和卫生间楼板厚度100mm、9层走廊和卫生间楼板厚度120mm，外墙填充墙及女儿墙材料选用蒸压加气混凝土砌块，内墙选用普通加气混凝土砌块等轻质墙体材料。门窗使用：大门选用玻璃门，其余均为木门，窗选用铝合金窗。1.2 设计资料功能要求：本工程是会议中心。底层层高为4.1m，其它层层高3.6m。屋面为非上人 屋面。 地质资料：地质情况见附件，最高水位距地表下0.5m。 杂填土 g18kN/m3 h=1.3m fak=60kpa 粉质粘土 g18.9kN/m3 h=3.8m fak=130kpa气象资料:场地环境类型为II类，场区周围无污染源，地下水对混凝土和钢筋无腐蚀；土对混凝土和钢筋无腐蚀，最高水位距地表下0.5m。 地震资料: 设防烈度6度，基本地震加速度0.05g，设计地震分组为第一组。建筑等级：结构安全等级二级。荷载资料：查阅建筑荷载规范(GB50009-2012)柱网与层高：本会议中心纵向柱距为7.8m内廊式小柱网，AB跨为7.5m，CD跨为7.5m， 中间跨为6m，底层层高4.1m，其它层为3.6m。如图1.1所示。 图1.1 柱网平面布置图198 2 结构方案设计2.1结构体系的选择竖向荷载结构构件传力途径：现浇楼板的均布荷载和恒载传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至基础。根据以上各层楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，该会议中心楼框架的结构方案如下图所示。图2.1结构平面布置图2.2 框架梁、柱截面尺寸估算1、 框架梁的截面尺寸初估1）横向框架主梁截面尺寸初估梁所在跨度跨度l0（mm）梁截面高度h计算h=（1/121/8）l0mm梁截面高度h初估梁截面宽度b计算b=（1/31/2）hmm梁截面宽度b初估A-B7500625938650208469300C-D75006259386502084693002）纵向框架主梁截面尺寸初估梁所在跨度轴号跨度l0（mm）梁截面高度h计算h=（1/121/8）l0mm梁截面高度h初估梁截面宽度b计算b=（1/31/2）hmm梁截面宽度b初估A、D7800650975650217488400B、C78006509756502174884003）纵向框架次梁截面尺寸初估梁所在跨度跨度l0（mm）梁截面高度h计算h=（1/181/12）l0mm梁截面高度h初估梁截面宽度b计算b=（1/31/2）hmm梁截面宽度b初估A-B7800433650550183275250B-C78004336505501832752502、按柱的轴压比要求初估框架柱截面尺寸框架柱的受荷面积如图2.2所示: 图2.2 框架柱的受荷面积 框架柱选用混凝土强度等级C35，fc=16.7N/mm2，框架抗震等级为三级，轴压比N=0.85选取典型柱按下式计算： N=GqSn12 Ac=bchc注：G -竖向荷载分项系数（已包含可变荷载），取1.25。 q-各楼层单位面积竖向荷载标准值，框架结构约为1214kN/mm2。 1-考虑水平力产生的附加系数，三级抗震等级时，取1.00。 2-边柱、角柱轴力增大系数(边柱取1.1，角柱1.2，中柱1.0)。 N-柱轴向压力设计值。 N-框架柱轴压比限值，抗震等级为三级时，查表得N=0.851）中柱：取8轴与C轴相交中柱 N =GqSn12 =1.2512（3.9+3.9）（3.75+3）41.01.01.0=3159kN Ac=bchc=31591000/（0.8516.7）=222543.15mm2因为bchc=600800=480000mm2，故取中柱截面面积尺寸为600mm800mm。2）边柱：取8轴交A轴相交边柱 N =GqSn12 =1.2512（3.9+3.9）3.7541.001.11.0=1930.5kN Ac=bchc= 1930.51000/（0.8516.7）=135998.59mm2考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，因为bchc=600800=640000mm2，故取中柱截面尺寸为600mm800mm。3）角柱：取7轴与A轴相交的角柱 N =GqSn12 =1.25123.93.7541.01.21.0=1053kN Ac=bchc=10531000/（0.8516.7）=74181.05mm2 由于角柱承受双向偏心荷载作用，而bchc=600800=640000mm2，故取中柱截面尺寸为600mm800mm。3、校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求1）按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，且宽度不宜小于350mm。2）为了避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4 取二层较短柱高，Hn=3600mm 中柱：Hn/h=3.6/0.8=4.54 边柱与角柱：Hn/h=3.6/0.8=4.543）框架柱截面高度和宽度一般可以取层高的1/101/15。基础顶部至室外地面，预估1.0m。 H（1/101/15）H0=（1/101/15）（3.6+0.45+1.0）=505337mm故所选框架柱尺寸均满足要求。 第3章 重力荷载代表值 3 重力荷载代表值3.1荷载统计1）普通楼面：810厚普通地砖 0.0125=0.25kN/m210mm水泥砂浆结合层 0.0120=0.2kN/m230厚1:3水泥砂浆找平 0.0320=0.6kN/m2120厚空心楼板 0.1225=3kN/m2吊顶加设备管道 0.4kN/m2 合计 4.45kN/m22）走廊楼面：810厚普通地砖 0.0125=0.25kN/m210mm水泥砂浆结合层 0.0120=0.2kN/m230厚1:3水泥砂浆找平 0.0320=0.6kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5kN/m2吊顶加设备管道 0.4kN/m2 合计 3.95kN/m23)屋面:40厚C20细石混凝土 240.04=0.96kN/m210厚石灰砂浆隔离层 200.01=0.2kN/m25厚高聚物改性沥青防水卷材 100.005=0.05kN/m240厚膨胀珍珠岩砂浆找坡（折算厚190mm） 0.198=1.52kN/m230厚1：3水泥砂浆找平 200.03=0.6kN/m2120厚空心楼板 0.1225=3kN/m2吊顶加设备管道 0.4kN/m2 合计 kN/m2 4)涂料外墙做法：外侧：外墙涂料6 厚1：2.5水泥砂浆粘粉面 0.00620=0.12kN/m212厚1：3水泥砂浆打底 0.01220=0.24kN/m2刷界面处理剂一道内侧：刷乳胶漆5厚1：0.3：3水泥石灰膏砂浆粉面 0.00520=0.1kN/m212厚1：1：6水泥石灰膏砂浆打底 0.01220=0.24kN/m2刷界面处理剂一道200厚蒸压加气混凝土砌块 0.26.5=1.3kN/m2 合计： 2.0kN/m25）乳胶漆内墙做法：刷乳胶漆（双面）5厚1：0.3：3水泥石灰膏砂浆粉面（双面） 0.00520x2=0.2kN/m212厚1：1：6水泥石灰膏砂浆打底（双面） 0.01220x2=0.48kN/m2刷界面处理剂一道200厚普通加气混凝土砌块 0.25.5=1.1kN/m2合计： 1.78kN/m2100厚普通加气混凝土砌块 0.55kN/m26）一般楼梯荷载：810厚地砖 0.0125=0.25kN/m2 10厚1：1水泥砂浆结合层 0.0120=0.2kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m2120厚现浇钢筋砼斜板（折算200） 0.225=5kN/m215厚板底找平层 0.01520=0.3kN/m2 合计： 6.15/cos28.2=6.978kN/m27）女儿墙：20厚水泥砂浆，刷乳胶漆(双面) 0.02202=0.80kN/m2200厚蒸压加气混凝土砌块 0.26.5=1.3kN/m2 合计： 2.1kN/m28）铝合金玻璃窗：铝合金玻璃窗名称规格面积密度单重（kN）C11.11.81.980.501.0C21.71.83.060.501.539）梁上荷载：外墙：交A、D轴梁上恒载：（7.8-0.32）（3.6-0.65）=21.24m2窗面积：1.984=7.92m2墙实际面积：21.24-7.92=13.32m2梁上均布恒载：（13.322）+14）/7.2=4.26kN/mAB交轴：（7.5-0.42）（3.6-0.65）=19.77m2梁上均布恒载：（19.772）/6.7=5.9kN/mBC交轴：（6-0.42）（3.6-0.65）=12.17m2窗面积：3.06m2墙实际面积：12.17-3.06=9.11m2梁上均布恒载：（9.112+1.53)/5.2=3.8kN/m内墙：BC轴交轴中间7.8（3.6-0.55）=23.79m223.791.78 /7.8=5.429kN/mCD轴交、轴：（7.5-0.42）（3.6-0.65）=19.77m219.772.65/6.7=7.82kN/m六楼栏杆：1.21=1.2kN/m10）顶层（女儿墙）：所有跨上均布荷载均一样交A轴7.80.62.1=9.83kN9.83/7.8=1.26kN/m11）活荷载:部位活荷载kN/m2部位活荷载kN/m2宿舍2.0走廊2.5卫生间（带浴缸、坐厕）4.0卫生间（淋浴）2.5楼梯(按消防楼梯)3.5不上人屋面0.5雪荷载：0.40kN/m2 基本风压：0.45kN/m2 场地土类别：II类抗震设防烈度：6度设计地震分组：第一组设计基本地震加速度值：0.05g特征周期：Tg=0.4s地面粗糙度：C类框架结构抗震等级:三级结构计算：计算软件采用结构空间有限元分析设计软件（PKPM 2010 V2.2版）。3.2 重力荷载代表值的计算3.2.1 梁柱自重表重3.2.2 楼板自重的计算： 1)二四层楼面 二四层走廊： 3.9515.63=184.86kN 二四层办公室： 4.457.8（7.5+1.5）4=1249.56kN2） 屋顶楼面： 15.621.66.73=2267.74kN3.2.3 门窗自重计算表：3.2.4 墙重：1）一层:A、D轴墙墙面积：（7.8-0.32）（3.6-0.65）=21.24m2窗面积：41.98=7.92m2墙实际面积：21.24-7.92=13.32m2单跨重：13.322+14=30.64kN总重：30.644=122.56kN7轴墙墙面积：（9-0.4-0.8）（3.6-0.65）=23.01m2总重：23.011.78=40.96kN8轴墙：墙面积：（21.6-0.42-0.82）（3.6-0.65）=56.64m2门面积：3.15+2.1=5.25m2墙净面积：56.64-5.25=51.39m2总重：51.391.78= 91.47kN9轴墙：墙面积：（21.6-0.42-0.82）（3.6-0.65）=56.64m2窗面积：3.06m2墙实际面积：56.64-3.06=53.58m2总重：53.582+1.53=108.69kNBC轴交78轴：墙面积：7.8（3.6-0.55）2=47.58m2门面积：2.13=6.3m2墙净面积：47.58-6.3=41.28m2总重：41.281.78=73.48kN2）二四层：A、D轴墙墙面积：（7.8-0.32）（3.6-0.65）=21.24m2窗面积：41.98=7.92m2墙实际面积：20.65-7.92=12.73m2单跨重：12.732+14=29.46kN总重：29.464=117.84kN7轴墙墙面积：（9-0.4-0.8）（3.6-0.65）=23.01m2总重：23.011.78=40.96kN8轴墙：墙面积：（21.6-3-0.42-0.82）（3.6-0.65）=47.79m2总重：47.791.78=85.07kN9轴墙：墙面积：（21.6-0.42-0.82）（3.6-0.65）=56.64m2窗面积：3.06m2墙实际面积：56.64-3.06=53.58m2总重：53.582+1.53=108.69kNBC轴交79轴：墙面积：7.8（3.6-0.55）4=95.16m2门面积：3.157=22.05m2墙净面积：95.16-22.05=73.11m2总重：73.111.78=130.14kN3）屋顶：墙面积：（15.62+21.6）0.6=31.68m2总重：31.682.1=66.53kN3.2.5 恒载计算值：1）二四层：梁 860.97kN柱 619.92kN板 1434.42kN墙和门窗 117.84+40.96+85.07+108.69+130.14=482.7kN 总重 3398.01kN2）屋顶：梁 860.97kN板 2267.74kN墙 66.53kN 总重 3195.24kN3.2.6 活荷载计算值：1） 二四层： 办公室： 7.8942=561.60kN 走廊： 15.632.5=117.00kN 合计： 678.60 kN2） 屋面： 15.6021.600.5=168.48kN 合计： 168.48kN3.2.7重力荷载代表值：二层：G1=3398.01+0.5678.60=3737.31kN三层：G2=3398.01+0.5678.60=3737.31kN四层：G3=3398.01+0.5678.60=3737.31kN屋顶：G5=3195.24+0.5168.48=3279.48kN图3.3 重力荷载代表值示意图 第4章 水平地震作用下的框架计算 4水平地震作用下的框架计算4.1 梁柱线刚度计算1、横向框架侧移刚度计算1)横梁线刚度ib计算：I=bh3/12表4.1 横梁线刚度ib的计算表类别Ec(N/mm2)bh(mmmm)I(mm4)l(mm)EcI / l(Nmm)1.5EcI / l(Nmm)2EcI / l(Nmm)AB、CD跨3.151043006506.8610975002.8810104.3210105.761010BC跨3.151043006506.8610960003.610105.410107.21010注：现浇板面板，边框架ib=1.5i0，中框架ib=2i02)纵梁线刚度ib计算：I=bh3/12表4.2 纵梁线刚度ib的计算表类别Ec(N/mm2)bh(mmmm)I(mm4)l(mm)EcI / l(Nmm)1.5EcI / l(Nmm)2EcI / l(Nmm)7800mm跨3.151044006509.1510978003.7010105.5410107.391010注：现浇板面板，边框架ib=1.5i0，中框架ib=2i03)柱线刚度ic计算：I=bh3/12表4.3 柱线刚度ic的计算层次Hc(mm)Ec(N/mm2)bh(mmmm)Ic(mm4)EcIc / hc(Nmm)151003.151046008002.56101015.8110102-436003.151046008002.56101022.41010图4.1 框架KJ-8的梁柱相对线刚度4.2 各层柱侧移刚度计算(D值法)各层框架柱的侧移刚度按式计算，式中系数为柱侧移刚度修正系数，表示柱线刚度,不同情况下，、的取值不同。对于一般层： ， 对于底层： ， 表4.4 柱的D值计算层次层高h(mm)类别(底层)(一般层)(底层)(一般层)(N/mm)根数底层5100边框架边柱4.32/15.81=0.270.34248004边框架中柱 (4.32+5.4)/15.81=0.610.43313644中框架边柱5.76/15.81=0.360.36262582中框架中柱 (5.76+7.2)/15.81=0.820.47342822D345736二四层3600边框架边柱(4.32+4.32)/(222.4)=0.190.09186674边框架中柱(4.322+5.42)/(222.4)=0.430.18373334中框架边柱(5.76+7.2)/(222.4)=0.290.13269632中框架中柱(5.762+7.22)/(222.4)=0.580.23477042D3733344.3 框架自振周期计算 框架结构取0.60.7 框架顶点位移此处取0.70，将用重力荷载代表值代替水平力作用于每层上。表4.5 重力荷载代表值水平作用下结构顶点位移计算层次43279.483279.483733340.00880.098333737.317016.793733340.01880.089523737.3110754.13733340.02880.070713737.3114491.413457360.04190.0419T1=1.70.7(0.0983)1/2=0.3731s4.4 横向地震作用计算地震作用按6度设防，类场地，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为0.05g，则，Tg=0.4s，max=0.04，采用底部剪力法计算。结构横向总水平地震作用标准值：FEk =1=(Tg/T1) 0.9max0.85 =(0.4/0.3731) 0.90.040.8514491.41 =524.57kN由于T1=0.3731s1.4Tg=1.40.4=0.56s，故不需考虑顶部附加地震作用，顶部附加水平地震作用为：=(0.08T1+0.01)FEk=(0.080.3731+0.01) 524.57=20.90kN各质点i的水平地震作用按下式计算：表4.6 楼层水平剪力计算层次(m)(m)(kN)(kNm)(kN)(kN)43.615.93279.4852143.7320.348175.276175.27633.612.33737.3145968.9130.307154.626329.90223.68.73737.3132514.5970.217109.296439.19815.15.13737.3119060.2810.12763.966503.1644.5 变形验算表4.7 多遇地震作用下的变形验算楼层层间剪力Vi (kN)层间刚度Di(kN/m)(mm)层高hi (mm)层间相对弹性转角4175.2763733340.46936001/7676层间相对弹性转角满足=1/550的要求3329.9023733340.88436001/40722439.1983733341.17636001/30611503.1643457361.45551001/3505故满足要求。4.6 水平地震作用下横向框架内力计算(KJ-8)取轴线上的横向框架为代表进行计算，本节计算以左震为例。4.6.1 柱的反弯点高度计算表4.8 反弯点高度位置系数ABCD第四层m=4n=4h=3.6m0.290.58同B柱同A柱y00.140.29111y100211y200311y300y0.140.29第三层m=4n=3h=3.6m0.290.58同B柱同A柱y00.300.39111y100211y200311y300y0.300.39第二层m=4n=2h=3.6m0.290.58同B柱同A柱y00.5050.45111y100211y200311y300y0.5050.45第一层m=4 n=1h=5.1m0.360.82同B柱同A柱y00.770.631y10020.7060.706y2-0.024-0.0243y300y0.7460.606注： 1. y0由m、n及查表得到。 2. y1由1及查表得到，1=；当i1+i2i3+i4时，1取倒数，即1= 并且y1值取负号“-”。 3. y2由2及查表得到，2=h上/h本。 4. y3由3及查表得到，3= h下/h本。 5.y=y0+y1+y2+y3 。4.6.2 柱端弯矩计算表4.9 水平地震作用下横向框架kJ-8轴线A柱端弯矩计算层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)A柱(边柱)DimVimyM上M下43.6175.2763733342634012.370.290.1438.306.2333.6329.9023733342634023.280.290.3058.6725.1423.6439.198373334263401312530.990.2960.50555.2256.3415.1503.1643457361581223.010.360.74629.8187.54注：表中 Vim=ViDim/Di (单位:kN)M上=Vim(1-y)hi (单位：kNm)M下=Vimyhi (单位：kNm)表4.10 水平地震作用下横向框架kJ-6轴线B柱端弯矩计算层次层高hi(m)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)B柱(中柱)DimVimyM上M下43.6274.7592829324666745.320.580.29115.8447.3133.6380.4742829324666762.760.580.39137.8288.1223.6455.2722829324666775.090.580.45148.68121.6515.1499.1541816363007382.330.820.606165.43254.45254.45注：表中 Vim=ViDim/Di (单位:kN)M上=Vim(1-y)hi (单位：kNm)M下=Vimyhi (单位：kNm)4.6.3 梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力计算表4.11 水平地震作用下框架梁端弯矩、梁端剪力以及柱轴力层次AB跨BC跨柱轴力L(m)M左(kNm)M右(kNm)Vb(kN)L(m)M左(kNm)M右(kNm)Vb(kN)边柱(kN)中柱(kN)47.538.3051.4811.97672.4072.4024.13-11.97-12.1637.564.982.2819.626115.71115.7138.57-31.59-31.1127.580.36105.2424.756148.00148.0049.33-56.34-55.6917.586.15127.5928.506179.43179.4359.81-84.84-86.62注：表中 (i表示所在层数，j表示所在柱) 图4.2 水平地震作用下框架弯矩标准值图4.3 水平地震作用下框架梁端剪力和柱轴力标准值 第5章 风荷载作用下的框架内力计算 5 风荷载作用下的框架内力计算5.1 风荷载标准值建筑物表面上的迎风面荷载标准值当计算主要承重结构时，应按下式来计算： 式中，基本风压值(kN/m2)高度Z处的风振系数 风荷载体型系数风压高度变化系数基本风压(kN/m2)由建筑结构荷载规范(GB 5009-2012)查得常熟地区重现期为50年的基本风压：=0.45kN/m2，地面粗糙度为C类。查荷载规范得风压高度变化系数。本设计中，结构高度H=14.9m30m，且H/B=14.90/20.10=0.74 1.5，则不需要考虑风压脉动的影响，取=1.0。对于矩形截面， =1.3。其中，A为一榀框架各层节点的受风面积，取上层的一半和下层的一半之和，顶层取到女儿墙顶，底层只取到下层的一半。注意底层的计算高度应从室外地面开始取。顶层 A=(0.6+3.6/2)7.8=18.72m2中间层 A=3.67.8=28.08m2底层 A=(4.05/2+3.6/2)7.8=29.84.m2高度Z为框架节点至室外地面的高度。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，如下表：表5.1 风荷载计算层次zsZ(m)z0A(m2)Fw(kN)V(kN)41.01.314.850.650.4518.727.117.1131.01.311.250.650.4528.0810.6817.8021.01.37.650.650.4528.0810.6828.4811.01.34.050.650.4529.8411.3539.83图5.1 等效节点集中风荷载计算简图(kN)5.2 风荷载作用下的水平位移计算表5.2 风荷载作用下的水平位移验算层次Fi(kN)层间剪力Vi(kN)层间刚度Di(kN/m)层间位移ui=Vi/Di(mm)层高hi(mm)ui/hi48.108.102829320.02936001/805556312.1620.262829320.07236001/50000212.1632.422829320.11536001/31944112.1644.481816360.24551001/48039ui/hi (551.43/360) %300615=403.09mm2所以：As,min=462mm2 跨中：0.2%300615=369mm2(451.43/ 360) %300615=329.80mm2所以：As,min=369mm2 (4)箍筋的配箍率 svmin=0.26ft/fyv=0.261.43/360=0.11% 3.配筋计算 当框架梁下部受拉时，按T形截面设计；当框架梁上部受拉时，按矩形截面设计。 以第五层AB、BC跨框架梁为例，给出计算方法和过程，其他各框架梁的配筋计算见 表格。框架梁AB跨： (1)跨中下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf=l/3=7500/3=2500mm；当按梁间间距考虑时，bf=b+Sn=300+(3900-150-100)=3950mm；当按按翼缘厚度考虑时，h0=615mm，hf/h0=120/615=0.200.1，此种情况不起控制作用。综上，取bf=2500mm。考虑抗震承载力调整系数RE=0.75，弯矩设计值为0.75146.72=110.04kNm因为1fcbfhf(h0-hf/2)=1.014.32500120(615-120/2)=2380.95 kNm 110.04kNm，故属第一类截面。s=M/(1fcbfh02)= 110.01106/(1.014.325006152)=0.008=1-(1-2s)1/2=0.008As=1fcbfh0/fy=0.0081.014.32500615/360=499.06mm2而Asmin=369mm2，故配筋316，As=603mm2 (2)支座(以左支座为例) 将下部截面的316钢筋锚入支座，支座负弯矩作用下的受压钢筋(As=603mm2),再计算相应的受拉钢筋As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.75114.35=85.77kNm， 因为M=85.77106=857700000 As=1fcbh0/fy=0.0541.014.3300615/360=398.18mm2而Asmin=462mm2，故配筋218，As=509mm2BC跨：(1) 跨中 考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.759.77=7.33kNm，s=M/(1fcbh02)=7.33106/(1.014.33006152)=0.005=1-(1-2s)1/2=0.005As=1fcbh0/fy=0.0051.014.3300615/360=33.17mm2而Asmin=369mm2，故配筋216，As=402mm2(2)支座(以左支座为例)将下部截面的216钢筋锚入支座，支座负弯矩作用下的受压钢筋(As=402mm2),再计算相应的受拉钢筋As。考虑抗震承载力调整系数，弯矩设计值为0.7578.67=59.01kNm， 因为M=59.01106=590100000 As=1fcbh0/fy=0.0371.014.3300615/360=271.5mm2而Asmin=462mm2，故配筋218，As=509mm2全部梁的正截面配筋计算过程与结果见下表。表8.2 正截面配筋计算8.1.2 框架梁斜截面受弯承载力计算框架梁的承载力抗震调整系数RE=0.85，以第四层AB、BC跨梁为例，计算方法和过程如下，其它各梁的配筋计算见表格。AB跨梁：hw=h0-hf=615-120=595mm，hw/b=595/300=1.984REV=0.85143.22=121.74kN121.74kN根据混凝土结构设计规范箍筋加密区长度取500mm与1.5h中的较大值，所以取为1000mm，非加密区取2肢8200设置满足要求。BC跨梁：hw=h0=615mm，hw/b=615/300=2.054REV=0.8588.47=75.20kN75.20kN根据混凝土结构设计规范箍筋加密区长度取500mm与1.5h中的较大值，所以取为1000mm。梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表。表8.3 斜截面配筋计算8.2 框架柱截面设计框架结构为了达到“强柱弱梁”的程度，在抗震设计中我们经常采用增大柱端弯矩设计值的方法。四级框架的梁柱节点处，除框架顶层柱、柱轴压比小于0.15的柱的节点外，柱端弯矩设计值应符合以下要求：式中 节点上、下柱端截面为顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。 节点左、右柱端截面为顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之 和。 柱端剪力增大系数， 四级取1.2。 如果不满足，则按调整柱端弯矩设计值。表8.4 强柱弱梁调整表 强柱弱梁调整表 续表8.2.1 已知条件混凝土采用C35，fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2，纵向受力钢筋选用HRB400(fy= fy=360N/mm2)，箍筋选用HRB400(fy= fy=360N/mm2)。柱的截面尺寸为800800，则h0=800-50=750mm。8.2.2 构造要求1.抗震调整系数：当轴压比小于0.15时，RE=0.75，当轴压比不小于0.15时，RE=0.80。2.根据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，柱全部纵向钢筋的最小配筋率，四级震设防要求，框架柱纵筋的最小配筋百分率应满足：0.65%，Asmin=0.0065600550=2145mm2。8.2.3 剪跨比和轴压比验算剪跨比宜大于2，四级框架轴压比应小于0.9，从下表中可见均满足要求。表8.5 剪跨比和轴压比验算8.2.4 柱正截面承载力计算计算要点： 1、 ，当时为大偏心受压柱；当时为小偏心受压柱。相对界限受压区高度，取xb/h0；xb界限受压区高度；h0截面有效高度；当混凝土强度等级不超过C50时，取为0.80；普通钢筋抗拉强度设计值；钢筋弹性模量；非均匀受压时的混凝土极限压应变。=0.003-(fcu,k-50)10-52、ea取20mm和h/30两者中的较大值。3、当ei/h00.3时，1=1.0；当ei/h00.3时，1=0.2+2.7ei/h0且1.0。4、 柱计算长度l0=1.0H(底层)，l0=1.25H(其余层)。5、 l0/h15时，2=1.0；l0/h15时，2=1.15-0.01l0/h且1.0。6、，取Cm=1.07、 ，； ，计算与配筋过程见下列下表。 第8章 框架截面设计 表8.6 边柱正截面配筋计算表表8.7 中柱正截面配筋计算表 第8章 框架截面设计 8.2.5 柱斜截面承载力计算计算要点：本工程框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为RE=0.85。本工程当1时，取=1；当3时，取=3。本工程Vc(0.25cfcbh0)/RE时截面满足要求。本工程当N0.3fcA时取实际值计算；当N0.3fcbh时取0.3fcbh计算。本工程(1.75ftbh0)/(+1) +0.07NREVc时按构造配箍，否则按计算配箍。本工程箍筋加密区长度底层柱根部取不小于该层柱净高的1/3，其它端部取为截面长边尺寸、柱净高的1/6、和500mm中的最大值，角柱则沿柱全高加密箍筋。本工程具体计算与配筋过程详见表。表8.8 本工程边柱斜截面配筋计算表表8.9 本工程中柱斜截面配筋计算表 第9章 屋盖楼盖设计 9 屋盖楼盖设计9.1 屋盖设计9.1.1 设计数据1)屋面建筑做法：钢筋混凝土现浇板，40厚C20细石混凝土，10厚石灰砂浆隔离层，5厚高聚物改性沥青防水卷材，40厚膨胀珍珠岩砂浆找坡，30厚1:3水泥砂浆找平。2)屋面活荷载：均布活荷载标准值0.5kN/m2(不上人屋面)，雪荷载标准值为0.40kN/m2。3)结构材料：混凝土强度等级为C35；钢筋均为HRB400。9.1.2 屋盖的结构平面布置图图9.1 屋盖的结构平面布置图9.1.3 板的设计(弹性理论)1.荷载计算由于屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2大于屋面雪荷载标准值0.40kN/m2，故取大值：(1) 屋面恒载标准值(不上人)40厚C20细石混凝土 240.04=0.96KN/m210厚石灰砂浆隔离层 200.01=0.2KN/m25厚高聚物改性沥青防水卷材 100.005=0.05KN/m240厚膨胀珍珠岩砂浆找坡（折算厚190mm） 80.19=1.52KN/m230厚1:3水泥砂浆找平 200.03=0.6KN/m2340厚空心楼板 250.25=6.25KN/m2吊顶加设备管道 0.4KN/m2 合计 9.98KN/m2 (2)屋面荷载设计值：g=1.29.98=11.976kN/m2 ，q=1.40.5=0.7kN/m2各板L1/L2均小于3，根据混凝土结构设计，宜按双向板计算。在求各个区格楼板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载满布楼板计算，取g=g+q=11.976kN/m2+0.7kN/m2=12.676kN/m2 2.弯矩计算在求各个楼板中间支座最大正弯矩(绝对值)时，按楼板恒荷载以及活荷载满布各区格板计算。取荷载P=g=12.676kN/m2。按混凝土结构设计中附录8进行楼板内力计算，楼板计算结果如表9.1所示。表9.1 双向板弯矩计算表区格ABLOy/ LOx3.9m/6m=0.653.9m/6m=0.65跨内计算简图 =0mx0.017512.676kN/m2(3.9m)2=3.37kNm/m0.034512.676kN/m2(3.9m)2=6.65kNm/mmy0.041212.676kN/m2(3.9m)2=4.90kNm/m0.009512.676kN/m2(3.9m)2=1.83kNm/m=1/6mx3.37+1/64.90=4.19kNm/m6.65+1/61.83=6.96kNm/mmy4.90+1/63.37=5.46kNm/m1.83+1/66.65=2.94kNm/m支座计算简图 mx-0.076212.676kN/m2(3.9m)2-14.69kNm/m-0.076612.676kN/m2(3.9m)214.77KNm/mmy0.097012.676kN/m2(3.9m)218.70kNm/m-0.057112.676kN/m2(3.9m)211.01 kNm/m双向板弯矩计算表 续表区格CDLOX/ LOY3.9m/7.5m=0.523.9m/7.5m=0.52跨内计算简图 =0mx0.05478.78kN/m2(3.9m)2=7.31kNm/m0.04048.78kN/m2(3.9m)2=5.40kNm/mmy0.00898.78kN/m2(3.9m)2=1.19kNm/m0.00348.78kN/m2(3.9m)2=0.46kNm/m=1/6mx7.31+1/61.19=7.51kNm/m5.40+1/60.46=5.48kNm/mmy1.19+1/67.31=2.41kNm/m0.46+1/65.40=1.36kNm/m支座计算简图mx-0.11648.78kN/m2(3.9m)2=-15.55kNm/m-0.08328.78 kN/m2(3.9m)2-11.11KNm/mmy-0.07868.78kN/m2(3.9m)2-10.50kNm/m-0.05698.78 kN/m2(3.9m)2-7.60 KNm/m3、截面设计1)楼板截面有效高度假定选用8钢筋，则短边方向(LOX方向)跨中截面的hOX=250mm-15mm=235mm,长边方向(LOy方向)跨中截面的hOX=250mm-25mm=225mm,楼板支座截面hO=235mm。2)楼板最小配筋率因为，故取smin=0.20%，则Asmin=0.20%1000235=470mm23)楼板截面设计时取用的弯矩设计值楼板中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；楼板边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l01.5时减小20%，当l b/l 0=1.52.0时减小10%；楼板的角区格不折减。由表9.1可见：楼板的支座弯矩是不平衡的，楼板实际应用时可近似取相邻两区隔板支座弯矩的平均值，见表9.2。表9.2 支座弯矩表支座ABmy=0.5(-18.70-11.01)=-14.86kN m/m 支座BBmy =-11.01 kN m/m支座ACmx=0.5(-14.69-15.55)=-15.12kN m/m支座BDmx=0.5(-14.77-11.11)=-12.94kN m/m支座CDmy =0.5(-10.50-7.60)=-9.05kN m/m支座DDmy =-7.60kN m/m为了便于计算，近似取=0.95，(fy=360N/mm2)计算过程见表9.3。表9.3 不上人屋面板配筋计算表P679.2 楼盖设计9.2.1 设计资料1) 楼面做法：(a)办公室：340厚空心楼板，30厚1:3水泥砂浆找平，10厚水泥砂浆结合层，10厚普通地砖面层。 (b)走廊：100厚钢筋混凝土现浇板，30厚:3水泥砂浆找平，10厚水泥砂浆 结合层，10厚普通地砖面层。2)楼面荷载：根据荷载规范，办公室的均布活荷载标准值为2.0kN/m2，走廊的均布活荷载标准值为2.5kN/m2。3)材料：混凝土强度等级为C35；受力纵筋均为HRB400钢筋。图9.2 楼盖的结构平面布置图9.2.2 荷载计算1、 普通楼面：810厚普通地砖 0.0125=0.25KN/m210mm水泥砂浆结合层 0.0120=0.2KN/m230厚1:3水泥砂浆找平 0.0320=0.6KN/m2340厚空心楼板 0.2525=3KN/m2吊顶加设备管道 0.4KN/m2 合计 7.70KN/m22、 走廊楼面：810厚普通地砖 0.0125=0.25KN/m210mm水泥砂浆结合层 0.0120=0.2KN/m230厚1:3水泥砂浆找平 0.0320=0.6KN/m2100厚现浇钢筋混凝土板 0.1025=2.5KN/m2吊顶加设备管道 0.4KN/m2 合计 3.95KN/m2 荷载设计值：(1)办公室：g=1.207.70=9.24kN/m2 ，q=1.402.0=2.80kN/m2g=g+q=9.24+2.80=12.04kN/m2(2)走廊：g=1.23.95=4.74kN/m2，q=1.402.5=3.50kN/m2g=g+q/2=4.74+3.50=7.97kN/m29.2.3 弯矩计算在求楼板各个中间支座最大正弯矩(绝对值)时，按楼板恒荷载以及活荷载满布各区格板计算。楼板取荷载： (1)办公室：P=g=9.24kN/m2(2)走廊：P=g=7.97kN/m2按混凝土结构设计中附录8进行楼板内力计算，楼板计算结果如表9.4所示。表9.4 双向板弯矩计算表区格ABLOX/ LOY3.9m/7.5m=0.523.9m/7.5m=0.52跨内计算简图 =0mx0.05479.24kN/m2(3.9m)2=7.69kNm/m0.04049.24kN/m2(3.9m)2=5.68kNm/mmy0.00899.24kN/m2(3.9m)2=1.25kNm/m0.00349.24kN/m2(3.9m)2=0.48kNm/m=1/6mx7.69+1/61.25=7.90kNm/m5.68+1/60.48=5.76kNm/mmy1.25+1/67.69=2.53kNm/m0.48+1/65.68=1.43kNm/m支座计算简图 mx0.11649.24kN/m2(3.9m)216.36kNm/m-0.08329.24kN/m2(3.9m)211.69 KNm/mmy0.07869.24kN/m2(3.9m)211.05kNm/m-0.05699.24kN/m2(3.9m)2-8.00kNm/m 区格CDLOX/ LOY2.2m/3.9m=0.562.2m/3.9m=0.56跨内计算简图 =0mx0.03957.97kN/m2(2.2m)2=1.53kNm/m(0.03817.97)kN/m2(2.2m)2=1.47kNm/mmy0.00467.97kN/m2(2.2m)2=0.18kNm/m(0.00617.97)kN/m2(2.2m)2=0.24kNm/m=1/6mx1.53+1/60.18=1.56kNm/m1.47+1/60.24=1.51kNm/mmy0.18+1/61.53=0.435kNm/m0.24+1/61.47=0.49kNm/m支座计算简图 mx0.08347.97kN/m2(2.2m)23.22kNm/m-0.08107.97kN/m2(2.2m)23.13kNm/mmy0.05697.97kN/m2(2.2m)22.2kNm/m-0.05717.97kN/m2(2.2m)22.21kNm/m 9.2.4 截面设计1)楼板截面有效高度假定选用8钢筋，则办公室： 短边方向(LOX方向)跨中截面的hOX=250mm-15mm=235mm, 长边方向(LOy方向)跨中截面的hOX=250mm-25mm=225mm,支座截面hO=235mm走廊： 短边方向(LOX方向)跨中截面的hOX=100mm-15mm=85mm, 长边方向(LOy方向)跨中截面的hOX=100mm-25mm=75mm,支座截面hO=75mm。2)楼板最小配筋率因为，故取smin=0.20%，则Asmin=0.20%1000235=470mm23)楼板截面设计时取用的弯矩设计值楼板中间跨的跨中截面及中间支座截面减小20%；楼板边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当lb/l0l/12=7500/12=625mm, 取次梁截面尺寸为：250mm550mm1)荷载计算恒载：由板传来 4.453.9=17.36kN/m次梁自重 1.2250.2(0.5-0.12)=2.28kN/m梁侧抹灰 1.2170.0122(0.5-0.12)=0.19kN/m合计 g=19.83kN/m活载：由板传来： q=1.32.03.90=10.14kN/m合计： g+q=29.97kN/m2)内力计算计算跨度： 按等跨连系梁计算内力，=7.5-0.152=7.2m表9.8 连续次梁弯矩计算截面端支座边跨跨内中间支座中间跨跨中弯矩计算系数 (kNm)-64.74110.98-110.9833.05 表9.9 连续次梁剪力计算截面端支座内侧中间支座外侧中间支座内侧剪力计算系数0.50.550.55(kN)107.90118.6969.243)截面承载力计算次梁跨内按T型截面计算。翼缘计算宽度为：bf=1/3lo=1/37200=2400mmh=500mm，ho=500-35=465mm 翼缘厚hf=120mm 判别T型截面类型： 因为1fcbfhf(h0-hf/2)=1.014.32400120(465-120/2)=1667.96 kNm 10.98kNm，所以跨内截面均属于第一类T型截面。支座截面按矩形截面计算：b=200mm，h=500mm。端支座布置一排纵筋ho=500-35=465mm，中间支座布置两排纵筋ho=500-70=430mm。表9.10 连续次梁正截面承载力计算截面端支座边跨跨中中间支座中间跨跨中 (kNm)-64.74110.98-110.9833.050.110.0150.210.00770.1170.0150.240.0078 (mm )433665820202选配钢筋218318216+218216实配钢筋面积509763911402表9.11 连续次梁斜截面承载力计算截面端支座内侧中间支座外侧中间支座内侧V(kN)107.90118.6969.240.25cfcbh0(kN)332.48V307.45V307.45V0.7ftbho(kN)93.09V86.09V86.09V选用箍筋8(2)8(2)8(2)Asv=nAsv1(mm)101101101S=1.25fyvAsvh0/(V-0.7ftbh0)按构造配筋按构造配筋按构造配筋实配箍筋间距s(mm)200200200 第10章 楼梯设计 10 楼梯设计梁式楼梯计算10.1 LT-110.1.1 示意图：10.1.2基本资料：1依据规范：建筑结构荷载规范（GB 500092002）混凝土结构设计规范（GB 500102010） 2几何参数：楼梯类型： 梁式楼梯（ 型）支座条件： 两端铰支斜梯段水平长度： L1 = 3000 mm梯段净跨： Ln = L1 = 3000 mm楼梯高度：H = 1800mm楼梯宽度：W = 1440 mm梯板厚：t = 120 mm楼梯级数：n = 11(阶)踏步宽度：b = 300 mm踏步高度：h = 164 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm楼梯梁高度：h3 = 200 mm楼梯梁宽度： b3 = 200 mm 3荷载标准值：可变荷载：q = 7.00kN/m2面层荷载：qm = 1.70kN/m2栏杆荷载：qf = 0.20kN/m永久荷载分项系数: G = 1.20可变荷载分项系数: Q = 1.40准永久值系数: q = 0.50 4材料信息：混凝土强度等级: C35fc = 16.70 N/mm2ftk = 2.20 N/mm2ft = 1.57 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HRB400ES = 200000 N/mm2fy = 360.0 N/mm2受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋其余钢筋选用HPB300钢fyv = 270.0 N/mm2保护层厚度: c = 35 mm顶棚厚度 c1 20mm顶棚容重 Rs 20.0 kN/m3混凝土容重 Rc 25.0 kN/m3混凝土弹性模量 Ec = 3.15104 N/mm2钢筋弹性模量 Es = 2.0105 N/mm2梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离as1 = 25 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离as2 = 30 mm10.1.3 计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由建筑结构静力计算手册中 单跨梁的内力及变位计算公式所得。1楼梯几何参数：梯段倾角余弦值：cos = b/sqrt(b2h2) = 300.00/sqrt(300.002163.602) =0.88梯梁计算跨度:L0 = Ln = 3000 mm梯段板计算跨度:B0 = W2b3 = 14402200 =1040 mm梯段板平均厚度:ht = (h2t/cos)/2 = (163.602120.00/0.88)/2 = 218.48 mm2荷载设计值：(1) 梯段板荷载设计值（取一个踏步宽板带）：自重：gkb = Rchtb = 25.00.220.30 = 1.64 kN/m面层：gkm = qm(hb) = 1.70(0.160.30) = 0.79 kN/m抹灰：gks = Rsc1b/cos = 20.00.020.30/0.88 = 0.14 kN/m恒荷标准值：Pkb = gkbgkmgks = 1.640.790.14 = 2.56 kN/m恒荷控制：Pb(G) = 1.35PkbQ0.7bq = 1.352.561.400.70.307.00 = 5.52 kN/m活荷控制：Pb(L) = GPkbQbq = 1.202.561.400.307.00 = 6.02 kN/m荷载设计值：Pb = max Pb(G) , Pb(L) = 6.02 kN/m(2) 斜梯段梯梁荷载设计值：自重放大系数（考虑面层）:b=1.1自重：gkl = bRcb3h3/cos = 1.125.00.200.20/0.88 = 1.25 kN/m恒荷标准值：Pkl = Pkb/bW/2gklqf = 2.56/0.301.44/21.250.20 = 7.61 kN/m恒荷控制：Pl(G) = 1.35PklQ0.7qW/2 = 1.357.611.400.77.001.44/2 = 15.21 kN/m活荷控制：Pl(L) = GPklQqW/2 = 1.207.611.407.001.44/2 = 16.18 kN/m荷载设计值：Pl = max Pl(G) , Pl(L) = 16.18 kN/m3梯梁斜截面受剪承载力计算：Vmax = 24.27 kNVmax0.7ftb3(h3as2)= 0.71570.000.20(0.200.03)= 37.37 kN按构造配置箍筋。4正截面受弯承载力计算：(1) 梯段斜板计算：计算高度：H = (t+hcos)/2 = 131.82 mm计算宽度：b0 = b/cos = 341.71 mmMmax = PbB02/8 = 6.021.042/8 = 0.81 kNm = 0.0655%min = max0.002,(0.45ft/fyv) = 0.3364% = min = 0.3364%纵筋/计算面积：As = 117.86 mm2(2) 梯梁计算：M中 = 18.20 kNm = 0.3643%纵筋计算面积：As = 309.62 mm2左支座：按构造配筋。钢筋计算面积：As = 77.41 mm2右支座：按构造配筋。钢筋计算面积：As = 77.41 mm210.1.4 计算结果：(为每米宽板带的配筋):1纵筋计算结果：计算面积：309.62 mm2采用方案：312实配面积：Ag = 339mm2实际配筋率： = 0.9979%2钢筋计算结果：计算面积：77.41 mm2采用方案：0 8实配面积：Ag = 0mm2实际配筋率： = 0.0000%3箍筋计算结果：采用方案：282004钢筋计算结果：计算面积：77.41 mm2采用方案：00实配面积：Ag = 0mm25纵筋/计算结果：计算面积：As = 117.86 mm2采用方案：8100实配面积：Ag = 172mm210.1.5 跨中挠度计算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值取准永久值系数 q = 0.5梯段梯梁标准荷载：Qk =PklqW/2=7.617.001.44/2=12.65 kN/m梯段梯梁准永久荷载：Qq =PklqqW/2=7.610.57.001.44/2=10.13 kN/m(1) 挠度验算参数：Mk = 14.23 kNmMq = 11.39 kNm(2) 短期刚度Bs与长期刚度B：按下列公式计算：k 1.10.65ftk/(tesk)(混规(7.1.2-2)q 1.10.65ftk/(tesq)(混规(7.1.2-2)sk = Mk/(0.87h0AS)(混规(7.1.4-3)sq = Mq/(0.87h0AS)(混规(7.1.4-3)te = (AsAp)/Ate (混规(7.1.2-4)Bsk = EsAsh02/1.15k0.26E/(13.5f)(混规(7.2.3-1)B = Mk/Mq(1)MkBsk(混规(7.2.2-1)Bsq = EsAsh02/1.15q0.26E/(13.5f)(混规(7.2.3-1)B = Bsq/(混规(7.2.2-2)B = min(Bsk,Bsq)sk = Mk/(0.87h0Ag) = 14.23106/(0.87170339) = 283.49 N/mmte = Ag/(0.5h3b3) = 339/(0.5200200) = 1.70% sq = Mq/(0.87h0Ag) = 11.39106/(0.87170339) = 226.99 N/mmte = Ag/(0.5h3b3) = 339/(0.5200200) = 1.70% k = 1.10.65ftk/(tesk) = 1.10.652.20/(1.70%283.49) = 0.80q = 1.10.65ftk/(tesq) = 1.10.652.20/(1.70%226.99) = 0.73钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E = Es/Ec = 6.67受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值：f 0纵向受拉钢筋配筋率 = 0.9979%Bsk = EsAgh02/1.15k0.26E/(13.5f) = 2103390.172/1.150.800.266.670.9979%/(13.50) = 1352.73 kNm2Bsq = EsAgh02/1.15q0.26E/(13.5f) = 2103390.172/1.150.730.266.670.9979%/(13.50) = 1432.84 kNm2荷载长期作用对挠度增大的影响系数：当 = 0 时， = 2.0Bk = Mk/Mq(1)MkBs = 14.23/11.39(21)14.231352.73 = 751.22 kNm2Bq = Bs/ = 1432.84/2 = 716.42 kNm2B = min(dBk,dBq) = min(716.42,716.42) = 716.42(3) 跨中挠度：f = 17.75 mm梯梁计算长度L0 = 3.00mf/L0 = 1/169 1/200，不满足要求！10.1.6 裂缝宽度验算: 1.计算荷载效应Mq = 11.392.C = 35 mm3.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sq = Mq/(0.87h0As) 混规(7.1.4-3) = 11.39106/(0.87170339) = 226.993 N/mm4.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5b3h3 = 0.5200200= 20000 mm2te = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 339/20000 = 1.696%5.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65ftk/(tesq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.652.20/(1.696%226.993) = 0.7296.计算最大裂缝宽度max =crsq/ES(1.9C+0.08deq/te) (混规(7.1.2-1) = 1.90.729226.993/2.0105(1.935+0.0812/1.696%) = 0.2415 mm 0.30 mm满足规范要求10.1.7跨中挠度计算: Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk+Mqk = (qgk + qqk)L02/8 = (2.56 + 7.000)1.042/8 = 1.293 kNm2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk+Mqk = (qgk + qqqk)L02/8 = (2.56 + 0.507.000)1.042/8 = 0.820 kNm3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk = Mk/(0.87h0As) 混规(7.1.4-3) = 1.293106/(0.87107172) = 81.005 N/mm sq = Mq/(0.87h0As) 混规(7.1.4-3) = 0.820106/(0.87107172) = 51.359 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5bh = 0.51000132= 65908 mm2 te = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 172/65908 = 0.261%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 k = 1.1-0.65ftk/(tesk) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.652.20/(0.261%81.005) = -5.674 q = 1.1-0.65ftk/(tesq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.652.20/(0.261%51.359) = -9.584 因为k 0.2，所以取k = 0.2 因为q 0.2，所以取q = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = ES/EC = 2.00105/(3.15104) = 6.3495) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(bh0) = 172/(1000107) = 0.161%7) 计算受弯构件的短期刚度 BS BSk = ESAsh02/1.15k+0.2+6E/(1+ 3.5f)(混规(7.2.3-1) = 2.001051721072/1.150.200+0.2+66.3490.161%/(1+3.50.0) = 7.978102 kNm2 BSq = ESAsh02/1.15q+0.2+6E/(1+ 3.5f)(混规(7.2.3-1) = 2.001051721072/1.150.200+0.2+66.3490.161%/(1+3.50.0) = 7.978102 kNm24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 B Bk = Mk/(Mq(-1)+Mk)BSk (混规(7.2.2-1) = 1.293/(0.820(2.0-1)+1.293)7.978102 = 4.883102 kNm2 Bq = BSq/ (混规(7.2.2-2) = 1.293/0.8102 = 3.989102 kNm2 B = min(Bk,Bq) = min(4.883,3.989） = 3.989102 kNm25.计算受弯构件挠度fmax = 5(qgk+qqk)L04/(384B) = 5(2.56+7.000)1.044/(3843.989102) = 0.365 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=1040.00/200=5.200 mmfmax=0.365mmf0=5.200mm，满足规范要求!10.1.8裂缝宽度验算: 1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk+Mqk = (qgk + qqk)L02/8 = (2.56 + 0.507.000)1.042/8 = 0.820 kNm2.光面钢筋,所以取值Vi=0.73.C = 354.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sq = Mq/(0.87h0As) 混规(7.1.4-3) = 0.820106/(0.87107172) = 51.359 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5bh = 0.51000132= 65908 mm2te = As/Ate 混规(7.1.2-4) = 172/65908 = 0.261%因为te 1.000%，所以取te = 1.000%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65ftk/(tesq) 混规(7.1.2-2) = 1.1-0.652.20/(1.000%51.359) = -1.684 因为 0.2，所以取 = 0.27.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s = 1000/100 = 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (nidi2)/(niVidi) = 1082/(100.78) = 119.计算最大裂缝宽度max =crsq/ES(1.9C+0.08deq/te) (混规(7.1.2-1) = 1.90.20051.359/2.0105(1.935+0.0811/1.000%) = 0.0151 mm 0.30 mm,满足规范要求 第11章 基础设计 11 基础设计混凝土强度设计等级采用C30，基础底板设计采用HRB400钢筋，室内外高差0.45m，基础埋置深度为1500mm，地基承载力标准值，所给的地质剖面参数取地基承载力特征值fk=250kpa。11.1 荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。恒k+0.9(活k+风k)或恒k+活k ，取两者中的较大者。以轴线为计算单元进行基础设计，11.2 A柱下的基础11.2.1设计依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)混凝土结构设计规范 (GB50010-2010)建筑桩基技术规范 (JGJ 942008)11.2.2示意图11.2.3计算信息承台类型: 二桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11). 几何参数矩形柱宽bc=600mm矩形柱高hc=800mm方桩边长ls=400mm承台根部高度H=800mmx方向桩中心距A=1400mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2). 材料信息柱混凝土强度等级: C35 ft_c=1.57N/mm2,fc_c=16.7N/mm2承台混凝土强度等级:C35 ft_b=1.57N/mm2,fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C35 ft_p=1.57N/mm2,fc_p=16.7N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm2承台箍筋级别: HRB400 fyv=360N/mm2水平分布筋钢筋级别: HRB400 fyh=360N/mm23). 计算信息结构重要性系数: o=1.0 纵筋合力点至近边距离:as=80mm4). 作用在承台顶部荷载基本组合值F=1387.660kNMx=0.000kNmMy=47.290kNmVx=32.570kNVy=0.000kN5). 配筋信息水平分布筋直径：12mm，间距：sv=100mm箍筋直径：12mm，间距：sh=100mm受拉筋最小配筋率：min= 0.20%箍筋最小配筋率：svmin= 0.20%水平分布筋最小配筋率：shmin= 0.20%箍筋面积：Asv=226mm2水平分布筋面积：Ash=226mm211.2.4、计算参数1). 承台总长 Bx=C+A+C=0.400+1.400+0.400=2.200m2). 承台总宽 By=C+C=0.400+0.400=0.800m3). 承台根部截面有效高度 ho=H-as=0.800-0.080=0.720m4). 方桩换算截面宽度 bp=ls=0.400m11.2.5内力计算1). 各桩编号及定位座标如上图所示:(1)号桩 (x1=-A/2=-0.700m, y1=0m)(2)号桩 (x2= A/2=0.700m, y2=0m)2). 各桩净反力设计值, 计算公式:Ni=F/n+Myxi/xi2+VxHxi/xi2【8.5.3-2】N1=1387.660/2+47.290(-0.700)/(-0.700)22)+32.5700.800(-0.700)/(-0.700)22) =641.440kNN2=1387.660/2+47.2900.700/(0.70022)+32.5700.8000.700/(0.7002 =746.220kN11.2.6承台斜截面受剪计算1). 得到承台底面处的最大剪力值V=omax(|N1|, |N2|)=746.220kN2). 计算梁截面有效高度和腹板高度ho=H-as=800-80=720mmhw=ho=720mm3). 确定跨高比lo =min(1.15(A-ls),A)=1400mm lo/H=1400/800=1.750Umx1,取Umx2=Umx1=0.800mUmy=hc+oy12+oy3=0.800+0.144+0.208=1.152m因 Umy(Ctan(1)/tan(0.51)-C-0.5bpUmy=(Ctan(1)/tan(0.51)-C-0.5bp =(0.400tan(1.047)/tan(0.51.047)-0.400-0.50.400 =0.600m6） 计算冲切抗力 因 H=0.800m 所以 hp=1.0oFl=o(F-Ni)=1.0(2039.290-0.000)=2039.29kN ox2Umy+oy12Umx1+oy3Umx2hpft_bho =1.75820.600+2.1000.800+1.7170.8001.0001.570.7201000 =5836.459kNoFl柱对承台的冲切满足规范要求11.3.7角桩对承台的冲切验算 【8.5.17-5】计算公式:【8.5.17-5】1） Nl=max(N1,N2)=717.409kN ho1=h-as=0.800-0.080=0.720m2） a11=(A-bc-bp)/2=(1.400-0.600-0.400)/2=0.200ma12=(y3-(hc+d)0.5)cos(0.52)=(0.808-(0.800-0.400)0.5)cos(0.51.047)=0.180m 11=a11/ho=0.200/0.720=0.278 11=0.56/(11+0.2)=0.56/(0.278+0.2)=1.172 C1=(C/tan(0.51)+0.5bp=(C/tan(0.51.047)+0.50.400=0.893m 12=a12/ho=0.180/0.720=0.251 12=0.56/(12+0.2)=0.56/(0.251+0.2)=1.243C2=(CD-C-|y1|-y3+0.5d)cos(0.52)=(2.412-0.400-|-0.404|-0.808+0.51.047)cos(0.50.400)=0.866m3） 因 h=0.800m 所以 hp=1.0 oNl=1.0717.409=717.409kN 11(2C1+a11)(tan(0.51)hpft_bho =1.172(2892.820+200.000)(tan(0.51.047)1.0001.57720.000 =1518.918kNoNl=717.409kN 底部角桩对承台的冲切满足规范要求 oN3=1.0679.763=679.763kN 12(2C2+a12)(tan(0.52)hpft_bho =1.243(2866.025+180.385)(tan(0.51.047)1.0001.57720.0001000 =1551.381kNoN3=679.763kN 顶部角桩对承台的冲切满足规范要求11.3.8承台斜截面受剪验算 【8.5.18-1】1）计算承台计算截面处的计算宽度2）计算剪切系数因 ho=0.720m0.800m,hs=(0.800/0.800)1/4=1.0 ay=|y3|-0.5hc-0.5bp=|0.808|-0.50.800-0.50.400=0.208 y=ay/ho=0.208/0.720=0.289 因 y0.3所以y=0.3 y=1.75/(y+1.0)=1.75/(0.300+1.0)=1.3463）计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】 Bx=A(2/3+hc/2/sqrt(B2-(A/2)2)+2C =1.400(2/3+0.800/2/sqrt(1.4002-(1.400/2)2)+20.400 =2.195m oVy=1.01359.527=1359.527kN hsyft_bbxoho=1.0001.3461.572195.214720.000 =3340.440kNoVy=1359.527kN 承台斜截面受剪满足规范要求11.3.9承台受弯计算 【8.5.16-1】【8.5.16-2】计算公式:【8.5.16-1.2】确定单桩最大竖向力Nmax=max(N1, N2, N3)=717.409kN2) 承台底部弯矩最大值 【8.5.16-1】【8.5.16-2】M=Nmax(A-(sqrt(3)/4)bc)/3 =717.409(1.400-(sqrt(3)/4)0.600)/3 =272.661kNm3)计算系数C30混凝土 1=1.0 s=M/(1fc_bByhoho) =272.661/(1.016.72.2000.7200.7201000) =0.0144)相对界限受压区高度 b=1/(1+fy/Es/cu)=0.518 =1-sqrt(1-2s)=0.014b=0.5185)纵向受拉钢筋 Asx=Asy=1fc_bByho/fy =1.016.72200.000720.0000.014/360 =1060mm2 最小配筋面积: B=|y1|+C=|-404.1|+400=804.1mm Asxmin=Asymin=minBH =0.200%804.1800 =1287mm2 AsxAsxmin,取Asx=Asxmin=1287mm2 Asy 20 0.55 梁楼面活荷载折减设置: 不折减 调整信息 . 楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数按2010规范取值 托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00 梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85 梁活荷载内力放大系数: BM = 1.00 连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数: TB = 0.40 全楼地震力放大系数: RSF = 1.00 0.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小 0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.20 0.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.50 0.2Vo 调整分段数: VSEG = 0 0.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00 是否调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0 框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级 自动提高一级: 否 柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.00 薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断 判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算 强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数: NSTREN = 0 配筋信息 . 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 300 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 墙最小水平分布筋配筋率 (%): RWHMIN = 0.00 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜 筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应: 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 柱双偏压配筋时是否进行迭代优化: 否 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.15 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构 的规定采用: 是 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的 限值时一律设置构造边缘构件: 否 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 次梁设计是否执行高规5.2.3-4条: 否 柱剪跨比计算原则: 简化方式 支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD = 1.20 活载分项系数: CLIVE = 1.40 风荷载分项系数: CWIND = 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 6 1 27.335 17.085 22.100 84.9 2.3 0.0 0.07 5 1 23.382 10.692 18.500 1008.0 156.9 0.0 0.80 4 1 31.485 10.706 14.900 1296.2 155.3 0.0 1.03 3 1 30.759 10.730 11.300 1265.8 143.3 0.0 1.00 2 1 30.759 10.730 7.700 1265.8 143.3 0.0 0.99 1 1 30.763 10.728 4.100 1279.3 143.3 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 744.291 恒载产生的总质量 (t): 6199.828 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 6944.119 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m) 1( 1) 1 164(35/ 360/ 360) 36(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 4.100 4.100 2( 1) 1 164(35/ 360/ 360) 36(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.600 7.700 3( 1) 1 164(35/ 360/ 360) 36(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.600 11.300 4( 2) 1 164(35/ 360/ 360) 36(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.600 14.900 5( 3) 1 130(35/ 360/ 360) 28(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.600 18.500 6( 4) 1 19(35/ 360/ 360) 4(35/ 360/ 360) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.600 22.100 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 6 1 24.84 24.8 89.4 25.95 25.9 93.4 5 1 59.34 84.2 392.5 126.11 152.1 640.8 4 1 51.27 135.4 880.1 145.87 297.9 1713.3 3 1 46.62 182.1 1535.5 133.26 431.2 3265.5 2 1 42.06 224.1 2342.4 120.78 552.0 5252.6 1 1 42.44 266.6 3435.4 122.60 674.6 8018.3= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 1310.40 31.20 10.50 62.40 21.00 62.40 21.00 2 1 1310.40 31.20 10.50 62.40 21.00 62.40 21.00 3 1 1310.40 31.20 10.50 62.40 21.00 62.40 21.00 4 1 1310.40 31.20 10.50 62.40 21.00 62.40 21.00 5 1 982.80 23.40 10.50 46.80 21.00 46.80 21.00 6 1 58.50 27.30 17.25 7.80 7.50 7.80 7.50= 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)= 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1085.59 1.01 2 1 1075.29 1.00 3 1 1075.29 1.00 4 1 1107.66 1.03 5 1 1185.25 1.07 6 1 1488.94 1.26 = 计算信息 = 工程文件名 : 某办公大楼结构设计 计算日期 : 2016. 2.25 开始时间 : 9:48:52 机器内存 : 4019.0MB 可用内存 : 2855.0MB 结构总出口自由度为: 1515 结构总自由度为: 1515 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2016. 2.25 结束时间 : 9:49: 7 总用时 : 0: 0:15 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 31.2000(m) Ystif= 10.5000(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.7632(m) Ymass= 10.7283(m) Gmass(活荷折减)= 1565.8459( 1422.5575)(t) Eex = 0.0173 Eey = 0.0108 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.2908 Raty1= 1.4440 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.2340E+06(kN/m) RJY1 = 1.7770E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.2499E+05(kN/m) RJY3 = 9.1952E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 31.2000(m) Ystif= 10.5000(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.7594(m) Ymass= 10.7303(m) Gmass(活荷折减)= 1552.3459( 1409.0575)(t) Eex = 0.0175 Eey = 0.0109 Ratx = 1.4772 Raty = 1.4772 Ratx1= 1.3396 Raty1= 1.3133 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.8229E+06(kN/m) RJY1 = 2.6250E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 7.9866E+05(kN/m) RJY3 = 7.9355E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 31.2000(m) Ystif= 10.5000(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 30.7594(m) Ymass= 10.7303(m) Gmass(活荷折减)= 1552.3459( 1409.0575)(t) Eex = 0.0175 Eey = 0.0109 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.4190 Raty1= 1.3714 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.8229E+06(kN/m) RJY1 = 2.6250E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 7.9635E+05(kN/m) RJY3 = 7.8091E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= 31.2000(m) Ystif= 10.5000(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 31.4846(m) Ymass= 10.7060(m) Gmass(活荷折减)= 1606.7961( 1451.4841)(t) Eex = 0.0113 Eey = 0.0097 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.7960 Raty1= 1.7302 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.8229E+06(kN/m) RJY1 = 2.6250E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.0170E+05(kN/m) RJY3 = 8.1345E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 5 Tower No. 1 Xstif= 23.4000(m) Ystif= 10.5000(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 23.3820(m) Ymass= 10.6922(m) Gmass(活荷折减)= 1321.7239( 1164.8599)(t) Eex = 0.0009 Eey = 0.0114 Ratx = 0.7778 Raty = 0.7778 Ratx1= 10.8172 Raty1= 9.8606 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.4178E+06(kN/m) RJY1 = 2.0417E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 6.3768E+05(kN/m) RJY3 = 6.7162E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 6 Tower No. 1 Xstif= 27.3000(m) Ystif= 17.2500(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 27.3346(m) Ymass= 17.0855(m) Gmass(活荷折减)= 89.3532( 87.1032)(t) Eex = 0.0057 Eey = 0.0324 Ratx = 0.1429 Raty = 0.1429 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 2.0255E+05(kN/m) RJY1 = 2.9167E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.4214E+04(kN/m) RJY3 = 9.7302E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 2270315.8 3927.6 578.05 0.00 Y风荷载 774876.6 9938.5 77.97 0.00 X 地 震 2176981.8 15743.7 138.28 0.00 Y 地 震 743020.9 14233.6 52.20 0.00= 结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)= 按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.017 按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002 按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.017 按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002 按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.042 按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.002 按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.045 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007= 结构整体稳定验算结果= 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.825E+06 0.920E+06 4.10 95238. 35.52 39.59 2 0.799E+06 0.794E+06 3.60 75875. 37.89 37.65 3 0.796E+06 0.781E+06 3.60 56673. 50.59 49.60 4 0.802E+06 0.813E+06 3.60 37472. 77.02 78.15 5 0.638E+06 0.672E+06 3.60 17569. 130.66 137.62 6 0.842E+05 0.973E+05 3.60 1081. 280.39 323.97 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 6 1 0.6904E+03 0.7782E+03 1.00 1.00 5 1 0.5161E+04 0.6039E+04 7.48 7.76 4 1 0.8113E+04 0.9537E+04 1.57 1.58 3 1 0.9865E+04 0.1162E+05 1.22 1.22 2 1 0.1137E+05 0.1335E+05 1.15 1.15 1 1 0.1075E+05 0.1273E+05 0.95 0.95 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.95 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.95 层号: 1 塔号: 1 / | 公司名称: | | | | 周期、地震力与振型输出文件 | | (总刚分析方法) | | SATWE2010_V2.2 中文版 | | (2014年9月23日9时52分) | | 文件名: WZQ.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : 计算日期:2016/02/25 | |工程代号 : 校核人 : 计算时间:09:48:55 | / 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 0.9157 7.89 0.99 ( 0.97+0.02 ) 0.01 2 0.8922 100.34 0.85 ( 0.03+0.82 ) 0.15 3 0.7386 85.42 0.20 ( 0.00+0.20 ) 0.80 4 0.3076 0.58 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00 5 0.2850 91.61 0.92 ( 0.00+0.92 ) 0.08 6 0.2481 82.88 0.10 ( 0.03+0.07 ) 0.90 7 0.1968 175.84 0.97 ( 0.96+0.01 ) 0.03 8 0.1799 84.44 0.94 ( 0.02+0.92 ) 0.06 9 0.1652 2.64 0.93 ( 0.91+0.02 ) 0.07 10 0.1538 163.08 0.13 ( 0.08+0.05 ) 0.87 11 0.1463 92.32 0.97 ( 0.00+0.97 ) 0.03 12 0.1287 176.57 0.09 ( 0.09+0.00 ) 0.91 13 0.1251 0.12 0.92 ( 0.92+0.00 ) 0.08 14 0.1117 89.62 0.59 ( 0.00+0.59 ) 0.41 15 0.1043 90.21 0.42 ( 0.00+0.42 ) 0.58 16 0.0986 179.84 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00 17 0.0836 89.80 0.97 ( 0.00+0.97 ) 0.03 18 0.0800 95.14 0.02 ( 0.00+0.02 ) 0.98 地震作用最大的方向 = 0.227 (度) = 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号 F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 20.27 2.86 -1.81 5 1 246.56 41.48 -327.99 4 1 277.20 34.53 -620.29 3 1 223.21 28.23 -487.16 2 1 158.91 19.47 -336.22 1 1 82.51 9.45 -163.02 振型 2 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.13 -3.24 1.25 5 1 7.35 -44.38 219.23 4 1 8.27 -41.45 427.37 3 1 6.66 -33.49 336.20 2 1 4.76 -23.16 231.54 1 1 2.48 -11.28 111.83 振型 3 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.26 0.35 0.82 5 1 0.52 1.98 140.70 4 1 0.61 7.41 266.18 3 1 0.49 5.62 213.34 2 1 0.36 3.99 150.54 1 1 0.19 2.01 74.88 振型 4 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -25.31 0.10 0.24 5 1 -180.19 -2.32 178.29 4 1 -42.06 -0.46 -4.18 3 1 124.24 1.24 -218.00 2 1 206.42 2.27 -302.86 1 1 153.55 1.58 -203.70 振型 5 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.67 -0.04 5 1 -0.16 4.91 -5.63 4 1 -0.04 0.97 -4.09 3 1 0.10 -3.56 26.33 2 1 0.16 -5.67 41.19 1 1 0.12 -3.97 28.40 振型 6 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 1.12 -1.16 -2.42 5 1 -1.76 -2.09 -283.87 4 1 -1.56 -2.56 -150.05 3 1 0.43 2.63 186.06 2 1 2.04 5.04 373.09 1 1 1.86 3.81 279.82 振型 7 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 28.60 -0.92 6.10 5 1 25.15 -2.27 33.42 4 1 -70.91 9.25 387.06 3 1 -44.66 1.18 58.09 2 1 42.33 -7.05 -324.18 1 1 70.49 -7.46 -343.56 振型 8 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.08 4.45 1.23 5 1 1.47 3.11 65.10 4 1 -1.46 -11.22 -59.35 3 1 -1.60 -5.72 -7.71 2 1 0.79 7.35 45.34 1 1 1.96 10.42 47.31 振型 9 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -18.65 -4.49 -5.98 5 1 55.16 -0.08 171.89 4 1 -18.62 3.57 -394.03 3 1 -51.04 5.35 -233.39 2 1 9.45 -2.36 239.44 1 1 53.36 -5.85 367.14 振型 10 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -1.32 0.85 -5.56 5 1 2.12 1.00 -176.64 4 1 0.43 -0.67 175.91 3 1 -2.10 -2.82 178.81 2 1 -0.20 0.52 -100.97 1 1 2.05 2.72 -220.09 振型 11 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.03 0.57 -0.19 5 1 0.05 -1.64 -7.20 4 1 0.01 0.53 -0.87 3 1 -0.05 1.53 -4.84 2 1 -0.01 -0.34 0.39 1 1 0.05 -1.60 4.65 振型 12 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.46 0.13 35.26 5 1 -2.13 -0.45 -77.94 4 1 6.54 0.00 -6.44 3 1 -3.99 0.75 84.50 2 1 -3.84 -0.09 -0.61 1 1 6.35 -0.75 -87.41 振型 13 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 3.89 -0.18 -29.42 5 1 -31.24 0.39 108.26 4 1 58.59 0.02 -7.88 3 1 -27.59 -0.56 -92.08 2 1 -37.43 0.04 11.43 1 1 54.17 0.60 80.46 振型 14 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.01 0.04 0.12 5 1 0.01 -0.31 -4.46 4 1 0.01 0.70 9.72 3 1 -0.01 -0.48 -10.74 2 1 0.00 -0.37 -4.31 1 1 0.01 0.72 12.65 振型 15 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 -0.01 0.03 5 1 0.00 0.13 -1.46 4 1 0.01 -0.20 5.16 3 1 -0.01 0.04 -2.49 2 1 0.00 0.16 -3.12 1 1 0.00 -0.19 4.91 振型 16 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.35 -0.01 0.45 5 1 5.60 0.21 -7.40 4 1 -18.18 -0.31 14.48 3 1 29.15 0.02 -13.20 2 1 -29.42 0.29 7.67 1 1 18.35 -0.31 -2.90 振型 17 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.00 0.00 5 1 0.00 0.03 -0.02 4 1 0.00 -0.09 0.31 3 1 0.00 0.13 0.21 2 1 0.00 -0.13 -0.53 1 1 0.00 0.09 0.43 振型 18 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.00 -0.01 5 1 0.00 -0.06 1.25 4 1 -0.01 0.11 -6.63 3 1 0.01 -0.07 11.38 2 1 -0.01 0.03 -11.97 1 1 0.01 -0.01 7.90 各振型作用下 X 方向的基底剪力 - 振型号 剪力(kN) 1 1008.66 2 29.65 3 1.93 4 236.64 5 0.19 6 2.13 7 51.01 8 1.25 9 29.67 10 0.98 11 0.03 12 2.47 13 20.39 14 0.01 15 0.00 16 5.16 17 0.00 18 0.00 X向地震作用参与振型的有效质量系数 - 振型号 有效质量系数(%) 1 84.74 2 2.43 3 0.13 4 8.52 5 0.01 6 0.08 7 1.84 8 0.04 9 1.07 10 0.04 11 0.00 12 0.09 13 0.79 14 0.00 15 0.00 16 0.22 17 0.00 18 0.00 各层 X 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号 Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx : X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 底部剪力法 X 向的地震力 - Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 6 1 44.03 44.03( 5.06%) ( 5.06%) 158.51 129.85 5 1 317.49 348.27( 2.78%) ( 2.78%) 1373.92 246.56 4 1 304.63 611.61( 2.26%) ( 2.26%) 3519.34 247.44 3 1 274.89 801.65( 1.95%) ( 1.95%) 6282.25 182.17 2 1 274.52 957.52( 1.73%) ( 1.73%) 9512.47 124.13 1 1 220.33 1068.58( 1.54%) ( 1.54%) 13612.98 66.73 抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80% X 方向的有效质量系数: 100.00% = 仅考虑 Y 向地震时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号 F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.73 0.39 -0.24 5 1 33.25 5.59 -44.23 4 1 37.38 4.66 -83.65 3 1 30.10 3.81 -65.70 2 1 21.43 2.63 -45.34 1 1 11.13 1.27 -21.98 振型 2 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.68 17.18 -6.63 5 1 -38.92 235.00 -1160.97 4 1 -43.82 219.49 -2263.19 3 1 -35.27 177.34 -1780.34 2 1 -25.18 122.63 -1226.14 1 1 -13.13 59.75 -592.21 振型 3 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -2.87 3.86 9.06 5 1 5.81 21.91 1558.68 4 1 6.79 82.07 2948.68 3 1 5.48 62.28 2363.38 2 1 4.00 44.20 1667.62 1 1 2.15 22.23 829.52 振型 4 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.26 0.00 0.00 5 1 -1.83 -0.02 1.81 4 1 -0.43 0.00 -0.04 3 1 1.26 0.01 -2.21 2 1 2.10 0.02 -3.07 1 1 1.56 0.02 -2.07 振型 5 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.10 -23.69 1.26 5 1 5.49 -173.60 198.90 4 1 1.32 -34.29 144.46 3 1 -3.39 125.69 -930.45 2 1 -5.77 200.37 -1455.77 1 1 -4.40 140.41 -1003.62 振型 6 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.98 -3.08 -6.44 5 1 -4.69 -5.57 -755.96 4 1 -4.16 -6.81 -399.59 3 1 1.16 7.00 495.49 2 1 5.43 13.42 993.55 1 1 4.96 10.14 745.17 振型 7 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -4.07 0.13 -0.87 5 1 -3.58 0.32 -4.76 4 1 10.09 -1.32 -55.10 3 1 6.36 -0.17 -8.27 2 1 -6.03 1.00 46.15 1 1 -10.03 1.06 48.91 振型 8 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.56 30.00 8.27 5 1 9.93 20.94 438.55 4 1 -9.81 -75.56 -399.77 3 1 -10.79 -38.52 -51.93 2 1 5.33 49.52 305.44 1 1 13.17 70.17 318.68 振型 9 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 2.42 0.58 0.78 5 1 -7.17 0.01 -22.35 4 1 2.42 -0.46 51.24 3 1 6.64 -0.70 30.35 2 1 -1.23 0.31 -31.14 1 1 -6.94 0.76 -47.75 振型 10 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -2.16 1.39 -9.11 5 1 3.47 1.63 -289.25 4 1 0.70 -1.09 288.06 3 1 -3.44 -4.61 292.82 2 1 -0.33 0.85 -165.34 1 1 3.36 4.46 -360.41 振型 11 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 1.24 -21.52 7.15 5 1 -1.91 61.68 270.75 4 1 -0.42 -19.82 32.54 3 1 1.90 -57.59 181.92 2 1 0.21 12.82 -14.53 1 1 -1.98 60.21 -174.73 振型 12 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.08 -0.02 -5.82 5 1 0.35 0.07 12.86 4 1 -1.08 0.00 1.06 3 1 0.66 -0.12 -13.94 2 1 0.63 0.01 0.10 1 1 -1.05 0.12 14.42 振型 13 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.06 0.00 -0.46 5 1 -0.49 0.01 1.69 4 1 0.91 0.00 -0.12 3 1 -0.43 -0.01 -1.44 2 1 -0.58 0.00 0.18 1 1 0.85 0.01 1.26 振型 14 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.58 2.36 6.91 5 1 0.65 -18.22 -261.78 4 1 0.44 41.40 571.24 3 1 -0.75 -28.07 -630.81 2 1 -0.14 -21.82 -252.90 1 1 0.69 42.19 742.82 振型 15 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.31 1.14 -3.48 5 1 -0.17 -14.96 174.72 4 1 -0.74 23.84 -616.30 3 1 1.02 -5.07 297.34 2 1 -0.43 -19.26 372.14 1 1 -0.06 23.14 -586.06 振型 16 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.01 0.00 -0.01 5 1 -0.12 0.00 0.16 4 1 0.39 0.01 -0.31 3 1 -0.62 0.00 0.28 2 1 0.63 -0.01 -0.16 1 1 -0.39 0.01 0.06 振型 17 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 -0.01 -0.35 0.08 5 1 0.02 5.98 -5.31 4 1 -0.03 -18.52 67.08 3 1 0.08 28.92 45.32 2 1 -0.12 -29.28 -114.04 1 1 0.09 18.98 93.03 振型 18 的地震力 - Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.00 0.01 5 1 0.00 0.06 -1.33 4 1 0.01 -0.11 7.06 3 1 -0.01 0.08 -12.11 2 1 0.01 -0.03 12.74 1 1 -0.01 0.01 -8.41 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 - 振型号 剪力(kN) 1 18.34 2 831.40 3 236.55 4 0.02 5 234.89 6 15.10 7 1.03 8 56.55 9 0.50 10 2.63 11 35.76 12 0.07 13 0.00 14 17.85 15 8.85 16 0.00 17 5.74 18 0.00 Y向地震作用参与振型的有效质量系数 - 振型号 有效质量系数(%) 1 1.54 2 68.23 3 16.38 4 0.00 5 8.46 6 0.54 7 0.04 8 2.04 9 0.02 10 0.09 11 1.29 12 0.00 13 0.00 14 0.73 15 0.37 16 0.00 17 0.27 18 0.00 各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号 Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My : Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 底部剪力法 Y 向的地震力 - Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 6 1 45.02 45.02( 5.17%) ( 5.17%) 162.07 131.92 5 1 309.01 337.74( 2.70%) ( 2.70%) 1331.01 252.77 4 1 276.07 568.27( 2.10%) ( 2.10%) 3317.23 253.67 3 1 256.32 731.27( 1.78%) ( 1.78%) 5819.21 186.76 2 1 262.35 867.30( 1.57%) ( 1.57%) 8710.40 127.26 1 1 209.92 966.08( 1.39%) ( 1.39%) 12375.86 68.41 抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 0.80% Y 方向的有效质量系数: 100.00% =各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算= 层号 塔号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1 1.000 1.000 2 1 1.000 1.000 3 1 1.000 1.000 4 1 1.000 1.000 5 1 1.000 1.000 6 1 1.000 1.000 / | 公司名称: | | | | SATWE 位移输出文件 | | SATWE2010_V2.2 中文版 | | (2014年9月23日9时52分) | | 文件名: WDISP.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : 计算日期:2016/02/25 | |工程代号 : 校核人 : 计算时间:09:49:04 | / 所有位移的单位为毫米 Floor : 层号 Tower : 塔号 Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高 Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值 Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例 Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移 = 工况 1 = X 方向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 6 1 529 5.05 5.02 3600. 528 0.54 0.52 1/6678. 4.5% 1.00 5 1 452 4.72 4.63 3600. 452 0.57 0.55 1/6366. 39.7% 0.80 4 1 350 4.24 4.16 3600. 350 0.78 0.76 1/4619. 31.9% 1.19 3 1 248 3.53 3.46 3600. 248 1.03 1.01 1/3506. 19.1% 1.37 2 1 146 2.53 2.49 3600. 146 1.22 1.20 1/2946. 5.1% 1.29 1 1 44 1.32 1.30 4100. 44 1.32 1.30 1/3112. 99.9% 0.96
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